梁模板方木垂直计算书750
梁木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径20mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。
梁模板使用的方木截面50×100mm，梁模板截面底部方木距离300mm，梁模板截面侧面方木距离400mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h ；T —— 混凝土的入模温度，取35.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
F1=0.22*24*2*1*0.85*1.58=14.19 kN/m 2 F2=24*1.2=28.8 kN/m 2根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m 2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m 2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 28.8.000kN/m 2。
三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm 3； I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm 4； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]A其中 f ——梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=1.2×[0.34×0.30+24.00×0.30×1.00+1.50×0.30×1.00]+1.4×2.50×0.30=10.35kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×10.35×0.3002=0.093kN.mf=0.093×106/16200.0=5.74N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.300×10.35=1.863kN截面抗剪强度计算值 T=3×10.35/(2×300×18)=0.2875N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中q = 0.34×0.30+24.00×0.30×1.00+1.50×0.30×1.00=7.75N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×7.75×300.04/(100×6000.00×145800.0)=0.4858mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.4858mm小于 [v] = 300/250=2.057,满足要求!四、梁模板底方木计算梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f] 其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.2×14.19+1.4×4.00)×1.00=22.628N/mm 最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×22.628×0.4002=-0.362kN.mf=0.362×106/54000.0=6.705N/mm 2梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.400×22.628=5.431kN截面抗剪强度计算值 T=3×5431/(2×1000×18)=0.453N/mm 222.63kN/mA截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 14.19×1.00=14.19N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×14.190×400.04/(100×6000.00×486000.0)=0.843mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.843mm小于 [v] = 400/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×14.19+1.4×4.00)×1.00×0.40/1=9.05kN穿梁螺栓直径为16mm；穿梁螺栓有效直径为12mm；穿梁螺栓有效面积为 A=113.040mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=19.22kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=9.051kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。
梁模板计算书
梁模板（套扣式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20102、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《钢结构设计标准》GB 50017-20174、《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-2014一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：截面抵抗矩：W＝bt2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，截面惯性矩：I＝bt3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-2014第4.3节规定可知：q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q1k]×b=1×m ax[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.9×2.5]×1＝65.25 kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝62.1kN/m q1活＝γ0×1.4×0.9×Q1k×b＝1×1.4×0.9×2.5×1＝3.15kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1×2.5]×1＝48.5kN/m 计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×62.1×0.22+0.121×3.15×0.22＝0.281kN·m σ＝M max/W＝0.281×106/37500＝7.494N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×48.5×2004/(100×10000×281250)＝0.174mm≤[ν]＝min[ L/150，10]＝min[200/150，10]＝1.333mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×62.1×0.2+0.446×3.15×0.2＝5.162kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×62.1×0.2+1.223×3.15×0.2＝14.967kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×62.1×0.2+1.142×3.15×0.2＝12.245kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×48.5×0.2＝3.812kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×48.5×0.2＝11.087kNR3'=0.928q2L=0.928×48.5×0.2＝9.002kN五、小梁验算梁侧存在混凝土板，故梁底支撑区域内楼板荷载需附加传递：承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=5.162/1＝5.162kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b =Max[14.967,12.245,14.967]/1= 14.967kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=5.162/1＝5.162kN/m小梁自重：q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.8/4 =0.054kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.35×0.5×(1.8-0.1)=1.147kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.35×0.5×(1.8-0.1)=1.147kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×2.5]×(0.65-0.8/2)/2×1=0.902kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×2.5]×(0.65-0.8/2)/2×1=0.902kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =5.162+0.054+1.147+0.902=7.265kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=14.967+0.054=15.021kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =5.162+0.054+1.147+0.902=7.265kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.265,15.021,7.265]=15.021kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=3.812/1＝3.812kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b =Max[11.087,9.002,11.087]/1= 11.087kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=3.812/1＝3.812kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.8/4 =0.04kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.8-0.1)=0.85kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.8-0.1)=0.85kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1×2.5]×(0.65-0.8/2)/2×1=0.689kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1×2.5]×(0.65-0.8/2)/2×1=0.689kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=3.812+0.04+0.85+0.689=5.391kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=11.087+0.04=11.127kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =3.812+0.04+0.85+0.689=5.391kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[5.391,11.127,5.391]=11.127kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×15.021×0.62，0.5×15.021×0.152]＝0.676k N·mσ=M max/W=0.676×106/74667=9.053N/mm2≤[f]=16N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×15.021×0.6，15.021×0.15]＝4.506kNτmax=3V max/(2bh0)=3×4.506×1000/(2×70×80)＝1.207N/mm2≤[τ]=1.5N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×11.127×6004/(384×10000×298.667×104)＝0.629mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mmν2＝q'l24/(8EI)＝11.127×1504/(8×10000×298.667×104)＝0.024mm≤[ν]＝min[2l2/150，1 0]=min[300/150，10]＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[15.021×0.6,0.5×15.021×0.6+15.021×0.15]=9.013kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.359kN,R2=9.013kN,R3=7.379kN,R4=9.0 13kN,R5=4.359kN正常使用极限状态R max'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[11.127×0.6,0.5×11.127×0.6+11.127×0.15]=6.676kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.235kN,R2'=6.676kN,R3'=5.425kN,R4'=6. 676kN,R5'=3.235kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.262×106/4490=58.241N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.114kNτmax=2V max/A=2×4.114×1000/424＝19.406N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.035mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[300/150，10]＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=6.729kN，R2=7.016kN，R3=6.729kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=6.729/0.6=11.215kN，P2=7.016/0.6=11.693kN，P3= 6.729/0.6=11.215kN七、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P1，P2，P3]＝11.693kN≤[N]=30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算h max=max(ηh,h'+2a)=max(1.1×1500,1200+2×200)=1650mmλ=h max/i=1650/15.9=103.774≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.5662、风荷载计算M w＝γ0×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝1×0.9×1.4×0.281×0.6×1.52/10＝0.048kN·m3、稳定性计算P1＝11.215kN，P2＝11.693kN，P3＝11.215kN立柱最大受力N w＝max[P1，P2，P3]+1×1.35×0.15×(7.5-1.8)+M w/l b＝max[11.215，11. 693，11.215]+1.154+0.048/0.6＝12.927kNf＝N/(φA)+M w/W＝12927.073/(0.566×424)+0.048×106/4490＝64.557N/mm2≤[f]＝205 N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-2014第6.1.5：模板支撑架的高宽比不宜大于3H/B=7.5/30=0.25≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=γ0×ψc×γQ(ωk LHh2)=1×0.9×1.4×(0.281×40×7.5×6)=637.308kN·mM R=γG[G1k+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×7.5/(0.9×0.9)]×40×302/2=30600kN·m M T=637.308kN·m≤M R=30600kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=γ0×ψc×γQ(Q2k LH2)=1×0.9×1.4×(0.06×40×7.52)=170.1kN·mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.1+0.15×7.5/(0.9×0.9)]×40×302/2=71262kN·mM T=170.1kN·m≤M R=71262kN·m满足要求！十一、立柱支承面承载力验算F1=N=12.927kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.638N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=960mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.638+0.25×0)×1×960×130/1000=55.736kN≥F1=1 2.927kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=5.568N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(320)×(300)/(120×100)]1/2=2.828，A ln=ab=1200 0mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.828×5.568×12000/1000=255.129kN≥F1=12.927kN满足要求！。
300×750梁模板支撑计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.5×0.9×3]×1＝29.043kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.75]×1＝24.993kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.75)]×1＝19.225kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×29.043×0.152＝0.082kN·mσ＝M max/W＝0.082×106/37500＝2.178N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×19.225×1504/(100×5400×281250)＝0.033mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×24.993×0.15+0.437×4.05×0.15＝1.671kN R2=1.25q1L=1.25×29.043×0.15＝5.445kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×19.225×0.15＝1.081kNR2'=1.25q2L=1.25×19.225×0.15＝3.605kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.671/1＝1.671kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[5.445]/1= 5.445kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.671/1＝1.671kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.039kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.75-0.13)=0.403kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.75-0.13)=0.403kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.45-0.3/2)/2×1=1.341kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=1.341kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.671+0.039+0.403+1.341=3.455kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.445+0.039=5.484kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.671+0.039+0.403+1.341=3.455kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.455,5.484,3.455]=5.484kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.081/1＝1.081kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[3.605]/1= 3.605kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.081/1＝1.081kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.75-0.13)=0.31kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.75-0.13)=0.31kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.45-0.3/2)/2×1=0.564kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=0.564kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.081+0.03+0.31+0.564=1.986kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.605+0.03=3.635kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.081+0.03+0.31+0.564=1.986kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.986,3.635,1.986]=3.635kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.484×0.452，0.5×5.484×0.22]＝0.139kN·mσ=M max/W=0.139×106/24500=5.666N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×5.484×0.45，5.484×0.2]＝1.542kN τmax=3V max/(2bh0)=3×1.542×1000/(2×30×70)＝1.102N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.635×4504/(100×9350×85.75×104)＝0.097mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.635×2004/(8×9350×85.75×104)＝0.091mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.484×0.45,0.375×5.484×0.45+5.484×0.2]=3.085kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.943kN,R2=3.085kN,R3=1.943kN 正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.635×0.45,0.375×3.635×0.45+3.635×0.2]=2.045kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.117kN,R2'=2.045kN,R3'=1.117kN 六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.162×106/4490=36.072N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.543kNτmax=2V max/A=2×1.543×1000/424＝7.276N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.028mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.231kN，R2=3.717kN，R3=3.717kN，R4=0.231kN 正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.153kN，R2'=2.293kN，R3'=2.293kN，R4'=0.153kN 七、纵向水平钢管验算R＝max[R1，R2，R3，R4]=max[0.231，3.717，3.717，0.231]=3.717kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']＝max[0.153，2.293，2.293，0.153]=2.293kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.585×106/4490＝130.389N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.416kNτmax＝2V max/A=2×2.416×1000/424＝11.397N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.87mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=5.018kN，R2=7.992kN，R3=7.992kN，R4=5.018kN同理可得：立杆所受支座反力依次为R1=0.497kN，R2=7.992kN，R3=7.992kN，R4=0.497kN八、扣件抗滑移验算扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝7.992kN≤R c=k c×12=0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/15.9=191.258查表得：φ＝0.1972、风荷载计算M wd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.04×0.9×1.52/10)＝0.007kN·m3、稳定性计算R1＝0.497kN，R2＝7.992kN，R3＝7.992kN，R4＝0.497kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9=4.829kN1右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9=4.829kN2N d＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1×1.3×0.15×(6.45-0.75)＝max[0.497+4.829，7.992，7.992，0.497+4.829]+1.111＝9.103kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝9103.141/(0.197×424)+0.007×106/4490＝110.542N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.45/36=0.179≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.96=0.864kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×0.6×0.362=0.195kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×6.452×0.864+6.45×0.195=19.233kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=362×0.9×[0.15×6.45/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×36/2=2 012.4kN.m≥3γ0M ok =3×1×19.233=57.699kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝9.103/(1×0.15)＝60.688kPa≤γu f ak＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。
梁模板(扣件式)计算书.docx
梁模板(扣件式)计算书一、工程概况二、模板支撑体系设计三、荷载设计四、模板验算W=bh2/6=1000×142/6=32666.667mm3，I=bh3/12=1000×143/12=228666.667mm4 q=γGΣq Gk+1.4Σxxx k=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.6]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=25.26kN/m q`=Σq Gk+Σxxx k=[0.3+(24+1.5)×0.6]×1.0+(1+2)×1.0=18.6kN/m1、抗弯验算M max=0.125ql2=0.125×25.26×0.22=0.126kN·mσmax=M max/W=0.126×106/32666.667=3.866N/mm2≤f m=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.5ql=0.5×25.26×0.2=2.526kNτmax=3Q max/(2bh)=3×2.526×103/(2×1000×14)=0.271N/mm2≤f v=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=5q`l4/(384EI)=5×18.6× /(384×6000×228666.667)=0.282mmνmax=0.282mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[200/150，10]=1.333mm符合要求！4、支座反力R1=R2=ql/2=2.526kNR`1=R`2=q`l/2=1.86kN五、次楞验算1G梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×(1+2)]×(0.325-0.2/2)/2=1.28kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×(1+2)]×(0.65-0.325-0.2/2)/2=1.28kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.6-0.2)=0.27kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.6-0.2)=0.27kN/m q=max[2.526/1.0+0.014+1.28+0.27，2.526/1.0+0.014，2.526/1.0+0.014+1.28+0.27]=4.09kN/mq`=max[1.86/1.0+0.01+0.936+0.2，1.86/1.0+0.01，1.86/1.0+0.01+0.936+0.2]=3.006kN/m1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×4.09×0.92=0.331kN·mσmax=M max/W=0.331×106/31688=10.455N/mm2≤f m=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×4.09×0.9=2.209kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×2.209×1000/(2×45×65)=1.133N/mm2τmax=1.133N/mm2≤f v=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×3.006×9004/(100×9000×1029840)=1.441mm νmax=1.441mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[900/150，10]=6mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(2.526+0.014+1.28+0.27)×0.9=4.049kNR2=1.1×(2.526+0.014+1.28+0.27)×0.9=4.049kNR`1=1.1×(1.86+0.01+0.936+0.2)×0.9=2.976kNR`2=1.1×(1.86+0.01+0.936+0.2)×0.9=2.976kN六、主楞(横向水平钢管)验算。
梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)
梁模板(木支撑)计算书1、模板参数(m): 0.500；木支撑纵距Lb立杆计算高度H (m): 3.000;立杆采用方木；立杆方木截面宽度b(mm): 80.000；立杆方木截面高度h(mm): 80.000；梁底斜撑方木截面宽度b(mm): 40.000:1梁底斜撑方木截面高度h(mm): 60.000:1帽木长度L(m): 1.000:a(mm): 60.000:帽木截面宽度b2(mm): 80.000:帽木斜撑方木截面高度h2斜撑与立杆连接处到帽木的距离h(mm): 600.000:梁截面宽度B(m): 0.250:梁截面高度D(m): 0.500:2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000;3、梁侧模板参数(mm): 40.000；梁侧斜撑截面宽度b3(mm): 60.000；梁侧斜撑截面高度h3梁侧背楞截面宽度b(mm): 40.000；4(mm): 60.000；梁侧背楞截面高度h4梁侧斜撑至梁侧背楞的距离Ld(m): 0.150；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000;面板厚度(mm): 20.000;面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000;5、立杆方木参数立杆方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书1000-800梁
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB 50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况二、模板支撑体系设计模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2) 0.3 次楞(kN/m) 0.01 主楞(kN/m) 0.033 支架(kN/m) 0.15 梁侧模板自重标准值(kN/m2) 0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3) 24钢筋自重标准值(kN/m3)梁 1.5板 1.1 施工人员及设备荷载标准值(kN/m2) 1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2 ) 基本风压ω0(kN/m2)重现期10年一遇0.40.12城市杭州市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)0.88模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)25风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.487风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板 1 0.246四、模板验算模板类型胶合板模板厚度t(mm) 15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4模板弹性模量E(N/mm2) 6000取1.0m单位宽度计算。
计算简图如下：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.8]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=32.145kN/m q`=Σq Gk+Σq Qk=[0.3+(24+1.5)×0.8]×1.0+(1+2)×1.0=23.7kN/m1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.068kN·mσmax=M max/W=0.068×106/37500=1.826N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)Q max=2.764kNτmax=3Q max/(2bh)=3×2.764×103/(2×1000×15)=0.276N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2 符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.037mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[142/150，10]=0.947mm符合要求！4、支座反力R1=1.8kN,R2=5.175kN,R3=4.404kN,R4=4.597kN,R5=4.597kN,R6=4.404kN,R7=5.175kN ,R8=1.8kNR`1=1.327kN,R`2=3.816kN,R`3=3.247kN,R`4=3.389kN,R`5=3.389kN,R`6=3.247kN,R`7=3.816kN,R`8=1.327kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm) 70×45 次楞材料自重(kN/m) 0.01次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3次楞截面抵抗矩W(cm3) 23.625 次楞截面惯性矩I(cm4) 53.156次楞弹性模量E(N/mm2) 90001G梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×(1+2)]×(0.9-1/2)/2=3.971kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×(1+2)]×(1.8-0.9-1/2)/2=3.971kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.8-0.45)=0.236kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.8-0.45)=0.236kN/m q=max[1.8/1.0+0.013+3.971+0.236， 5.175/1.0+0.013，1.8/1.0+0.013+3.971+0.236]=6.021kN/mq`=max[1.327/1.0+0.01+2.919+0.175， 3.816/1.0+0.01，1.327/1.0+0.01+2.919+0.175]=4.431kN/m计算简图如下：1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×6.021×0.42=0.096kN·mσmax=M max/W=0.096×106/23625=4.077N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×6.021×0.4=1.445kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.445×1000/(2×70×45)＝0.688N/mm2τmax=0.688N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×4.431×4004/(100×9000×531560)=0.161mmνmax=0.161mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[400/150，10]=2.667mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(1.8+0.013+3.971+0.236)×0.4=2.649kNR2=1.1×(5.175+0.013)×0.4=2.283kNR3=1.1×(4.404+0.013)×0.4=1.944kNR4=1.1×(4.597+0.013)×0.4=2.029kNR5=1.1×(4.597+0.013)×0.4=2.029kNR6=1.1×(4.404+0.013)×0.4=1.944kNR7=1.1×(5.175+0.013)×0.4=2.283kNR8=1.1×(1.8+0.013+3.971+0.236)×0.4=2.649kNR`1=1.1×(1.327+0.01+2.919+0.175)×0.4=1.95kN R`2=1.1×(3.816+0.01)×0.4=1.683kNR`3=1.1×(3.247+0.01)×0.4=1.433kNR`4=1.1×(3.389+0.01)×0.4=1.496kNR`5=1.1×(3.389+0.01)×0.4=1.496kNR`6=1.1×(3.247+0.01)×0.4=1.433kNR`7=1.1×(3.816+0.01)×0.4=1.683kNR`8=1.1×(1.327+0.01+2.919+0.175)×0.4=1.95kN 六、主楞验算1G计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)M max=0.422kN·mσmax=M max/W=0.422×106/4490=94.02N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Q max=4.55kNτmax=2Q max/A=2×4.55×1000/424＝21.462N/mm2τmax=21.462N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=0.173mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[600/150，10]=4mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=0.409kN,R2=8.536kN,R3=8.536kN,R4=0.409kN支座反力依次为R`1=0.301kN,R`2=6.291kN,R`3=6.291kN,R`4=0.301kN七、2号主楞验算2号主楞材质类型钢管2号主楞截面类型(mm) Ф48×3.22号主楞计算截面类型(mm) Ф48×32号主楞材料自重(kN/m) 0.0332号主楞截面面积(mm2) 424 2号主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 2052号主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 205 2号主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.492号主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78 2号主楞弹性模量E(N/mm2) 206000主楞受力不均匀系数0.6 验算方式三等跨连续梁R=max[R2,R3]×0.6=max[8.536,8.536]×0.6=5.121kN主楞自重荷载：q1=γG q=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算2号主楞弯矩图(kN·m)M max=0.719kN·mσmax=M max/W=0.719×106/4490=160.154N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算2号主楞剪力图(kN)Q max=3.35kNτmax=2Q max/A=2×3.35×1000/424＝15.803N/mm2τmax=15.803N/mm2≤[τ]=205N/mm2符合要求！3、挠度验算2号主楞变形图(mm)νmax=1.01mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=6.928kN,R2=11.05kN,R3=11.05kN,R4=6.928kN 八、纵向水平钢管验算R=max[R1,R4]=max[0.409,0.409]=0.409kN计算简图如下：1、强度验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)M max=0.059kN·mσmax=M max/W=0.059×106/4490=13.234N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Q max=0.287kNτmax=2Q max/A=2×0.287×103/424=1.356N/mm2τmax=1.356N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax=0.084mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=0.567kN,R2=0.919kN,R3=0.919kN,R4=0.567kN九、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数 1max1.05×R max=1.05×0.919=0.965kN，0.965kN≤1×8.0=8kN在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！十、可调托座验算是否考虑荷载叠合效应是可调托座内2号主楞根数 2可调托座承载力设计值[f](kN) 30max1.05×R max=1.05×18.416=19.337kN，19.337kN≤30kN符合要求！十一、模板支架整体高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006第6.4.4：模板支架的高宽比不应大于5H/L a=5.4/40=0.135<5符合要求！十二、立杆验算h/l a'=1800/800=2.25，h/l b'=1800/800=2.25，查附录D，得k=1.163，μ=1.272 l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×1.272×1800，1800+2×50]=2663mmλ=l0/i=2663/15.9=168≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.2512、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a=0.8m，h=1.8m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.123因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a=0.8m，b/h=0.8/1.8=0.444通过插入法求η，得η=0.966μzω0d2=0.88×0.4×0.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.123×1.2×(1-0.96670)/(1-0.966)=3.956μs=φwμstw=0.123×3.956=0.487ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.88×0.487×0.4=0.12kN/m22) 整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.88×1×0.4=0.246kN/m23、稳定性验算K H=1/[1+0.005×(5.4-4)]=0.9931) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk)：R1=0.919+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.8+1.4×(1+2)×0.8]×(0.8/2+(0.9-1/2)/2)+1.35×0.15×5.4=11.542kNR2=18.42+1.35×0.15×(5.4-0.8)=19.351kNR3=18.42+1.35×0.15×(5.4-0.8)=19.351kNR4=0.919+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.8+1.4×(1+2)×0.8]×(0.8/2+(1.8-0.9-1/2)/2) +1.35×0.15×5.4=11.542kNN ut=max[R1,R2,R3,R4]=max[11.542, 19.351, 19.351, 11.542]=19.351kN1.05N ut/(φAK H)=1.05×19.351×103/(0.251×424×0.993)=192.26N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk)：R1=9.82kN, R2=18.961kN, R3=18.961kN, R4=9.82kNN ut=max[R1,R2,R3,R4]=max[9.82, 18.961, 18.961, 9.82]=18.961kNM w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.12×0.8×1.82/10=0.037kN·m1.05N ut/(φAK H)+M w/W=1.05×18.961×103/(0.251×424×0.993)+0.037×106/(4.49×103)=196.623N/mm2≤[f]=205N/ mm2符合要求！4、整体侧向力验算F k a aN1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.134×5.4/[(34+1)×40]=0.002kNσ=(1.05N ut+N1)/(φAK H)=(1.05×18.961+0.002)×103/(0.251×424×0.993)=188.394N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！。
梁木模板与支撑计算书(地下室450×1000梁)
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=450mm，梁截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。
梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面底部木方距离300mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ；β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m 2。
三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm 3；I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm 4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下13.91kN/mA梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f ——梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=0.9×1.2×(0.20×0.45+24.00×0.45×1.00+1.50×0.45×1.00) + 0.9×1.40×2.50×0.45=13.91kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×13.908×0.3002=-0.125kN.mf=0.125×106/24300.0=5.151N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.6×0.300×13.908=2.503kN截面抗剪强度计算值T=3×2503/(2×450×18)=0.464N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中q = 0.9×(0.20×0.45+24.00×0.45×1.00+1.50×0.45×1.00)=10.408N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677ql4/100EI=0.677×10.408×300.04/(100×6000.00×218700.0)=0.435mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.435mm，小于 [v] = 300/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×1.00=38.664N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×25.920+1.40×5.400)×0.300×0.300=0.348kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.348×1000×1000/54000=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×25.920+1.4×5.400)×0.300=6.960kN 截面抗剪强度计算值T=3×6960.0/(2×1000.000×18.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×25.920×3004/(100×6000×486000)=0.487mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×1.00×0.50/2=9.67kN 穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=9.666kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。
300x750梁模板计算书
300×750梁模板单项计算书学校：黑龙江建筑职业技术学院学号：土木11-223姓名：张国栋日期：2014/9/19目录一、新浇砼对模板侧压力标准值计算 (2)二、梁侧模板面板计算 (3)三、梁侧模板次楞计算 (4)四、梁侧模板主楞计算 (5)五、对拉螺栓计算 (6)六、梁底模板面板计算 (6)七、梁底模板次楞计算 (7)八、梁底横向水平杆计算 (7)九、梁底纵向水平杆计算 (8)十、扣件抗滑移计算 (8)十一、扣件式钢管立柱计算 (8)【任务说明】1、模板支架参数梁截面宽度:0.3m；梁截面高度:0.75m；模板支架高度H:3.6m；楼板厚度:0.12m；立杆梁跨度方向间距la:0.6m；梁两侧立柱间距lb:0.6m,梁下增加1根立柱；水平杆最大步距: 0.85m；梁底面板下次楞采用：方木支撑；钢管按φ48×3.0计算；面板采用：15mm厚竹胶合板。
2、侧模板参数主楞龙骨材料：钢楞，截面类型为:圆钢管φ48×3.0 ；次楞龙骨材料：木楞，宽度:50mm 高度:70mm；主楞间距：500mm；次楞间距：210mm；穿梁螺栓水平间距：500mm；穿梁螺栓竖向间距：400mm；穿梁螺栓直径：12mm。
3、荷载参数永久荷载标准值：模板与小楞自重（G1k）：0.35kN/m2；每米立杆承受结构自重:0.094kN/m；新浇筑砼自重（G2k ）：24kN/m3；钢筋自重（G3k）：1.5kN/m3；可变荷载标准值：施工人员及设备荷载（Q1k）:1kN/m2；振捣砼对水平面模板荷载（Q2k）：2kN/m2；振捣砼对垂直面模板荷载（Q2k）：4kN/m2；倾倒砼对梁侧模板产生水平荷载（Q3k）：3kN/m2。
【任务计算】一.新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γc t0β1β2V =0.22×24×5.7×1.2×0.85×1.58=48.50 kN/m2F=γc H=24×0.75=18.00 kN/m2其中γc-- 混凝土的重力密度，取24kN/m3；t-- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。
梁模板计算书400、700
梁模板计算书400*900单位;：[mm]600--------------------- +1硕断面图测画图一根承重立杆，木方支撑垂直干梁截面一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.40 ;梁截面高度D(m):0.90混凝土板厚度(mm):100.00 ;立杆梁跨度方向问距La(m):1.00 ；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10 ；立杆步距h(m):1.50 ;梁支撑架搭设高度H(m): 3.00 ;梁两侧立柱问距(m):0.60 ;承重架支设：1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00 ;采用的钢管类型为①48>3.5 ;扣件连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80 ;2. 荷载参数棋板自重(kN/m2):0.35 ;钢筋自重(kN/m3):1.50 ;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5 ;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0 ;倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0 ;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03. 材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mrr) : 10000.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mn2) : 17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2) : 1.7 ;面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mrr): 9500.0 ;面板抗弯强度设计值fm(N/mn2) : 13.0 ;4. 梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm): 40.0 ;梁底方木截面高度h(mm)： 80.0 ;梁底纵向支撑根数：4;面板厚度（mm）: 18.0;5. 梁侧模板参数主楞间距（mm）： 500;次楞根数：3;穿梁螺栓水平■问距（mm）: 500;穿梁螺栓竖向根数：2;穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm 400mm穿梁螺栓直径（mm）: M12主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48X 3.5;主楞合并根数：2;次楞龙骨材料：木楞，，宽度40mm高度80mm二、梁模板荷载标准值计算1. 梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
梁模板(盘扣式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×3]×1＝28.8kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.6kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1×3]×1＝23.5kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×24.6×0.1172+0.117×4.2×0.1172＝0.04kN·m σ＝M max/W＝0.04×106/37500＝1.071N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.5×116.6674/(100×10000×281250)＝0.01mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[116.667/150，10]＝0.778mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×24.6×0.117+0.45×4.2×0.117＝1.368kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×24.6×0.117+1.2×4.2×0.117＝3.745kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×23.5×0.117＝1.097kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×23.5×0.117＝3.016kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.368/1＝1.368kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b =Max[3.745,3.745]/1= 3.745kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.368/1＝1.368kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.35/3 =0.028kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(0.8-0.15)=0.39kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(0.8-0.15)=0.39kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×(0.45-0.35/2)/2×1=1.281kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×((0.9-0.45)-0.35/2)/2×1=1.281kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.368+0.028+0.39+1.281=3.068kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.745+0.028=3.773kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.368+0.028+0.39+1.281=3.068kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.068,3.773,3.068]=3.773kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.097/1＝1.097kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[3.016,3.016]/1= 3.016kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.097/1＝1.097kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.35/3 =0.023kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.8-0.15)=0.325kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.8-0.15)=0.325kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×(0.45-0.35/2)/2×1=0.999kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×((0.9-0.45)-0.35/2)/2×1=0.999kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.097+0.023+0.325+0.999=2.444kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.016+0.023=3.039kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.097+0.023+0.325+0.999=2.444kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.444,3.039,2.444]=3.039kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.773×0.2252，0.5×3.773×0.152]＝0.042kN·mσ=M max/W=0.042×106/40830=1.04N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×3.773×0.225，3.773×0.15]＝0.566kNτmax=3V max/(2bh0)=3×0.566×1000/(2×50×70)＝0.243N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×3.039×2254/(384×9350×142.92×104)＝0.008mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[225/150，10]＝1.5mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.039×1504/(8×9350×142.92×104)＝0.014mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[300/150，10]＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[3.773×0.225,0.5×3.773×0.225+3.773×0.15]=0.99kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.805kN,R2=0.99kN,R3=0.99kN,R4=0.805kN正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[3.039×0.225,0.5×3.039×0.225+3.039×0.15]=0.798kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.642kN,R2'=0.798kN,R3'=0.798kN,R4'=0.642kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.609×106/3860=157.845N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.795kNτmax=2V max/A=2×1.795×1000/357＝10.056N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝2.057mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[900/150，10]＝6mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.795kN，R2=1.795kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=1.44kN，R2'=1.44kN七、纵向水平钢管验算1212 1.44]=1.44kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m) σ＝M max/W＝0.606×106/3860＝156.95N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝3.814kNτmax＝2V max/A=2×3.814×1000/357＝21.369N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝1.452mm≤[ν]＝min(L/150，10)=min(900/150，10)＝6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=3.814kN，R2=7.853kN，R3=7.853kN，R4=3.814kN同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=7.853kN，R2=7.853kN八、扣件抗滑移验算1、扣件抗滑移验算0.85×8=6.8kN<两侧立柱最大受力N＝max[R1,R2]＝max[7.853,7.853]＝7.853kN≤0.85×12=10.2kN双扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，双扣件能满足要求！九、立柱验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1200,500+2×0.7×450)=1440mmλ=h max/i=1440/16.1=89.441≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.6672、风荷载计算M w＝υc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.09×0.9×1.22/10＝0.015kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×3]×1＝28.38kN/m2)小梁验算q1＝max{1.346+1.2×[(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(0.8-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×max[0.45-0.35/2，(0.9-0.45)-0.35/2]/2×1，3.686+1.2×(0.3-0.1)×0.35/3}=3.714kN/m 同上四～七计算过程，可得：R1＝7.696kN，R2＝7.696kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2+N边2]+1.2×0.15×(6.4-0.8)+M w/l b＝max[7.696+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.45-0.35/2)/2×0.9，7.696+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.9-0.45-0.35/2)/2×0.9]+1.008+0.01 5/0.9＝13.425kNf＝N/(υA)+M w/W＝13424.815/(0.667×357)+0.015×106/3860＝60.265N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=6.4/8.4=0.762≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk LHh2+Q3k LHh1)=1×1.4×(0.09×8.4×6.4×2.92+0.55×8.4×6.4×3.9)=181.221 kN·mM R=γG[G1k+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×6.4/(0.9×0.9)]×8.4×8.42/2=449.467k N·mM T=181.221kN·m≤M R=449.467kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k LH2+Q3k LHh1)=1×1.4×(0.085×8.4×6.42+0.55×8.4×6.4×3.9)=202.385kN·mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.15+0.15×6.4/(0.9×0.9)]×8.4×8.42/2=1453.656kN·mM T=202.385kN·m≤M R=1453.656kN·m满足要求！十二、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=13.425kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=13.425kN 满足要求！。
梁板支撑体系计算书
梁板支撑体系计算书一、梁模板计算（以300×900框架梁为例）其传力系统为：现浇砼及施工等荷载、梁底模板、横方木、纵方木、水平钢管、承接层。
1、荷载（底板承受的标准荷载）1）静载模板自重：0.3×0.3＝0.09KN/M钢筋砼自重：0.3×0.9×25＝6.75KN/M钢筋自重：1.5×0.3×0.9＝0.405 KN/M总重：0.09＋6.75＋0.405＝7.25 KN/M2）活载振捣砼动载：2×0.3×0.9＝0.54 KN/M3）竖向设计荷载q＝18.7×1.2＋0.9×1＝23.34 KN/M2、内力计算梁静跨8.8m，因跨度校长，按四跨连梁简化计算，按最不利荷载布置，查《建筑施工手册》附录二附表2-14得：Km＝－0.121；Kv＝－0.62；Kw＝0.967。
另模板底横方木间距在250，查《建筑施工手册》表2-54得18mm胶合模板设计强度Fv＝1.2N/mm2，Fm＝20N/mm2。
弹性模量：E=6500N/mm2。
受力简图如下：①强度验算：M max =2ql K v =-0.121×23.34×0.25²=-0.177KN/m需要截面抵抗矩:W n =mf M =2010177.06⨯=8850mm ³ 选用底板截面为500×18mm ，W n =61bh ²=61×500×18²=27000 mm ³> W n1 可满足要求。
②剪应力验算 V=ql K v =0.62×23.34×0.25=3.62KN剪应力=0.62N/ mm ²< f v =1.2N/mm 2满足要求③刚度验算刚度验算时按标准荷载,同时不考虑振动荷载,所以q=8.04KN/m挠度 ωA =EI ql k m 1004=3418500121650010025004.8967.0⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.45mm <[ω]=400l =400330=0.83mm 可以满足要求。
梁木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书、梁模板基本参数梁截面宽度B=300mm, 梁截面高度H=1000mm,H 方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径 20mm 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离 （即计算跨度）400mn 。
梁模板使用的方木截面 50 x 100mm梁模板截面底部方木距离 300mm 梁模板截面侧面方木距离 400mm 梁底模面板厚度h=18mm 弹性模量E=6000N/mn 2 ,抗弯强度 梁侧模面板厚度h=18mm 弹性模量E=6000N/mn 2,抗弯强度梁底模板、梁模板荷载标准值计算模板自重 =0.340kN/m 钢筋自重 =1.500kN/m混凝土自重=24.000kN/m 施工荷载标准值 =2.500kN/m 2强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F = 0.2即注0］爲亦 F-rH其中I ： 'I ―― 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m 3;t ―― 新浇混凝土的初凝时间，为 0时（表示无资料）取200/（T+15）,取2.000h ; T ―― 混凝土的入模温度，取 35.000 °C ； V ―― 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h ;H――混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取'■ 1―― 外加剂影响修正系数，取 1.000 ;[f]=15N/mm[f]=15N/mm1.200m ；R''2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850F1=0.22*24*2*1*0.85*1.58=14.19 kN/m F2=24*1.2=28.8 kN/m2根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩V 分别为W = 30.00 X 1.80 X 1.80/6 = 16.20cm 3; I = 30.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 14.58cm4;梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下梁底模面板计算简图其中f ――梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M ―― 计算的最大弯矩 (kN.m)； q ――作用在梁底模板的均布荷载(kN/m);q=1.2X [0.34 X 0.30+24.00 X 0.30 X 1.00+1.50 X 0.30 X 1.00]+1.4 X 2.50 X0.30=10.35kN/m最大弯矩计算公式如下M=-0.10 X 10.35 X 0.300 2=0.093kN.m f=0.093 X 106/16200.0=5.74N/mm 2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求2. 抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：F1=14.190kN/m 2 F1=14.190kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 28.8.000kN/m300300 30B1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求:f = M/W < [f]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.6 X 0.300 X 10.35=1.863kN 截面抗剪强度计算值截面抗剪强度设计值T=3 X 10.35/(2 X 300 X 18)=0.2875N/mm 2[T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求3. 挠度计算最大挠度计算公式如下其中q = 0.34 X 0.30+24.00 X 0.30 X 1.00+1.50 X 0.30 X 1.00=7.75N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677 X 7.75 X 300.0 4/(100 X 6000.00 X 145800.0)=0.4858mm 梁底模板的挠度计算值：v = 0.4858mm 小于[v] = 300/250=2.057, 满足要求四、梁模板底方木计算梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含!五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下22.63kN/mr、L I 1 \1、!■i h i P冃 1 ■■I-、F A r R _400 400 : 400 _图梁侧模板计算简图1. 抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中f ――梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ―― 计算的最大弯矩(kN.m);q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2 X 14.19+1.4 X 4.00) X 1.00=22.628N/mm最大弯矩计算公式如下：%八畀X 22.628 X 0.400 2=-0.362kN.mM=-0.10。
梁模板计算书
q=1.2×30.72KN/m2×0.6+1.4×4.0KN/m2×0.6=25.48KN/m
截面几何参数计算：
W=bh2/6=60×1.8×1.8/6=32.4cm3
I=bh3/12=60×1.83/12=29.16cm4
强度计算：
σ=M/W<[f]
其中弯矩可取Mmax=0.107pl2=0.107×25.48×0.322=0.2792KN.m
抗弯强度设计值[f]：13~15N/㎜2
木方：弹性模量E：9500N/㎜2
抗弯强度设计值[f]：≤13N/㎜2
抗剪强度设计值ι：≤1.4 N/㎜2
二、主梁模板计算
（一）梁底面板的计算
面板为受弯构件，要验算其抗弯强度和刚度，根据底搁栅木龙骨的布置，为多跨连续梁简化计算，支座为搁栅木方。
作用荷载包括：梁混凝土、模板系统自重荷载、施工荷载等。
β2：为混凝土坍落度影响修正系数，取β2=1.15
根据公式计算的新浇混凝土对模板侧面的最大侧压力：
Min(F,F)=30.72KN/M2
另须考虑振捣荷载（作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压力高度之内），垂直面模板采用4.0KN/M2
侧压力有效高度取梁全高计算
面板计算简图
面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，根据h=1280接触面净截面内平均布置5道横向龙骨（内龙骨50×100木方），故面板计算时，可采用四跨连续梁计算，截面的计算单元根据竖向龙骨（外龙骨φ48×3.0×2双榀钢管）布置间距来确定，暨≤600间距。
（2）因为是单跨简支梁，悬臂端变形为最大，根据简单图乘法可得任一点的变形值：
支架材料采用通常脚手钢管A48×3.0，木方为50×100，面板为18mm机制夹板。（详见主梁模板示意图）
梁板模板方案计算书
梁支撑计算（h=2m~2.4m)水平杆步距立杆纵距立杆横距新浇混凝土容重施工荷载1.50.40.4253计算项目计算值许用值计算-许用技术性能结构设计荷载KN/M31.648最大弯矩绝对值KN.M0.126592模板抗弯强度N/mm2 2.34429629620-17.655704满足要求模板挠度mm0.1763431770.88-0.7036568满足要求主横愣抗弯强度N/MM2165.613205-39.387214满足要求主横愣挠度mm0.334139885 1.32-0.9858601满足要求立杆最大压力KN18.31596352立杆稳定性验算N/mm2107.7257535205-97.274246满足要求地基承载力验算MPa 1.83159635240-38.168404满足要求侧模板设计荷载KN/M60侧模板抗弯强度N/mm27.48620-12.513889满足要求侧模板挠度mm0.8161-0.1837867满足要求侧模板次楞抗弯强度N/mm2 4.50011-6.49982满足要求侧模板次楞挠度mm0.169 1.25-1.0807514满足要求侧模板主楞抗弯强度N/mm2196.269205-8.7305122满足要求侧模板主楞挠度mm0.467 1.25-0.7833295满足要求梁支撑计算（h=1.5m)水平杆步距立杆纵距立杆横距新浇混凝土容重施工荷载1.50.60.4253计算项目计算值许用值计算-许用技术性能结构设计荷载KN/M31.272最大弯矩绝对值KN.M0.125088模板抗弯强度N/mm2 2.31644444420-17.683556满足要求模板挠度mm0.1742480990.88-0.7057519满足要求主横愣抗弯强度N/MM2163.645205-41.354808满足要求主横愣挠度mm0.330170073 1.32-0.9898299满足要求立杆最大压力KN18.09835728立杆稳定性验算N/mm2106.4458975205-98.554102满足要求地基承载力验算MPa 1.80983572840-38.190164满足要求侧模板设计荷载KN/M37.5侧模板抗弯强度N/mm2 4.88220-15.118056满足要求侧模板挠度mm0.5101-0.4898667满足要求侧模板次楞抗弯强度N/mm2 2.81311-8.1873875满足要求侧模板次楞挠度mm0.106 1.25-1.1442196满足要求侧模板主楞抗弯强度N/mm2122.668205-82.33157满足要求侧模板主楞挠度mm0.292 1.25-0.9583309满足要求梁支撑计算（h=0.9m)水平杆步距立杆纵距立杆横距新浇混凝土容重施工荷载1.50.60.65253计算项目计算值许用值计算-许用技术性能结构设计荷载KN/M20.472最大弯矩绝对值KN.M0.081888模板抗弯强度N/mm2 1.51644444420-18.483556满足要求模板挠度mm0.1140703210.88-0.7659297满足要求主横愣抗弯强度N/MM2174.085205-30.915049满足要求主横愣挠度mm0.927475439 1.32-0.3925246满足要求立杆最大压力KN11.84796528立杆稳定性验算N/mm269.68407566205-135.31592满足要求地基承载力验算MPa 1.184********-38.815203满足要求侧模板设计荷载KN/M22.5侧模板抗弯强度N/mm2 4.53020-15.47满足要求侧模板挠度mm0.635 1.2-0.5653125满足要求侧模板次楞抗弯强度N/mm2 4.32011-6.6798272满足要求侧模板次楞挠度mm0.4162-1.5840545满足要求侧模板主楞抗弯强度N/mm2141.314205-63.685969满足要求侧模板主楞挠度mm0.336 1.25-0.9139972满足要求梁支撑计算（h<0.9m)水平杆步距立杆纵距立杆横距新浇混凝土容重施工荷载1.50.90.65253计算项目计算值许用值计算-许用技术性能结构设计荷载KN/M22.608最大弯矩绝对值KN.M0.090432模板抗弯强度N/mm2 1.67466666720-18.325333满足要求模板挠度mm0.1259721480.88-0.7540279满足要求主横愣抗弯强度N/MM2192.249205-12.751437满足要求主横愣挠度mm 1.02424603 1.32-0.295754满足要求立杆最大压力KN13.08415392立杆稳定性验算N/mm276.95474709205-128.04525满足要求地基承载力验算MPa 1.30841539240-38.691585满足要求侧模板设计荷载KN/M21.46776188侧模板抗弯强度N/mm2 4.35820-15.64204满足要求侧模板挠度mm0.606 1.2-0.5944302满足要求侧模板次楞抗弯强度N/mm2 4.12211-6.8780248满足要求侧模板次楞挠度mm0.3972-1.603137满足要求侧模板主楞抗弯强度N/mm2161.797205-43.202882满足要求侧模板主楞挠度mm0.554 1.5-0.9460241满足要求板支撑计算（取h=0.2m)水平杆步距立杆纵距立杆横距新浇混凝土容重施工荷载1.50.90.9253计算项目计算值许用值计算-许用技术性能结构设计荷载KN/M11.808最大弯矩绝对值KN.M0.047232模板抗弯强度N/mm20.87466666720-19.125333满足要求模板挠度mm0.065794370.88-0.8142056满足要求主横愣抗弯强度N/MM2139.029205-65.970662满足要求主横愣挠度mm 1.420057558 1.8-0.3799424满足要求立杆最大压力KN 6.83376192立杆稳定性验算N/mm240.19292523205-164.80707满足要求地基承载力验算MPa0.68337619240-39.316624满足要求振捣荷载模板自重梁高次横楞间距（梁）18mm模板抵抗矩模板静曲强度许用值模板弹性模量20.1 2.40.20.00005420MPa400021.4677618860振捣荷载模板自重梁高次横楞间距（梁）18mm模板抵抗矩模板静曲强度许用值模板弹性模量20.1 1.50.20.00005420MPa400021.4677618837.5振捣荷载模板自重梁高次横楞间距（梁）18mm模板抵抗矩模板静曲强度许用值模板弹性模量20.10.90.20.00005420MPa400021.4677618822.5振捣荷载模板自重梁高次横楞间距（梁）18mm模板抵抗矩模板静曲强度许用值模板弹性模量20.10.60.20.00005420MPa400021.4677618815振捣荷载模板自重板厚次横楞间距（板）18mm模板抵抗矩模板静曲强度许用值模板弹性模量20.10.20.20.00005420MPa4000惯性矩（1000*18）模板允许变形量Ø48,3.0钢管抵抗矩钢材的设计强度Ø48,3.0钢管弹性模量Ø48,3.0钢管截面惯性矩主横愣允许变形量4860000.88mm0.00000449205N/MM2206000121900 1.32惯性矩（1000*18）模板允许变形量Ø48,3.0钢管抵抗矩钢材的设计强度Ø48,3.0钢管弹性模量Ø48,3.0钢管截面惯性矩主横愣允许变形量4860000.88mm0.00000449205N/MM2206000121900 1.32惯性矩（1000*18）模板允许变形量Ø48,3.0钢管抵抗矩钢材的设计强度Ø48,3.0钢管弹性模量Ø48,3.0钢管截面惯性矩主横愣允许变形量4860000.88mm0.00000449205N/MM2206000121900 1.32惯性矩（1000*18）模板允许变形量Ø48,3.0钢管抵抗矩钢材的设计强度Ø48,3.0钢管弹性模量Ø48,3.0钢管截面惯性矩主横愣允许变形量4860000.88mm0.00000449205N/MM2206000121900 1.32惯性矩（1000*18）模板允许变形量Ø48,3.0钢管抵抗矩钢材的设计强度Ø48,3.0钢管弹性模量Ø48,3.0钢管截面惯性矩主横愣允许变形量4860000.88mm0.00000449205N/MM2206000121900 1.3250*100木方抵抗矩新浇混凝土初凝时间混凝土外加剂影响修正系数混凝土坍落度影响系数混凝土浇筑速度计算部位距混凝土表面距离梁侧模板次横愣间距对梁侧模板的振捣荷载0.000083332 1.2 1.152 2.40.25450*100木方抵抗矩新浇混凝土初凝时间混凝土外加剂影响修正系数混凝土坍落度影响系数混凝土浇筑速度计算部位距混凝土表面距离梁侧模板次横愣间距对梁侧模板的振捣荷载0.000083332 1.2 1.152 1.50.25450*100木方抵抗矩新浇混凝土初凝时间混凝土外加剂影响修正系数混凝土坍落度影响系数混凝土浇筑速度计算部位距混凝土表面距离梁侧模板次横愣间距对梁侧模板的振捣荷载0.000083332 1.2 1.1520.90.3450*100木方抵抗矩新浇混凝土初凝时间混凝土外加剂影响修正系数混凝土坍落度影响系数混凝土浇筑速度计算部位距混凝土表面距离梁侧模板次横愣间距对梁侧模板的振捣荷载0.000083332 1.2 1.1520.60.34侧模板主楞间距对拉螺杆间距50*100木方静曲强度50*100木方弹性模量50*100木方截面惯性矩0.50.51190004166700侧模板主楞间距对拉螺杆间距50*100木方静曲强度50*100木方弹性模量50*100木方截面惯性矩0.50.51190004166700侧模板主楞间距对拉螺杆间距50*100木方静曲强度50*100木方弹性模量50*100木方截面惯性矩0.80.51190004166700侧模板主楞间距对拉螺杆间距50*100木方静曲强度50*100木方弹性模量50*100木方截面惯性矩0.80.61190004166700。
模板施工竖楞方木的计算方法
模板施工竖楞方木的计算方法模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木楞，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40×80×80/6 = 42.67cm3；I = 40×80×80×80/12 = 170.67cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中， M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:: 1.2×47.71×0.22×0.90=11.335kN/m；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.4×2.00×0.22×0.90=0.554kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2q = (11.335+0.554)/2=5.945 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.1×5.945×500.0×500.0= 1.49×105N.mm；其中，σ --竖楞承受的应力(N/mm2)；M --竖楞计算最大弯距(N.mm)；W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.27×104；f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 1.49×105/4.27×104 = 3.483N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ =3.483N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.22×0.90=11.335kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.22×0.90=0.554kN/m；q = (11.335+0.554)/2=5.945 kN/m；竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×5.945×500.0 = 1783.366N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨ = 1783.366N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ；hn --竖楞的截面高度(mm)：hn= 80.0mm ；fv --竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×1783.366/(2×40.0×80.0)=0.836N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ =0.836N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，ω--竖楞最大挠度(mm)；q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =47.71×0.22 = 10.50 kN/m；l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ；E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.71×106；竖楞最大容许挠度: [ω] = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×10.50×500.04/(100×9500.0×1.71×106) = 0.274 mm；竖楞的最大挠度计算值ω=0.274mm 小于竖楞最大容许挠度 [ω]=2mm ，满足要求！。
750×2070梁模板(扣件式)计算书
梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL 新浇混凝土梁计算跨度(m) 10 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 750×2070 新浇混凝土结构层高(m) 6 梁侧楼板厚度(mm) 160二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 25混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2) 1 对水平面模板取值Q2k(kN/m2) 2风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω(kN/m2)0.38非自定义:0.39 风压高度变化系数μz1.29风荷载体型系数μ0.8s三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距l a(mm) 600梁两侧立柱间距l b(mm) 1500步距h(mm) 1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 600、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 750梁底增加立柱根数 3梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 500,750,1000梁底支撑小梁根数7每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 300结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 设计简图如下：500250250120012001500750400立杆,钢管Ф48.3×3.6600600600600600600600600600600600600600600600600400D400C10000梁底支撑主梁：钢管Ф48.3×3.6梁底支撑小梁：方木40×90mm梁底面板，板厚15mm750平面图160191216019127501500梁侧面板：板厚15mm梁底面板：板厚15mm梁底支撑小梁：方木40×90mm 梁底支撑主梁：钢管Φ48.3×3.6150对拉螺栓6001000140018001506001000140018001200500250250梁底附加立柱1200200150015001500双扣件60002070垂直剪刀撑梁侧支撑主梁(两根合并)：钢管Φ48.3×3.6，间距300mm立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12 面板弹性模量E(N/mm2) 4200 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(25+5)×2.07)+1.4×2，1.35×(0.1+(25+5)×2.07)+1.4×0.7×2]×1＝77.337kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(25+5)×2.07]×1＝75.573kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(25+5)×2.07]×1＝62.2kN/m1、强度验算Mmax ＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×75.573×0.1252+0.121×1.764×0.1252＝0.13kN·mσ＝Mmax/W＝0.13×106/37500＝3.458N/mm2≤[f]＝12N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax ＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×62.2×1254/(100×4200×281250)＝0.081mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.312mm 满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×75.573×0.125+0.446×1.764×0.125＝3.811kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×75.573×0.125+1.223×1.764×0.125＝11.067kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×75.573×0.125+1.142×1.764×0.125＝9.018kN标准值(正常使用极限状态)R 1'=R5'=0.393 q2l=0.393×62.2×0.125＝3.056kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×62.2×0.125＝8.887kNR3'=0.928 q2l=0.928×62.2×0.125＝7.215kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 40×90 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 54小梁截面惯性矩I(cm4) 243为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.811+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.75/6+0.5×(2.07-0.16)]+0.9max[1.2×(0.5+(25+1.1)×0.16)+1.4×2，1.35×(0.5+(25+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2]×max[0.75-0.75/2，(1.5-0.75)-0.75/2]/2×1，11.067+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.75/6}=11.098kN/mq2＝max[3.056+(0.3-0.1)×0.75/6+0.5×(2.07-0.16)+(0.5+(25+1.1)×0.16)×max[0.75-0.75/2，(1.5-0.75)-0.75/2]/2×1，8.887+(0.3-0.1)×0.75/6]＝8.912kN/m1、抗弯验算Mmax ＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×11.098×0.62，0.5×11.098×0.32]＝0.499kN·mσ＝Mmax/W＝0.499×106/54000＝9.248N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×11.098×0.6，11.098×0.3]＝4.042kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×4.042×1000/(2×40×90)＝1.684N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.912×6004/(100×9350×2430000)＝0.321mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mmν2＝q2l24/(8EI)＝8.912×3004/(8×9350×2430000)＝0.397mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax ＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×11.098×0.6，0.393×11.098×0.6+11.098×0.3]＝7.611kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R7＝4.403kN，R2＝R6＝7.611kN，R3＝R4＝R5＝6.206kN正常使用极限状态R'max ＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.912×0.6，0.393×8.912×0.6+8.912×0.3]＝6.112kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'7＝3.886kN，R'2＝R'6＝6.112kN，R'3＝R'4＝R'5＝4.969kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Φ48×2.8 可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 200 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 115主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25 主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M/W＝0.316×106/4250＝74.265N/mm2≤[f]=200N/mm2max满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax＝3.933kNτmax ＝2Vmax/A=2×3.933×1000/398＝19.766N/mm2≤[τ]＝115N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm) νmax＝0.128mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm 满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R5]＝0.47kN≤0.8×8=6.4kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.47kN≤0.8×8=6.4kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型Φ48×2.8 立柱截面面积A(mm2) 398回转半径i(mm) 16 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.25抗压强度设计值f(N/mm2) 200 立杆自重q(kN/m) 0.15 λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6411、风荷载计算Mw ＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.39×0.6×1.52/10＝0.06kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(25+5)×2.07)+0.9×1.4×2]×1＝69.444kN/m2)小梁验算q1＝max{3.426+(0.3-0.1)×0.75/6+0.9×[1.2×(0.5+(25+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1]×max[0.75-0.75/2，(1.5-0.75)-0.75/2]/2×1，9.944+(0.3-0.1)×0.75/6}=9.969kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.446kN，R2＝14.045kN，R3＝9.734kN，R4＝14.045kN，R5＝0.446kN立柱最大受力Nw ＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2]+0.15×(6-2.07)+Mw/lb＝max[0.446+0.9×[1.2×(0.75+(25+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.75-0.75/2)/2×0.6，14.045，9.734，14.045，0.446+0.9×[1.2×(0.75+(25+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1]×(1.2+1.5-0.75-0.75/2)/2×0.6]+0.59+0.06/1.5＝14.674kNf＝N/(φA)+Mw/W＝14674.358/(0.641×398)+0.06×106/4250＝71.568N/mm2≤[f]＝200N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3，R4]×1＝15.378kN≤[N]＝30kN满足要求！。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
梁模板方木垂直计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度;取B=300(mm);梁截面高度;取H=750(mm);梁侧模板厚度;h=18(mm);立档方木宽度;取b1=50(mm);立档方木高度;取h1=100(mm);横撑木截面的宽度;取b3=50(mm);横撑木截面的高度;取h3=100(mm);梁侧横撑间距;取b=375(mm);立档间距;取a2=0.2(m);对拉穿墙螺栓型号:M12;螺栓间距;取L=0.6(m);支架搭设高度;取L=9.55(m);脚手架步距;取h1=1.5(m);立杆纵距;取al=0.8(m);立杆的横距;取l=0.8(m);梁底支撑方木宽度;取b=50(mm);梁底支撑方木高度;取d=80(mm);梁底支撑方木间距;取a2=0.15(m);二、梁模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中:γ c 为混凝土重力密度;取24(kN/m3)；t 新浇混凝土的初凝时间，取3(小时)V 混凝土的浇筑速度;取V=1(m/h)；β1 外加剂影响系数；取β1=1.2β2 混凝土坍落度影响修正系数。
取β2=1H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度;取H=750(mm)经计算得到:F1=18(kN/m2)倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2 = 4 kN/m2三、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下：1、强度计算作用在梁侧模板的均布荷载:q=(1.2×18+1.4×4)×750=20.4(kN/m)计算的最大弯矩:其中：l 取梁侧立档间距，取l=0.2(m)经计算得到：M=-0.10×20.4×0.2^2=-0.08(kN.m)梁侧模板的强度计算值：其中: W 截面抵抗矩W = 40.5 cm3经计算得到：f=0.08×1000÷40.5=1.98 N/mm2梁侧模板的抗弯强度设计值;[f]=15(N/mm2)梁侧模板的强度计算值小于梁侧模板的强度设计值;故满足要求!2、抗剪计算最大剪力的计算公式如下:其中:l 梁侧立档间距;取l=0.2(m)经计算得到最大剪力Q=0.6×20.4×0.2=2.45（kN）截面抗剪强度计算值：其中：b 取梁截面高度;取b=750(mm);h 取梁侧面板厚度;取h=18(mm)经计算得到：T=3×(2.45×1000)÷(2×750×18)=0.27(N/mm2) 截面抗剪强度设计值,[T]=1.5(N/mm2)截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求! 3、挠度计算梁均布荷载q=18×(750÷1000)=13.5(kN/m)最大挠度计算公式如下:其中: l 立档间距l=0.2 mE 面板弹性模量E=10000 N/mm2I 面板截面的惯性矩I=36.45 cm4经计算得到:v=0.677×13.5×(0.2×1000)^4÷(100×10000×36.45×10000)=0.04 mm [v] 梁侧模板的允许挠度:[v]=0.2×1000÷250=0.8(mm).梁侧模板的挠度计算值小于梁侧模板的挠度设计值;故满足要求!四、梁侧立档计算梁侧立档为受面板传递荷载作用的受弯构件，按两跨梁计算。
1、荷载的计算:作用在梁侧模板的均布荷载:q= (1.2×18+1.4×4)×0.2=5.44(kN/m)2、强度计算最大弯矩计算公式:其中:l 横撑间距;取l=375(mm)经计算得到：M=-0.125×5.44×(375÷1000)^2=-0.1(kN.m)强度计算值：其中: W 截面抵抗矩W = 83.33 cm3经计算得到：f=0.1×1000÷83.33=1.2(N/mm2)木材强度设计值;[f]=15(N/mm2)抗弯强度计算值小于木材强度设计值;故满足要求!3、抗剪计算最大剪力计算公式:其中:l 横撑间距;取l=375(mm)经计算得到：Q=-0.625×5.44×375÷1000=-1.27(kN)抗剪强度计算值:其中:b 立档宽度;取b=50(mm)h 立档高度;取h=100(mm)经计算得到：T=3×1.27×1000÷(2×50×100)=0.38(N/mm2)抗剪强度设计值;[T]=1.5(N/mm2)抗剪强度计算值小于抗剪强度设计值;故满足要求!4、挠度计算最大挠度计算公式:其中:l 横撑间距;取l=375(mm)E 底模面板弹性模量E=10000(N/mm2)I 底模面板截面惯性矩I=416.67 cm4经计算得到：ν=0.521×3.6×375^4÷(×100×10000×416.67×10000)=0（mm）最大允许挠度值:[v]=375÷250=1.5(mm).立档最大挠度小于立档允许挠度;故满足要求!五、梁侧横撑计算梁侧横撑为受立档传递集中荷载的受弯构件，按照连续梁计算1、荷载计算：横撑所受集中荷载：F＝(1.2×18+1.4×4)×0.2×375÷1000=2.04(kN)2．强度计算最大弯矩计算公式:其中:l 螺栓间距;取l=0.6(m)强度计算值：其中: W 截面抵抗矩W = 83.33 cm3经计算得到：f=(0.33×1000÷83.33=3.96(N/mm2)木材强度设计值;[f]=15(N/mm2)抗弯强度计算值小于木材强度设计值;故满足要求!3．抗剪计算最大剪力计算公式:经计算得到:Q=-1.267×2.04=-2.58(kN)抗剪强度计算值:其中:b 立档宽度;取b=50(mm)h 立档高度;取h=100(mm)经计算得到：T=3×2.58×1000÷(2×50×100)=0.77(N/mm2)抗剪强度设计值;[T]=1.5(N/mm2)抗剪强度计算值小于抗剪强度设计值;故满足要求!4．挠度计算横撑所受集中荷载标准值：F=18×0.2×375÷1000=1.35(kN)最大挠度计算公式:其中:l 螺栓间距l=0.6(m)E 横撑木弹性模量E=10000(N/mm2)I 横撑木截面的惯性矩I=416.67 cm4经计算得到:ν=1.883×1.35×1000×(0.6×1000)^3÷(100×10000×416.67×10000)=0.13(mm)梁侧撑允许挠度:[v]=×1000÷250=2.4(mm).立档最大挠度小于立档允许挠度;故满足要求!六、对拉螺栓的计算对拉螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×4)×0.6×375÷1000=6.12(kN)对拉螺栓最大容许拉力值;[N]=12.9(kN)穿墙螺栓所受的最大拉力小于穿墙螺栓最大容许拉力值;故满足要求!七、底模板面板计算面板为均布荷载作用下的受弯构件.1、荷载计算混凝土自重荷载:P1=24×0.8×750÷1000=14.4(kN/m)钢筋自重荷载:P2=1.5×0.8×750÷1000=0.9(kN/m)施工均布活荷载:P3=2.5×0.8=2(kN/m)振捣荷载:P4=4×0.8=3.2(kN)静荷载计算值：q1=1.2×(14.4+0.9)=18.36(kN/m)活荷载计算值q2=1.4×(2+3.2)=7.28(kN/m)2、抗弯强度计算最大弯矩计算公式:其中:l 方木间距;取l=0.15(m)经计算得到:M=-0.125×(18.36+7.28)×0.15^2=-0.07(kN.m) 面板的强度计算值其中: W 截面抵抗矩W = 16.2 cm3经计算得到:f=0.07×1000÷16.2=4.32(N/mm2)面板的强度设计值;[f]=15(N/mm2)面板的强度计算值小于面板的强度设计值;故满足要求!3、抗剪计算最大剪力的计算公式如下:其中：l 方木间距;取l=0.15(m)经计算得到:Q=-0.625×(18.36+7.28)×0.15=-2.4(kN)截面抗剪强度计算值:其中:b 梁宽;取b=300(mm)h 面板厚度;取h=18(mm)经计算得到:T=3×(2.4)×1000÷(2×300×18)=0.67(N/mm2)截面抗剪强度设计值[T]=1.5(N/mm2)截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求!3.挠度计算静荷载标准值:q1=14.4+0.9=15.3(kN/m)活荷载标准值:q2=2+3.2=5.2(kN/m)面板最大挠度计算公式:其中：l 方木间距;取l=0.15(m)E 面板弹性模量E=10000(N/mm2)I 面板截面惯性矩I=16.2 cm4经计算得到:v=0.521×15.3×(0.15×1000)^4÷(100×10000×16.2×10000)+0.192×5.2×(0.15×1000)^4÷(100×10000×16.2×10000)=0.03(mm)面板最大允许挠度值:[v]=0.15×1000÷250=0.6(mm).面板最大挠度计算值小于面板最大允许挠度值;故满足要求!八、梁底支撑方木的计算作用于支撑木方的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等, 支撑方木按照均布荷载作用下的连续梁计算.一、荷载计算混凝土自重荷载:N1=24×(750÷1000)×0.15=2.7(kN/m)钢筋自重荷载:N2=1.5×(750÷1000)×0.15=0.169(kN/m)模板自重荷载:N3=0.3×0.15=0.045(kN/m)施工荷载标准值:N4=2.5×0.15=0.375(kN/m)振捣荷载:N5=4×0.15=0.6(kN)方木静荷载计算值:q1=1.2×(2.7+0.169+0.045)=3.5(kN/m)方木活荷载计算值:q2=1.4×(0.375+0.6)=1.36(kN/m)2、方木的强度计算:方木最大弯矩:其中:l 立杆的横距;取l=0.8(m)经计算得到:M=-0.10×3.5×0.8×^2-0.117×1.36×0.8^2=-0.33(kN.m) 面板的强度计算值:其中: W 截面抵抗矩W = 53.33 cm3经计算得到:f=0.33×1000÷53.33=6.19(N/mm2)方木强度设计值;[f]=15(N/mm2)方木强度计算值小于方木强度设计值;故满足要求!3、抗剪计算:方木最大剪力的计算公式如下:其中:l 立杆横距;取l=0.8(m)经计算得到:Q=-0.6×3.5×0.8-0.617×1.36×0.8=-2.35(kN)方木抗剪强度计算值其中:h 梁底支撑方木高度;取h=80(mm)b 梁底支撑方木宽度;取b=50(mm)经计算得到:T=3×2.35×1000÷(2×50×80)=0.88(N/mm2)方木抗剪强度设计值;[T]=1.5(N/mm2)方木抗剪强度设计值小于或等于方木抗剪强度设计值;故满足要求!4、挠度计算:方木静荷载标准值:q1=2.7+0.169+0.045=2.91(kN/m)方木活荷载标准值:q2=0.375+0.6=0.98(kN/m)方木最大挠度计算公式:其中:l 立杆横距;取l=0.8(m)E 方木弹性模量E=10000(N/mm2)I 方木截面惯性矩I=213.33 cm4经计算得到:v=0.677×2.91×(0.8×1000)^4÷(100×10000×213.33×10000)+0.990×0.98×(0.8×1000)^4÷(100×10000×213.33×10000)=0.56(mm)方木允许挠度:[v]=0.8×1000÷250=3.2(mm).方木最大挠度计算值小于或等于方木最大允许挠度;故满足要求!九、梁底支撑钢管的计算梁底支撑钢管按受集中荷载作用的梁计算1、荷载计算:混凝土自重荷载:q1=24×750÷1000×0.15×0.8=2.16(kN)钢筋自重荷载:q2=1.5×750÷1000×0.15×0.8=0.14(kN)模板自重荷载:q3=0.3×0.15×0.8=0.04(kN)施工活荷载:q4=2.5×0.15×0.8=0.3(kN)倾倒混凝土荷载:q5=4×0.15×0.8=0.48(kN)支撑钢管所受的集中荷载计算值:F=1.2×(2.16+0.14+0.04)+1.4×(0.3+0.48)=3.9(kN) 2、抗弯强度计算:最大弯矩计算公式:其中:l=0.4(m);经计算得到:M=0.188×3.9×0.4=0.29(kN.m)抗弯强度计算值:其中:W 钢管截面抵抗矩;W=4.49(cm3)经计算得到:f=0.29×1000÷4.49=64.59(N/mm2)钢管的抗弯强度计算值小于或等于钢管抗压强度设计值;故满足要求!3、挠度计算支撑钢管所受的集中荷载标准值:F=2.16+0.14+0.04+0.3+0.48=3.12(kN) 最大挠度计算公式如下:其中: l 跨度l=l*1000/2=400 mE 梁底支撑钢管弹性模量E=206000(N/mm2)I 梁底支撑钢管截面惯性矩I=10.78 cm4经计算得到:v=0.911×3.12×1000×400÷(100×206000×10.78×10000)=0.08 mm 允许挠度:[v]=0.8×1000÷250=3.2(mm).梁底支撑钢筋最大挠度计算值小于或等于梁底支撑钢筋最大允许挠度;故满足要求!十、扣件抗滑移的计算1、荷载计算混凝土自重荷载:q1=24×300÷1000×750÷1000×0.8÷2=2.16(kN)钢筋自重荷载:q2=1.5×300÷1000×750÷1000×0.8÷2=0.14(kN)模板自重荷载:q3=0.3×(300÷1000+2×750÷1000)×0.8÷2=0.22(kN)施工活荷载:q4=2.5×300÷1000×0.8÷2=0.3(kN)倾倒混凝土荷载:q5=4×300÷1000×0.8÷2=0.48(kN)R=1.2×(2.16+0.14+0.22)+1.4×(0.3+0.48)=4.12(kN)纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：式中: Rc 扣件抗滑承载力设计值Rc = 8(kN)R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值.R = 4.12(kN)纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值小于或等于扣件抗滑承载力设计值;故满足要求!十一、立杆的稳定性计算1、荷载的计算：混凝土自重荷载:q1=24×300÷1000×750÷1000×0.8÷2=2.16(kN)钢筋自重荷载:q2=1.5×300÷1000×750÷1000×0.8÷2=0.14(kN)模板自重荷载:q3=0.3×(300÷1000+2×750÷1000)×0.8÷2=0.22(kN)施工活荷载:q4=2.5×300÷1000×0.8÷2=0.3(kN)倾倒混凝土荷载:q5=4×300÷1000×0.8÷2=0.48(kN)脚手架钢管的自重: q6 = 0×9.55 = 0(kN)荷载的计算值: N=1.2×(2.16+0.14+0.22+0)+1.4×(0.3+0.48)=4.12(kN)1、长细比计算长细比计算立杆的计算长度lo =1.96(m)顶撑的回转半径i =1.59(cm)经过计算: λ=1.96÷1.59= 1242、立杆的稳定性计算公式其中：立杆的轴心压力设计值；取N=4.12(kN)立杆净截面面积；取A=4.24(cm2)φ轴心受压立杆的稳定系数；由长细比λ查表得到；φ=0.428 经计算得到：σ=4.12÷(0.428×4.24)=22.7(N/mm2)钢管立杆抗压强度计算值[f]=205(N/mm2)钢管立杆抗压强度计算值小于钢管立杆抗压强度设计值，故满足要求。