300MW机组给水回热与减温水系统经济性探讨
300MW热电联产机组热经济性研究
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１
大 量 采 暖锅 炉 正 在 分散 运 行 ，不仅 热 效 率 低 、能耗 高 、污 染 物排 放 多 ，而且 供 热 质 量还 差 ，影 响 居 民 生 活质 量 ，因此 ，做 好 采 暖地 区热 电联 产对 节 能 减
热电 庐
周 云 ，徐 浓 彤
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王 新 雷 ２
（． １北京华建网源电力设计研究所 ，北京 １０ ５ ；２ 国网北 京经济技术研究院 ，北京 １０ ５ ） ００２ ００ ２
Ｅｃ ｎ ｍｉ ｅ ｏ ｍ ａ ｃ ｒ ０ Ｗ ａ ｎ ｏ ｏ ｃＰ ｒ ｒ ｎ ｅｆ ０Ｍ ｆ ｏ ３ Ｈｅ ｔ ｄ ａ Ｐ ｗｅ ｇ ｎ ｒ ｔ ｎ Ｕｎ ｔ ｏ ｒ Ｃｏ ｅ ｅ ａｉ ｉ ｏ
为 汽轮 机 主进 汽 量 ； 为 汽轮 机 发 电功 率 ；
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未来发展的重点是 ３０ Ｗ 级大型 、高参数 、高效 ０ Ｍ
率 的热 电机组 。 虽 然 近年 来 热 电联 产 发 展较 快 ，但 目前 北 方采 暖地 区集 中供 热 比例 还 较 低 ，平 均 水 平 不 足 ４ ％ ， ０
ｔ ｅｔ ｅ ａ ｃ ｎ ｍ ｉ ｅｆ ｒ ａ ｃ ｅ ｒ ａ ｅ ｔ ｅｄ ｃ ｅ ｓ ｆ ｈ ｘ ｒ ｃ ｉ ｎ ｓｅ ｍ ａ ｋ ｔ ｒｆ ｗ ａｅ Ｃｏ ａ ｅ ｈ ｒ ｌ ｏ ｏ ｃｐ ｒｏ ｈｍ ｅ ｍ ｎ ｅ ｄ ｃ ｅ ｓ ｓ ｈ ｔ ｅ ｒ ａ ｅ ｏ ｅ ｅ ｔａ ｔ ｔ ａ ｂ ｃ ｗａ ｅ ｏ ｒ ｔ ． ｍｐ ｒ ｄ ｗｉ ｈ ｔ ｏ ｌ ｗｉ ｌ ０ Ｗ ｎ ｔａ ｄ ｄ ｓ ｉ ｕ ｉ ｅ ｂ ｉ ｒ ｔ ｅ ２ｘ ０ Ｗ ｅ ｔ ｇ ｕ ｉ ｄ ｒ ｇ ｃ ｎ ｅ ｅ ｅ ｔ ｇ ｐ ｒ ｄ ｃ ｎ ｓ ｖ ｔ ６ ０Ｍ ｈ Ｘ ｕ ｉ ｎ ｉｔ ｂ ｔ ｏ ｌ ． ｈ ３ ０ Ｍ ｒ ｖ ｅ ｈ ａｉ ｎ ｔ ｕ ｉ ｅ ｔ ｒ ｄ ｈ ａｉ ｅ ｉ ａ ａ ｅ ｎ ｎ ｎ ｏ
热电厂300MW机组运行热经济性的分析研究
热电厂300MW机组运行热经济性的分析研究发表时间：2017-07-17T15:51:31.383Z 来源：《电力设备管理》2017年第5期作者：何海波[导读] 将热电结合发展的更好，才能提高热电厂的热经济性，才能提高国家的经济效益，减少对环境的污染，达到更好的发展效果。
大唐辽源发电厂，吉林省辽源市136200摘要：机组运行热经济性分析是基于热平衡思想以及热力系统的等效焓降理论发展起来的，在实际的运行过程中，系统的稳定性、安全性、可靠性是评价系统的标准。
本文简要介绍了火电机组运行过程中的能耗和功率的分析，阐述了火电厂经济运行在线分析现状以及机组运行中能耗在线分析和计算系统的研制与实施，为以后热经济性分析模型的建立提供一些思路。
关键词：火电机组；热经济性；评价分析一、热电厂热经济性评价指标的应用现状1.1经济性评价指标对热电厂建设的意义热电建设可行性研究阶段的工作重点之一是落实热负荷。
热负荷是指单位时间内热电用户所需热量的总和。
一般根据建厂条件和热负荷大小来决定热电厂的建设规模，并使建成的热电厂，在已知热负荷的条件下，热经济性指标达到国家所规定的数值，即符合国家计委计交能有关文件的要求：供热式汽轮发电机组的蒸汽流既发电又供热的常规热电联产总热效率年平均大于45%。
热电联产总热效率计算式：总热效率=（供热量十供电量×3600kJ/kwh）/（燃料总消耗量×燃料单位低位热值）×100%；热电比=发热量/（供电量×3600 kJ/kwh）×100%。
可见，热电联产总热效率和热电比的计算均需要供热量、供电量及燃料消耗量等数值的计算，这将对热电厂建设的成本进行最大的优化，减少资源的浪费，时间的消耗并保证热电厂在最短的时间内建成生产，对企业的资金回笼有极大帮助，有利于企业的稳定长远的可持续经营。
因此在热电联产项目可行性研究阶段必须对相关性热经济指标进行计算。
1.2热电厂热经济性指标的确定热负荷是热电厂项目可行性阶段下需要落实的重点项目，也是热电厂热经济性指标确定的关键。
300MW机组喷水减温系统的热经济性分析
图 １ 喷 水 减 温 热 力 系统 图
一
凝 结 水来
Ｌ 一一一一． Ｊ ８ 号 ７ 号 高 加 高加
６ 号 高加
２ 一
区域 供 热
２ ０ １ ４． ４期
式 为 高加 出 口至再热 器 喷水减 温 ； ｄ方式 为 给 水泵 中间抽 头 至再热 器 喷水减 温 ｌ ２ ］ ｌ 。 利用 等效 焓 降法 ，分 别对 上述 四种 喷水 减温 建立其 对 经济性 影 响 的数 学模 型 ｌ ３ ， ＇ 所
变化 公式 ：
＝ ＿
￣ ｑｒ ｌ ， － ＡＨ
一
＋ △日
× １ ０ ０ ％
（ １ ）
再热器 喷水减 温机组热 经济性 变化公式 ：
６ ｒ ／ ｉ ＝ ： 日 为新 蒸 汽净 等 效焓 降 ； ｒ ／ 为 汽轮 机 装 置效 率 。 ２ 实例计 算 与分 析
式及 喷水 量对 机组 热经 济性 的影 响 。
２ ． １ 计 算结 果
凹一 （ ｈ ｏ － ㈦一 ∑ 町 ， ｛
ｄ
＝“
所选 机 组 为亚 临界 、 一 次 中间再 热 、 单 轴
双 缸 双 排 气 抽 凝 式 汽 轮 机 ， 产 品 型 号 为 Ｃ ３ ０ ０ — １ ６ ． ７ ／ ０ ． ４ ３ ／ ５ ３ ７ ／ ５ ３ ７ ，此机 组 回热 原 则 性 热力 系 统如 图 ２所 示 ：
ｌ 【 （ ｈ ｈ ） 一 ∑７ ， ｑ ∑丁 ｒ ｄ Ｉ ｚ ＋ Ｉ … ｑ ｊ
表 １中 ： △ 口为 ｌ ｋ ｇ新 蒸 汽 吸 热 变 化 量 ， ｋ Ｊ ／ ｋ ｇ ： △ Ｈ 为排 挤 蒸 汽 做 功 的 变 化 量 ， ｋ Ｊ ／ ｋ ｇ ：
300MW机组进行原则性热力系统计算解读
摘要针对某大型机组利用再热蒸汽喷水减温的不正常运行方式，本文对300MM机组进行原则性热力系统计算，定量分析了该调温方式使机组主要热经济指标的降低幅度，分析了再热蒸汽喷水减温对机组运行的重要性。
机组定负荷稳定运行工况下的再热蒸汽喷水，改变了系统中工质总量，使系统各计算点上工质焓降发生了变化（各级抽汽量发生变化），汽轮机高、中压缸和低压缸发电功率进行了重新分配，系统热经济指标（热耗率、绝对电效率、系统热耗率、标准煤耗率等）都发生相应的变化。
本文选取了5个再热蒸汽喷水量（0 、5、10、15、25） t／h 变化工况点进行了计算，获得了系统各项热经济指标及再热蒸汽喷水量变化时的变化量并验证了其线性变化规律，从而得出采用喷水减温对再热蒸汽进行调节将使机组的热经济性受到了影响。
关键词：再热机组；热力系统计算；再热蒸汽；喷水减温；效率；热经济性目录1. ............................................................................................................................................... 前言................................................................................... 1 ..2. 汽轮机概况........................................................................ 2 ..2.1 机组概况...................................................................... 2 ..2.2 机组的主要技术参数............................................................3...2.3 额定工况下机组各回热抽汽参数.................................................. 4...3. 锅炉概况.......................................................................... 5 ..3.1 锅炉设备的作用及构成.......................................................... 5...3.2 本锅炉设计有以下特点.......................................................... 5...3.3 锅炉型式和参数................................................................ 6...3.4 其他数据整理.................................................................. 6 ..4. 机组原则性热力系统求解............................................................ 7...4.1 额定工况下的原则性热力系统计算................................................ 8..4.1.1 整理原始数据............................................................... 8 ..4.1.2 整理过、再热蒸汽及排污扩容器计算点参数................................... 8..4.1.3 全厂物质平衡............................................................. 8 ..4.1.4 计算汽轮机各段抽汽量D j 和凝汽流量Dc .............................................................. 9..4.1.5 热经济指标计算.......................................................... 1..6..4.2 非额定工况下的原则性热力系统计算 .............................................. 1..74.2.1 再热蒸汽喷水流量为D zp ..................................................................................................................................................................................... 1..7.4.2.2 工况二再热蒸汽喷水流量D zp=5t/h ...................................................................... 2..54.2.3 工况三再热蒸汽喷水流量D zp=10t/h .................................................................... 2..74.2.4 工况四再热蒸汽喷水流量D zp=15t/h .................................................................... 2..94.2.5 工况五再热蒸汽喷水流量D zp=25t/h .................................................................... 3..15. 计算结果汇总与分析............................................................... 3..3.5.1 各项汽水流量的计算结果 ........................................................ 3..3.5.2 再热蒸汽喷水引起系统各项汽水的相对变化量..................................... 3..45.3 对系统热经济性的影响......................................................... 3..5.6. 结论与建议..................................................................................... 3..6.. .致谢..................................................................................... 3..7.. .参考文献............................................................................ 3..8...1. 前喷水减温是将水直接喷入过热蒸汽中，水被加热，汽化和过热，吸收蒸汽中的热量，达到调节汽温的目的。
锅炉减温水对机组热经济性能的影响分析
锅炉减温水对机组热经济性能的影响分析【摘要】随着科学技术的发展和人类社会的进步，我国的电力市场开始逐步的开放，这样就导致电网价格的竞争，因此就要求发电企业的发电机组能够保持长期的安全稳定的运行。
同时还需要发电机组能够参与到电网的深度削峰填谷的作用，同时还需要能够保证发电机组的安全稳定的运行。
对于机组的性能进行计算分析，对于火电厂的运行人员进行优化的操作，在安全运行的同时还要保证节能降耗。
本文从锅炉减温水对机组的热经济性能出发，提出了自己的一些观点。
【关键词】火电机组减温节能降耗1 火电机组的热经济性1.1 火电机组的热力循环现在的大型火电厂中的火电机组使用的基本热力循环方式主要是朗肯循环，这种朗肯循环的主要实现方式有以下四大热力设备组成的，分别是蒸汽锅炉、蒸汽轮机、凝汽器和给水泵。
这四大热力设备的主要功能如下：锅炉的主要组成部分是省煤器、水冷壁、过热器。
锅炉的作用是将给水定压加热产生过热蒸汽。
然后把过热蒸汽通过主蒸汽管道进入到汽轮机。
因此锅炉的主要功能就是将使用的燃料的化学能转化为热能。
汽轮机是火电机组的重要组成部分。
主蒸汽通过主蒸汽管道进入到汽轮机以后，主蒸汽进入到汽轮机绝热膨胀做功，冲动汽轮机的叶片，汽轮机开始做功，将热能转变成机械能，并将使用完后的蒸汽排入到凝汽器中。
凝汽器的作用是，在蒸汽器中使用完后的蒸汽进入到凝汽器的后，使用冷却水进行冷却，然后再压力恒定的情况之下把它凝结成饱和水，工质在凝汽器内的压力等于汽轮机低压缸的排汽压力。
给水泵的作用是将凝结水进行绝热压缩，由于凝结水的压力非常低，最后通过给水泵加压一直加到锅炉的压力，然后再送到锅炉。
因此，对于朗肯循环的功能就是将工质经过锅炉、汽轮机、凝汽器、给水泵所进行的简单热力循环。
在这个过程中，工质在热力设备中进行了吸热、放热、膨胀、压缩的过程。
整个过程是将热能连续不断的转换成机械能。
在整个过程中，蒸汽的状态参数有温度、压力、比容等都会发生变化。
300MW纯凝机组改供热后经济性及调峰性能优化分析
本文针对云南省A电厂的纯凝改供热300MW机组生产运行和参与电力市场交易的特点,在结合供热改造具体方案开展变工况计算的基础上提出了生产热耗指标,为评价供热改造机组在电力市场中的经济性提供依据。借助云南省煤耗实时在线监测系统采集该机组的运行数据,对历史数据开展清理、有效工况提取和数据规范化等预处理工作,选取机组重要运行参数作为边界条件,利用FCM聚类算法实现机组运行工况的划分,在此基础上,结合云南省2016年电力市场交易方式进一步提出了电力市场运行工况的划分方法,为准确分析供热改造机组在机组改供热后经济性及调峰性能优化分析
在电力体制改革稳步推进以及大量火电机组实施节能技术改造和深度灵活调峰运行的新形势下,一方面机组运行偏离设计工况,另一方面在电力交易市场化的影响下机组的运行特性受到供求关系、售电成交价格和煤炭价格等因素的影响,导致机组运行经济性和调峰性能分析变得更加复杂。有效挖掘和利用电站机组运行过程中DCS、SIS积累的海量数据和经济性计算指标对机组运行优化、节能提效和实现电源侧企业利润最大化有着重要意义。
300MW燃煤火电机组过热器减温水的影响因素及优化运行
温初压可以极大的提高热循环的效率袁 可以有效的降低低温过 热器出口温度袁从而降低过热器减温水量遥 这一条无疑义袁但是 汽压提升的原则应是汽温稳定达标遥升压过程应稳定柔和袁防止 因为升压过快导致减温水量暂时性剧烈增长遥
2.2 尽量开大底层风开度 在环保参数允许的前提下袁尽量增大底层风开度袁尽量提升 锅炉蒸发段热负荷袁在低氮燃烧改造之后袁锅炉燃烧较传统燃烧 方式而言袁同样风量的的情况下袁主燃烧区域严重缺风遥 在锅炉 热负荷降低的工况下袁炉膛燃烧温度较低环袁环保参数的维持本 身不是问题袁我们完全可以关小顶层风门袁这样造成燃烧中心的 事实下移袁 与主燃烧区域良好的燃烧遥 经观察在 C 磨停运时袁 700th 往下袁我们就可以将顶层风试探性关小袁多数情况下能达 到目的遥 2.3 加强对负荷变动的预判 对工况提前预判袁如加负荷尧涨主汽压等上升工况时袁提前 增大减温水量袁 尽可能避免为控制汽温超限而大幅度短暂性增 加减温水的情况遥 就青岛厂而言袁一般在早晨 6 点之后袁晚上 23 点之后袁多数会有一波规律性的负荷上涨过程遥在这之前一段时 间袁我们可以将温度适当放低袁将减温水的幅度转化为减温水的 时间广度袁从而保证了减温水的精确少量使用袁在总量上对减温 水实现减少应用遥 启动制粉系统和滑压到位的过程中也是同样 的操作袁这不仅仅降低了减温水的用量袁对机组的稳定运行也大 有裨益遥 2.4 合理调整燃烧器摆角位置 合理摆动燃烧器摆角位置袁就燃烧器摆角而言袁#3尧4 机组有 一定的共性袁当摆角往上摆动的时候减温水流量有明显的升高袁 但因为摆角对再热汽温的偏斜和壁温的不均衡有较大的影响袁 所以摆角无法长期放置在低位袁需要综合考虑各项因素的影响遥 一般而言在锅炉蒸发量 850th 以下时袁 燃烧器摆角我们倾向于 放置在低处遥 在进行此类调整时袁尤其应注意袁摆角长期处于低 位导致的锅炉底部渣船区可燃气体聚集的的危险袁 需要定期进 行摆角活动遥在四角切圆锅炉中袁摆角的位置对再热器温度和锅 炉管壁温度的偏斜有着巨大的影响袁 所以在调整中我们需要适 当的妥协以寻找锅炉效率的总体最优位置遥 2.5 合理调整燃尽风摆角位置 燃尽风摆角的位置以往而言我们是认知不够的袁由于燃尽
300MW级供热机组循环水余热利用系统的设计、节能和经济效益分析
为 了更好 的利 用循环 水 的余热 ， 为 此提 出一 下些建议 ， 希望 能让供 热 更加节 能 。 关键 词 ３ ０ ０ Ｍ Ｗ级供 热机 组 ： 循 环 水余热 ； 设计 ；节能 ； 经 济效益 中图分 类号 ： Ｔ Ｍ ６ ２ １ 文献 标识码 ： Ａ 文章 编号 ： １ ６ ７ 卜７ ５ ９ ７（ ２ ０ １ ４ ）１ ９ 一 Ｏ １ ７ ０ — ０ ２
一
是擦 洗 玻璃 还 是地 面 每 天保 洁 用水 都 非 常大 。夏 季 用 水主 要 来 自于 城 市 自来 水 ， 但 是到 了冬季 这 自来 水 就 不好 用 了。冰 冷 的 自来 水 让清 洁 工很 难 开展 工 作 ， 如 果有 温度 适 宜 的温 水 用 来 投
洗抹布 或者 墩布 这不 仅可 以减 少清 洁工 冬 日里 打 扫卫 生的艰 辛 ，
组循环 水 到达 目的地 后温 度正 好在 ２ ５ 摄 氏度 到 ３ ０摄 氏度 之间 ，
１ ３ ０ ０ ＭＷ 级供热机组循环水余热利用系统的设计
１ ． １ 利 用热泵 吸收 循环 水余 热进 行热 量回收 循环 水 是供 暖 的时 候经 过 二 次循 环之 后 温度 达 不 到供 热 效 果被 循 环 出来 的 水 ， 虽 然这 些 循 环水 达 不到 供 热 效果 ， 但 是这
这正 好 是人 体 摸起 来 感 觉适 宜 的温 度 。这 种 温度 正 好满 足 保 洁 人 员投 洗抹 布 或者 墩 布 ， 而 且 能保 证在 短 时 间 内不会 有 结 冰 现
象 的存 在 。
300MW供热机组热力经济性分析
300MW供热机组热力经济性分析我国社会经济的快速发展，带动了各个行业的经济发展，对电力的需求也越来越大。
因此，汽轮机的系统、结构等不断改善，逐渐向大容量发展。
若机组设备在多种因素影响下出现故障，则会降低其预期功能，降低其经济性，甚至对整个机组的安全运行带来较大影响。
所以，机组经济性性和安全性具有密切关系，只有确保机组运行的稳定性，才能提高其经济性。
文章主要对300MW供热机组热力经济性进行了分析。
标签：300MW供热机组；热力经济性；分析经济全球化的不断发展，促使我国经济得到了快速发展，经济发展对电力的需求逐渐增加，火力发电比例非常大。
大部分火力发电机组投入生产后，不仅在很大程度上提高了机组运行效率，也节省了自然资源，改善了生态环境，也减少了劳动力，降低了投资成本。
对于大型火力发电机组而言，在发展过程中必须着重考虑的是发电对不可再生资源、环境等带来的影响。
因此，为了实现可持续发展，就要采取措施提高发电技术。
只有确保了机组运行的稳定性，才能提高其生产的经济效益。
由于机组热力系统的安全性与经济性彼此互相影响，对机组运行状况进行实时监测，并分析其经济性具有重要意义。
1 300MW供热机组热力系统热经济性分析方法简介对火力发电机组的运行性能、热力系统性能等进行分析意义重大。
通过分析，可以对机组循环中的各项热力参数、流量平衡性等有充分的了解，利于机组各项热经济指标的计算。
目前采用的热力系统经济计算方法比较多，比如常规热平衡法、循环函数法、矩阵法以及等效热降法等。
1.1 常规热平衡法此方法应用比较广泛，是采用流量平衡与能量的方法。
在计算过程中主要用两种方法，即并联、串联。
常规热平衡发电原因是以物质平衡关系为基础，通过对热力系统的热经济性展开计算，可以计算出研究对象的N个热量平衡式、流量方程式，从而获得N+1个流量值，并根据得到的系统水、蒸汽的流量值、参数值，用吸热方程进行计算，就能获得系统热经济性指标。
这种方法应用比较方便，但要根据系统变化不断变化，适用性比较差。
300MW机组减温水量调整分析
收 稿 日期 ：２０１０—０２—２３
汽温波 动较 大 ； （４）由于在 降低 减温 水 用 量 的 同时 ，其 主蒸 汽 、
再 热蒸 汽 温度可 能达 不到 压红 线运 行要求 ，因此 ，会 降低汽 轮机 运行 的安 全性 。 １．２ 对机 组经 济运行 的 影响
第 ３２卷 第 Ｓ１期 ２０１０年 ７ 月
华 电技 术
Ｈｕａｄｉａｎ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ
Ｖ０１．３２ Ｎｏ．Ｓ１ Ｊｕ１．２０１０
３００ ＭＷ 机 组 减 温 水 量 调 整 分 析
李飚 ，代 静轶
（云 南 华 电昆 明发 电有 限公 司 ，云 南 安 宁 ６５０３０８）
摘 要 ：燃 烧 调 整 使 减 温 水 量 降低 而 导致 机 组 参 数 不 能 压 红 线 运 行 ，通 过 分 析 减 温 水 量 和 蒸 汽 参 数 对 ３００ ＭＷ 机 组 经 济 性 的影 响 ，寻 找 两 者 之 间 的平 衡 关 系 ，降 低 了机 组 供 电煤 耗 ，达 到 了提 高经 济运 行 的 目的 。 关 键 词 ：减 温 水 量 ；对 比 分 析 ；经 济运 行 中 图 分 类 号 ：ＴＫ ２２７．１：ＴＫ ２２３．５ ２ 文献 标 志 码 ：Ｂ 文 章 编 号 ：１６７４—１９５１（２０１０）ｓ１—００２９—０２
３）由于 减 温 水 不 经 过 高 压 加 热 器 ，导 致 高 压 加 热器抽 汽量 减 少 ；
４）由于 减 温 水 不 经 过 省 煤 器 ，导 致 锅 炉 烟 气 换 热减少 ，排 烟损 失上 升 。
上述 因素导致 机组 经济 性 降低 约 ０．０３４ ８％ ，对 煤耗 影 响约 ０．１２０ ｇ／（ｋＷ ·ｈ）。
300MW火电机组给水回热系统[火用]分析
![300MW火电机组给水回热系统[火用]分析](https://img.taocdn.com/s3/m/b9951208a6c30c2259019e97.png)
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分 析 汇 总
名 称
１ 群 ３
４ ５ 撑
过各个加热器出口的温度与焓值。
表 １各个加热器热 力参数
火 效 率 用
火 效率 是在某 一过程 中 ， 系对 外输 用 体 出的有效 火 与所获 得的有效火 只 比。这里 用 用 所说 的火 是指真 正得到 的火 当然其具体 用 用， 内容 将随着过程和设备 而不同＿ 即： ４ １ ，
给水 回热 系统火 分 析 用
根据所提供数据 ，计算 出各个加热器 的火 效率及火 损失大小 ，从而可 以更加 明 用 用 确火 损失 的主要环节 ， 用 为提高设备火 效率 、 用 为电厂经济性 的提 高提 供 ｌ重要的数据基 ｒ 础， 计算结果如表 ４ 所示 ： 表 ４ 机 组回 热加热 系统 各设 备 的火 用
究， 对火 电厂 给 水 回热 系统 的 能 量 优 化 配 置 提 出合 理 的 建 议 ， 提 高 全 厂 经 济 性 为 提供更为科学的依据。
电厂热 力系统热经济 性分析是 电厂节 能降耗 的理论分析基础 ， 它既是热力系统设
最
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表 ２ Ｎ３ ０ １．／３ ／３ ０ — ６ ５ ８５ ８型 机 组 参数 ７
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300MW机组再热减温水流量的调整方法
１ ４ ２ ・
科 技 论 坛
３ ０ ０ ＭＷ 机组再热减温水流 量的调整 方法
张铁锋
（ 哈 尔滨热电有 限责任公司， Nhomakorabea龙江 哈 尔滨 １ ５ ０ ０ ｏ ０ ）
摘 要： 在机组正常Ｌ ￣５ Ｌ－ 的过程 中， 有时会 出现再热器热面和再热蒸汽超温的现象， 这不仅对机组运行的工作性能有着一定的影响， 还增 大 了机组的经济效益。因此 ， 人们为 了解决这个问题， 就要对影响再热蒸汽温度的因素进行分析 ， 从而采用再热减温水流量相关的调整方法， 来对其 进行处理。本文通过对影响再热蒸汽温度的因素进行简要的介绍 ， 讨论了机组再热减水文流量调节的具体方法 ， 以供相关人士参考。 关键词： 减 温 水 流量 ； 因素 ； 调 节 目前机组在正常运行 的过程中 ，人们为了保障机组 的经济性和 般在 ２ ９ ０ ％， 而单阀状态在此负荷阶段排气温度在 ３ ２ ０ ｆ ２ 左右。 其温差 工作性能 ， 就采用再热减温水法来对其进行处理。 但是 由于机组在运 相差较大，导致再热蒸汽温度达不到设计要求或超 出运行要求值， 使 行的过程 中， 对其再热蒸汽温度造成影响的因素有很多 ， 因此为了使 再热减温水用量增加或再热蒸汽温度达不到运行要求， 也就降低 了循 得机组再热减温水流量的调节方法更具有灵活性 ，我们就要对影响 环热效率， 蒸汽温度每降低 ｌ ０ ℃会使循环热效率降低 Ｏ ． ５ ％。 再热蒸 汽温度的因素进行分析 ，并且通过理论分析和实 际应用相结 １ ． ６制粉系统或给粉系统投运的方式 合的方法 ， 来对机组再热减温水流量进行适 当的调节， 从而降低机组 各磨煤机（ 给粉机） 出 口一次风压的不同会导致火焰中心位置 的偏 在高压缸中的出力 ， 使其机组运行的经济性得到了有效的保障。下面 移， 主要是煤粉着火点距燃烧器出口距离的不同导致火焰中心上移或 我 国就通过对机组再热蒸汽温度的因素的分析 ，讨论了机组再热减 下 移， 特 别 对 于切 圆燃 烧 和对 冲式 燃 烧 的锅 炉尤 为 明显 。 温 水 流量 的 调节 方法 的相 关 内容 进行 了简 要 的介 绍 。 １ ． ７ 给水 温 度 １ 影 响再 热 蒸汽 温 度的 因素 机组 给水温度 的变化也会对再热蒸汽温度有着一定的影响 。比 １ ． １机组 负 荷 如： 在给水温度较低时 ， 人们为 了保障锅炉的蒸发量处 于一个稳定的 机 组在 通 过 再热 循 环 方式 运 行 的过 程 中 ，不 同的 负荷 阶 段 所 消 状 态 ，那 么 就投 入 更 多 的燃 料 了 ，这 不仅 加 大 了机组 运 行 的经 济 成 耗 的 燃 料量 也 有 着一 定 的 差距 ，这 主要 是 因为机 组 各 负荷 段 所 对应 本 ， 还使其风、 粉量大幅度的增加 ， 从而使其机组传热效果降低 ， 致使 的蒸汽温度不相同 ， 人们 为了保障机组的正常运行 ， 就对其投放的燃 再热蒸 汽温度升高。此外 ， 给水 系统在使用的过程 中， 如果出现运行 料量进行适 当的调节 ， 从 而满足机组运行过程 中的相关要求。但是 ， 调节失误的情况 ， 也会对再热蒸汽温度造成较大的影响。 在高负荷段 中， 由于所消耗的燃料量在逐渐 的增多 ， 其中的蒸汽温度 ２ 调 节减 温 水 的手 段 特在不断的增加 ，因此就十分容易导致机组高负荷段的蒸汽温度超 在 运行 中调节 减 温水 流 量 的手段 主 要有 火 焰 中心位 置 、 过 量 空气 受 热 面 清 洁度 、 制 粉 系统 投 运 的形 式 、 汽机 高 调 门 控制 方 式 ， 以 过额定数值 ， 进而导致机组减温水流量增大 ， 使其机组运转的经济效 系数 、 益增加。 上手段可以控制蒸汽温度的大小 。比较灵活的调节方式有火焰 中心 ｌ － ２ 燃料性质 位置 、 制 粉 系统 投入 的方 式 及 汽机 高 调 门控制 方 式 。 过 剩 空气 系 数过 燃料的挥发分 、 灰分 、 水分 、 煤粉细度等对汽温影响较大。 挥发分 大， 会引起一系列指标 的降低， 如氧量 、 排烟温度 、 送、 引风机电耗 的增 大， 燃烧时间短， 极易燃尽， 往往蒸汽压力能保证而温度不能保证 。 灰分 加， 对锅炉经济 ｆ 生 较不利。上述几种控制方式可有效控制再热减温水 越大 ， 为了保证蒸汽品质使蒸 汽压力达到额定值， 需要增加的燃料量 用量， 也可以保证再热汽温接近额定值 。 越大， 因而势必增加 烟气量， 使对流换热量增大， 这也是蒸 汽温度超过 而在对调节减温水手段进行研究分析时 ，某公 司 ７号 ３ ０ ０ Ｍ Ｗ 额定值的一个主要 因素。 水分大小对蒸汽温度的影响也较大 。 燃料水 机组负荷在 ２ １ ０ Ｍ Ｗ 以下时， 汽机控制采用单阀控制方 式， 此时可保 分相对较大时低位发热量也相对减小， 为了保证蒸发量， 需要增加投 持高压缸排气温度接近额定负荷时的排气温度， 再采用二次风用正塔 入的燃料量， 与灰分大时 的结果基本相 同， 会导致蒸 汽温度超 出额定 形配风方式， 此时火焰 中心稍微保持上移， 过量空气 系数保持在 ３ ％ 值。煤粉细度的大小对汽温影响也较大， 细度较小的煤粉有利予燃烧 ４ ％之 间 ， 过 热 汽 温 可达 ５ ４ ０ ℃， 而 再 热汽 温 也 可达 ５ ３ ６ —５ ３ ９ ， 再 热 减 也易于燃尽， 但会产 生较多 的辐射换热， 不易 于汽温达到额定值， 此时 温水 流 量 为 ０ ， 负荷 在 ２ １ ０ ～２ ６ ０ Ｍｗ 时汽 轮 机 高调 门采 用顺 序 阀控 制粉电耗和磨煤机磨损损失较大， 也不利于实际运行。煤粉细度过大， 制方式， 微正塔方式配风， 由于在此负荷 阶段 高压缸排气温度有所变 极易引起物理灰渣损失和飞灰损失 ， 造 成不必要 的浪费， 虽然此时汽 化， 蒸汽流量及汽机调 门开度的不同， 易 引起再热汽温大幅度的变化， 温能达到额定值， 但也不经济。 随着负荷变化逐渐接近设计火焰 中心位置 。负荷在 ２ ６ ０ Ｍ Ｗ 以上不 １ ． ３火 焰 中 心位 置 改变火焰中心位置的情况下再热减温水量可达 ３ ０ ｌ ／ ｌ １ 左右， 此时采用 众所 周 知 ，机组 在 运 行 的过 程 中 ，如 果 火焰 的 中心位 置 出现变 倒塔配风方式可有效 降低再热减温水用量， 在负荷变化时及时调节 动， 那 么 就会 对机 组 蒸 汽温 度 有 着较 大 的影 响 。而且 根 据 相 关试 验 ， 风量和火焰中心位置不仅可有效地保住再热蒸汽温度达到额定值地 人 们 发现 火 焰 中 心上 移 就 会导 致 机 组 的对 流 换 热增 加 ，辐射 换 热 降 可有效 降低再热减温水用量， 从而有效提高机组运行经济效益 。 低， 这就影响了机组着火的温度性 ， 从而导致机组燃烧器出现脱火的 结 束语 由此 可见 ， ３ ０ ０ Ｍ Ｖ机 组 在运 行 的 过程 中 ， 对 其再 热 蒸 汽 温度 造 成 情 况 。而 当火焰 中心 位 置下 移 时 ， 虽 然 机组 着 火 的稳 定性 得 到 了明显 的提高 ， 但是辐射换热也大 幅度的增加 了， 这就容易导致机组 的机械 影响的因素有很多 ， 因此为 了保证机组的正常运行 ， 工作人员就要根 损 失增 加 。 据机组运行 的实际情况 、 煤质变化等相关信息 ， 来对机组再热蒸汽温 度 的变化情况进行分析 ， 及时的采用相关的调节手段来进行处理。 不 １ ． ４过量空气系数 过量的空气系数也会使得 机组对流换热增大 ，使其同一负荷阶 过 ， 因为当前我 国在机组再热减温水流量的调整时 ， 其调节技术还不 段 的温度得到 了明显 的提升 ，这就导致机组在运行过程 中所 消耗的 够成熟 ， 所 以还存在着许多的问题 ， 为此还要在不断 的实践过程 ， 来 燃料量增加 ， 致使机组的经济效益提高。 对其 ３ ０ ０ Ｍ Ｖ机组再热减温水流量 的调整方法进行适当的改进 和完 １ ． ５高压缸排气温度 善， 进而保障机组的正常运行 ， 使其经济性得到有效的保障。 ３ ０ ０ Ｍ Ｗ 机组有单 阀和顺序阀控制方式， 美 国某公 司规定负荷高 参 考 文献 于２ １ ０ Ｍ Ｗ 采用定压顺序阀制方式，负荷低于 ２ １ ０ Ｍｗ 采用单 阀定 『 １ １ 翁献进， 徐文辉． ３ ０ ０ ＭＷ 机组直吹式制粉 系统跳 闸情况及其防范措 压控制方式（ 既全周进气的方式） ， 负荷低于 １ ８ ０ ＭＷ 负荷时采用滑压 施 分析 ． 自动 化 博 览， ２ ０ １ ０ （ ６ ） ． 运行方式。由于采用的控制方式不同， 导致高压缸排气温度不同， 这样 【 ２ 】 寇怀成， 赵立 军， 吴云杰． 基 于统一模型及计算原则的汽轮机耗差分 对 再 热 器 温度 影 响也 较 大 。 析们 ＿ 动力 工程 学报 ， ２ ０ １ ０ （ １ ２ ） ． 例如在负荷 ２ １ ０ Ｍｗ 负荷采用顺序 阀控制时高压缸排气温度一
300MW机组原则性热力系统的热经济性计算分析
本 文 以 引进 型 3 0 0
典 型 机 组 为例 全 面
．
) 保证 热 耗 7 9 2 3 8 kJ ／ kW h ) 给 水 泵 拖 动 (
，
．
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No 1
．
No 2
．
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．
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．
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．
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No 8
．
图 l
引 进 型 3 0 0 MW 机 组 原 则 性 热 力 系 统 图
虑散 热 损 失 ) ：
O／ = 『
热 力 系 统 原 则性 热 力计 算原 始 资料 按 简捷 计算
规定 整理 设 计工 况 加热器参数如表 l 所示 辅 助 成
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．
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．
．
q
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2
所示 其 它有关数据 如表 3 所 示
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提高引进型300MW机组回热系统安全经济性
设 有危 急 疏水 管道 ， 疏 水 调 整 门 的控 制 方 式 为 基 地 且
式 调节 ， 行 人 员 无 法 根 据 负 荷 需 要 及 时控 制 疏 水 调 运
整 门开 度 。
珠 江 电厂 １ ４号 机 组 高 加 不 同 程 度 地 存 在 着 低 ～ 水 位或 无 水 位 运 行 ， 热 器 下 端 差 大 ， 重 偏 离 设 计 加 严
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７号低 加 疏 水 直 接 排 至 凝 汽 器 ， 样 ８号 低 加 由 这 于 没 有 ７号 的 疏水 放 热 ， 得 ８段 抽 汽 的用 汽 量 增 加 ， 使 损 失 了一 部 分蒸 汽 的作 功 能 力 。且 ７号低 加 疏 水 温 度
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提高弓进型 ３０ Ｉ ０ 机组回热系统安全经济性 ＭＷ
张 存 生
（ 州 珠 江 电 厂 ， 东 广 州 ５ １ ５ ） 广 广 １ ４ ８
广 州珠 江 电厂 一 、 期 工 程 安 装 ４台 哈尔 滨 汽 轮 二 机 厂 制 造 的引 进 型 ３ ０Ｍｗ 汽 轮 机 组 。 自 １ ９ ０ ９ ３年 投 产 以来 ， 压 加 热 器 （ 加 ） 在 疏 水 不 畅 、 下 端 差 高 高 存 上 大 、 位 不稳 定 、 水 管 道振 动 大 及水 侧 频 繁 泄 漏 等 问 水 疏 题 ；、 ７ ８号 低 压 加 热 器 （ 加 ） 在 疏 水 无 法 形 成 逐 级 低 存 自流 ， 须 由危 急 疏 水 直 通 凝 汽 器 。其 不 仅 影 响 机组 必
300MW锅炉过热器减温水系统改造方案
合 ， 证 给水 母 管 压 力 Ｐ 保 和省 煤 器 人 口压 力 Ｐ。
的差值保 持 相对 稳定 ， 照调试 和运 行经 验 ， 数 按 此
值 可确 定 为 ２ ａ ～５ＭＰ 。
经 过 以上 系统 改 造 以及 运 行调 整 ， 可保 证 过
热 蒸汽 减温 水压 力和 过热 蒸汽 压力 的差 值在 ２ ～５
士 ● ● ● ● ● ● － － ● －
情 况 下 ，０ ３ ０Ｍｗ 机 组减 温水 系 统 的 改造 具 有 现
实意义。
本 文提 出 的３ ０Ｍｗ 机组 减温水 系统 改造 方 ０
案， 为机 组启 动 期 间尽 早 投 入煤 粉 创 造 了一 个 有
利条件， 为保 证 过 热 汽温 升 率 和 防止 超 温 提供 了
保障 ， 必将 为 机 组 带来 可 观 的 经济 效 益 和安 全 保
温水 取 自主 给水母 管 （ 动旁 路调 节 门后 ） 如图 １ 启 ，
所示。
至
在机 组启 动 期 ， 电泵 给锅 炉供水 ， 用 电泵 出
口主路 电动 门关 闭 ， 过 调 节 电泵 勺 管 和启 动 旁 通
图 １ 过 热 器 减 温 水 取 自给 水 母 管 的原 设 计 方 案
闭 阀 门 ３ 系统 隔绝 。 将
（ ）为 实 现 过热 器 减 温 水顺 利 喷 入 ， 制 电 ２ 控 泵 出 口压力 和 给 水母 管 的压 力差 值 非 常关 键 ， 建
议 在 Ｄ Ｓ给水 调 节 画面增 加 此压 差值 的显示 ， Ｃ 为 运 行人 员调 整提 供依 据 。 （ ）虽然 通过 此改 造可 以 实现 减温 水 的顺 利 ３ 喷人 ， 但是 由于启 动 初期燃 烧效 率相 对较 低 ， 很容 易 造 成 过热 器 积水 甚 至 形 成水 塞 ， 以启 动过 程 所
300MW级供热机组循环水余热利用系统的设计、节能和经济效益分析
300MW级供热机组循环水余热利用系统的设计、节能和经济效益分析作者：娄利福来源：《硅谷》2014年第19期摘要北方的集中供暖现在依然属于高耗能项目，每年政府和企业会投入大量的人力和物力致力于北方的冬季供暖，但是由于种种原因到了冬季依然达不到热力的平衡分配，有的地方会出现温度过高的情况，室内温度一直位于23摄氏度之上，然而有的地方则温度较低，室内温度达不到国家规定的18摄氏度。
为了更好的使供热系统处于平衡，也为了更好的利用循环水的余热，为此提出一下些建议，希望能让供热更加节能。
关键词 300MW级供热机组；循环水余热；设计；节能；经济效益中图分类号：TM621 文献标识码：A 文章编号：1671-7597（2014）19-0170-02每年进入九月下旬北方各地供热单位都开始为冬季供热做准备，因为供暖之前的准备工作完成的好坏将会影响到整个供暖季设备的正常运转和供暖的平稳性。
北方的供暖被认为是高耗能项目，其实事实告诉我们北方供暖就是一项高耗能的项目，但是供热单位面对技术和政策的局限无法改变现状。
所以充分利用供热机组产生的热量是降低供热高耗能指数的一个重要方面。
供电机组循环水余热因为温度在35到40摄氏度之间无法达到供热的温度往往会被浪费掉，这其实就是对于热量浪费的一种现象。
300MW级供热机组产生的热量非常巨大，产生的循环水余热也是非常的惊人。
要是能设计出一套充分利用300MW级供热机组循环水余热的方案，必定能达到节能减排的目的，同时能给供热单位带来更多的经济效益。
1 300MW级供热机组循环水余热利用系统的设计1.1 利用热泵吸收循环水余热进行热量回收循环水是供暖的时候经过二次循环之后温度达不到供热效果被循环出来的水，虽然这些循环水达不到供热效果，但是这些水还是有一定的温度的，一般如果供热处于正常状态下，这些循环水的温度在35摄氏度到40摄氏度之间，这就说明这些循环水还是有热量可以利用的。
热泵吸收循环水余热从而把温度提高是利用循环水余热的一种方式，也是现在大部分供热单位采取的措施。
提高引进型300MW机组回热系统安全经济性
提高引进型300MW机组回热系统安全经济性张存生(广州珠江电厂,广东广州 511458)[摘 要] 对影响机组加热器运行的因素进行分析,从理论上对加热器低水位运行的安全性和经济性进行讨论,并实施了高压加热器的调整和改进,以及对低压加热器疏水能力的改进,使回热系统和设备整体性能及工作条件得到明显改善。
[关键词] 300MW机组;回热系统;加热器;高压加热器;低压加热器;疏水[中图分类号]T K01+8 [文献标识码]A [文章编号]10023364(2002)05005404 广州珠江电厂一、二期工程安装4台哈尔滨汽轮机厂制造的引进型300MW汽轮机组。
自1993年投产以来,高压加热器(高加)存在疏水不畅、上下端差大、水位不稳定、疏水管道振动大及水侧频繁泄漏等问题;7、8号低压加热器(低加)存在疏水无法形成逐级自流,必须由危急疏水直通凝汽器。
其不仅影响机组运行的经济性,而且影响机组运行的安全性。
为此,经调研和计算分析,决定采用国电热工研究院提出的提高加热器运行水位和改进7、8号加热器疏水管路的技术改造方案。
自2000年3月以来先后完成了1、2、3、4号机组的高加水位调整试验以及7、8号低加疏水改进。
运行表明,高加上端差已基本达到设计值,下端差可控制在6℃～8℃。
在150MW负荷下,7、8号低加疏水能逐级自流,实现了加热器的安全经济运行。
1 存在的问题及分析1.1 设备及系统存在的问题珠江电厂汽轮机组回热系统由3台高加、1台除氧器及4台低加组成。
加热器由哈尔滨锅炉厂制造,采用单列、卧式、管板U型管式设计。
1、2、3号高加的汽源分别来自汽轮机高压缸第8级后、高压缸排汽及中压缸第5级后。
5、6、7、8号低加的汽源分别来自31级后,26级后,27、34级后,28、35级后。
疏水系统采用逐级自流方式,各台加热器均设有危急疏水管道,且疏水调整门的控制方式为基地式调节,运行人员无法根据负荷需要及时控制疏水调整门开度。
300MW机组过热器减温水取水点改造
300MW机组过热器减温水取水点改造摘要：针对过热器减温水取水点由给水泵出口改至高压加热器出口的可行性问题，结合300ＭＷ机组具体参数，从经济性及安全性进行了分析，结果表明改造可提高机组运行的经济性，但会对机组运行的安全性造成一定影响，可为今后改造提供参考。
关键词：减温水；取水点；等效焓降；经济性；安全性1 人工控制机组过热器超温的影响在过热器出口汽温和过热器管壁温度的双重控制需求下，需要研究机组过热汽温的新型多目标控制方法，新型控制目标不仅仅是单一的控制过热汽温，而是综合出口温度控制和管壁金属温度控制的多目标控制方法。
在接受运行人员设定的汽温设定值，对过热器出口温度进行正常调节的同时，根据当前过热器压力计算出金属壁温报警值，当实测金属壁温超过报警值或有超过报警值趋势时，优先调节金属壁温。
（1）运行人员操作强度明显增加（2）经常由于人工操作不及时而使金属管壁长时间超温，影响设备安全。
（3）由于壁温变化特性和汽温变化特性存在很大区别，通过修改汽温设定值来干预壁温常常会造成耦合振荡，使整体的过热汽温控制品质大幅下降。
（4）为防止壁温超温，常常将汽温定值设置在较低的位置，平均汽温明显降低，机组运行效率降低。
针对上述超临界机组过热汽温控制和金属壁温控制的现状和存在问题，迫切需要设计一种能够兼顾出口汽温控制和金属管壁温度控制需求的多目标控制策略，在获得良好的汽温控制品质的同时，能有效抑制壁温超温，使过热器金属壁温超温时间大大降低。
2 300MW机组过热器减温水系统概述某电厂300ＭＷ汽轮发电机组汽轮机为亚临界、一次中间再热、凝汽式，给水系统由３台高加和２台汽动给水泵组成，给水泵出口母管至高加进口间有一路抽出作为锅炉过热器减温水。
配套的锅炉为亚临界一次中间再热自然循环汽包炉。
过热器系统设有三级喷水减温器，用来调节过热蒸汽温度[1]。
一级减温器布置在低温过热器（简称低过）出口集箱至全大屏过热器进口集箱的连接管上；二级减温器布置在全大屏过热器出口集箱至后屏过热器进口集箱的连接管上，共２只；三级减温器布置在后屏过热器出口集箱至高温过热器进口集箱的连接管上，共２只。
300MW纯凝机组改供热的经济性分析
ISSN1672-9064CN35-1272/TK作者简介:郑立军(1982~),男,浙江兰溪人,工程师,主要从事火电厂供热节能技术研究工作。
300MW 纯凝机组改供热的经济性分析郑立军高新勇陈菁(华电电力科学研究院浙江杭州310030)摘要以某300MW 纯凝机组为基础,进行工业供热改造分析,通过不同的抽汽端口和工业供热技术的集成对比,得出:在机组变负荷工况运行时,再热冷段抽汽与减温减压器结合的供热方式为最优方案。
同时,结合工程改造的经济性分析,改造后每年可实现经济收益490万元,减少1.7万t 二氧化碳的排放,经济和环保效益都十分显著。
关键词工业供热再热冷段减温减压经济性中图分类号:TM621文献标识码:A文章编号:1672-9064(2017)06-036-02目前,分散式供热锅炉因其效率低、污染大等问题而逐渐关停;然而随着区域工业热负荷需求不断增加,只有热电联产集中供热才是解决工业用热需求、实现节能减排的有效途径[1-2]。
目前,已经有一些学者[3-4]进行不同容量机组的工业供热改造,分析了不同改造方案对系统性能的影响,总体来说,机组进行供热改造可以取得显著的节能效益。
据中国电力企业联合会官方统计,截至2017年2月,全国600MW 火电机组装机容量10.6亿kW ,同比增长5.3%。
对大容量机组进行供热改造,将十分有益于降低我国火电厂机组的整体发电煤耗。
目前,已有学者[5]从抽汽方式、机组初压等角度分析了机组进行工业供热的安全性和经济性。
特别是,孙士恩等人[6]利用模型分析了不同供热方式的经济性,发现了临界抽汽量点,在临界点以上,中排抽汽效益更好。
而针对大容量机组供热,李代智等人[7]进行了600MW 机组抽汽供热的经济性分析,得出合理选择抽汽供热方式,可使电厂经济效益最优。
本文则是主要针对机组负荷波动大、负荷低等情况,进行机组纯凝改供热的变工况经济性分析。
1设计基本参数1.1用户基本参数需求通过对电厂供热负荷进行调研,明确了新热用户为A豆制品厂。
300MW纯凝机组供热改造经济性分析
300MW纯凝机组供热改造经济性分析张军辉;杜献伟;张文涛【摘要】以300MW纯凝机组供热改造为例,根据热负荷参数特点分别分析了采用再热冷段抽汽和再热热段抽汽2种不同的改造方案。
通过水力计算得出,采用再热热段抽汽后经减温、减压向外供汽的改造方式,能够满足该用户用热需求。
此外,通过本次改造,该机组在平均抽汽工况下可降低发电煤耗7.22g/(kW·h),年节约标煤11921t,考虑节煤收益后,项目投资回收期为2.94a,具有良好的经济效益.【期刊名称】《发电技术》【年(卷),期】2019(040)001【总页数】3页(P71-73)【关键词】工业供热;再热冷段;再热热段;减温减压【作者】张军辉;杜献伟;张文涛【作者单位】[1]大唐华中电力试验研究院,河南省郑州市450000;[1]大唐华中电力试验研究院,河南省郑州市450000;[1]大唐华中电力试验研究院,河南省郑州市450000【正文语种】中文【中图分类】TM621目前，随着我国火电产业结构的不断调整及优化，火力发电厂单一依靠发电提高经济性受到了一定的限制，许多电厂转向供热方向发展。
对纯凝机组蒸汽系统适当环节进行改造、接出抽汽管道和阀门，分流部分蒸汽、使纯凝式汽轮机组具备纯凝发电和热电联产两用功能。
此改造技术可大幅度降低供电煤耗[1-2]，尤其是对于平均煤耗高于310g/(kW×h)以上的纯凝机组而言，此改造技术是一项降低煤耗、提高电厂经济性的有效措施。
目前许多学者对此进行了研究，如春健[3]、孙国华等[4]对采用再热冷段抽汽供汽方案进行了研究。
孙士恩等[5]通过建立经济性模型分析了采用再热冷段抽汽时供热收益和主机负荷之间的关系。
杨圣春[6]通过比较分析得出，300MW以上纯凝机组建议采用压力匹配器法和联通管抽汽法进行供热改造。
供热改造方案繁多，应根据热负荷特点选取适当的改造方案，并非某一方案适用于所有供热改造。
本文根据热用户负荷特点着重分析采用再热热段抽汽经减温、减压方式向外供汽和采用再热冷段抽汽通过压力匹配器方式向外供汽2种不同方案，通过水力计算得出最佳的改造方案，从而进一步提高改造的经济性和机组运行的安全性。
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及各段抽汽参数见图 2。 锅炉设计数据见表 1, 机组实际运行参数见表 2。 表 1 锅炉设计数据
蒸汽流量 t ・h - 1
1 025 935 651 528
机组电功率
MW 330 300 211 170
减温水温 ℃
176 172 160 152
减温水量 t ・h - 1
30. 4 34. 4 42. 6 49
曾新根等: 300MW 机组给水回热与减温水系统经济性探讨
名 称 数 据
1. 683 441. 154 3 342. 794 41. 264 204. 154 878. 283 178. 308 756. 013 4. 11 341. 231 3 070. 374 80. 708 249. 677 1 085. 069 208. 615 892. 228 5. 927 394. 385 3167. 357 57. 93 277. 223 1 217. 823 251. 154 1 001. 344 905. 906 36. 991 273. 431 1 199. 062 64. 55 739. 609 2. 421 734. 545 999. 671 15. 834 533. 658 3 395. 06 4. 024 340. 538 3 070. 73 845. 531 3. 492 533. 265 3 525. 639 847. 952 0. 857 328. 862 3 116. 791 8 968. 983 40. 138 3. 439 82. 876 93. 124 0 1. 705 7. 775 0. 778
1071 25. 71+ 2. 91+ 0 297. 3 1005 37. 24+ 7. 92+ 0 300. 6 965. 1 33. 0+ 3. 6+ 1. 5 262. 6 720. 4 22. 37+ 1. 61+ 0 230. 6 725. 3 26. 14+ 1. 54+ 0 950. 8 55. 3+ 7. 3+ 1. 8 552 36. 53+ 2. 2+ 0 214 273 207. 5 203. 6 202. 2
2000 年第 5 期
湖 南 电时 300MW 工况下, 锅 炉减温水量为 64. 5 t h, 占主给水流量的 6. 4% , 折 算为影响机组热耗 17. 11 kJ kW ・h。 即减温水未经 高加加热使其热耗值升高 17. 11 kJ kW ・h。2 号机 组热力试验数据见表 3。 表 3 2 号机组热力试验数据
主蒸汽参数
1
减温水量 t ・h - 1
负荷
MW 218. 8 248. 9 255. 8 245. 6 244. 6 270 301. 1
766. 3 8. 07+ 8. 93+ 0 784. 9 0+ 0+ 0 872. 6 17. 4+ 1. 92+ 0 850. 4 47. 5+ 4. 7+ 2 852. 7 33. 38+ 3. 3+ 0 1040 13. 88+ 2. 7+ 0 1023 55. 1+ 5. 76+ 0
0 前 言
300MW 机组的锅炉过热蒸汽减温水一般取自 给水泵出口, 即未经过高压回热加热器的加热。 该 高压给水引至锅炉的炉前后, 一方面作为锅炉过热 汽的减温水, 同时也作为锅炉炉底水冷壁下联箱的 反冲洗水源。 由于下联箱和过热器喷水减温器的压 力均很高, 故其水源必须有足够高的压力, 也就是 说要有足够的差压。 由于给水泵出口是整个系统压 力最高处, 因此, 该水源取自给水泵出口是合理的。 凝汽式机组的给水回热加热是降低机组热耗, 提高循环效率的重要措施。国内的 300MW 机组一 般采用了 8 级回热抽汽, 以提高机组循环效率。 机 组在运行中应尽量提高其回热加热效果, 才能使机 组保持较低的热耗。 各电厂对高加投入率进行严格 的考核就是这个原因。 锅炉减温水取自高加前, 对机组的回热加热效 果有不利的影响, 因为这相当于降低了高加的投入 率。 为此, 近年来不少技术工作者提出在高压加热 器后引出锅炉减温水, 这样, 进入锅炉的所有给水 全部经过高加, 无疑可以降低机组热耗。 据有关资料介绍, 有的电厂在基建时就对系统 作了改进, 将减温水引出点改到了高加后, 据估计 可挽回热耗 4. 18 kJ kW ・h。 这种尝试是十分有益 的。 由于各厂情况不同, 系统有差别, 该办法能否 被其它电厂应用, 能产生多少效益? 同时, 对于未 做这种改进的电厂怎样提高回热效果? 为此本文以 湘潭电厂 300MW 机组为例进行探讨。
序号
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18
名 称 发电机有功 MW 凝结水压力 M Pa 凝结水进除氧器温度 ℃ 凝结水进除氧器焓 kJ ・kg 凝结水进除氧器流量 t ・h 除氧器进汽压力 M Pa 除氧器进汽温度 ℃ 除氧器进汽焓 kJ ・kg - 1 除氧器进汽流量 t ・h - 1 除氧器出水压力 M Pa 除氧器出水温度 ℃ 除氧器出水焓 kJ ・kg - 1 主给水压力 M Pa 主给水温度 ℃ 主给水焓 kJ ・kg - 1 主给水流量 t ・h - 1 1 号高加进水温度 ℃ 1 号高加进水焓 kJ ・kg - 1
1M Pa, 相当于将工质位能增加, 折合成高度等于 100 m , 因此, 水泵增加的能耗
W = q H n
最终给水温度 ℃ 最终给水焓 kJ ・kg - 1 过热器减温水流量 t ・h - 1 过热器减温水焓 kJ ・kg - 1 再热器减温度水流量 t ・h - 1 再热器减温度水焓 kJ ・kg - 1 主蒸汽流量 t ・h - 1 主蒸汽压力 M Pa 主蒸汽温度 ℃ 主蒸汽焓 kJ ・kg - 1 高压缸排汽压力 M Pa 高压缸排汽温度 ℃ 高压缸排汽焓 kJ ・kg - 1 高压缸排汽流量 t ・h - 1 再热蒸汽压力 M Pa 再热蒸汽温度 ℃ 再热蒸汽焓 kJ ・kg - 1 再热蒸汽流量 t ・h - 1 中压缸排汽压力 M Pa 中压缸排汽温度 ℃ 中压缸排汽焓 kJ ・kg - 1 试验热耗率 kJ kW ・h 试验机组电效率 % 试验汽耗率 kJ kW ・h 高压缸内效率 % 中压缸内效率 % 凝汽器水位变化当量流量 t ・h 除氧器水位变化当量流量 t ・h 系统不明漏量 t ・h - 1 系统不明漏率 %
第 20 卷
湖 南 电 力
2000 年第 5 期
300 MW 机组给水回热与减温水
系统经济性探讨
曾新根 李石湘 湘潭发电有限责任公司 ( 湖南湘潭 411102)
22 WM 10。汽轮机系东方汽轮机厂产品, 型号 N 3002 16. 7 537 53724。原则性热力系统见图 1。机组共有 8 级回热抽汽回热给水, 其中高压加热器 3 级, 给水
1070 23. 04+ 3. 72+ 0 298. 6 800. 2 94. 43+ 00+ 0 771. 5 75. 7+ 3. 6+ 2
1085 47. 9+ 9. 8+ 2. 1 293. 7 614. 4 31. 36+ 1. 38+ 0 188. 1
1 湘潭电厂 300MW 机组热力系统
表 2 机组实际运行有关参数
高加进 高加出 给水 水温度 水温度 流量 压力 M Pa温度 ℃ ℃ ℃ t ・h 13. 15 13. 88 14. 56 15. 01 15. 1 16. 0 16. 0 16. 1 16. 0 15. 5 14. 4 13. 5 15. 68 16. 32 12. 62 12. 82 15. 94 12. 38 11. 66 527 532 533 534 534 533 533 531 534 534 533 528 533 533 530 524 533 533 534 162. 7 168. 1 171. 5 169 167. 7 170. 1 177. 1 176. 5 176. 8 170. 7 165. 8 162. 1 172. 2 176. 3 160. 7 160. 2 173. 8 160 155. 8 265. 6 268. 1 271 268. 6 266. 8 273. 7 278. 2 278. 4 278. 4 271. 7 259 260. 1 273. 5 277. 9 257. 7 257. 6 276. 2 256 251
2000 年第 5 期
1 号高加进汽压力 M Pa 1 号高加进汽温度 ℃ 1 号高加进汽焓 kJ ・kg - 1 1 号高加进汽流量 t ・h - 1 1 号高加出水温度 ℃ 1 号高加出水焓 kJ ・kg - 1 1 号高加疏水温度 ℃ 1 号高加疏水焓 kJ ・kg - 1 2 号高加进汽压力 M Pa 2 号高加进汽温度 ℃ 2 号高加进汽焓 kJ ・kg - 1 2 号高加进汽流量 t ・h - 1 2 号出水温度 ℃ 2 号高加出水焓 kJ ・kg - 1 2 号高加疏水温度 ℃ 2 号高加疏水焓 kJ ・kg - 1 3 号高加进汽压力 M Pa 3 号高加进汽温度 ℃ 3 号高加进汽焓 kJ ・kg - 1 3 号高加进汽流量 t ・h - 1 3 号高加出水温度 ℃ 3 号高加出水焓 kJ ・kg - 1 3 号高加疏水温度 ℃ 3 号高加疏水焓 kJ ・kg - 1 过高加给水流量 t ・h - 1 高加大旁路漏流量 t ・h - 1
简介
湘潭电厂 300MW 机组锅炉系哈尔滨锅炉厂 引进 CE 公司技术设计制造, 型号为 H G 21025 18.
注: 锅炉减温水量有 3 组数据, 分别是第一级和第二级左、 右 共 3 点的减温水量, 以 “+ ”号隔开。