悬臂梁桥计算书

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悬臂盖梁施工牛腿计算书

悬臂盖梁支架计算书盖梁采用膺架+梁式支架法施工，在墩柱上预埋φ120mm穿芯棒、墩柱左右两侧设置膺架作为支架横梁支点，采用I40a工字钢作为支架横梁，在支架横梁与各个支点之间设置φ150mm沙箱调整标高并作为落架装置。

膺架采用I16工字钢与I25a工字钢焊接成三角形，在墩柱中预埋15mm厚钢板，将膺架与预埋钢板焊接固定。

膺架上方设置双拼I25a工字钢小纵梁用于支撑I40a工字钢主梁。

模板支架见下图：1荷载取值（1）钢筋及混凝土自重26kN/m3，根据盖梁形状，沿盖梁长度方向受力图示如下：（2）钢模板（含模板底部I16工字钢分配梁及端部倒角支架）总重15.5t，即155kN，按照沿盖梁长度均布荷载为8.8 kN/m；（3）施工人员机具荷载3 kN/m2，盖梁宽2.3m，折合6.9 kN/m；（4）振捣荷载2 kN/m2，盖梁宽2.3m，折合4.6kN/m；（5）支架主梁采用I40a工字钢，大小桩号两侧主梁合计延米重135.2kg/m，换算为均布线荷载1.352kN/m；荷载组合，恒荷载分项系数1.2，活荷载取1.4；盖梁支架主梁为双悬臂三跨连续梁，盖梁整体力学图示如下： 171.80kN/m 171.80kN/m 107.22kN/m 107.22kN/m1#2#3#4#2验算I40a 工字钢主梁承载力盖梁主梁为I40a 工字钢，在墩柱大小桩号两侧各有一根，两侧主梁平分盖梁全部荷载，单根工字钢主梁受力图示如下：85.90kN/m 85.90kN/m 53.61kN/m 53.61kN/m1#2#3#4#单根主梁弯矩图如下图(包含主梁自重)：单根主梁剪力图如下图(包含主梁自重)：四个支点反力：单根主梁最大弯矩M max =177.74kN ·m ， I40a 工字钢截面惯性矩I x =21720cm 4，截面抵抗矩W x =1090cm 3，A=86.1cm 2，抗弯强度205MPa ，抗剪强度120 MPa 。

悬臂梁桥计算书

“30+50+30m悬臂桥”计算书计算: 王宗社校核: 王宗社审核: 王宗社个人用户二零一零年十二月界面模型桥梁概况及截面桥梁形式：三跨混凝土悬臂梁桥梁长度：L = 30+50+30 = 110.0 m，为钢筋混凝土结构施工方法：悬臂施工T构部分，满堂支架施工边跨现浇段，边跨合龙时，中跨体系转换为简支单悬臂结构，拆除施工支架，然后施工桥面铺装，并考虑3650天收缩徐变。

预应力布置形式：T构部分配置顶板预应力，边跨配置底板预应力截面形式如下跨中箱梁截面墩顶箱梁截面1. 设计规范1.1. 公路工程技术标准(JTG B01-2003)1.2. 公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)1.3. 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004) 1.4. 公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 024-85)1.5. 公路工程抗震设计规范(JTJ 004-89)2. 设计资料2.1. 使用程序: MIDAS/Civil, Civil 2006 ( Release No. 1 ).2.2. 截面设计内力: 3维2.3. 构件类型: 普通混凝土桥梁2.4. 公路桥涵的设计安全等级: 一级2.5. 构件制作方法: 现浇3. 主要材料指标3.1. 混凝土强度等级弹性模量容重线膨胀系数标准值设计值(MPa) (kN/m3) fck ftk fcd ftd(MPa) (MPa) (MPa) (MPa)C50 34500 25 1.00E-05 32.4 2.65 22.4 1.833.2. 普通钢筋普通钢筋弹性模量容重fsk fsd f'sd(MPa) (kN/m3) (MPa) (MPa) (MPa)HRB335 200000 76.98 335 280 280R235 200000 76.98 235 195 1954. 模型简介4.1. 单元数量: 梁单元110 个; 柱单元60 个4.2. 节点数量: 199 个4.3. 边界条件数量: 6 个4.4. 施工阶段: 5 个步骤名称结构组边界组荷载组激活钝化激活钝化激活钝化01-双悬臂墩与悬臂1 - 墩底固结- 自重-墩顶连接悬臂段预应力1中跨临时固定02-最大悬臂悬臂段2 - - - 悬臂段预应力2 -03-边跨满堂施工边跨满堂- 边跨滑动支座中跨临时固定满堂段预应力-体系转换满堂支撑04-挂梁挂梁段- 挂孔满堂支撑- -05-收缩徐变- - - - 二期-5. 荷载组合说明5.1. 荷载工况说明5.1.1. 静力荷载工况号名称类型描述1 自重施工阶段荷载(CS)2 预应力施工阶段荷载(CS)3 铺装施工阶段荷载(CS)5.1.2. 移动荷载工况号名称描述1 移动荷载5.1.3. 支座沉降荷载工况号名称描述1 沉降5.2. 荷载组合说明5.2.1. 荷载工况名称名称描述cSH 收缩二次(CS)cD 恒荷载(CS)cEL 施工荷载(CS)SUM 合计(CS)M[1] 移动荷载cTP 钢束一次(CS)SM 沉降cCR 徐变二次(CS)cTS 钢束二次(CS)5.2.2. 荷载组合名称激活弹性描述cLCB1 承载能力极限状态No 基本组合(永久荷载): 1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)cLCB2 承载能力极限状态No 基本组合: 1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4McLCB3 承载能力极限状态No 基本组合(永久荷载): 1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)cLCB4 承载能力极限状态No 基本组合: 1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M cLCB5 正常使用状态No 极限组合(永久荷载): 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)cLCB6 正常使用状态No 短期组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)McLCB7 正常使用状态No 长期组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)McLCB8 正常使用状态Yes 弹性阶段应力验算组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0M6. 验算结果表格单元P-Order位置最大/阶段验算Sig_T(kN/m^2)Sig_B(kN/m^2)Sig_TL(kN/m^2)Sig_BL(kN/m^2Sig_TR(kN/m^Sig_BR(kN/m^Sig_MAXSig_ALW6.2. 施工阶段受拉区钢筋的拉应力验算6.4. 使用阶段梁的裂缝宽度验算6.5. 使用阶段正截面压应力验算6.6. 使用阶段斜截面主压应力验算6.8. 预应力钢筋量估算6.9. 使用阶段正截面抗弯验算6.11. 使用阶段抗扭验算7. 梁的详细计算过程7.1. 使用阶段正截面抗弯验算:55单元i截面进行最大弯矩(M-Max)验算:γ0*Md = 14121452061.56 N.mmT形截面,验算fsd*As ≤fcd*bf'*hf' + fsd'*As' [5.2.3-1]Fsd*As = 280.00*6636.30 = 1858164.00 Nfcd*bf'*hf'+fsd'*As' = 22.40*10000.00*300.00 + 280.00*13272.60 = 70916328.00 Nfsd*As ＜= fcd*bf'*hf' + fsd'*As',按照宽为bf'的矩形计算:矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*6636.30-280.00*13272.60)/(22.40*10000.00) = -8.30 mmξb*h0 = 1086.40 mm2as' = 120.00 mmx ＜2as',故x = 2as' = 120.00 mm重新取矩: Mny = fsd*As*(h0-as')[混凝土设计原理]= 280.00*6636.30*(1940.00-60.00) = 3493348320.00 N.mmγ0*Md > Mny, 正截面抗弯验算OK--------------------------------------------------------------------------55单元i截面进行最小弯矩(M-Min)验算:γ0*Md = 7046961176.56 N.mmT形截面,验算fsd*As ≤fcd*bf'*hf' + fsd'*As' [5.2.3-1]Fsd*As = 280.00*6636.30 = 1858164.00 Nfcd*bf'*hf'+fsd'*As' = 22.40*10000.00*300.00 + 280.00*13272.60 = 70916328.00 Nfsd*As ＜= fcd*bf'*hf' + fsd'*As',按照宽为bf'的矩形计算:矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*6636.30-280.00*13272.60)/(22.40*10000.00) = -8.30 mmξb*h0 = 1086.40 mm2as' = 120.00 mmx ＜2as',故x = 2as' = 120.00 mm重新取矩: Mny = fsd*As*(h0-as')[混凝土设计原理]= 280.00*6636.30*(1940.00-60.00) = 3493348320.00 N.mmγ0*Md > Mny, 正截面抗弯验算OK--------------------------------------------------------------------------55单元j截面进行最大弯矩(M-Max)验算:γ0*Md = 14346494365.69 N.mmT形截面,验算fsd*As ≤fcd*bf'*hf' + fsd'*As' [5.2.3-1]Fsd*As = 280.00*6636.30 = 1858164.00 Nfcd*bf'*hf'+fsd'*As' = 22.40*10000.00*300.00 + 280.00*13272.60 = 70916328.00 Nfsd*As ＜= fcd*bf'*hf' + fsd'*As',按照宽为bf'的矩形计算:矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*6636.30-280.00*13272.60)/(22.40*10000.00) = -8.30 mmξb*h0 = 1086.40 mm2as' = 120.00 mmx ＜2as',故x = 2as' = 120.00 mm重新取矩: Mny = fsd*As*(h0-as')[混凝土设计原理]= 280.00*6636.30*(1940.00-60.00) = 3493348320.00 N.mmγ0*Md > Mny, 正截面抗弯验算OK--------------------------------------------------------------------------55单元j截面进行最小弯矩(M-Min)验算:γ0*Md = 7159710750.69 N.mmT形截面,验算fsd*As ≤fcd*bf'*hf' + fsd'*As' [5.2.3-1]Fsd*As = 280.00*6636.30 = 1858164.00 Nfcd*bf'*hf'+fsd'*As' = 22.40*10000.00*300.00 + 280.00*13272.60 = 70916328.00 Nfsd*As ＜= fcd*bf'*hf' + fsd'*As',按照宽为bf'的矩形计算:矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*6636.30-280.00*13272.60)/(22.40*10000.00) = -8.30 mmξb*h0 = 1086.40 mm2as' = 120.00 mmx ＜2as',故x = 2as' = 120.00 mm重新取矩: Mny = fsd*As*(h0-as')[混凝土设计原理]= 280.00*6636.30*(1940.00-60.00) = 3493348320.00 N.mmγ0*Md > Mny, 正截面抗弯验算OK--------------------------------------------------------------------------7.2. 使用阶段斜截面抗剪验算:55单元i截面进行最大抗剪承载力(V-Max)验算:γ0*Vd = 437.72 N.mmVn-Sect = 0.51*pow(10,-3)*sqrt(fcu,k)*b*h0 [5.2.9]= 0.51*pow(10,-3)*sqrt(50.00)*1000.00*1940.00 = 6996.11 kNγ0*Vd ≤Vn-Sect [5.2.9],抗剪截面满足验算要求.Vn-Load = 0.50*pow(10,-3)*a2*ftd*b*h0 [5.2.10]= 0.50*pow(10,-3)*1.00*1.83*1000.00*1940.00 = 1775.10 kNγ0*Vd ≤0.50*pow(10,-3)*a2*ftd*b*h0[5.2.10],请按照构造配筋，斜截面抗剪满足要求. OK --------------------------------------------------------------------------55单元i截面进行最小抗剪承载力(V-Min)验算:γ0*Vd = -1142.42 N.mmVn-Sect = 0.51*pow(10,-3)*sqrt(fcu,k)*b*h0 [5.2.9]= 0.51*pow(10,-3)*sqrt(50.00)*1000.00*1940.00 = 6996.11 kNγ0*Vd ≤Vn-Sect [5.2.9],抗剪截面满足验算要求.Vn-Load = 0.50*pow(10,-3)*a2*ftd*b*h0 [5.2.10]= 0.50*pow(10,-3)*1.00*1.83*1000.00*1940.00 = 1775.10 kNγ0*Vd ≤0.50*pow(10,-3)*a2*ftd*b*h0[5.2.10],请按照构造配筋，斜截面抗剪满足要求. OK --------------------------------------------------------------------------55单元j截面进行最大抗剪承载力(V-Max)验算:γ0*Vd = 766.46 N.mmVn-Sect = 0.51*pow(10,-3)*sqrt(fcu,k)*b*h0 [5.2.9]= 0.51*pow(10,-3)*sqrt(50.00)*1000.00*1940.00 = 6996.11 kNγ0*Vd ≤Vn-Sect [5.2.9],抗剪截面满足验算要求.Vn-Load = 0.50*pow(10,-3)*a2*ftd*b*h0 [5.2.10]= 0.50*pow(10,-3)*1.00*1.83*1000.00*1940.00 = 1775.10 kNγ0*Vd ≤0.50*pow(10,-3)*a2*ftd*b*h0[5.2.10],请按照构造配筋，斜截面抗剪满足要求. OK --------------------------------------------------------------------------55单元j截面进行最小抗剪承载力(V-Min)验算:γ0*Vd = -766.46 N.mmVn-Sect = 0.51*pow(10,-3)*sqrt(fcu,k)*b*h0 [5.2.9]= 0.51*pow(10,-3)*sqrt(50.00)*1000.00*1940.00 = 6996.11 kNγ0*Vd ≤Vn-Sect [5.2.9],抗剪截面满足验算要求.Vn-Load = 0.50*pow(10,-3)*a2*ftd*b*h0 [5.2.10]= 0.50*pow(10,-3)*1.00*1.83*1000.00*1940.00 = 1775.10 kNγ0*Vd ≤0.50*pow(10,-3)*a2*ftd*b*h0[5.2.10],请按照构造配筋，斜截面抗剪满足要求. OK --------------------------------------------------------------------------7.3. 使用阶段抗扭验算:。

(11)第四章_悬臂梁桥的计算1

手算可采用影响线加载
求图中截面 K 的恒载弯矩时，内力的表达式可写成：
SG1
g ( x) y ( x)dx
L
在多段静定梁中，内力影响线呈多段直线形，此时可用影响线的转折点为界来分段计算，最后求和。
当影响线为直线段时，可用下式表示：
y ( x ) x tg
则该段荷载引起的恒载内力为：
单箱单室截面
跨中截面支点截面
(a )
(b )
较窄桥墩满足较宽桥面，减少下部工程量，应用最为广泛。分离式双箱单室截面
(c )
多在宽桥中采用单箱多室截面箱形截面多在宽桥中采用
2.跨径布置和梁高尺寸单孔双悬臂梁桥
①T形截面主梁悬臂一般为中跨的0.3～0.4倍； ②箱形截面主梁悬臂可达中跨的0.4～0.6倍（跨中最大正弯矩和支点最大负弯矩绝对值大致相等）。悬臂端伸入路堤可省去两个桥台，需在悬臂与路堤衔接处设置搭板。
③注意：悬臂长、活载挠度大、时跳车动厉害、
桥与路的连接构造易损坏。
(a ) l
x
l
l
x
搭板
H
l
x
=(0.3~0.4)l
h = (1 / 1 . 2 ~ 1 / 1 . 5 )H
h
H = (1 / 1 0 ~ 1 / 1 3 )l
单孔双悬臂梁桥梁高拟定的常用尺寸
桥型跨径高跨比（h、H分别为跨中和支点梁高） T型截面普通钢筋砼 lx=(0.3~0.4)l H=(1/10~1/13) l H=(1/12~1/15) l H=(1/12~1/15) l h=(1/1.2~1.5)H
跨中截面支点截面
带马蹄形T形截面：

悬臂钢结构交通桥设计计算书

设计计算书计算[2012]02 共4页第一页EL1677.45m 钢结构悬臂交通桥设计一、基本资料为避免溢洪道下泄水流冲击，新下发图纸《大坝结构图（1/2）》（千丈岩-水工-2-02）取消了EL1677.45m 坝后交通桥。

但从入出廊道交通、布设冷却水管、灌浆管等实际需求考虑，需增设大坝下游EL1677.45m 临时交通桥。

临时交通桥设计为悬臂钢结构，其中悬臂梁初步拟定采用Ⅰ14工字钢，悬臂梁锚固长度0.5m ，悬臂长度1m 。

悬臂钢结构交通桥考虑四项荷载：其一为人行荷载，荷载量为3.5kN/m 2，属均布荷载；其二为雪荷载，按照最大积雪厚度0.5m ，雪密度240kg/m 3，属均布荷载，荷载量为1.2kN//m 2；其三为布设管路自重，考虑布设1根φ250mm （8mm 厚）冷却水总管、2根φ100mm （5mm 厚）冷却水干管自重和满流水重140kg/m ，考虑一倍的系数，荷载 +量为2.8kN/m ，属均布线形荷载。

其四为临时性其他机具荷载，包括临时堆放材料、小型设备等，共考虑荷载量1000kg/ m 2，即10kN/ m 2。

廊道出口10m 范围内考虑会转运帷幕灌浆设备，考虑自重最大的地质钻机重量为700kg ，该处共考虑1500kg/ m 2，即15kN/ m 2。

其五，交通桥边端钢管栏杆，钢管栏杆采用φ48mm 钢管制作，重26.71kg/m ，考虑1.2的系数，荷载量32kg/m ，即0.32kN/m 。

二、悬臂梁稳定计算及间距确定悬臂梁计算按照1m 范围内荷载计算，均布面荷载均乘以1m 单宽长度转化为均布线性荷载计算，线形荷载乘以1m 单宽长度转化为集中荷载计算，其中布设管路自重荷载按悬臂梁中点计算，交通桥边端钢管栏杆荷载按悬臂梁最大跨度处计算。

因此，三个线性荷载求和一并计算最大弯矩： m kN q /5.3=人，m kN q /2.1=雪，m kN q /101=机，m kN q /152=机一般区域内m kN q q q q /7.141=++=∑机雪人；廊道口区域内m kN q q q q /7.192=++=∑机雪人；最大弯矩m kN ql M .35.7217.142221-=⨯-=-=最大弯矩m kN ql M .85.9217.192222-=⨯-=-=kN 8.2=水管F ，m kN l F b F M .4.1213-=⨯-=⨯-=水管水管kN 32.0=栏杆F ，m kN l F M .32.04-=⨯-=栏杆一般区域内m kN M M M M .07.9)32.04.135.7(4311max -=++-=++=图1—— 悬臂梁弯矩计算简图根据max M 和[]σ值，由弯曲强度条件可得梁的所必需的弯曲截面系数z W 为[]3663m a x1107.5910152.1007.9m Pa m N M W -⨯=⨯⨯==σ由型钢规格表查得Ⅰ14号工字钢的z W 为3102cm W x =71.1/1=W W x ，因此间距按1.5m 布置。

悬臂梁桥分析与设计说明

悬臂梁桥分析与设计说明1. 概要本桥为30+50+30三跨混凝土悬臂梁桥，其中中跨为挂孔结构，挂孔梁为普通钢筋混凝土梁，梁长16m。

墩为钢筋混凝土双柱桥墩，墩高15m。

（注：本例题并非实际工程，仅作为软件功能介绍的参考例题。

）在简化过程中省略了边跨合龙段模拟、成桥温度荷载模拟。

通过本例题重点介绍MIDAS/Civil软件的施工阶段分析功能、钢束预应力荷载的输入方法、移动荷载的输入方法和查看分析结果的方法等。

阶段01--双悬臂阶段02--最大悬臂阶段03--边跨满堂施工阶段04--挂梁阶段05--收缩徐变图1. 分析模型桥梁概况及一般截面桥梁形式：三跨混凝土悬臂梁桥梁长度：L = 30+50+30 = 110.0 m，其中中跨为挂孔结构，挂梁长16m，为钢筋混凝土结构施工方法：悬臂施工T构部分，满堂支架施工边跨现浇段，边跨合龙时，中跨体系转换为简支单悬臂结构，拆除施工支架，然后施工中跨挂梁，挂梁与中跨主梁铰接，施工桥面铺装，并考虑3650天收缩徐变。

预应力布置形式：T构部分配置顶板预应力，边跨配置底板预应力截面形式如下图2. 跨中箱梁截面图3. 墩顶箱梁截面梁桥分析与设计的一般步骤1. 定义材料和截面2. 建立结构模型3. 输入非预应力钢筋4. 输入荷载①.恒荷载②.钢束特性和形状③.钢束预应力荷载5. 定义施工阶段6. 输入移动荷载数据①.选择移动荷载规范②.定义车道③.定义车辆④.移动荷载工况7. 运行结构分析8. 查看分析结果使用的材料❑混凝土主梁采用JTG04（RC）规范的C50混凝土，桥墩采用JTG04（RC）规范的C40混凝土❑钢材采用JTG04（S）规范，在数据库中选Strand1860荷载❑恒荷载自重，在程序中按自重输入，由程序自动计算❑预应力钢束(φ15.2 mm×31)截面面积: Au = 4340 mm2孔道直径: 130 mm钢筋松弛系数(开),选择JTG04和0.3(低松弛)超张拉(开)预应力钢筋抗拉强度标准值(fpk):1860N/mm^2预应力钢筋与管道壁的摩擦系数:0.25管道每米局部偏差对摩擦的影响系数:1.5e-006(1/mm)锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值:开始点:6mm结束点:6mm张拉力:抗拉强度标准值的75%，张拉控制应力1395MPa❑徐变和收缩条件水泥种类系数(Bsc): 5 (5代表普通硅酸盐水泥)28天龄期混凝土立方体抗压强度标准值,即标号强度(fcu,f):50N/mm^2t5天长期荷载作用时混凝土的材龄:=ot3天混凝土与大气接触时的材龄:=s相对湿度: %RH=70构件理论厚度:程序计算适用规范:中国规范(JTG D62-2004)徐变系数: 程序计算混凝土收缩变形率: 程序计算❑移动荷载适用规范：公路工程技术标准(JTG B01-2003)荷载种类：公路I级，车道荷载，即CH-CD2. 设置操作环境打开新文件(新项目)，以‘混凝土悬臂梁’ 为名保存(保存)。

(整理)悬臂梁桥分析与设计说明

悬臂梁桥分析与设计说明1. 概要本桥为30+50+30三跨混凝土悬臂梁桥，其中中跨为挂孔结构，挂孔梁为普通钢筋混凝土梁，梁长16m。

墩为钢筋混凝土双柱桥墩，墩高15m。

（注：本例题并非实际工程，仅作为软件功能介绍的参考例题。

）在简化过程中省略了边跨合龙段模拟、成桥温度荷载模拟。

通过本例题重点介绍MIDAS/Civil软件的施工阶段分析功能、钢束预应力荷载的输入方法、移动荷载的输入方法和查看分析结果的方法等。

悬臂式标志版结构设计计算书

悬臂式标志版结构设计计算书悬臂式标志版结构设计计算书1 设计资料1.1 板面数据板面高度：H = 3.00(m)板面宽度：W = 6.00(m)板面单位重量：W1 = 13.26(kg/m^2)1.2 横梁数据八角钢：边长= 0.08(m)横梁长度：L = 1.50（7.5）(m)横梁壁厚：T = 0.008(m)横梁间距：D1 = 1.50(m)立柱单位重量：W1 = 38.70(kg/m)1.3 立柱数据八角钢：边长= 0.12(m)立柱高度：L = 8.60(m)立柱壁厚：T = 0.01(m)立柱单位重量：W1 = 73.10(kg/m)2 荷载计算2.1 永久荷载各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重量而添加。

2.1.1 板面重量计算标志版单位重量为13.26(kg/m2)标志版重量：G1 = 13.26×18×9.8×1.1(N) = 2.5722(KN)2.1.2 横梁重量计算G2 = 2×38.7×7.5×9.8×1.1(N) = 6.2578(KN)2.1.3 立柱重量计算G3 = 73.1×8.6×9.8×1.1(N) = 6.7770(KN)2.1.4 计算上部总重量G = G1 + G2 + G3 = 15606.94(N) = 15.608(KN)3 风荷载计算3.1 标志版风力F1 = γ0×γQ×(1/2 ×ρ×C ×V2) ×(W ×H) / 1000= 15.266(KN)3.2 横梁风力F2 = γ0×γQ×(1/2 ×ρ×C ×V2) ×Σ(W ×H) / 1000= 0.355(KN)3.3 立柱风力F3 = γ0×γQ×(1/2 ×ρ×C ×V2) ×(W ×H) / 1000= 1.527(KN)4 横梁设计计算说明：由于单根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可人为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。

悬臂梁受力计算

悬臂梁受力计算
悬臂梁是一种常见的结构形式，广泛应用于工业、建筑、交通等领
域中，其受力计算是悬臂梁设计中的关键一步，下面来详细介绍悬臂
梁受力计算的方法。

1. 确定荷载情况
首先要确定悬臂梁的荷载情况，包括静荷载和动荷载。

静荷载通常包
括自重、负荷和外加荷载等，动荷载包括风荷载和地震荷载等。

各种
荷载的大小和分布情况直接影响悬臂梁的受力情况。

2. 绘制荷载图及剪力图
绘制悬臂梁的荷载图及剪力图是受力计算中必要的步骤。

首先，应根
据荷载情况绘制悬臂梁的荷载图，确定各个节点处的荷载大小及方向。

其次，根据荷载图绘制悬臂梁的剪力图，并对各个节点处的剪力进行
计算。

3. 计算弯矩
在确定悬臂梁的剪力图之后，需要计算每个截面处的弯矩。

根据悬臂
梁的几何形状和荷载情况，可以利用静力学原理求解各个截面处的弯矩。

同时，需要注意考虑悬臂梁受剪应力和挠曲应力的影响。

4. 确定截面尺寸和材料强度
根据确定的荷载、剪力和弯矩等信息，可以计算出悬臂梁截面所需的最小尺寸，以及所需的材料强度。

在确定截面和材料之后，需要进行强度校核，确保悬臂梁能够承受所受荷载和剪力的作用，并满足工程要求。

5. 编写设计报告
最后，需要编写悬臂梁设计报告，记录所确定的荷载情况、剪力图、弯矩计算结果、截面尺寸和材料强度等信息，以及对强度校核的结果进行说明。

设计报告需要遵循相关标准和规范要求，确保悬臂梁的设计符合工程要求和安全规范。

[学士]悬臂浇筑连续梁桥计算_secret

悬臂浇筑连续梁桥计算Abstract: ShenTian bridge was designed by me as a prestressed concrete continuous Bridge. The arrangement of this bridge is (48+84+48)m,and the total length is 210m.The girder of this bridge is concrete box girder,and the height of girder is variable. On the supported points,the height is 5m,and on the middle span is 2.2m. The wideth of the top slab is 13m,and the wideth of the bottom slab is 8m. The thickness of top slab is not variable,but the thickness of the bottom slab is variable. The thickness of the bottom slab is variabled by parabola. On the supported points, the thickness of the bottom slab is 0.8m,but on the middle span is 0.35m. The web slab is 0.45m.When this bridge was construction,we used the balanced of cantilever construction method.In this paper, I introduce the comparision and selection of scheme, the calculation of structure .At last,I simply introduce the construction method of this bridge.Key word: prestressed concrete continuous bridge; concrete box girder; supported points; middle span; thickness; variable ;parabola; he balanced of cantilever construction; the comparision and selection of scheme; the calculation of structure.摘要：某大桥设计成一座预应力混凝土连续梁桥。

第三章混凝土悬臂、连续体系梁桥计算

－导梁与主梁的单位长自重比。 12
－主梁悬出部分的长度与跨径l之比；
第一篇混凝土梁桥
2 前支点支承在导梁约一半长度处:
导梁支承在前方支点时的计算图示
13
第一篇混凝土梁桥
(4)一般梁截面的内力计算导梁完全处在悬臂状态，多跨连续梁可分解为下图所示的两种情况计算，然后叠加。
对弯矩无影响
M 3 0.266667 338 0.10 10 402 1509.87kN m
由已知端弯矩M3、M4和均布荷载 q自，可算出距4#结点0.4L处的弯矩值：
M 0.4 L M max 1113.25kN m
此值与近似公式的计算值较接近，并且按此方法可以求算全梁各个截面
第一篇混凝土梁桥
27
第一篇混凝土梁桥
3．连续梁桥影响线
①属超静定结构，各种内力影响线的基本特点是呈曲线分布
的形式；
②计算公式比悬臂梁桥复杂得多，尤其当跨径不等且截面呈
变高度时，手算十分困难，只能应用计算机方法求数值解；
③等截面连续梁桥可直接从《手册》中查到欲算截面的内力
影响线竖标值；
28
第一篇混凝土梁桥
④不论等截面还是变截面，在跨径相同时，连续梁内力影响线的分布形式是相似的。用机动
法，可很快得到各种内
力影响线分布规律，据此考虑如何进行纵向布载，或用来判断计算机程序的结果有无差错。
29
第一篇混凝土梁桥
4．连续刚构影响线 ①连续刚构桥内力影响线要比连续梁桥更复杂，是因墩与梁固结、共同受力，用机动法很难准确得到影响线示意图，故只能借助计算机程序来完成。其中有的影响线在同一跨内出现反号，这在相同跨径的连续梁桥中就不会出现。 30

(西河特大桥)悬臂梁线形控制理论计算表

一、西河特大桥主概述西河特大桥主跨为32+48+32(m)连续梁桥，结构形式为预应力钢筋砼等截面箱形单孔斜腹板，砼为耐久性C50纵向采用12—7φ5（15.2）夹电锚预应力体系,φ100铁皮波纹管;竖向预应力采用φ25高强度精轧螺纹钢筋;桥面宽13.4米,无横坡;梁净高3.25m。

结构设计采用分段悬臂施工法，采用挂篮施工。

主跨两边同步施工，跨中合拢；边跨边墩采用支架现浇段提前施工，待中跨合拢之后再与之合拢。

主梁采用分8段悬浇（0#块采用支架现浇），每段长3m,每段砼量为33.22m3（不包括张拉齿板数量），理论重量为33.22×2.6=86.4t。

挂篮采用前支点挂篮，由专业厂家设计制作，现场复核拼装。

挂篮总重44t（一端），施工采用对称施工和加载，梁段模板全部采用大型定制钢模，刚度满足砼侧压力荷载不产生变形要求。

一、施工条件1、对施工环境的要求a、日夜气温温差＜20‴；b、相对温度＞65%；c、已浇砼面防止在太阳下暴晒；d、箱梁内外通风条件良好，防止砼壁内外温差过大而引起不必要的质量事故；e、夏天在太阳底下浇砼要用遮挡方法浇筑（在挂篮施工时采用天棚）f、时刻保持已浇砼湿润，加强养护。

2、对挂篮的要求a、有足够稳定性和刚度；b、便于模板的安装和拆除以及移动；c、有能任意方便调节标高的装臵；d、有能方便纵移就位的装臵；e、不防碍正常施工操作。

3、对施工现场人员的要求a、施工人员做到人人都了解挂篮施工的每道工序；b、在未经技术负责人同意的前提下，现场人员禁止随意改变施工工序结构；c、施工加荷载禁止非对称加载（包括钢筋安装，砼浇筑等）；d、一段梁工序已完，准备下段梁施工前，挂篮每个部位的松开要对称进行，防止非对称松开而引起挂篮支架或模板的变形；e、挂篮在移动之前要全部检查松动的每个细节点，防止强行移动；f、在挂篮移动就位后，要进行平面位臵的校核，准确后再紧固后锚具（底篮、侧模、内顶模、上纵桁）。

悬臂连续梁桥计算

3、按照相类似的原理，令实际梁与等代梁
在集中扭矩T=1作用下扭转（自由扭转）
角相等（θ代=θ连）的条件来反求连续梁中跨的抗扭惯矩换算系数Cθ，此处实际梁的跨中截面抗扭惯矩为ITc
• 对于连续梁的边跨也是在其中点施加P=1
和T=1分别来反算该跨的换算系数Cw和Cθ
• 抗扭修正系1数l2βG
1 CITC
c
c l
3、瞬时应变瞬时应变又称弹性应变εe，它是指初始加载
的瞬间所产生的变形量Δe与棱柱体长度L之比
e
e l
4、徐变系数
徐变系数是自加载龄期τ0后至某个t时刻，棱
柱体内的徐变应变值与瞬时应变（弹性应变）值
之比
(t,0)c/e
或
ce(t,0) E(t,0)
上式表明对于任意时刻t，徐变应变与混凝土应力 σ呈线性关系，称为线性徐变理论。
3、连续体系梁桥的Cw计算
连续体系梁桥包括连续梁桥和连续刚构桥，
它们都是超静定结构，其截面多为变截面的，故
其W非只能藉助平面杆系有限元法计算程序来完成，W简仍按下式计算
W简
Pl 3 48EI c
（三）Cθ的计算
1、Cθ的表达式
C
简非
其中
简
Tl 4GITC
式中：
θ非－非简支体系梁桥自由扭转时的跨中截面扭转角；
M‘—预加力引起的次力矩，它可用力法或等效荷载法求解。
二、等效荷载法原理
1.基本假定
为了简化分析，作了以下的假定：
1) 预应力筋的摩阻损失忽略不计(或按平均分布计入)； 2) 预应力筋贯穿构件的全长； 3) 索曲线近似地视为按二次抛物线变化，且曲率平缓。
2. 曲线预应力索的等效荷载左端锚头的倾角为-θA且偏离中轴线的距离为eA，其右

悬臂梁桥的设计与计算

N wtds 0 M X w ytds 0 MY wxtds 0
u0(z)A(z)dA0 u0(z) ydA(z)ydA0 u0 (z) x dA(z)x dA 0
令 dA0
u0(z) 0
ydA 0 xdA 0
按此条件求得的 0 称主广义扇性矩
w(z)E"(z)0
剪切变形：
sdssG 1dssq1dt s
外力剪力流
按开口薄壁杆件计算
q0
QySx0 Ix
剪切变形：
sq0
ds t
s
QySx0ds tIx
切口剪切变形协调
sQtySIxx0ds
sq1
ds0 t
Qy
q1 I x
s
S x0
ds t
ds
st
最终剪力流
Mqt 1t(q0q1)Q tIxy Sxb
3qt03 d sq33d t sq22,3d t s0
联合求解可得各室剪力流
最终剪力流
剪切中心剪力流合力位置
如果外剪力通过剪切中，截面将只弯曲，不扭转
四、箱梁自由扭转应力
1、实心截面杆扭转
max
MK Wd
W d 与截面形状及
尺寸有关
矩形薄板 Wd 0.33h3b2
2、开口薄壁杆自由扭转
s ds 扇性坐标 0
4、开口闭口薄壁杆自由扭转剪力流比较
5、闭口多室薄壁杆自由扭转
多室箱梁扭转时，截面内是超静定结构，必须将各室切开，利用切口变形协调条件求解超静定剪流
对每个箱室
sGi ds'i
对全截面
'(z) Mk
GJd
补充方程
q1 q2
q3

杜步大桥悬臂模板设计计算书

龙岩市奥力威科技发展有限公司杜步大桥悬臂模板设计计算书杜步大桥悬臂模板设计计算书编制：杜永深审核：批准：龙岩市奥力威科技发展有限公司2007.1.16.杜步大桥悬臂模板设计计算书一.悬臂模板概述：单面墙体爬升模板CB-240用于大坝、桥墩、混凝土挡土墙、隧道及地下厂房的混凝土衬砌等结构的模板施工，施工简单、迅速，经济，混凝土表面光洁。

悬臂模板有不少独特的优点：1．支架、模板及施工荷载全部由预埋件总成承担，不需另搭脚手架，适于高空作业。

2．整个模板部分可整体后移500mm以上，便于清理模板及涂刷脱模剂。

3．利用锚固装置使模板贴紧下层已经达到相当强度的混凝土墙面,防止漏浆及错台。

4．借助调节螺杆机构，模板可相对支架作上下调节，使用灵活。

5．悬臂支架设有斜撑，可方便地调整模板的垂直度，后倾最大角度能达到30°。

6．各连接件标准化，通用性强。

7．模板下部设吊平台，用于埋件的拆除及混凝土表面处理。

悬臂模板的支架主要由挑架、斜撑、主梁三角架、吊平台等组成。

外爬架、预埋件和高强螺栓为设计计算书的主要检算对象。

二.编制计算书遵守的规范和规程：《建筑结构荷载规范》………………（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》………………GBJ 17-88）《混凝土结构设计规范》………………（GB 50010-2002）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）《建筑施工计算手册》………………江正荣编著《钢结构工程施工质量验收规范》……（GB 50205-2001）三计算参数：1 墩身外墙悬臂模板各操作平台的设计施工荷载为:模板,浇筑,钢筋绑扎用的挑架工作平台最大允许承载3KN/m2模板后移及倾斜操作主平台最大允许承载 1.5KN/m2拆卸埋件用下平台的最大允许承载 1.5KN/m2系统工作平台总体额定承载能力(按顶层计) 3.0KN/m22 剪力设计值为：F V=80KN; 拉力设计值为：F=100KN;3 混凝土的强度等级为：C40,每个浇灌层预计耗用工期三天。

悬臂梁计算书.rtf

悬臂梁计算书项目名称_____________ 日期_____________设计者_____________ 校对者_____________2、材性：Q345弹性模量 E = 206000 MPa剪变模量 G = 79000 MPa质量密度ρ = 7850 kg/m3线膨胀系数α = 12x10-6 / °c泊松比ν = 0.30屈服强度 f y = 345 MPa抗拉、压、弯强度设计值 f = 310 MPa抗剪强度设计值 f v = 180 MPa截面面积 A = 3804 mm2自重 W = 0.293 kN/m面积矩 S = 186267 mm3抗弯模量 I = 41558000 mm4抗弯刚度 W = 332464 mm3塑性发展系数γ = 1.05二、荷载信息1、恒荷载2、活荷载(1)、均布荷载，35.00kN/m，荷载分布：满布三、组合信息1、内力组合、工况(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.20恒+1.40活(4)、1.35恒+1.4x0.7活2、挠度组合、工况(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活四、内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、恒载工况最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值 0.00～78.78 kN.m剪力设计值 -0.00～131.31 kN(b)、最大挠度：最大挠度2.58mm，最大挠跨比1/928（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ = V max * S / I / t w= 131.31 * 186267 / 41558000 / 6.0 * 1000= 98.1 MPa ≤ f v = 180 MPa 满足!最大正应力σ = M max / γ / W= 78.78 / 1.05 / 332464 * 1e6= 225.7 MPa ≤ f = 310 MPa 满足!(3)、稳定应力受压翼缘自由长度 l1 = 1200 mm面外回转半径 i = 34.4 mm面外长细比λ = 1200 / 34.4 = 34.9按 GB 50017--2003 第127页公式(B.5-1) 计算：整体稳定系数φb = 1.07 - λ2/44000 * 235/fy= 1.07 - 34.92 /44000 * 235 / 345= 1.03 > 1.0 取 1.0最大压应力σ = M max / φb / W= 78.78 / 1.00 / 332464 * 1e6= 237.0 MPa ≤ f = 310 MPa 满足!(4)、局部稳定腹板稳定验算：腹板高 h w = 234 mm，腹板厚 t w = 6.0 mm腹板高厚比为 234 / 6.0 = 39.0 ≤ 80√(235/fy)无局部压应力时可不配置加劲肋!(GB50017--2003 第26页 4.3.2)翼缘稳定验算：受压下翼缘外伸宽度 b = 72.0 mm，翼缘厚 t = 8.0 mm受压下翼缘外伸宽度与厚度之比为 72.0 / 8.0 = 9.0 ≤ 13√(235/fy)满足!(GB50017--2003 第32页 4.3.8)(5)、验算结论：满足!。

悬臂梁挠度计算范文

悬臂梁挠度计算范文悬臂梁是指一端固定，另一端自由悬空的一种梁结构。

悬臂梁常见于工程实践中，例如楼梯、储物架等。

为了确保悬臂梁在使用时具备足够的刚度和稳定性，需要进行挠度的计算。

悬臂梁在受到外力作用时，由于其自由端不固定，会发生弯曲现象。

挠度是描述悬臂梁弯曲程度的物理量。

挠度计算可以帮助工程师确定悬臂梁的适用性，并对结构进行优化设计。

悬臂梁的挠度计算可以通过理论公式或者数值解法来实现。

下面将介绍两种常见的挠度计算方法：理论公式和有限元分析。

理论公式方法是一种基于假设和推导出来的解析解法，适用于简单的悬臂梁情况。

该方法的优点是计算速度快，但是只适用于特定的几何形状和加载条件。

对于复杂的悬臂梁结构，需要考虑非线性效应时，理论公式方法无法得到准确的结果。

悬臂梁的挠度计算公式可以通过悬臂梁的平衡方程和应变-应力关系推导出来。

根据悬臂梁的几何形状、材料属性和受力情况，可以得到不同的挠度计算公式。

以下是一些常见的悬臂梁挠度计算公式：1.矩形截面悬臂梁的挠度计算：挠度=(5*P*L^4)/(384*E*I)其中，P是受力，L是悬臂梁的长度，E是弹性模量，I是截面惯性矩。

2.圆形截面悬臂梁的挠度计算：挠度=(P*L^3)/(3*E*I)其中，P是受力，L是悬臂梁的长度，E是弹性模量，I是截面惯性矩。

这些公式都是基于理论假设和推导得到的，适用于特定的加载和几何条件。

在实际应用中，工程师需要根据具体的情况选择适当的挠度计算公式。

除了理论公式方法，还可以使用有限元分析来计算悬臂梁的挠度。

有限元分析是一种数值解法，通过将结构分成小的有限元单元，利用数值计算方法求解结构的受力和变形情况。

有限元分析可以处理复杂的几何形状和加载情况，考虑非线性效应和材料非均匀性。

有限元分析可以使用专业的有限元软件来进行模拟。

工程师需要将悬臂梁的几何形状、材料属性、加载情况等输入到软件中，进行计算和分析。

有限元分析可以得到结构的详细受力和变形情况，并计算出悬臂梁的挠度。

悬臂梁桥

悬臂浇筑施工连续梁桥一、悬浇梁体分段1、墩顶梁段A（0号段）（1）长度一般为5m～10m；（但也不一定，这主要根据具体情况而定，比如韩家店1桥号桥主桥为122+210+122m的连续刚构体系，为了刚开始能放两个挂篮对称施工，0号块有15m。

增江大桥0号块仅4 m。

）（2）施工托架①在混凝土浇筑以前，应对托架进行试压；检查托架的承载力和稳定性，消除永久变形，测定弹性变形，为底模高程的调整提供依据。

2、由0号段两侧对称分段悬臂浇筑部分B（1）长度一般为2.5m～5m，也有个别跨度大的桥梁的分段为2.5m、3.5m、4.5m；（2）一般一个梁段的施工周期为6～10天；（3）根据计算经验，梁段的多少直接影响结构配束计算，在不影响工期的前提下，适当增加梁段数，十分有利于纵向预应力钢束配置，以避免因梁段不足采用大吨位预应力钢束引起张拉端局部应力过大。

同时也使全桥截面受力状态均衡，边缘应力储备适当。

3、边孔在支架上浇筑部分C（1）长度一般为2～3个悬臂浇筑分段长；4、合拢段D合拢段的施工通常是悬臂浇筑施技术中的重要工序。

（1）长度一般为2m～3m，一般2m用得最多；（2）合拢方法；（3）不宜过小；二、挂篮使用经验1、XX桥（1）挂篮在施工过程中的布置一般为对称的，挂篮单方向的长度一般比所划分悬浇的梁段长度长0.5m～1m；举个例子，悬浇梁段的划分长度为4.5m，则挂篮单方向的长度可取为6m，两支点间的距离可取为5m。

（2）挂篮重量与最重梁段的比例为0.45。

2、建德洋安大桥（主跨120m连续梁桥）（1）用的是菱形挂篮。

（2）计算经验：挂篮的前后吊点假设为前面已浇梁段的两个端面点即可，对整个结构影响不大的3、XXXX主桥（1）挂篮的前后吊点假设为前面已浇梁段的两个端面点（2）挂篮重量取为800kN，以临时荷载考虑三、施工挂篮1、按照构造形式可分为桁架式，斜拉式，型钢式，混合式；2、平行桁架式挂篮（1）结构特点：它的上部结构一般为一等高桁架，其受力特点是：底模平台及侧模支架所承荷载均由前后吊杆垂直传至桁架节点和箱梁底板上，故又称吊篮式结构，桁架在梁顶用压重或锚固或二者兼之来解决倾覆稳定问题，桁架本身为受弯结构。

悬臂梁结构设计

梁、柱、墙、板筋的一般计算规则一、梁（1）框架梁一、首跨钢筋的计算1、上部贯通筋上部贯通筋（上通长筋1）长度＝通跨净跨长＋首尾端支座锚固值2、端支座负筋端支座负筋长度：第一排为Ln/3＋端支座锚固值；第二排为Ln/4＋端支座锚固值3、下部钢筋下部钢筋长度＝净跨长＋左右支座锚固值以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题：支座宽≥Lae且≥0.5Hc＋5d，为直锚，取Max{Lae，0.5Hc＋5d}。

钢筋的端支座锚固值＝支座宽≤Lae或≤0.5Hc＋5d，为弯锚，取Max{Lae，支座宽度-保护层+15d }。

钢筋的中间支座锚固值＝Max{Lae，0.5Hc＋5d}4、腰筋构造钢筋：构造钢筋长度＝净跨长＋2×15d；抗扭钢筋：算法同贯通钢筋5、拉筋拉筋长度＝（梁宽－2×保护层）＋2×11.9d（抗震弯钩值）＋2d；拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝（箍筋根数/2）×（构造筋根数/2）；如果给定了拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝布筋长度/布筋间距。

6、箍筋箍筋长度＝（梁宽－2×保护层＋梁高-2×保护层）×2＋2×11.9d＋8d箍筋根数＝（加密区长度/加密区间距+1）×2＋（非加密区长度/非加密区间距－1）+1注意：因为构件扣减保护层时，都是扣至纵筋的外皮，那么，我们可以发现，拉筋和箍筋在每个保护层处均被多扣掉了直径值；并且我们在预算中计算钢筋长度时，都是按照外皮计算的，所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来，由此，拉筋计算时增加了2d，箍筋计算时增加了8d。

7、吊筋吊筋长度＝2×锚固（20d）+2×斜段长度+次梁宽度+2×50，其中框梁高度>800mm夹角=60°≤800mm夹角=45°二、中间跨钢筋的计算1、中间支座负筋中间支座负筋：第一排为：Ln/3＋中间支座值＋Ln/3；第二排为：Ln/4＋中间支座值＋Ln/4 注意：当中间跨两端的支座负筋延伸长度之和≥该跨的净跨长时，其钢筋长度：第一排为：该跨净跨长＋（Ln/3＋前中间支座值）＋（Ln/3＋后中间支座值）；第二排为：该跨净跨长＋（Ln/4＋前中间支座值）＋（Ln/4＋后中间支座值）。