箱梁静载试验计算单

高铁箱梁静载试验计算公式

高铁箱梁静载试验计算公式在高铁建设中，箱梁是一种常见的桥梁结构，用于支撑铁路轨道和列车的运行。

为了保证箱梁的安全性能和承载能力，需要进行静载试验来验证其设计参数和结构稳定性。

静载试验是通过施加静态荷载，观察箱梁的变形和应力情况，从而评估其承载能力和结构性能。

在进行高铁箱梁静载试验时，需要计算箱梁的承载能力和变形情况，以验证其设计参数和结构稳定性。

下面将介绍高铁箱梁静载试验计算公式，以及公式中涉及的参数和变量。

高铁箱梁静载试验计算公式如下：1. 箱梁的承载能力计算公式：P = σ× A。

其中，P为箱梁的承载能力，单位为N（牛顿）；σ为箱梁的应力，单位为Pa （帕斯卡）；A为箱梁的截面积，单位为m²（平方米）。

在静载试验中，可以通过施加不同的荷载，测量箱梁的应力情况，从而计算出其承载能力。

箱梁的应力可以通过应力传感器进行实时监测，从而得出箱梁的承载能力。

2. 箱梁的变形计算公式：δ = PL³ / 3EI。

其中，δ为箱梁的变形，单位为m（米）；P为施加在箱梁上的荷载，单位为N（牛顿）；L为箱梁的长度，单位为m（米）；E为箱梁的弹性模量，单位为Pa （帕斯卡）；I为箱梁的惯性矩，单位为m⁴（米的四次方）。

箱梁的变形是箱梁在受力后产生的形变，通过测量箱梁的变形情况，可以评估其结构的稳定性和变形能力。

在静载试验中，可以通过激光测距仪等设备实时监测箱梁的变形情况，从而得出其变形参数。

在进行高铁箱梁静载试验时，需要根据实际情况确定箱梁的设计参数和试验方案，以确保试验结果的准确性和可靠性。

同时，还需要对试验过程中的数据进行分析和处理，以得出箱梁的承载能力和变形情况，为箱梁的设计和使用提供参考依据。

总之，高铁箱梁静载试验计算公式是进行箱梁静载试验的基础，通过计算箱梁的承载能力和变形情况，可以评估其结构性能和安全性能。

在实际工程中，需要根据实际情况确定试验方案和参数，以确保试验结果的准确性和可靠性，为高铁箱梁的设计和使用提供科学依据。

简支预制箱梁静载试验

目录一、概述 (1)二、试验目的 (2)三、实验依据 (2)四、试验分级加载情况 (3)五、荷载试验计算分析 (3)六、实验内容 (4)七、测试内容及测点布置 (5)（一）静载测试内容 (5)（二）测点布置 (5)八、实验荷载 (5)九、试验现场组织与分工协作 (6)十、试验期间注意事项 (6)简支预制箱梁静载试验一、概述本桥为10—24.2m简支预制箱梁结构，桥面宽分为A—A 13m和B—B 9m。

梁体采用C30混凝土。

荷载：城—B级，人群荷载4KN/m2桥宽：A—A: 2.5+8+2.5=13m；B—B：0.5+8+0.5=9m;二、试验目的1、检验桥梁结构的施工质量；2、对桥跨结构实际承载力进行鉴定；3、直接了解桥跨结构试的实际工作状态，判断实际承载能力，评价其在设计使用荷载下的工作性能；4、为桥梁管理提供技术依据；三、实验依据试验主要依据为：1、交通部《大跨径混凝土桥梁的试验方法》（YC4-4/1982）；2、《公路工程可靠度设计统一标准》（GB/T50283-1999）；3、《公路工程技术标准》JTJ001—97。

4、《公路桥涵设计通用规范》JTJ21—89。

5、《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》JTJ022—85。

6、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG023-89)；7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85。

8、交通部《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80-2004）；9、有关设计文件、竣工资料；10、其它同类桥梁的试验方法。

四、试验分级加载情况五、荷载试验计算分析设计活载作用下控制截面的最大弯矩汇总表（KN·m）截面13m宽桥跨9m宽桥跨城—B+人群荷载城—B支点0 0L/4 945 1090L/2 1190 13603L/4 945 1090支点0 013m宽桥跨箱梁控制截面试验荷载弯矩效应汇总表（KN·m）箱梁编号截面位置试验工况工况1 工况2 工况39m宽桥跨箱梁控制截面试验荷载弯矩效应汇总表（KN·m）从上述计算表格可以看出：1、沿桥梁纵向设计活载作用下控制截面的最大弯矩均位于跨中（即L/2）：13m宽桥跨：1190KN·m；9m宽桥跨：1360KN·m；2、13m宽桥跨箱梁控制截面在试验荷载作用下，最大弯矩为工况3下2#梁跨中截面，其大小为954KN·m；3、9m宽桥跨箱梁控制截面在试验荷载作用下，最大弯矩为工况3下1#梁跨中截面，其大小为1090KN·m；六、实验内容1、13米宽桥跨箱梁检测2#跨跨中最大正弯矩截面（L/2）；2、9米宽桥跨箱梁检测1#跨跨中最大正弯矩截面（L/2）；七、测试内容及测点布置（一）静载测试内容1、各试验加载截面的应力测试；2、试验荷载作用下加载跨L/4、L/2、3L/4梁体竖向挠度及边跨跨中梁体（A-A 截面与B-B 截面）竖向挠度。

客专箱梁静载计算书正本(01-298-1直线桥梁10.4)

单位：中铁株洲桥梁有限公司南山口制梁场一、计算依据：二、计算梁有关数据：图号：跨度：32m梁别：直线梁号：QZ00301-298-1混凝土设计强度：C55R28=72.6Mpa混凝土灌注日期：2003.8.8E28=36.4Gpa张拉日期：2003.8.20试验日期：计算龄期：45天三、根据铁道部专院提供该梁有关数据：1、梁自重对跨中弯矩：Mz=4658.53KN.M2、防水层垫层重量对跨中弯矩：Mf=219.26KN.M3、道碴及线路设备对跨中弯矩：Md=3047.68KN.M4、活载对跨中弯矩：Mh=7515.63KN.M5、冲击系数：1+u= 1.1946、徐变损失：δL6=146.98Mpa7、松弛损失：δL5=28.1Mpa8、跨中截面预应力钢筋截面面积：Ap=0.008896m 29、跨中截面扣孔换算截面面积：A0= 1.12869m 210、跨中截面扣孔换算抵抗矩：1、TB2092-89预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲抗裂试验方法2、科技基函[2002]57号青藏铁路高原冻土区预应力混凝土简支梁技术条件和检验方法预制预应力混凝土铁路桥简支梁静载试验计算单2003.10.4专桥青藏07-32mW0=0.8192969m311、跨中截面施应力合力中心至扣孔换算截面距离：e0= 1.1074m12、加载设备对跨中弯矩：Msh=105KN.M其中：千斤顶 3.75KN四、加载图式：根据加载图式计算值：跨中弯矩：M= 28 P得： a=28五、应力损失：根据桥梁设计规范TB 10002.3-99第6.3.4.9条中表6.3.4-4查得 45 天时：混凝土收缩和徐变预应力损失完成44.75%钢筋松弛完成100.00%即完成率：η1=0.4475η2=1Δδs=(1-η1)δL6+(1-η2)δL5=81.20645六、未完成应力损失的补偿弯矩：ΔMs=Δδs*Ay(W0/A0+e0)*1000=1324.386711七、基数级荷载之跨中弯矩：Mka=Md+ΔMs-Msh=4267.066711八、基数级荷载：Pka=Mka/a=152.3952397九、各加载级下之跨中弯矩：Mk=K(Mz+Md+Mh+Mf)+ΔMs-Mz-Mf-Ms=15441.1 K-3658.4十、各加载级下之荷载值：Pk=Mk/a=551.4678571 K-130.657十一、静活载系数：Kb=(Mh/(1+u)+Mz+Md+Mf)/(Mz+Md+Mh+Mf) =0.920916741十二、计算静活载级之跨中弯矩：Mkb=Mh/(1+u)+Mka=10561.5642十三、静活载级之荷载：Pkb=Mkb/a=377.1987214千斤顶活塞面积十四、加载表：414.7cm2计算：复核：。

浅谈预应力混凝土连续箱梁桥静载试验

ｎｏｅａｏｃｈａｅＴｈｌｓｎＰｄｔｎＮｃｏｇｄｒｕｓｉ
工程技术
浅谈预应力混凝土连续箱梁桥静载试验
李英志张健康
ｆ商洛市公路局工程队，西商洛７６０）陕２００
摘要：文结合预应力混凝土连续箱梁桥静载试验，绍了检测内容、载方案以及静载试验评定结果。本介加关键词：预应力箱粱；载试验；静安全性评价
２４６
ｌ５卫
００７
Ⅵ
第７跨中跨
４ｌＯ
３０＿２
Ｑ８７
２加载工况及车辆布置ｌ采用有限元分析软件对桥梁进行计算分图２面挠曲变形测点布置桥析。根据桥梁结构及受力情况，三跨连续箱梁选应力观测采用混凝土应变片作传感元件，择第７跨跨中、号桥墩和第８７跨跨中截面作为将传感元件固定在被测构件的测点位置，用静荷载试验的主要测试截面，控制截面位置如图１态电阻应变仪测量应变。加载试验时，测出各点所示。
的应变变化。针对各工况的加载情况，分别在第８跨跨中截面、支座截面、７７第跨跨中截面粘贴混凝土应变片。３静载试验结果３挠度变形测试结果．１
根据实测的桥面挠度值知，０４ｍ跨预应力混凝土桥面实测最大挠度为５５ｍ试验荷载．ｍ，８作用下，该桥跨中截面最大挠曲变形为５５ｍ＜６ｍ设计允许值）故该桥箱梁部．ｍ６．ｍ（８７，分结构满足正常使用条件下截面刚度要求。３＿２应变啦－删试结果力本试验桥梁应变校验系数为０００８实． —．，６８测应变值小于理论值计算值，主要是因为材料的实际强度及弹性模量较高。各工况的几个主要测试截面应变计算值、试验结果及应变效验系数见表４。

箱梁静载试验计算书（自动计算）

箱梁静载试验计算书（自动计算）一、二、客运无声屏障、曲线第1页共5页静载弯曲试验加载计算书通桥（2009）2229-Ⅳ预应力混凝土铁路桥简支箱梁静载试验加载计算书(两列排水）计算依据1、《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》TB/T 2092-2003附录A的计算公式和计算规则。

2、通桥（2009）2229-Ⅳ中表10.2静载试验数据。

3、中铁第四勘察设计院桥梁设计研究院提供的相关参数。

设计院提供静载试验参数三、四、五、A.1A.1.1加载纵向第2页共5页适用范围时速250公里客运专线铁路无砟轨道后张法31.5m双线简支梁静载试验。

试验梁基本情况本梁为250km/h客运专线31.5m无砟轨道全预应力混凝土简支箱梁，具体情况如下：详细计算过程等效集中荷载采用五点加载，跨中设一集中荷载，其余在其左右对称布置。

各荷载纵向间距均为4m。

如图A1图A 1 加载图示根据加载图式计算α值各加载点载荷相等：2P1=2P2=2P3……=2Pi ∑=-?=ni iiXP L R M 12由 = /Pi =54.75（m）A.20.38500.8026=75.8361MPaA.3=5081.18（kN·m）第3页共5页式中：R ——支点反力，kN ；则得出：L ——计算跨度，m ；Pi ——各加载点所施加的荷载，kN ；Xi ——各加载点至跨中距离，m ；——各加载点合力作用下的等效力臂，m 。

计算未完成的预应力损失根据TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》附录表A.1，用内插法计算η1、η2，并按下列公式计算△σs：式中：σL6、σL5 ——分别为收缩、徐变与松驰应力损失值，MPa；η1、η2 ——分别为收缩、徐变与松驰应力损失完成率，MPa；△σs ——未完成的预应力损失值，MPa。

计算未完成应力损失的补偿弯矩ΔM S (kN·m)式中:A y —跨中截面预应力钢筋截面积，m 2；A g —跨中截面普通钢筋截面面积（全预应力梁取Ag=0，m 2）；W 0 —对跨中截面下边缘换算截面抵抗矩（后张梁为扣孔换算截面抵抗矩m 3）；S 1L62L5(1)(1)σησησ?=-+-()12i11031.5282454.75222ni i i i P L M R P X P P P ==?-=?-?+?=∑i54.75M P P α=?=α12η=S y g 0/A e S M σ?=300（A +A ）（W +）10α54.75M P Pα=?=A.4=54.75×(g1×=123.2532（kN·m）=19508.47（kN·m）180.0Kg；20.0kg，25.12kg，A.5=356.32（kN）A.6==40706.27（kN·m）第4页共5页A 0 —跨中截面换算截面面积（对后张梁为扣孔换算截面抵抗矩m 2）；e 0 —跨中截面预应力合力中心至换算截面重心距离（后张梁为扣孔换算截面m）；△Ms —未完成的预应力损失的补偿弯矩，kN·m；△σs —未完成的预应力损失值，MPa。

32m箱梁静载试验方案

中铁X局集团XX客运专线XXTJ II标2号制梁场32m箱梁静载试验方案编制：复核：审核：批准：中铁X局集团桥梁制造有限公司长沙制梁分场目录一、静载试验依据 (1)二、试验条件及准备 (1)三、静载试验加力点布置 (1)四、静载试验工装设备体系 (2)1、静载试验台座端部桩基础 (2)2、重力式静载试验台基础设计 (3)3、重力式地锚 (4)4、加力架上横梁 (4)五、静载试验要求及加载程序 (7)六、评定标准 (8)七、静载试验记录和试验报告 (9)八、安全及防护措施 (10)附件：静载试验计算书 (11)一、计算依据 (11)二、试验梁基本数据表 (12)三、设计院提供静载试验参数 (12)四、加载图式 (13)五、计算相关系数α (13) (13)六、未完成应力损失的补偿弯矩s M七、加载设备对跨中产生的弯矩Ms (14)八、计算各级加载对跨中弯矩和荷载值 (15)附图1：静载试验台座基础桩配筋图 (17)附图2：静载试验台座配件加工图 (18)附图3：静载试验台座组装图-1 (19)附图4：静载试验台座组装图-2 (20)附图5：静载试验台座工程数量表 (22)32m简支箱梁静载试验方案一、静载试验依据《预应力混凝土铁路简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》（TB/T 2092-2003）。

二、试验条件及准备1、简支梁在梁体终张拉30d以后方可进行静载试验；2、试验台座满足TB/T2092-2003要求；3、试验反力架设计满足要求；4、试验设备满足TB/T2092-2003要求；三、静载试验加力点布置等效集中荷载采用五点加载，跨中设一集中荷载，其余在其左右对称布置，各荷载纵向间距均为4m，各级加载荷载见附件静载试验计算书，加载图示如图1。

图1 加载图式（单位：m）四、静载试验工装设备体系1、静载试验台座端部桩基础采用北侧第二排东方向第一个台座作为试验台座，梁体自重与加载力（110t×10）总和达2000t，每个支点单独承载500t，为满足静载试验要求，对静载试验台座端部桩基进行加深加大，取φ1.5米钻孔桩，桩长25米。

静载试验计算书111

预制后张法预应力混凝土简支整孔箱梁
静载试验计算书
一、计算数据
1、TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》
2、中铁咨询桥梁工程设计研究院提供通桥（2009）2229梁的有关数据。
二、试验梁基本数据表
1
图号：
通桥(2009)2229-Ⅰ
2
梁别：
直线无声屏障
3
梁号：
1.34
设计挠跨比f/L：
1/3684
实测挠度修正系数Ψ
1.0028
综合剪力滞系数Kq
1.025
集中力剪力滞系数Kp
1.035
四、加载图式
P P
P P
P
8m
4m 4m
4m 4m
8m
五、计算相关系数a
R=nPi/2=5*2P/2=5P
M=R*L/2-∑PiXi=5P*31.5/2-(8P+4P)*2
得a=M/P=54.75（m）
(24164.75+27188.37+21457.41+0)
=0.9626
十一、计算静活载级下的跨中弯矩
Mkb=Mh/(1+μ)*1.025/1.035+Mka
=24164.75/1.127*1.025/1.035+26199.24=47433.73(KN*m)
十二、计算静活载级下的荷载
Pkb=Mkb/a=47433.73/54.75=866.3696(KN)
1.05
53563.7
978.3325
1.10
57169.06
1044.184
1.15
60774.41
1110.035

静载计算

预应力混凝土铁路桥简支梁静载试验加载计算单单位：中铁十九局集团第五工程有限公司西青制梁场一．计算依据：1、TB10002.3-2005《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》2、TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲抗裂试验方法》四、加载设备重量对跨中弯矩：1、加力点加载设备重量计算在计算加载设备重量对跨中弯矩的贡献时，考虑了千斤顶、钢板、砂料、人的重量。

由千斤顶提供静载试验所需要的荷载。

为确保反力架与千斤顶、千斤顶与梁体间有最大的接触面积，在千斤顶上下各垫一块钢板，并在与梁体接触的钢板下铺设细砂。

梁上的工作人员主要是维护因高压而引起的油管漏油及在静载试验操作中发生的突发事件。

(1)．250t千斤顶重168kg。

(2)．设计钢板采用500mm×500mm×20mm，共20块，分别布置在10个千斤顶的上、下两面。

ρ=157kg/m2 S=500mm×500mm10-=39.25（kg）则一块钢板重 m=157×500×500×6(3).在每个千斤顶下垫砂的厚度为50mm，尺寸为600mm×600mm，ρ=1540kg/m310-=27.72（kg）m=1540×600×600×6(4).假设上面工作人员平均体重为65kg,共5人。

由上计算，各加力点承受加载设备总自量具体数值见下表：加力点重量表2、加载设备重量对跨中弯矩： R A =R B =（P1+P2+P3+P4+P5）/2=（5.4844+5.4844+5.4844+5.4844+5.4844）/2 = 13.711 KNM S = R A ×L/2-P 1×8-P 2×4=13.711×31.5/2-5.4844×8-5.4844×4 = 150.1 KN.m五．加载图示根据加载图式计算α值: 跨中弯矩：M =（5×2P/2）×31.5/2-（8+4）×2P ＝54.75P kN ·m α = M/P =54.75 m六．计算未完成的应力损失值从施加预应力至试验日期共计45天，根据《预应力混凝土铁路桥简支梁静即用内插法求得34天混凝土收缩和徐变预应力损失完成率η2=1.034天混凝土收缩和徐变预应力损失完成率η1==0.4475Δσs=（1-η1）σL6+（1-η2）σl5=(1-0.4475)×83.79+(1-1)×15.88=46.29 MPa七．计算未完成应力损失的补偿弯矩ΔMsΔMs=Δσs×(Ay+ Ag) ×（Wo/Ao+e）×103 =46.29×103×0.033319×(5.564487/8.85281+1.5981) =3434.55kN〃m八.计算基数级荷载跨中弯矩（防水层未铺设）：M Ka = Md×1.017/1.0319+ΔMs/1.0319-MS+ Mf×1.017/1.0319 = 17847.08 kN〃m九．计算基数级荷载值Pka = MKa/α= 17847.08 /54.75 = 325.97kN十．计算各加载级下跨中弯矩防水层未铺设时：Mk = K ×（Mz+Md+Mh+Mf）×1.017/1.0319+ΔMS/1.0319-(Mz+Mf)×1.017/1.0319-Ms= 68784.84k-27121.94 kN〃m十一．计算各加载级之荷载值PkPk = Mk/α=(69548.4k-26817.94)/ 54.75 =1256.34K-495.38kN十二．计算静活载级系数Kb =[Mh/（1+μ）+ Mz+Md+Mf]/（Mz+Md+Mh+Mf）=[24164.75/1.127+30744.10+14883.75+0]/( 30744.10+14883.75 +24164.75+0)=0.960983十三．计算静活载之跨中弯矩MkbMkb = Mh×1.017/1.0319/（1+μ）/1.0319+Mka=38979.13kN.m 十四．计算静活载之荷载P kb = Mkb/α= 38979.13kN.m/54.75m = 711.95 KN十五、静载各级加载表计算：复核：年月日。

静载试验计算书

预应力混凝土铁路桥简支箱梁静载试验计算书梁号：XXXXXX年XX月XX日预应力混凝土铁路桥简支箱梁静载试验计算书单位：XX1 计算依据：TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》2 直线试验梁有关数据：表1 直线试验梁有关数据表序号项目具体情况1 图号通桥（2008）2322A-Ⅱ跨度：31.5m2 梁别直线双线整孔箱梁（无声屏障）梁号YQCYFG31.5Z-0013 梁高 3.134m4 梁体混凝土设计强度等级C505 28d强度60.76 28d混凝土弹性模量44.47 混凝土灌筑日期2011年10月25日8 全部施加预应力日期2011年11月16日9 试验日期2011年12月10日10 计算龄期24天3 中铁咨询桥梁工程设计研究院提供:成渝客运专线铁路无砟轨道31.5m双线简支梁静载试验数据：表2 直线试验梁有关试验数据表序号项目符号单位图号通桥（2008）2322A-Ⅱ1 跨度L m 31.52 梁别直线无声屏障3 梁体自重力矩MzkN·m 31459.384无砟轨道设备产生的力矩（含防水层、保护层）MdkN·m 14883.755 活载力矩(含动力系数) MhkN·m 24164.756 动力系数1+μ 1.1271.19517 梁跨中截面换算面积Aom29.083218 梁下缘换算截面抵抗矩Wom3 5.6227009 预应力钢筋面积Aym20.03331910预应力合力中心到换算截面重心轴的距离eom 1.626011 收缩、徐变预应力损失值σL6MPa 82.9412 钢筋松弛应力损失值σL5MPa 15.8813 挠跨比f/L 1/520014 抗裂安全系数Kf1.4515 综合剪力滞系数K综1.017016 跨中截面集中力剪力滞系数K集1.0319 17 等效荷载加载挠度修正系数ψ0.99874 加载设备重量对跨中弯矩：4.1 加力点加载设备重量计算（垫铁板规格为500mm ×500mm ×20mm 、300mm ×300mm ×20mm ，垫铁等共计173.4kg ，千斤顶统一称重122kg ，砂垫层按800mm ×800mm ×20mm 。

铁路桥简支箱梁静载试验计算书(通桥(2008)2221a-2)2012-5-29

32m后张法预应力铁路桥简支箱梁静载试验计算书HZ-31.5Q-169(曲线无声屏障)一、简支箱梁主要参数1、梁号：HZ-31.5Q-169；图号：通桥（2008）2221A-II 。

2、梁型：32m双线箱梁；跨度：31.5m ；曲线梁线间距4.6m；无声屏障。

3、梁体浇筑日期：2012年3月12日；终张拉日期：2012年4月10日；拟静载试验时间：2012年5月26日。

4、箱梁自重力距M z=29543.5 kN•m5、道碴、线路、防水层、保护层重量产生的力矩M d=23243.2 kN•m（含M f）。

6、活载力矩（含动力系数）M h=29218.7 kN•m7、冲击系数：1+μ=1.1958、梁载面换算面积：A o=8.70315m29、梁下缘换算截面抵抗距：W o=5.3988441m310、预应力钢筋面积：A y=0.04312m211、预应力合力中心到换算截面重心轴的距离：e o=1.3999m12、收缩徐变应力损失值：σ=104.68MPaL613、松驰应力损失值：σ=15.14 MPaL514、挠跨比：f/L=1/3917（即挠度=8.04mm）15、抗裂安全系数：K f=1.37二、静载计算：1、加载图式：P i P i P i P i P i说明：P i在梁横向对称布置2、计算等效力臂：α (m)跨中弯矩M=R ×L/2-n1i Pi =∑x i (i P P P P === 321) R=2.5 P i =15.75×2.5 P i -(4 P i +8 P i ) =27.375 P i α⨯=P M 即 PM =α=27.375m3、计算未完成的预应力损失值：5261)1()1(L L s σησησ-+-=∆ (按46天)计算：1η=0.43+（0.50-0.43）×6÷20=0.451 2η=1.00s σ∆=（1-0.451）×104.68+（1-1）×15.14=57.47（MPa ）4、计算未完成的预应力损失的补偿弯距 s M ∆（kN•m ）计算: 300010)/)((⨯++⨯∆=∆e A W A A M g y s s σ=57.47×0.04312×(5.398844/8.70315+1.3999) ×103=5006.35 (kN•m ）5、计算基数级下跨中弯距M ka (kN•m ）（此时状态：竖墙A 、竖墙B 、挡碴墙、防水层、保护层未施工。

静载计算书

中铁十一局集团桥梁公司津保铁路V标徐水制梁场后张法预应力混凝土铁路桥箱型简支梁静载试验加载计算书中铁十一局集团桥梁有限公司徐水制梁场一．计算依据：1、TB10002.3-2005《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》2、TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲抗裂试验方法及评定标准》3、中铁工程设计咨询集团有限公司编制:津保铁路预制后张法32m简支梁静载试验数据（通桥（2008）2221A—VII）二．曲线试验梁有关数据：表1 曲线试验梁有关数据表序号项目具体情况1 图号通桥（2008）2221A—VII2 梁别曲线无声屏障3 梁号YQXSS31.5QW-0094 梁高 3.09m5 跨度31.5m6 梁体混凝土设计强度50Mpa7 28d强度顶板64.0 MPa；腹板64.5MPa；底板65.8 MPa8 28d混凝土弹性模量顶板41.4GPa；腹板44.6GPa；底板43.4GPa9 混凝土灌注日期2012年5月31日10 全部施加预应力日期2012年6月10日11 试验日期2012年07月29日12 计算龄期49天三．中铁工程设计咨询集团有限公司编制:津保铁路预制后张法32m简支梁静载试验数据（通桥（2008）2221A—VII）表2 津保铁路预制后张法32m简支梁静载试验数据表序号项目符号单位图号通桥（2008）2221A—VII1 跨度L m 31.52 梁别曲线无声屏障3 二期恒载q KN·m 191.94 梁体自重力矩MzKN·m 29761.55无砟轨道设备产生的力矩（含防水层、保护层）MdKN·m 23802.06 活载力矩(含动力系数) MhKN·m 29218.77 动力系数1+μ 1.1958 梁跨中截面换算面积Aom28.774499 梁下缘换算截面抵抗矩Wom3 5.41363810 预应力钢筋截面面积Aym20.0431211预应力合力中心到换算截面重心轴的距离eom 1.42112 收缩、徐变预应力损失值σL6MPa 105.7413 松弛应力损失值σL5MPa 15.0214 抗裂安全系数Kf1.3715 跨中截面综合剪力滞系数K综1.02216 跨中截面集中力剪力滞系数K集1.02817 设计挠跨比f/L 1/394218 静载试验等效荷载加载挠度修正系数Ψ 1.0409四、加载设备重量对跨中弯矩：1、加力点加载设备重量计算表3 加力点加载设备重量表项目序号千斤顶（kg ）垫铁(kg) 垫砂重（kg ）合计（kg ） 1＃加力点137 39.25 15 191.25 2＃加力点137 39.25 15 191.25 3＃加力点137 39.25 15 191.25 4＃加力点137 39.25 15 191.25 5＃加力点137 39.25 15 191.25 6＃加力点137 39.25 15 191.25 7＃加力点137 39.25 15 191.25 8＃加力点137 39.25 15 191.25 9＃加力点137 39.25 15 191.25 10＃加力点 137 39.2515 191.25 表4 加力点重量表加力点编号 P1＃加力点P2＃加力点 P3＃加力点 P4＃加力点 P5＃加力点（1+2）（3+4）（5+6）（7+8）（9+10）左侧加载重量(KN)1.9125 1.9125 1.9125 1.9125 1.9125 右侧加载重量(KN)1.91251.9125 1.9125 1.9125 1.9125 重量(KN)3.8253.825 3.825 3.825 3.8252、加载设备重量对梁体跨中的弯矩：根据TB/T2092-2003式A.1.1进行计算R A = R B =（P1+P2+P3+P4+P5）/2=(3.825+3.825+3.825+3.825+3.825)/2 =9.5625KNM S = RA*L/2-8×P1- 4×P2=9.5625*31.5/2-8*3.825-4*3.825 =104.7094KN·m式中：RA 、RB:支点反力(KN)；MS:加载设备对跨中弯矩(KN·m)；L:计算跨度(m)；Pi:各加载点所施加的荷载(KN)；Xi:各加载点至跨中的距离(m)；五．加载图示根据TB/T2092-2003式A.1.1进行计算由加载图式计算α值:跨中弯矩：M =(5×2P/2) ×L/2-（8+4）×2P= 54.75 P KN·mα =M/P= 54.75 m六．计算未完成的应力损失值根据TB/T2092-2003式A.2进行计算未完成的应力损失值Δσs =（1-η1）σL6+（1-η2）σL5式中：Δσs ：未完成的应力损失值(MPa)；σL6、σL5：混凝土收缩徐变与钢筋松弛应力损失值；η1、η2：混凝土收缩徐变与松弛损失完成率。

简支预制箱梁静载试验

目录一、概述 (1)二、试验目的 (2)三、实验依据 (2)四、试验分级加载情况 (3)五、荷载试验计算分析 (3)六、实验内容 (4)七、测试内容及测点布置 (5)（一）静载测试内容 (5)（二）测点布置 (5)八、实验荷载 (5)九、试验现场组织与分工协作 (6)十、试验期间注意事项 (6)简支预制箱梁静载试验一、概述本桥为10—24.2m简支预制箱梁结构，桥面宽分为A—A 13m和B—B 9m。

梁体采用C30混凝土。

荷载：城—B级，人群荷载4KN/m2桥宽：A—A: 2.5+8+2.5=13m；B—B：0.5+8+0.5=9m;二、试验目的1、检验桥梁结构的施工质量；2、对桥跨结构实际承载力进行鉴定；3、直接了解桥跨结构试的实际工作状态，判断实际承载能力，评价其在设计使用荷载下的工作性能；4、为桥梁管理提供技术依据；三、实验依据试验主要依据为：1、交通部《大跨径混凝土桥梁的试验方法》（YC4-4/1982）；2、《公路工程可靠度设计统一标准》（GB/T50283-1999）；3、《公路工程技术标准》JTJ001—97。

4、《公路桥涵设计通用规范》JTJ21—89。

5、《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》JTJ022—85。

6、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG023-89)；7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85。

8、交通部《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80-2004）；9、有关设计文件、竣工资料；10、其它同类桥梁的试验方法。

四、试验分级加载情况五、荷载试验计算分析设计活载作用下控制截面的最大弯矩汇总表（KN·m）截面13m宽桥跨9m宽桥跨城—B+人群荷载城—B支点0 0L/4 945 1090L/2 1190 13603L/4 945 1090支点0 013m宽桥跨箱梁控制截面试验荷载弯矩效应汇总表（KN·m）箱梁编号截面位置试验工况工况1 工况2 工况39m宽桥跨箱梁控制截面试验荷载弯矩效应汇总表（KN·m）从上述计算表格可以看出：1、沿桥梁纵向设计活载作用下控制截面的最大弯矩均位于跨中（即L/2）：13m宽桥跨：1190KN·m；9m宽桥跨：1360KN·m；2、13m宽桥跨箱梁控制截面在试验荷载作用下，最大弯矩为工况3下2#梁跨中截面，其大小为954KN·m；3、9m宽桥跨箱梁控制截面在试验荷载作用下，最大弯矩为工况3下1#梁跨中截面，其大小为1090KN·m；六、实验内容1、13米宽桥跨箱梁检测2#跨跨中最大正弯矩截面（L/2）；2、9米宽桥跨箱梁检测1#跨跨中最大正弯矩截面（L/2）；七、测试内容及测点布置（一）静载测试内容1、各试验加载截面的应力测试；2、试验荷载作用下加载跨L/4、L/2、3L/4梁体竖向挠度及边跨跨中梁体（A-A 截面与B-B 截面）竖向挠度。

铁路箱梁静载弯曲试验加载计算单自动生成程序

铁路箱梁静载弯曲试验加载计算单自动生成程序摘要：中国高速铁路的快速发展已成为国家的一张靓丽名片，而箱梁在高铁桥梁中广为使用，占有举足轻重的地位，铁路箱梁的工程质量将很大程度上决定了高铁的实体质量。

铁路桥梁静载弯曲试验是检验箱梁工程质量的重要方法，试验前必须准确计算出加载值。

常用的加载计算方法是采用Excel电子表格计算，可以直接出计算结果，但不能自动生成Word版计算单。

本文探讨一种采用Visual Basic 6.0中文企业版编程程序自动生成Word版箱梁静载弯曲试验加载计算单的方法并给出结论。

关键词：箱梁；静载弯曲试验；计算单；自动生成；Visual Basic 6.01 加载计算方法本文参考《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》（TB/T 2092-2003）简述静载弯曲试验加载计算方法。

1.1 加载方法试验梁的加载分两个循环进行，以加载系数表示加载等级，加载系数是加载试验中梁体跨中承受的弯矩与设计弯矩之比。

试验准备工作结束后梁体承受的荷载状态为初始状态；基数级下梁体跨中承受的弯矩指梁体质量和二期恒载质量对跨中弯矩之和。

高速铁路箱梁为全预应力梁，以下是全预应力梁各循环的加载等级：第一加载循环：初始状态→基数级（3min）→0.60（3min）→0.80（3min）→静活载级（3min）→1.00（20min）→静活载级（1min）→0.60（1min）→基数级（1min）→初始状态（10min）第二加载循环：初始状态→基数级（3min）→0.60（3min）→0.80（3min）→静活载级（3min）→1.00（5min）→1.05（5min）→1.10（5min）→1.15（5min）→1.20（20min）→1.10（1min）→静活载级（1min）→0.60（1min）→基数级（1min）→初始状态注：以上括号内为加载时间，若基数级大于0.60级，则取消0.60级。

1.2 加载图示等效集中荷载采用五点加载，跨中设一集中荷载，其余在其左右对称布置，各荷载纵向间距均为4m，如图1所示：2、定义变量根据需要共定义39个变量，因为计算过程及生成计算单过程均在Command1“生成计算单”按钮单击事件过程进行，所以以下代码均在Private Sub Command1_Click（）事件过程编写。

浅析客运专线箱梁静载试验加载数据的计算

浅析客运专线箱梁静载试验加载数据的计算应用科技张育松(中铁十八局集团第一工程有限公司，河北涿州072750)7睛要】评定一片箱粱质量是否合格，最主要的检验方法就是静载弯曲试验。

本文以津秦客运专线东丽制粱场生产的梁号为DL315z001’盔：口!线无声屏障的箱梁静栽谈验为例，简单介绍各企墩量级加栽数据的计算。

，．．z“1，蝴】静栽；跨中弯矩；预应力损失；基数级№；静活栽级Kb Y客运专线是当今铁路建设的主要方向，桥梁又成为客运专线的主体工程(京沪高速铁路桥梁占86％，津秦客运专线桥梁占71％)，所以对桥梁质量的检验尤为重要。

本文从工程实例的角度介绍双排加载静载试验数据晰寸。

算。

1试验梁基本数据试验梁梁号：D L31．52001直线无声屏障，生产日期：2009年3月8日：终张拉日期：2009年4月24臼，压浆日期：2009年4月25日：静载试验日期：2009年6月5日，终张拉至静载试验龄期42天o2静载试验数据M,=3183629K N_I m M d=1736438K N J l l(舍防水层、保护层)M,=24164．75K N，n1+u=1．127A o=92”06m2W。

=5．665855m3A产-O．03444m2eo=1．6477m a L8=8439M Pa o L5=14．78M Pa挠跨比：饥；1／5269抗裂安全系数：K f=1．43跨中截面综合剪力滞系数：K缝=1．0170跨中截面集中力剪力滞系数：K羹=1．0319剪力滞影响系数13=K缘／K=1．0170／1．0319=0．985563静载试验加载图式3．1等效集中荷栽等效集中荷载采用五点加载，跨中设一集中荷载，其余在其左右对称布置，各荷载纵向间距均为4m根据加载图式计算a值跨中弯矩M 为：M=R X l_／2一∑Pi X i=5PX l575—2PX(8+4)=5475P i--1P，=P2=P3…=P i贝0M=2Pxa，即a=M／2P=54．75P／2P= 27375(m)式中：阼——支点反力(K N)：I-—满度(m)：P广—各加载点所施加的荷载(K N)；Ⅺ—-各)I口载点至跨中距离(m)：a_—锹力臂(m)。

梁场静载试验台计算书

静载试验加载反力体系设计方案与计算结果［111122］一、设计要求要求针对铁路常用跨度简支箱梁及简支T梁的静载试验进行加载反力梁设计，须满足在1.2级设计荷载下反力梁全截面至少储备1.0MPa压应力，在2.0级设计荷载下反力梁全截面不开裂，同时要求反力梁上拱变形小于5mm。

二、设计依据(1)目标时速200～250公里客运专线（兼顾货运）铁路32m简支箱梁试制、试验-先张法预应力混凝土箱梁研究总报告。

(2)预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准(TB/T 2092-2003)。

(3)客运专线时速250km/h跨度32m简支箱梁通用设计图(图号通桥(2009)-2229A)。

(4)客运专线时速160km/h跨度32m简支T梁通用设计图(图号通桥(2005)-2101)。

三、设计参数(1)箱梁上反力钢横梁及反力台座设计以32m简支箱梁为计算对象，加载方式为纵向5截面对称加载，加载截面相距4m，每截面上横向2点对称加载(作用于腹板中心线处)，在1.2级设计荷载工况下的单点反力荷载P=1384kN，在2.0级设计荷载工况下的单点反力荷载P=2606kN。

(2)T梁上反力钢横梁设计以32m单片简支T梁为计算对象，加载方式为纵向5截面对称加载，加载截面相距4m，每截面在腹板中心单点加载，在2.0级设计荷载工况下的单点反力荷载取P=1300kN。

(3)反力台座采用C50混凝土，台座混凝土工程量837m3。

(4)反力台座高3.5m，宽8.4m，全长41.4m，每隔4m设置一道1.4m厚横隔板，试验梁下方操作净空1.8m。

(5)反力台座竖墙内配置8束15-7Φ5曲线预应力束，管道Φ100，张拉应力1300MPa，规格15-7Φ5钢束总长度368m，总重量6.1t。

(6)钢筋工程量：按照配筋率1%估算，台座普通钢筋用量65.7t。

(7)反力台座内夯实填土密度取18kN/m3，台座腔内填土总体积333m3，总重量：599t。

桥梁静载试验载荷计算书

武汉希萌工程咨询有限公司远通路桥
桥梁静载试验载荷计算书
一、计算依据
TB2092‐2002《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲抗裂试验方法》。
二、试验梁基本数据表
序号名称 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 试验梁号设计图号梁别跨度(m) 设计混凝土强度(MPa) 设计混凝土弹性模量(GPa) 28 天混凝土强度 R28(MPa) 终张混凝土强度 R 终张(MPa) 28 天混凝土弹性模量 E28(GPa) 终张混凝土弹性模量 E 终张(GPa) 混凝土灌注时间终张拉时间静载试验时间终张拉——静载试验的天数(D) 数值 HY‐2101‐32DQB‐0002 通桥(2005)2322‐Ⅰ 曲线无声屏障 23.5 C50 35.5 20 25 20 25 2010‐11‐25 2010‐12‐25 2011‐2‐23 60
R = Rn ⋅ Cn ⋅ P
M = R× L n − ∑ Rn Pi X i =34.750P 2 i =1
得：α=34.750。
六、计算混凝土收缩和徐变预应力损失σL6 完成率
η1 和钢筋松弛应力损失σL5 的完成率η2
根据梁体基本数据表中终张－加载时间的天数，由 TB/T2092‐2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》表 A.1 可以用插值法计算出混凝土收缩和徐变预应力损失σL6 完成率： η1=0.500
η σL A
3
1851.292
4
Байду номын сангаас
5
101.676
6
已铺：M K M M M Mf ∆Ms Mz Mf Ms 未铺：M K M M M Mf ∆Ms Mz Ms P M α M M µ M α M M M

预应力箱梁静载试验计算书

桥梁静载试验计算单一、计算依据TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》二、试验梁基本数据表三、设计院提供静载试验参数四、加载图式注：每加载点重量G=3 kN；加载数量n=5；加载间距a=4m；加载值P i=2P五、计算相关系数αR = nP i/2 = 5×2P/2 = 5PM = R×L/2-ΣP i X i= R×31.5/2-(2P×8+2P×4)， M= 5P×31.5/2-(2P ×8+2P×4)得α= M / P = 54.75六、计算未完成的预应力损失的补偿弯矩ΔM s根据梁体基本数据表中终张一加载时间的天数，查TB10002.3-2005《铁路桥涵钢筋砼和预应力砼结构设计规范》中表6.3.4-4，得η1、η2，并按下列公式计算Δσs、ΔM s:Δσs=（1-η1）σL6+（1-η2）σL5ΔM s=Δσs×A y×(W O/A O+e O)×1031、η1值计算采用内插法(30－20)/(30－21)＝(0.4－0.37)/(0.4－η1)→η1＝0.3702、η2值计算采用内插法(40－2)/(40－21)＝(1.0－0.5)/(1.0－η2)→η2＝0.7368421052631583、计算未完成的应力损失值△σs＝（1－η1）σL6＋（1－η2）σL5＝（1－0.370）×85.21＋（1－0.736842105263158）×14.78＝57.5717736842105（MPa）4、计算未完成应力损失的补偿弯距值△M s△M s＝△σs×A y(W0/A0＋e0)×103＝57.5717736842105×0.03444×（5.636777/9.08937 ＋1.6335）×103＝4468.47477516816（kN·m）sM s = G×α= 3×54.75 = 164.25kN.m八、计算各级加载的跨中弯矩和荷载值（防水层未铺）基数级跨中弯距M ka：M ka = (M d＋M f) × V Z/V J＋ΔM s/V J－M sM ka = (M d＋M f)×1.017/1.0319＋△M s/1.0319－M s=(17364.38＋0)×1.017/1.0319＋4468.47477516816/1.0319－164.25 = 21279.7360792404（kN·m）计算各加载级下跨中弯距：M k = (k(M z＋M d＋M h＋M f) －M z) × V Z/V J+ΔM s/V J－M sM k =(k(M z＋M d＋M h＋M f) －M z)×1.017/1.0319 ＋△M s/1.0319―M s=（k (31459.38＋17364.38＋24164.75＋0)－31459.38）×1.017/1.0319＋4468.47477516816/1.0319－164.25=71934.6009012501×k－26839.0389183369（kN·m）计算静活载级系数：K b = [M h/(1＋μ) ＋M z＋M d＋M f]/(M h＋M z＋M d＋M f)K b = [24164.75/1.127+31459.38＋17364.38＋0]/ (24164.75＋31459.38＋17364.38＋0)=0.962691515039896计算基数级荷载值：P ka=M ka/α=21279.7360792404/54.75=388.670978616263（kN）计算各荷载下理论挠度值：f = 2 P [ L3＋2 (L/2－Χ1)(3L2－4(L/2－Χ1) 2) +2 (L/2－Χ2)(3L2－4(L/2－Χ2) 2) ] / 48EI/1000=0.0115967247869528 P各级加载的弯矩值、荷载值及挠度值计算：复核：时间：预应力混凝土梁静载试验报告表。

静载试验计算单

中铁七局集团第三工程有限公司洋浦制梁场T梁预制预应力混凝土铁路桥简支T梁QJYP32Z-0001静载弯曲抗裂试验加载计算单编制：审核:批准：中铁七局集团第三工程有限公司洋浦制梁场二零一四年四月九日预应力混凝土铁路桥简支T梁第一次静载弯曲抗裂试验加载计算单一、计算说明：1、计算依据：（1）《预应力混凝土铁路简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》TB/T 2092-2003 附录A的计算公式和计算规则。

（2）时速200公里客货共线铁路预制后张法简支T梁（角钢支架方案）通桥（2012）2201-Ⅰ图纸。

（3）实测的加载设备重量。

2、适用范围：时速200公里客货共线铁路预制后张法简支T梁（直线边梁）静载试验。

3、试验梁基本情况本试验梁为时速200公里客货共线铁路预制后张法简支T梁，梁号：QJYP32Z-0001，采用C55高性能混凝土，混凝土浇筑日期为2014年1月7日，终张拉日期为2014年3月7日，静载试验日期2014年4月9日，终张拉龄期为33天；试件28天抗压强度62.4MPa，弹性模量4.13×104 MPa，静活载设计挠度12.389mm。

二、详细计算单：A.1等效集中荷载采用五点加载，跨中设一集中荷载，其余在其左右对称布置。

各荷载纵向间距均为4m 。

如图A1 X iP 1 P 2 P 3 P 4 P 5R A R B图A1 加载图示A.1.1根据加载图式计算α值跨中弯矩：∑=-⨯=ni i i X P L R M 12各加载点载荷相等： P 1=P 2=P 3……=P i则 ()i i ni i i P P P P X P L R M 2848232252211=⨯+⨯-⨯=-⨯=∑=由 i P P M 28=⨯=α 得出：6.552828====i i i P P P P P M α式中：R —— 支点反力，kN ； L —— 计算跨度，m ；P i —— 各加载点所施加的荷载，kN ； X i —— 各加载点至跨中距离，m ；P —— 各加载点所施加的荷载的合力，i ni i P P P 51==∑=，kN ；α —— 各加载点合力作用下的等效力臂，m 。