桥梁墩身工后沉降分析图表
K0+060小桥沉降位移观测报告
省道223线兴和（大同窑）至镇门堡二级公路K0+060小桥沉降观测报告乌兰察布市金桥公路工程有限责任公司省道223线兴和（大同窑）至镇门堡二级公路桥梁一分部2016年8月4日K0+060小桥沉降位移观测本次K0+060小桥工程沉降观测资料主要内容有：1、沉降观测总述2、沉降观测结果分析评定3、沉降观测曲线图4、沉降观测记录一、沉降观测总述1、工程概况K0+060小桥采用整体式钢筋混凝土现浇板，C35防水混凝土，轻型桥台、扩大基础。
汽车荷载为公路Ⅱ级，跨径8米，桥面净宽11米。
2、沉降观测的目的和任务随着社会的不断进步，物质文明的极大提高及桥梁设计施工技术水平的日益成熟完善，同时，也因土地资源日渐减少与人口增长之间日益突出的矛盾，桥梁建筑物越来越多。
为了保证建筑物的正常使用寿命和建筑物的安全性，并为以后的勘察设计施工提供可靠的资料及相应的沉降参数，建筑物沉降观测的必要性和重要性愈加明显。
3、基点和观测点的布设为了能够反映出构筑物的准确沉降情况，沉降观测点要埋设在最能反映沉降特征且便于观测的位置。
本次沉降观测中基点采用的是桥梁施工四等水准高程控制点。
本次沉降观测在施工完成扩大基础的基础上，墙身浇筑成型后，用手提冲击钻在墙身表面钻孔，埋设膨胀螺丝并用水泥浆将其浇筑牢靠，以作为观测点使用。
此次使用的是φ8膨胀螺丝，全桥共布设4个观测点，分别埋设在0#台身为1#、1#墩身为2#3#、2#墩身为4#5#、3#台身为6#。
4、沉降观测的周期及施测过程建筑物的沉降观测对时间有严格的限制条件，特别是首次观测必须按时进行，否则沉降观测得不到原始数据，而是整个观测得不到完整的观测意义。
其他各阶段的复测，根据工程进展情况必须定时进行，不得漏测或补测。
只有这样，才能得到准确的沉降情况或规律。
相邻的两次时间间隔称为一个观测周期。
此次沉降观测以建筑物的加荷情况为一观测周期的方式为主，定期观测为辅来实施观测的：预压重量分别达到40%、70%、120%时对其观测点进行一次观测，预压期为三天。
铁路桥墩沉降观测评估分析报告解剖
评估编号：xxxxxxx 新建铁路宝鸡至兰州客运专线甘肃段xxxx标线下工程沉降变形分析评估报告（DKxxxxxxx～DKxxxxx段）沉降分析报告铁道第三勘察设计院集团有限公司2016年3月文件编制单位：铁三院航遥测绘分院编写：张红亮复核：匡团结审核：石德斌审定：王长进文件分发单位表目录一、任务概述 (1)（一）任务名称、测量阶段 (1)（二）任务来源 (1)（三）分段评估内容 (1)二、工程概况 (1)（一）区段基本信息 (1)（二）区段工程地质情况 (2)（三）主要结构物的分布范围及测点布置情况 (2)（四）施工过程与沉降变形观测期 (2)三、既有资料情况 (3)四、主要技术依据 (3)五、沉降变形观测数据分析与结果 (3)（一）沉降量情况 (3)（二）拟合曲线相关性 (4)（三）工后沉降量及差异沉降情况 (4)六、区段沉降变形评估 (4)（一）本区段沉降分析成果汇总 (4)（二）本区段差异沉降分析成果汇总表 (14)七、综合评估结论与建议 (14)八、附件 (19)（一）监测点沉降分析图 (19)（三）纵向沉降图 (19)（四）工后纵向沉降图 (52)（五）沉降观测评估申请表 (53)新建铁路宝鸡至兰州客运专线（甘肃段）xxxx标线下工程沉降变形分析评估报告（DKxxxxxxxxx～DKxxxxx段）一、任务概述（一）任务名称、测量阶段宝兰客运专线线下工程沉降变形分析评估。
（二）任务来源受兰新铁路甘青有限公司委托，进行宝兰客专甘肃段站前1-7标线下工程沉降变形评估工作。
（三）分段评估内容对中铁xxxxx局提交的《宝兰客运专线（DKxxxxxx～DKxxxxxxxxx）区段无砟轨道铺设条件沉降变形申请报告》及其附件审核通过的基础上进行综合评估分析。
评估数据为从宝兰客专（甘肃段）沉降观测与评估系统下载的沉降观测成果数据。
评估前，监理单位已对《申请报告》及其附件进行了审核，签署了资料真实可靠的确认单（见附件：宝兰客运专线沉降观测评估申请表）。
衬砌工后沉降附表14
沉降观测记录表—隧道沉降量记录表隧道名称: 益田路隧道断面里程: DK105+428.5 测点位置：左侧测量：复核：监理：年月日沉降观测记录表—隧道沉降量记录表隧道名称: 益田路隧道断面里程: DK105+428.5 测点位置：右侧测量：复核：监理：年月日沉降观测记录表—隧道沉降量记录表隧道名称: 益田路隧道断面里程: DK105+427.5 测点位置：左侧测量：复核：监理：年月日沉降观测记录表—隧道沉降量记录表隧道名称: 益田路隧道断面里程: DK105+427.5 测点位置：右侧测量：复核：监理：年月日沉降观测记录表—隧道沉降量记录表隧道名称: 益田路隧道断面里程: DK105+478.5 测点位置：左侧测量：复核：监理：年月日沉降观测记录表—隧道沉降量记录表隧道名称: 益田路隧道断面里程: DK105+478.5 测点位置：右侧测量：复核：监理：年月日沉降观测记录表—隧道沉降量记录表隧道名称: 益田路隧道断面里程: DK105+477.5 测点位置：左侧测量：复核：监理：年月日沉降观测记录表—隧道沉降量记录表隧道名称: 益田路隧道断面里程: DK105+477.5 测点位置：右侧测量：复核：监理：年月日沉降观测记录表—隧道沉降量记录表隧道名称: 益田路隧道断面里程: DK105+318.5 测点位置：左侧测量：复核：监理：年月日沉降观测记录表—隧道沉降量记录表隧道名称: 益田路隧道断面里程: DK105+318.5 测点位置：右侧测量：复核：监理：年月日沉降观测记录表—隧道沉降量记录表隧道名称: 益田路隧道断面里程: DK105+317.5 测点位置：左侧测量：复核：监理：年月日沉降观测记录表—隧道沉降量记录表隧道名称: 益田路隧道断面里程: DK105+317.5 测点位置：右侧测量：复核：监理：年月日。
拱顶沉降及曲线图
复核：
监理工程师：
量测 日期 后视点高程 （m） 后视 读数(m) 温度 （℃） 前视 读数(m)
合同号：FJ-3A 仪 器：ZDL700 位置：拱顶 埋设日期：2009.8.28
下沉速率 （mm/d） 备 注
温度修正 拱顶下沉修 与前次下 累计下沉 值 正后观测值 沉值之差 值(mm) （mm） (m) (mm)
量测：
拱顶下沉量测记录表
施工单位：中铁十四局集团有限公司 监理单位：山西交科公路工程咨询监理有限公司 工程名称：宝塔山隧道左线出口 测点编号：1 埋设里程：LK29+980
量测 日期 后视点高程 （m） 后视 读数(m) 温度 （℃） 前视 读数(m)
合同号：FJ-3A 仪 器：ZDL700 位置：拱顶 埋设日期：2009.8.28
合同号：FJ-3A 仪 器：ZDL700 位置：拱顶 埋设日期：2009.8.28
下沉速率 （mm/d） 1.65 2.54 2.01 2.35 1.47 1.01 1.03 0.72 0.79 0.68 0.58 0.62 0.52 0.48 0.57 0.49 备 注
17 16
18 20 19 17 20 15 15 16 14 15 15 16 17 16 15
温度修正 拱顶下沉修 与前次下 累计下沉 值 正后观测值 沉值之差 值(mm) （mm） (m) (mm) -0.09 1299.1864 3.33 3.33 -0.09 1299.1831 1299.1805 2.54 5.87 -0.05 2.01 7.87 0.00 1299.1785 2.35 10.22 -0.03 1299.1762 1299.1747 1.47 11.69 -0.07 1.01 12.69 0.00 1299.1737 1.03 13.72 -0.12 1299.1727 1299.1719 0.72 14.44 -0.11 0.79 15.24 -0.10 1299.1711 0.68 15.92 -0.14 1299.1705 1299.1699 0.58 16.50 -0.11 0.62 17.12 -0.11 1299.1693 0.52 17.64 -0.09 1299.1687 0.48 18.12 -0.06 1299.1683 0.57 18.69 -0.08 1299.1677 0.49 19.18 -0.11 1299.1672
沉降观测内容及方法
沉降观测主要内容及观测方法1 沉降变形观测范围、内容运粮河特大桥墩、台基础的沉降和预应力混凝土梁的徐变变形的观测。
2 运粮河特大桥沉降变形观测2.1一般要求2.1.1桥梁墩台基础沉降观测：每个墩台均进行沉降观测。
2.1.2预应力混凝土梁徐变变形观测：每30孔选择1孔进行（不足30孔应按30孔计，另每300孔增加3孔进行观测）。
2.1.3桥涵主体工程（包括架梁）完工后，沉降观测期一般应不少于6个月；岩石地基等良好地质区段的桥梁，沉降观测期应不少于60天。
观测数据不足或工后沉降评估不能满足设计要求时，应适当延长观测期。
2.2观测点的布置2.2.1桥梁墩台基础沉降观测点布置：墩台沉降观测点按《新建铁路哈尔滨至大连铁路客运专线沈阳至哈尔滨段施工图桥梁沉降观测标布置参考图》施工，承台上布置两个，墩身上布置两个，共计四个（目前承台已覆盖，线下部分只需对墩身部分进行测量，493座墩身）。
2.2.2预应力混凝土梁徐变变形观测点布置：设置在箱梁四个支点和跨中截面两侧腹板梁顶处，每孔梁的测点数应共计6个，具体见《新建铁路哈尔滨至大连铁路客运专线沈阳至哈尔滨段施工图桥梁沉降观测标布置参考图》，（我部现有536孔梁须进行沉降徐变观测）。
2.2.3变形观测点钢筋头为半球形，高出埋设表面30mm，表面做好防锈处理，具体见《新建铁路哈尔滨至大连铁路客运专线沈阳至哈尔滨段施工图桥梁沉降观测标布置参考图》。
2.3观测精度：墩、台基础的沉降和预应力混凝土梁的徐变变形的观测精度为±1mm，读数取位至0.1mm。
竖直布置沉降观测点示意图水平布置沉降观测点示意图2.4观测频次2.4.1墩、台基础的沉降观测频次见表5.4.1表5.4.1 墩台基础沉降观测频次观测频次观测阶段观测期限观测周期备 注墩台基础施工完成//设置观测点墩台混凝土施工全程荷载变化前后各1次或1次/周承台回填时，测点应移至墩身或墩顶Ⅰ-Ⅰ截面及基础平面墩身侧面当墩高H 小于2.5m 时埋标示意图Ⅰ-Ⅰ截面及基础平面墩身侧面当墩高H 大于2.5m 时埋标示意图架梁前全程1次/周预制梁架设全程前后各1次预制梁桥附属设施施工全程荷载变化前后各1次或1次/周制梁前全程1次/周上部结构施工中全程荷载变化前后各1次或1次/周桥位施工桥梁附属设施施工全程荷载变化前后各1次或1次/周架桥机(运梁车)通过全程前后各1次至少进行2次通过前后的观测桥梁主体工程完工～无碴轨道铺设前≥6个月1次/周岩石地基的桥梁，一般不宜少于2个月无碴轨道铺设期间全程1次/天0～3个月1次/月4～12个月1次/3个月无碴轨道铺设完成后24个月13～24个月1次/6个月工后沉降长期观测2.4.2预应力混凝土徐变上拱观测频次见表5.4.2。
沉降曲线图
50
40
30
20
10
0
静1振1振2振3振4振5振6静2
碾压遍数
试验路段第三层各测点沉降曲线变化图
K200+000左
沉降(㎜)
60
50
40
30
20
10
0
静1振1振2振3振4振5振6静2
碾压遍数
试验路段第三层各测点沉降曲线变化图
K200+000中
沉降(㎜)
60
50
40
30
20
10
0
静1振1振2振3振4振5振6静2
试验路段第二层各测点沉降曲线变化图
K200+000左
沉降(㎜)
0
10
20
30
40
50
静1振1振2振3振4振5振6静2
碾压遍数
试验路段第二层各测点沉降曲线变化图
K200+000中
沉降(㎜)
00
10
20
30
40
50
静1振1振2振3振4振5振6静2
碾压遍数
试验路段第二层各测点沉降曲线变化图
K200+000右
碾压遍数
试验路段第三层各测点沉降曲线变化图
K200+160左
沉降(㎜)
60
50
40
30
20
10
0
静1振1振2振3振4振5振6静2
碾压遍数
试验路段第三层各测点沉降曲线变化图
K200+160中
沉降(㎜)
60
50
40
30
20
10
0
静1振1振2振3振4振5振6静2
桥梁施工沉降监测
施工体系 张拉预应力、挂篮 前移、浇筑混凝土
施工现场
设计体系
现场测试体系
实时测量体系 物理测 温度 时间 线形测量 主梁线型 力学测量 应力测量
设计计算
砼容重、弹模、 块件重量、尺 寸、施工荷载、 偶然荷载
设计指 定参数
实测值
现场测试参数
核 对
参数识别、修正
施工控制计算参数 施工控制计算体系 施工控制预测计算 比较 施工控制实时计算
架桥机(运梁车)通过 桥梁主体工程完工
至少进行 2 次通过前后的 观测 岩石地基的桥梁，一般不 宜少于 2 个月
注：观测墩台沉降时，应同时记录结构荷载状态、环境温度及天气日照情况。 表 2-6-11 墩台观测频率表
观测频次 观测阶段 观测期限 混凝土浇筑 预、初张拉 终张拉前 终张拉后 架梁完成 二期恒载上桥 / / / 全程 全程 全程 观测周期 / / 实时 1 次 实时 1 次，其余 1 次/周 1 次/周 1 次/2 周 设置观测点 备 注
钢 筋
锚 固 砂 浆
图 2-6-1 （ห้องสมุดไป่ตู้）观测精度
桥梁变形观测点设置参考图
桥梁基础沉降变形的观测精度为±1mm，读数取位至 0.1mm。 （3）观测频次 ①墩台观测频次见下表 2-6-10： ②混凝土预制箱梁徐变观测频次见表 2-6-11。 表 2-6-10 墩台观测频率表
观测频次 观测阶段 观测期限 墩台基础施工完成 墩台混凝土施工 制梁前 桥位 施工 上部结构施工 中 附属设施施工 / 全程 或 1 次/周 全程 全程 全程 全程 ≥6 个月 轨道铺设前 轨道铺设期间 全程 0～3 个月 轨道铺设完成后 24 个 月 4～12 个月 13～24 个月 1 次/天 1 次/月 1 次/3 个月 1 次/6 个月 工后沉降长期观测 1 次/周 荷载变化前后各 1 次或 1 次 /周 荷载变化前后各 1 次或 1 次 /周 前后各 1 次 1 次/周 观测周期 / 荷载变化前后各 1 次 设置观测点 承台回填时，测点应移至 墩身或墩顶 备 注
高速铁路桥梁桩基工后沉降的数据探究
高速铁路桥梁桩基工后沉降的数据探究引言随着交通事业的不断发展，高速铁路桥梁的建设变得越来越广泛，高速铁路桥梁具有一定的优势，比如快速、高舒适度、高安全性和高密度、连续运营等，因此在当前的交通建设过程中，高速铁路桥梁的建设变得越来越频繁。
在高速铁路施工过程中最常见的一个问题就是桩基础施工后的沉降，桩基础沉降性状是桩-承台-地基土之间相互影响的综合结果，由于地基本身是一个复杂多变的系统，地基结构荷载水平、成樁工艺以及布桩方式等都会对桩基础施工后的沉降程度造成影响，针对桩基础施工后的沉降，要进行准确地预测，对工程的应用具有十分重要的预测意义。
在某一阶段中，桩基的实际沉降可能是线弹性沉降、主固结沉降、蠕变沉降的耦合等，对于这些沉降的变化，可以采用一定的模型进行反映，从而对高速铁路桥梁的桩基础沉降问题有一定的了解，便于积极应对桩基沉降问题。
一、桩基沉降发展规律及机制分析基桩以及承台可以组成群桩，群桩在竖向荷载的作用下会导致桩基的沉降，桩基的沉降主要包括三个部分，第一是桩身本身受到弹性压缩而出现变形，这种变形是由桩顶竖向荷载和桩侧摩阻力及桩端阻力共同作用产生的。
第二是来自桩端土层的压缩变形，这种变形由桩端应力、桩身剪切应力、承台底反力等作用在桩端的平面上产生。
第三是桩端的刺入变形，该变形是一种由桩端应力引起桩端土层明显的塑性形变。
由于桩基础沉降主要是来自于这三个方面的原因，因此可以得出高速铁路桥梁桩基沉降发展规律和机制有以下几个方面。
第一，在桥墩的浇筑阶段，其荷载几乎是线性增加模式，这个阶段中的荷载一般比较小，桩基础在这个阶段中主要会出现线弹性沉降，主要是桩身弹性压缩和桩端平面以下地基土的压缩。
第二，墩身浇注后至架梁前期间，该段时间内桩基础所受的外荷载作用比较恒定，在这个阶段中会出现主固结沉降。
第三，梁体架设或现浇阶段中，如果采用预制梁进行施工，则在落梁后会产生由梁体自重引起的沉降，这种沉降类似于一种瞬时沉降，如果是采用的现浇梁进行施工，则由于荷载类似于线性增加，因此沉降也可近似随荷载增加而增大。
路基工后沉降分析
路基工后沉降标准资料分析随着高速铁路的发展，对路基工后沉降的要求越来越高。
路基的工后沉降包括：路堤填筑部分的沉降和地基的沉降。
一般路基施工完成后的工后沉降，路堤填筑部分的沉降极小，主要是地基的沉降。
各国对路基工后沉降的要求是考虑线路维修养护条件及路基不均匀沉降差对线路的影响。
法国高速铁路对于有碴轨道不均匀沉降差为20mm/10m，最大沉降量为5cm；对于无碴轨道不均匀沉降差为30mm/20m，最大沉降量为5cm。
德国高速铁路对于无碴轨道考虑扣件调整范围为20mm，在保证轨道线形的情况下，路基工后最大沉降量为3倍的扣件允许调整量，则路基工后最大沉降量为6cm。
日本高速铁路对于无碴轨道考虑路基工后最大沉降量为3cm。
韩国高速铁路考虑路基工后沉降最大沉降量为7cm。
（可能为有碴轨道）台湾高速铁路考虑路基工后沉降标准是采用法国标准。
目前各国高速铁路在制定路基工后沉降标准时主要是考虑线路的维修养护标准，特别是考虑了无碴轨道结构对路基沉降的高标准要求，其工后沉降较小。
从高速铁路线路平顺性考虑，路基应控制沉降差和最大沉降量。
我们认为高速铁路路基是免维修的，而实际上高速铁路路基是处于常维护的状态（每天要对线路状况进行检查，按日常养护维修标准对其进行调整）。
高速铁路的每2年要进行一次大的维修养护。
高速铁路的养护维修模式与一般铁路有了质的变化。
对于路基工后沉降应提出路基工后沉降差和最大沉降量的标准，供设计和施工考虑。
路基工后沉降从轨道养护维修标准考虑，路基工后沉降差应考虑线路短波不平顺和扣件可调值，路基工后最大沉降量应考虑线路长波不平顺和钢轨位置的可调整量。
着国民经济的发展和人民生活水平的不断提高，旅客对于乘坐车辆舒适度和速度的要求越来越高，具体到客运专线而言，即是对路桥结构变形和强度指标的要求越来越高。
从德、法、日三国针对我国高速铁路设计咨询结果来看，德、法强调控制路基的不均匀沉降，其追求沉降的目标是不均匀沉降为零；工后沉降5cm或3cm的指标相对而言较为严格，如何确保路基沉降变形满足质量标准要求成为路基工程的重点课题。
市政桥梁工程设计中桩基沉降分析
市政桥梁工程设计中桩基沉降分析摘要：伴随着经济的发展和进步，我国各项工程都在不断的建设和完善当中，其中交通工程中市政桥梁工程提升尤为迅速，基础工程能够得到保证是保证市政桥梁的一项重要内容，能够对市政桥梁工程的可靠性、安全性有所保证，否则将会导致市政桥梁工程无法运行。
因此市政桥梁设计过程中要对基础结构进行高度关注，通过各种技术方式的选择以及施工方法的确定，保证市政桥梁能够获得更大的发展机遇，下面文章将会对工程桩基中存在的沉降问题进行分析，希望能够对桩基沉降设计工作提高重视度，以供参考。
关键词：市政桥梁工程；桩基类型；沉降分析1.市政桥梁常用桩基类型1.1端承型群桩在市政桥梁工程中，桩基承载力的不同是因为桩基在土层中的受力情况不同.端承桩是一种完全穿过软土层达到深层的桩基，大部分受力由桩剪阻力承载，桩侧剪力由于相互影响只承担微小的受力，桩端平面更是由于受力在传递过程中的分散而削弱了其所应受的重叠效应.因此，端承型群桩的基桩类似于独立性单桩，群桩就是这些独立性单桩的集合体，这使得各基桩之间以及基桩和土层之间的相互作用变得极其微小.1.2摩擦型群桩和端承型群桩相比，摩擦型群桩全部深入软土层，在施工过程中会受到桩身四侧面和土层发生的摩擦力以及来自桩基尖端巨大的阻力，桩基上部结构的承载力就由这两个力共同承担.由此受力分析可知，摩擦型群桩桩基的沉降不可忽略.摩擦型群桩可分为高承台桩基和低承台桩基.高承台桩基在计算沉降时只需要考虑各桩顶通过侧摩擦力和端阻力对地基和邻近桩产生的重叠应力；低承台摩擦型桩基的受力情况相对复杂，由于承台和地基的接触应力，低承台桩基的沉降不仅要测算侧摩擦力和端阻力，还要考虑到受力过程中地基、桩基、承台之间的相互作用的变化.因为承台不仅通过限制桩基上部的位移减小摩擦阻力，而且改变了荷载的传递过程，进而影响到侧摩擦力和端阻力的变化.2.沉降影响因素分析2.1土质的影响土质坡面是一个较复杂的影响因素，如果土质坡面的粘性土较均匀，地基整体压缩变形占群桩沉降的比例和土质硬度成正相关变化趋势；如粘性土不均匀，桩基间的压缩变形比例就会随土质变硬而减小.因此，软粘土的群桩沉降一定程度上是由于土层侧向挤出造成的；而砂土中的桩基整体压缩变形比例要大于软粘土中相应的群桩沉降比例.2.2桩间距的影响桩基整体压缩变形的比例和桩基间距成反比.当桩间距小于三倍桩基直径时，地基整体压缩变化比例会随着荷载水平和土性的变化而产生较大变动；当桩间距达到六倍桩基直径时，地基整体压缩变化比例将不会受到荷载水平和土性的影响，群桩沉降将以桩基间土的压缩变形为主.2.3承台设置方式的影响对于打入群桩的沉降分析，承台设置方式和桩间距有一定关联.从试验结果来看，桩间距没有达到三倍桩基直径的情况下，承台设置方式对打入群桩的沉降性状并无明显影响.但在一般的施工过程中，荷载较小的群桩沉降以地基整体压缩变形为主；当荷载接近极限承载力时，群桩间主要沉降变为桩间土的整体变形压缩.2.4荷载水平的影响荷载水平的增大会使地基整体压缩变形占群桩沉降的比例减小.在桩间距为三倍桩基直径的工程中，若外加荷载不超过极限荷载的一半，群桩沉降完全来自桩端以下地基的压缩变形；达到一半时，群桩沉降仍以地基变形为主；但当外加荷载接近极限荷载时，群桩沉降改为桩间土的压缩变形.3计算市政桥梁桩基的沉降情况市政桥梁桩基存在的沉降是必然，然而解决这个问题是十分复杂、繁琐的。
工程监测分析图表
建筑物沉降监测点JZ-28
4.00 3.50 3.00 2.50 2.00 1.50 1.00 0.50 0.00 -0.50 -1.00 -1.50 变化量（mm）
JZ-25
JZ-30
6层 JZ-26
8:00 12月10日 8:00 12月11日 0.34 3.11 12:00 12月11日 0.33 3.44 8:00 12月12日 -0.64 2.80 12:00 12月12日 -0.88 1.92 8:00 12月13日 -0.10 1.82 12:00 12月13日 0.11 1.93
JZ-20
8:00 12月10 日 8:00 12月11 日 0.00 2.23 12:00 12月11 日 -0.37 1.86 8:00 12月12 日 -0.76 1.10 12:00 12月12 日 0.53 1.63 8:00 12月13 日 -0.88 0.75 12:00 12月13 日 -0.11 0.64
12:00 12月13日 -0.13 -2.85
JZ-33 JZ-32
本次变化量(mm)
0.11 -0.35
累计变化量(mm)
建筑物沉降监测点JZ-32
3.00 2.50 2.00 1.50 1.00 0.50 0.00 -0.50 -1.00 -1.50 -2.00 变化量（mm）
JZ-34
JZ-41 5层 JZ-35
JZ-23
本次变化量(mm) 累计变化量(mm)
0.40 1.94
JZ-21
JZ-22
编制人：
复核人：
技术负责人：
JZ-19
JZ-24
JZ-21
JZ-22
建筑物沉降监测点JZ-23
工后沉降、相邻墩台差异沉降汇总表
工后沉降、相邻墩台差异沉降汇总表
累计 沉降量(mm)
平均沉 降量(mm)
3.8
3.8
3.8
4.3
4.3
4.2
3.1
3.0
2.9
3.6
3.3
2.9
2.6
2.8
3.0
3.2
3.4
3.5
2.6
2.6
2.7
3.4
3.2
3.0
2.8
2.9
3.1
2.3
2.3
2.2
2.9
2.6
2.3
2.3
2.5
2.6
3.2
月日
点名
QDSBE0713 QDSBE0714 QDSBE0723 QDSBE0724 QDSBE0733 QDSBE0734 QDSBE0743 QDSBE0744 QDSBE0753 QDSBE0754 QDSBE0763 QDSBE0764 QDSBE0773 QDSBE0774 QDSBE0783 QDSBE0784 QDSBE0793 QDSBE0794 QDSBE0803 QDSBE0804 QDSBE0813 QDSBE0814 QDSBE0823 QDSBE0824 QDSBE0833 QDSBE0834 QDSBE0843 QDSBE0844 QDSBE0853 QDSBE0854 QDSBE0863 QDSBE0864 QDSBE0873 QDSBE0874 QDSBE0883 QDSBE0884
4.4
0.7
0.0
4.2
0.6
0.1
4.2
0.7
0.2
4.6
0.9
0.3
5.0
1.0
桥梁沉降观测
13
14
8
建（构）筑物沉降变形观测记录
工程名称：桥梁工程----庄前港桥观测日期：2012.9.25~2013.5.12
结构型式：桥梁仪器：DSZ3水准仪
水准点号数及高程：S15(5.101m)观测者：陈顺根
观测
日期
测点名称、测量数据（mm）
庄前港桥
“0”号桥台
6.701
6.598
6.883
6.784
6.884
6.783
6.699
6.598
2013.03.19
6.700
6.598
6.883
6.782
6.883
6.783
6.697
6.598
2013.4.21
6.700
6.598
6.882
6.782
6.882
6.783
6.696
6.597
2013.5.12
6.700
2012.12.16
7.751
7.649
7.831
7.729
7.830
7.729
7.754
7.651
2013.01.09
7.836
7.736
7.916
7.816
7.916
7.816
7.836
7.736
毛家浜桥面铺装完成后，桥台、墩的梁板面高程在原观测点加铺装层的厚度，即该桥台、墩相对应的铺装层面高程
6.598
6.882
6.782
6.882
6.783
6.696
6.597
累计沉降量
(mm)
8
9
13
9
13
12
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桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 1.558 1.558 0.254 1.396 0.1620.944
桥梁墩身工后沉降分析图表
桥梁墩身工后沉降分析图表
桥梁墩身工后沉降分析图表
桥梁墩身工后沉降分析图表
桥梁墩身工后沉降分析图表
桥梁墩身工后沉降分析图表
桥梁墩身工后沉降分析图表
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 1.348 1.348 0.134 1.322 0.0260.937
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 3.218 3.218 0.309 3.261 0.0430.926
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 1.918 1.918 0.126 1.865 0.0530.934
桥梁墩身工后沉降分析图表
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 1.230 1.230 0.123 1.177 0.0530.926
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 1.367 1.367 0.154 1.282 0.0850.922
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 1.647 1.647 0.124 1.539 0.1080.930
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 2.325 2.325 0.299 2.192 0.1330.935
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 2.651 2.651 0.463 2.585 0.0660.981
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 4.049 4.049 0.832 4.036 0.0130.923
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 3.381 3.381 0.172 3.250 0.1310.943
桥梁墩身工后沉降分析图表
桥梁墩身工后沉降分析图表
桥梁墩身工后沉降分析图表双曲线法
桥梁墩身工后沉降分析图表双曲线法
桥梁墩身工后沉降分析图表双曲线法
桥梁墩身工后沉降分析图表双曲线法
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 1.344 1.344 0.195 1.110 0.2340.920
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 3.037 3.037 0.704 2.845 0.1920.936
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 4.888 4.888 0.603 4.815 0.0730.946
桥梁墩身工后沉降分析图表双曲线法
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 4.540 4.540 0.674 4.281 0.2590.950
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 4.141 4.141 0.700 4.104 0.0370.948
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 4.420 4.420 0.533 4.379 0.0410.974
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 4.914 4.914 0.491 4.861 0.0530.967
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 4.315 4.315 0.719 4.492 0.1770.926
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 5.611 5.611 0.478 5.527 0.0840.976
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 5.975 5.975 0.916 6.041 0.0660.920
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 4.963 4.963 0.588 4.819 0.1440.943
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 5.122 5.122 0.489 5.110 0.0120.932
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 3.995 3.995 0.335 3.935 0.0600.931
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 4.032 4.032 0.328 4.043 0.0110.930
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 4.020 4.020 0.386 4.105 0.0850.924
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 3.476 3.476 0.289 3.520 0.0440.922
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 6.539 6.539 1.511 6.668 0.1290.987
桥梁墩身工后沉降分析图表
双曲线法 6.771 6.771 1.597 6.862 0.0910.987。