梁顶负弯矩粘钢加固计算书
梁加固计算书
梁加固计算书一．工程概况：本工程为松原市体育馆梁加固工程，由于在施工过程中，部分梁支座负弯矩筋锚固长度不符合规范要求。
根据《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006），采用粘贴钢板加固法，加固计算如下。
二．计算举例：此加固共涉及100个框架节点，200个梁支座加固计算，计算量较大，故采用表格计算方式表达。
现以E轴1轴处左边框架节点为例：梁截面：b×h＝350mm×850mm，截面有效计算高度 ho=850-35=815mm，C40混凝土，混凝土轴心抗压强度设计值fco=19.7N/mm2，支座弯矩为M=933 KN·M,根据弯矩计算配筋面积为A so =3610 mm2，f yo =360N/mm2，由于锚固长度不足，考虑原配筋有效面积为10%，即原配筋为361 mm2，由：其中：x—混凝土受压区高度（mm）；fsp—钢板的抗拉强度设计值，取Esp=210N/mm2；Esp—钢板的弹性模量，取=2.06×105N/mm2；Asp—受拉钢板的截面面积（mm2）；ψsp—考虑二次受力影响时，受拉钢板抗拉强度有可能达不到设计值而引用的折减系数；当ψsp＞1.0时，应取ψsp=1.0；εcu—混凝土极限压应变，取εcu=0.0033；εsp，0—考虑二次受力影响时，受拉钢板的滞后应变，考虑到作用在加固结构上的活荷载基本卸除，故不考虑二次受力的影响，取εsp，0=0。
把各值代入式1，有：933000000=1.0×19.7×350×(850-x/2) -360×361×(850-815)解得，x=176.81mm又把x=176.81代入式3，有Ψsp=(0.8×0.0033×850/176.81-0.0033-0)/210/206000=9.213>1.0 取Ψsp=1.0由式2Asp=（1.0×19.7×350×176.81-360×361）/210=5186.40实配梁钢板为：10mm×520mm（厚度为10mm），即10× 520=5200mm2，满足要求。
粘贴钢板加固计算用表
1加固构件编号:KL-1梁面(砼规范6.2.6) 砼强度修正系数α1 =1加固后实际弯矩M =535kN·m原结构混凝土强度等级C 30原混凝土轴心抗压强度设计值fco =14.3N/mm 2钢筋受拉强度设计值fyo =360N/mm 2钢筋受压强度设计值fyo' =0N/mm 2加固钢板抗拉强度设计值fsp =215Mpa 加固钢板抗压强度设计值fsp' =0Mpa 已配受拉钢筋面积Aso =2281mm 2已配受压钢筋面积Aso' =0mm 2考虑受压钢板面积Asp' =0mm 2构件计算宽度 b =300mm 构件计算高度h =750mm 受拉合力点至近边距离 a =35mm 受压合力点至近边距离a' =35mm 构件计算有效高度ho =715mm加固规范公式10.2.3-1x(h-x/2) =131408.07二次方程参数 A =0.5二次方程参数 B =-750二次方程参数 C =131408.07B^2-4AC =299683.87中间值受压区高度x =0.00mm 1297.43实际受压区高度202.57mm 考虑受压钢筋时x≥2a'x =0.00mm x =202.57mm受拉钢板的滞后应变(不考虑二次受力影响)ξspo =0混凝土极限应变ξcu =0.0033加固规范公式10.2.3-3 强度利用系数Ψsp =1.00加固规范公式10.2.3-2 钢板有效面积Asp =222.55mm 2钢板的层数nsf =1层钢板弹性模量设计值Esp =2.06E+05N/mm 2多层粘贴厚度折减系数km =1.00实际应粘贴钢板面积Aspf =222.55mm 2钢板宽度b1 =100mm 钢板数量m1 =2块安全系数实际应粘贴单层钢板厚度tsf =4mm3.59实际粘贴钢板面积Asp =800mm 2满足要求粘贴钢板计算KL-1梁面。
加固计算书
构件加固计算书工程名称：建设单位：设计单位：一、改造设计说明：将改造后建筑的梁、板、墙实际尺寸建入盈建科计算软件中，按改造后建筑图计入板面恒、活载及梁间线荷载，其中填充墙的容重按内墙不大于6kN/m3，外墙不大于12kN/m3，计算参数均按现行规范选取，其中特征周期取值为0.53（另附该取值说明）。
改造后结构计算模型结果显示，主体结构剪重比、周期比、位移比、轴压比、刚度比、刚重比、受剪承载力比均能满足规范要求。
将改造后模型计算配筋与原结构配筋进行全高逐一核对，经核对，框架梁及次梁配筋均能满足规范要求，剪力墙水平及竖向钢筋配筋均能满足计算要求，大部分连梁配筋能够满足计算要求。
4~7层局部存在连梁原配筋不满足抗弯及抗剪要求，故将不满足配筋的连梁进行外包封闭箍及外包钢板加固。
另外由于建筑户型的要求，在原有剪力墙需切开一个1500x2400mm 的门洞，造成完整的剪力墙成为两支短肢剪力墙，另有角部剪力墙因切除了翼墙，成为了短肢剪力墙，针对改造后形成的短肢剪力墙，设计采用外包型钢进行竖向钢筋配筋率加固,具体如加固施工图所示。
二、构件加固计算：JLL1粘贴钢板法加固计算:1 已知条件梁截面宽度b=200mm,截面高度h=850mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=40mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离as=40mm,混凝土强度等级C35,受拉钢筋强度设计值fy=360Mpa,受压钢筋强度设计值f'y=360Mpa,钢板强度设计值fa=210Mpa,受拉钢筋面积As=942mm2,受压钢筋面积A's=942mm2,2级抗震,设计截面位于连梁梁端,弯矩设计值M=478kN·m,剪力设计值V=773kN,地震组合折减系数γRa=0.85。
2 正截面加固计算混凝土抗压强度设计值fc=16.7Mpa截面相对界限受压区高度ξb=0.466当ξ=ξb时,截面所能承受的最大弯矩Mmax=1095.64kN·mMmax>M,经计算可求得截面受压区高度和受拉钢板面积x=50.49mmAsp=803.95mm2x<2a's,重新计算受拉钢板面积Asp=816.45mm23 斜截面加固计算混凝土抗拉、抗压强度设计值ft=1.57Mpafc=16.7Mpa构件截面有效高度h0=810mm根据加固规范GB 50367-2006第10.3.2条可求得截面所能承担的最大剪力Vmax=673.77kNVmax<V,截面尺寸不满足条件。
粘钢加固计算书
一、工程信息工程名称：梁底粘钢加固梁编号：KL6计算截面：梁底跨中采用规范《混凝土结构加固设计规范》 （GB50367-2006）和之前x不同加固类型：梁受弯加固加固方式：正截面受弯粘贴钢板加固按实际混凝土强度取芯检测值对构件进行验算后，会同建设单位、施工单位、监理单位协商，是否采取粘贴钢板加固二、已知条件构件几何参数（KL6）计算简图：梁截面宽度：b=250mm 梁截面高度h=600mm 梁截面有效高度ho=565mm两排钢筋 偏小PKPM验算结果内力：M=375KN-M怎么来的考虑二次受力时内力Mok=0KN-M设计砼强度等级：C35f c=14.3N/mm²；εcu=0.0033质检砼强度达到百分比：100%fco=14.3N/mm fyo=300N/mm²；fyo'=300N/mm²Es=2.0×10²×10²×10N/mm²受拉、受压钢筋面积：As0=1963mm² As0=0mm²三、加固钢板参数受压钢板截面面积：A sp'=0mm²fsp=310N/mm²;fsp'=310N/mm²E sp=206000N/mm²钢板宽度和单层厚度：tsp=3mm; bsp=250mm 四、构件加固计算：1.不考虑二次受力影响，即：εsp,0=0为何不考虑2.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006第10.2.3条第10.2.3-1式：x=136mm 请写下推导过程3.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006第10.2.3条第10.2.3-3式：αsp=〖（0.8εcuh/x)-εcu-εsp,o〗/（fsp/Esp)=1.04.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006第10.2.3条第10.2.3-2式：Asp=a1fcobx=fyo' Aso'=fsp' Asp'-fyoaso/αsp fsp=300mm²加号不是等号6.根据所选钢板单层厚度及宽度，应粘层数为：Nsp=Asp/tspbsp=0.4~1.0层设计钢筋强度等级HRB335级钢板钢号：Q 345钢 t≤16钢筋混凝土梁受弯构件正截面采用粘贴钢板加固计算书加固原因：根据整体分析，该梁原正截面承载力不满足要求。
加固计算手算公式
一、根据原来梁的配筋求出原来梁的受压区高度bf A f A f x c s y s y 0'0000‘-=，二、计算原梁钢筋承担的弯矩（按双筋梁）：1、若'02s a x <时：)('0000s s y u a h A f M -=2、若00'2h x ab sξ≤≤时，)()2('0'0'0000010s s y c u a h A f xh bx f a M -+-=3、比较弯矩增量：根据增加荷载后的最终弯矩求承载力提高幅度，需满足≤40%。
超过时粘贴碳纤维不适用，可改用扩截面法。
三、求增加荷载后的受压区高度x ：bf h h A f a h A f M h h x c s y s y 0000''0'02)]()([2-+----=四、求0h xfb=ξ，并判断fb ξ是否≤原构件的0.75b ξ（重要构件）或0.85b ξ（一般构件），0.75b ξ、0.85b ξ值如下：另外，有受压钢筋时，要满足五、求0f ε（考虑二次受力影响，不考虑二次受力可跳过此步）1、根据原来梁的弯矩标准值k M 0计算钢筋应力：sks A h M 00087.0=σ，3、根据te ρ查规范58页表9.2.8，得出f α值（注意若a s MP 1500≤σ且05.0≤te ρ时，查出的f α值要乘以0.9）4、计算000h A E M s s kf f αε=六、求ff f x h εεϕ00033.0)/00264.0(--=<1.0七、求ff s y s y c fe f A f A f bx f A ϕ00'0'00-+=八、求9.030800016.1≤-=ff f m t E n k九、求最终碳纤维面积：mfe f k A A =注：1、如果按单筋梁考虑，去掉公式中的受压钢筋项'0'0s y A f 即可2、查表时内插法公式如下：求C 点对应的值c ：()()a ABa b A C +---=c一、根据原来梁的配筋求出原来梁的受压区高度bf A f A f x c s y s y 0'0000‘-=，二、计算原梁钢筋承担的弯矩（按双筋梁）：1、若'02s x α<时：)('0000s s y u a h A f M -=2、若00'2h x ab sξ≤≤时，)()2('0'0'0000010s s y c u a h A f xh bx f a M -+-=3、比较弯矩增量：根据增加荷载后的最终弯矩求承载力提高幅度，需满足≤40%。
加固受弯构件弯矩计算书
一、构件编号: L-1二、设计依据《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002三、计算信息1. 几何参数截面类型: 矩形截面宽度: b=200mm截面高度: h=450mm2. 材料信息混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2受拉纵筋种类: HRB400 fy=360N/mm2受压纵筋种类: HRB400 fy=360N/mm2受拉纵筋最小配筋率: ρmin=0.200％受压纵筋最小配筋率: ρ'min=0.200％受拉纵筋合力点至近边距离: as=35mm受压纵筋合力点至近边距离: as'=35mm3. 配筋信息As=942mm2A's=628mm24. 设计参数结构重要性系数: γo=1.0四、计算过程1. 验算受拉钢筋最小配筋率ρ=As/(b*h)=942/(200*450)=1.047％ρ=1.047％≥ρmin=0.200％, 满足最小配筋率要求。
2. 验算受压钢筋最小配筋率ρ'=A's/(b*h)=628/(200*450)=0.698％ρ'=0.698％≥ρ'min=0.200％, 满足最小配筋率要求。
3. 计算截面有效高度ho=h-as=450-35=415mm4. 计算混凝土受压区高度x=(fy*As-f'y*A's)/(α1*fc*b)=(360*942-360*628)/(1.0*14.3*200)=40mm5. 计算弯矩设计值2a's=2*35=70>x=40M=fy*As*(ho-a's)/γo=360*942*(415-35)/1.0=128.866kN*m一、构件编号: L-2（处理后）二、设计依据《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002三、计算信息1. 几何参数截面类型: 矩形截面宽度: b=200mm截面高度: h=450mm2. 材料信息混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2受拉纵筋种类: HRB400 fy=360N/mm2受压纵筋种类: HRB400 fy=360N/mm2受拉纵筋最小配筋率: ρmin=0.200％受压纵筋最小配筋率: ρ'min=0.200％受拉纵筋合力点至近边距离: as=35mm受压纵筋合力点至近边距离: as'=35mm3. 配筋信息As=1239mm2A's=628mm24. 设计参数结构重要性系数: γo=1.0四、计算过程1. 验算受拉钢筋最小配筋率ρ=As/(b*h)=1239/(200*450)=1.377％ρ=1.377％≥ρmin=0.200％, 满足最小配筋率要求。
梁加固计算书
±0.000m层JKL1——（2）-（3）段的跨中梁粘贴钢板法正截面加固计算书1 已知条件梁截面宽度b=300mm,截面高度h=700mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=60.0mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=60mm,混凝土强度等级C30,受拉钢筋强度设计值f y=360Mpa,受压钢筋强度设计值f'y=360Mpa,钢板强度设计值f a=205Mpa,受拉钢筋面积A s=829mm2,受压钢筋面积A's=0.00mm2,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,弯矩设计值M=255kN·m,地震组合折减系数γRa=1。
2 加固计算混凝土抗压强度设计值f c=14.3Mpa截面相对界限受压区高度ξb=0.466当ξ=ξb时,截面所能承受的最大弯矩M max=688.34kN·mM max>M,经计算可求得截面受压区高度和受拉钢板面积x=97.54mmA sp=589.97mm2梁粘贴钢板法斜截面加固计算书1 已知条件框架梁截面宽b=300mm,截面高度h=700mm,梁侧面粘贴箍板的竖向高度h sp=600mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=60mm,计算跨度l0=6000mm,混凝土强度等级C30,箍筋强度设计值f yv0=210Mpa,箍板设计强度f sp=205Mpa,箍筋间距s0=200mm,同一截面箍筋面积A sv0=67mm2,箍板间距s sp=200mm,非抗震设计,剪力设计值V=97kN,地震组合折减系数γRa=1。
2 加固计算混凝土抗拉、抗压强度设计值f t=1.43Mpaf c=14.3Mpa构件截面有效高度h0=640mm根据加固规范GB 50367-2006第10.3.2条可求得截面所能承担的最大剪力V max=687.91kNV max>V,截面尺寸满足条件。
混凝土承担的剪力V c=192.58kN箍筋承担的剪力V sv=56.28kN根据加固规范GB 50367-2006式(10.3.3-2)可求得配置在同一截面的抗剪箍板面积A sp=0.00mm2抗剪箍板最小截面面积A spmin=32.02mm2±0.000m层JL1——（2）-（3）段的跨中梁增大截面法正截面加固计算书1 已知条件梁截面宽度b=250mm,原高度h1=500mm,截面增大后高度h=650mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=37.50mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=37.50mm,原截面混凝土强度等级C30,原受拉纵筋强度设计值f y0=360Mpa,原受压纵筋强度设计值f'y0=360Mpa,新增受拉钢筋强度设计值f y=360Mpa,原受拉钢筋截面面积A s0=829mm2,原受压钢筋截面面积A's0=0.00mm2,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,弯矩设计值M=255kN·m,加固前弯矩标准值M k0=204kN·m,地震组合折减系数γRa=1,原构件震损修复后承载力折减系数φf=1。
梁正截面抗弯粘钢板加固计算书
梁正截面抗弯粘钢板加固计算书M=b =mm h =mm625mm 235mm h 0=96510003.1 粘钢板加固适用性判别：由以上参数信息可得：原结构受拉区第一种配筋原结构受拉区第二种配筋HRB400原受压钢筋截面面积A s0'=注：偏于安全，计算时不考虑受压区钢筋，按单筋截面进行计算0.00 原受拉钢筋强度等级：原钢筋抗拉、抗压强度设计值f y0/f y0'=360.00梁结构加固后弯矩设计值梁结构正截面抗弯粘钢板加固计算简图如下图所示：C30原结构混凝土强度等级：14.30单排原受拉钢筋合力点至截面近边缘的距离： a =原结构受拉区配筋排数：956.00 合计原受拉钢筋的截面面积为 A s0=2944.00加固梁截面宽度加固梁截面高度350轴线位置：215.001. 计算依据：本项目梁结构粘贴钢板加固计算均按本计算书所示计算过程进行加固配筋计算，其余梁正截面抗弯粘构件编号：图纸编号：项目名称：楼层位置：加固钢板抗拉/压强度设计值f sp /f sp '：Q235加固钢板选用强度等级：加固钢板弹性模量E sp ：2.06E+051.43原结构混凝土轴心抗压强度设计值f c0=原结构混凝土轴心抗拉强度设计值f t0=2. 参数信息：0. 计算说明：1.1 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）（以下简称“砼规”）1.2 《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2013（以下简称“砼加固规范”）3. 计算过程：贴钢板加固计算过程暂略，统一以计算表格方式提供。
kN ·m轴线位置：构件编号：图纸编号：项目名称：楼层位置：ξb =0.518211.760.440223.4mm<424.68.1625> 1.01.000270.3mm 2厚度t sp =5条数m sp =1.0n sp =1.0b sp =300则，mm 2注：注：梁正截面高度满足砼加固规范第9.2.2条的要求。
加固计算书
JL1计算过程根据原设计单位提供的加固前加固后计算结果（详见计算结果附图）对比，求得加固前与加固后的弯矩差值，从而求得粘钢面积原设计配筋面积为1256mm ，弯矩M=230K N/mm 2受弯构件的弯矩计算项目名称_____________日 期_____________设 计 者_____________校 对 者_____________一、构件编号: L-1二、设计依据《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010三、计算信息1. 几何参数截面类型: 矩形截面宽度: b=250mm截面高度: h=600mm2. 材料信息混凝土等级: C35 fc=16.7N/mm 2 ft=1.57N/mm 2钢筋种类: HRB400 fy=360N/mm 2最小配筋率:ρmin=max(0.200,45*ft/fy)=max(0.200,45*1.57/360)=max(0.200,0.196)=0.200％(自动计算) 纵筋合力点至近边距离: as=35mm3. 配筋信息As=1256mm 24. 设计参数结构重要性系数: γo=1.0四、计算过程1. 验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=1256/(250*600)=0.837％ρ=0.837％≥ρmin=0.200％, 满足最小配筋率要求。
2. 计算截面有效高度ho=h-as=600-35=565mm3. 确定相对界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/(Es*εcu))=0.80/(1+360/(2.0*105*0.0033))=0.5184. 计算相对受压区高度ξ=fy*As/(α1*fc*b*ho)=360*1256/(1.0*16.7*250*565)=0.192≤ξb=0.5185. 计算弯矩设计值M=ξ*(1-0.5*ξ)*α1*fc*b*ho*ho/γo=0.192*(1-0.5*0.192)*1.0*16.7*250*565*565/1.0=230.986kN*m二次设计配筋面积为2900mm，弯矩M=460K N/mm2受弯构件的弯矩计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: L-1二、设计依据《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010三、计算信息1. 几何参数截面类型: 矩形截面宽度: b=250mm截面高度: h=600mm2. 材料信息混凝土等级: C35 fc=16.7N/mm2ft=1.57N/mm2钢筋种类: HRB400 fy=360N/mm2最小配筋率:ρmin=max(0.200,45*ft/fy)=max(0.200,45*1.57/360)=max(0.200,0.196)=0.200％(自动计算)纵筋合力点至近边距离: as=35mm3. 配筋信息As=2900mm24. 设计参数结构重要性系数: γo=1.0四、计算过程1. 验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=2900/(250*600)=1.933％ρ=1.933％≥ρmin=0.200％, 满足最小配筋率要求。
方案一加固计算书11
楼板加固计算书根据使用要求，首层11～14/E～G处使用功能改变，原使用荷载为4.0KN/m2，改变后为10.0KN/m2。
原结构12～13/E～F轴之间楼板为140厚实心钢筋混凝土楼板，13～14/E～F轴之间楼板为250厚空心楼板，13～14/F～G轴之间楼板为120厚实心钢筋混凝土楼板。
为增强原结构楼板的刚度在原结构楼板表面新增一层70mm后CMG灌浆料叠合层楼板。
则原结构楼板计算书如下：一、12～13/E～F轴140厚钢筋混凝土楼板1.荷载统计：① 恒荷载：地面装饰层 20*0.08=1.6 kN/m2210厚现浇钢筋混凝土板 0.210x25 kN/m3 = 5.25kN/m2板底抹灰层 0.02x17 kN/m3=0.34 kN/m2板底管线 0.1 kN/m2共计：7.29 kN/m2②楼板活荷载： 10kN/m2荷载设计值为： q=1.4*10+1.2*7.29=22.75kN/m22.楼板计算该部位原结构楼板为三角形形状，为提取计算模型且充分考虑结构的安全性，按照8100*9600方形板进行核算。
取1米宽板带做为计算对象，则计算过程如下：=系数*ql2=0.0246*22.75*8.1*8.1=36.72kN·m 跨中弯矩 M1=系数*ql2=0.0156*22.75*9.6*9.6=32.70kN·m M2=系数*ql2=0.0620*22.75*8.1*8.1=92.54kN·m 支座弯矩 M1=系数*ql2=0.0550*22.75*9.6*9.6=115.32kN·mM2对弯矩进行调幅后控制弯矩为：跨中弯矩M=36.72*1.2=44.06 kN·m中=115.32*0.8=92.26kN·m支座弯矩M支由公式： a1f c bx=f y A sM=a1f c bx(h0-x/2) 跨中部分受压区高度为：x= h0-( h2-2M/a1f c b)1/2=13mm≦0.75ξb h=0.75*0.518*180=69.93mm符合要求！跨中部位需配筋 A s中= a1f c bx /f y=827mm2（板底跨中）原结构为配筋为8@200 A s中=393mm2支座部分受压区高度为：x= h0-( h2-2M/a1f c b)1/2=26.6mm≦0.75ξb h=0.75*0.518*180=69.93mm符合要求！支座部位需配筋 A s支= a1f c bx /f y=1390mm2（板上支座）原结构为配筋为14@100 A s支=1539mm2根据上式计算结果，每米板宽中板底跨中缺少434 mm，板顶支座满足，可采用粘贴单层碳布（300g/m）加固；根据《混凝土结构加固设计规程》50367-2006要求；采用粘贴双层碳纤维每米粘贴碳布宽度b f：ψf k m t f b f f f≥f y’A’s其中：k m:为粘贴双层层碳布的折减系数0.9；t f:为粘贴碳布的厚度0.167；f f:为碳布抗拉强度设计值1600Mpa；ψf:考虑到纤维复合材的滞后应变的强度利用系数取值0.85 板底跨中:b f≥f’y A’s/ψf k m t f f f =300*434/(0.85*0.9*0.167*1600)=636mm 板底采用双层碳布（300g/m）200宽净距200粘贴，每米宽范围内的碳纤维复合材宽度为：200*2*1000/400=1000mm＞636mm 满足要求！二. 13～14/F～G轴120厚钢筋混凝土楼板增加70mm厚CMG灌浆料后该层楼板厚度为190mm厚1、荷载统计：① 恒荷载：地面装饰层层 20*0.08=1.6 kN/m2190厚现浇钢筋混凝土板 0.19x25 kN/m3 = 4.75kN/m2板底抹灰层 0.02x17 kN/m3=0.34 kN/m2板底管线 0.1 kN/m2共计：6.79 kN/m2②楼板活荷载： 10kN/m2得： q=1.4*10+1.2*6.79=22.15kN/m22.楼板计算原结构为异型楼板，为提取计算模型且充分考虑结构的安全性，按照5800*5100方形板进行核算。
加固计算书
根据业主提供的梁板加固后的数据及弯矩图，对工程的梁、板构件进行加固设计本工程对原结构采用中国建筑科学研究院开发的结构计算机辅助设计软件PMCAD-2010版进行计算。
本工程采用：1、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)2、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)3、《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010)4、《建筑抗震加固技术规程》(JGJ116-2009)5、《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)6、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011)7、《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008)8、《钢结构设计规范》（GB50017-2003)9、《碳纤维片材加固混凝土结构技术规程》碳纤维布材采用双面网格编织方法,其容重300克每平方米,厚度0.167mm抗拉强度标准值3000兆帕,应符合"建设部建筑物鉴定与加固规范管理委员会"材料安全鉴定(含耐久性检测)要求,同时采用配套树脂,要求有胶和布的匹配试验报告.1.钢筋：HPB300级、HRB400级2.位于同一连接区段内受拉钢筋搭接接头面积百分率：梁类、板类及墙类构件，不应小于50%；3.受力钢筋的连接接头宜避开梁端、柱端加密区；当无法避开时，宜采用机械连接接头，且钢筋接头面积百分率不应超过50%。
4.钢筋的绑扎搭接及焊接尚应符合国家现行有关标准的规定。
5.楼层梁和板的纵筋需要连接时，上部筋一般在跨中1/3范围内连接，下部筋一般在跨中1/3范围之外。
6.纵向受拉钢筋（抗震）锚固长度la详见《11G101-1》。
双辽加固数据1一层顶梁：JGL-2: 0.167X300X1600=fy*As As=222下部筋2800-2454=346 346/222=1.6 粘3T-300碳纤维布上部筋原配筋已足够。
JGL-3: 0.167X300X1600=fy*As As=222下部筋2300-1963=337 337/222=1.52 粘3T-300碳纤维布上部筋原配筋已足够。
word版粘钢加固计算书
Nsp=Asp/tspbsp= 0.4≈1.0层
五、验算加固ห้องสมุดไป่ตู้弯距承载力提高幅度：
1.根据《混凝土结构设计规范》GB50010—2002第7.2节计算加固前弯距承载力M0：
x=As0 * fy0 / (α1 *fco* b)＝1963*300/(1*16.72*300)＝117mm>2a’
二、已知条件
构件几何参数：
计算简图：
梁截面宽度:
b=300 mm
梁截面高度:
h=650 mm
梁截面有效高度:
h0=615 mm
受压钢筋至构件边缘的距离:
a'=35 mm
PKPM验算内力及加固前构件设计参数：
PKPM验算结果内力：
M= 375 KN-M
考虑二次受力时内力：
M0k= 0 KN-M
设计砼强度等级：
M0= a1fc0bx(h0-x/2)+ f y0' As0' (h0-a')=328KN-M；
2.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367—2006第10.2.3条计算加固后弯距承载力Msp：
x=( fy0As0+ψspfspAsp-fy0' As0'-fsp' Asp')/ a1fc0b=171 mm
Msp= a1fc0bx(h-x/2)+ fy0' As0' (h-a’)+ fsp' Asp'h- fy0As0(h-h0)=464KN-M；
3.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367—2006第10.2.8条验算加固后弯距承载力提高幅度：
高层建筑梁体粘钢加固计算书
梁体改造粘钢加固工程加固计算书一、工程概况本建筑为高层建筑，框架剪力墙结构，梁板整体现浇。
根据使用功能的需要，20~24层的局部楼层为增加净空高度,部分结构梁底部需在原来尺寸基础上打除13cm以进行改造处理,这样,原来结构梁的尺寸将减小同时梁底部受力钢筋也在打磨范围之内。
经核算分析,由于梁底部纵向受力钢筋的缺失及对箍筋的破坏,将严重影响结构梁的抗弯、抗剪等承载能力及结构的整体刚度及稳定性等，因此需对改造处理的结构梁进行加固处理，以满足结构的使用及安全要求。
本方案采用将原来梁底部一排纵向钢筋上移13cm位置重新植入后在梁底通长满贴一层5mm厚的钢板及两侧通长粘贴200mm宽、间距500mm 的5mm厚钢板U型箍，并高压灌注注入环氧树脂浆材的方法进行加固处理。
二、 计算依据1. 由施工单位提供的结构施工图纸；2. 《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006）；3. 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；4. 《碳纤维片加固混凝土结构技术规范》（CECS146：2003）； 三、 结构梁承载力计算及复核以20层1号梁 BKL20-12(1A)(4-1a 轴-4-2a 轴间和4-14a 轴-4-16a 轴间梁)为例计算1. 原结构梁的内力计算A 、原梁混凝土强度等级为C25,截面尺寸240×650，配筋为3C20；3C16,箍筋为A8@100(2)。
设计梁跨中抗弯承载力(根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）):α=-<-=--=⨯⨯--=⋅//1，由 2'则根据《混凝土结构设计规范》（500102002）公式7.2.5()360603(6503535)125.9sy s c y s Y s s f bx f A f A x a GB M f A h a a KN m设计梁支座抗剪承载力(根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）):ββ≤≤≥≤00当/4时V 0.25 （7.5.1-1）当/6时V 0.2 （7.5.1-2）w c c w c c h b f bh h b f bh则由公式7.5.4-1、7.5.4-2、7.5.4-3可得：≤+=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=00VV 0.7+1.25f h 101=0.7 1.27240615 1.25210615100295.27cs P svt yvV V A f bh sKNβ≤==⨯⨯⨯=>0当/4V 0.250.2511.9240615439.11295.27符合要求w c c h b f bh KN KN B 、改造后梁混凝土强度等级为C25,截面尺寸240×520，配筋为3C20；3C16,箍筋为A8@100(2)。
加 固 计 算 书 10.28
加固工程计算书2011-09加固梁1计算：（选取二层9轴/C-D轴梁进行计算）梁截面为,梁的混凝土强度为，即, 梁内钢筋受拉强度,受压强度梁支座处配筋面积为942,梁跨中配筋面积为942（据原结构图）；重新计算后梁支座处配筋面积为3000,梁跨中配筋面积为2000（据原结构图）采用外包型钢的方法进行梁加固，构件按组合截面计算。
外粘型钢计算：根据结构计算查得梁跨中承受最大弯矩为M=218原来梁承受弯矩：加固后正截面承载力故型钢面积选用L，根据结构计算查得梁支座承受最大弯矩为M=440加固后正截面承载力故型钢面积 6204401121039040.70.70.8300500a ay M M A X mm f h X X X --===梁顶角钢用10厚400宽钢板24001040003904a A X mm ==> 经计算：加固梁1采用外包角钢L 进行加固，箍板采用M14@250/400，支座采用2-200X10。
加固梁2计算：（选取3层3轴/D-E 轴梁进行计算） 梁截面为,梁的混凝土强度为，即,梁内钢筋受拉强度,受压强度梁支座处配筋面积为2945,梁跨中配筋面积为1963（据原结构图）；重新计算后梁支座处配筋面积为2600（故支座不必加强）,梁跨中配筋面积为2500（据原结构图）采用外包型钢的方法进行梁加固，构件按组合截面计算。
外粘型钢计算：根据结构整体计算查得梁承受最大弯矩为M=260原来梁承受弯矩：000.850.853001963465233y s M f A h X X X === 加固后正截面承载力故型钢面积 620260232103210.70.70.8300500a ay M M A X mm f h X X X --===选用L，2215643128321a A X mm ==>梁面配筋已满足经计算：加固梁2采用外包角钢L 进行加固，箍板采用-5x100@250/400，板底压条采用2-100x8。
word版粘钢加固计算书
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说明：加固部分的计算均按本表公式计算（包括梁支座处粘钢板加固）其它梁均按此式算出，
不再列举。
x=136 mm
3.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367—2006第10.2.3条第10.2.3-3式：
ψsp=[(0.8εcuh/x)-εcu-εsp,0]/ (fsp/Esp)= 1.0
4.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367—2006第10.2.3条第10.2.3-2式：
Asp=a1fc0bx+ fy0' As0'+ fsp' Asp'-fy0As0/ψspfsp=300 mm2
6.根据所选钢板单层厚度及宽度，应粘贴层数为：
Nsp=Asp/tspbsp= 0.4≈1.0层
五、验算加固后弯距承载力提高幅度：
1.根据《混凝土结构设计规范》GB50010—2002第7.2节计算加固前弯距承载力M0：
x=As0 * fy0 / (α1 *fco* b)＝1963*300/(1*16.72*300)＝117mm>2a’
C35
fc= 14.3 N/mm2；εcu= 0.0033
质检砼强度达到设计百分比:
100%
fco=14.3 N/mm2
设计钢筋强N/mm2；fy0'= 300 N/mm2
Es= 2.0×105N/mm2
受拉、受压钢筋面积:
As0=1963 mm2As0'=0 mm2
二、已知条件
构件几何参数：
计算简图：
梁截面宽度:
b=300 mm
梁截面高度:
h=650 mm
梁顶负弯矩粘钢加固计算书
56.2m (5)~(6)/(H)梁（5）支座正截面抗弯加固计算书一、梁基本数据梁截面尺寸：200 ×600 (mm)混凝土标号：C30 混凝土抗压强度设计值fc：14.3 (n/mm2) 受拉钢筋级别：HRB335 钢筋抗拉/抗压强度设计值：300 (n/mm2) 受拉区钢筋排数：2 排梁受压区钢筋排数：1 排二、梁加固设计数据设计弯矩值：271 (KN.m)二次受力影响：考虑初始弯距：0 (KN.m)进行二次受力影响计算ρte=As/Ate= 0.013查GB50367－2006表10.2.6 αsp= 0.78 εsp,0=αsp×M0k/(Es×As×H0)= 0三、计算过程采用粘贴钢板类型：Q235粘贴钢板设计强度：215 (n/mm2) 粘贴钢板弹性模量：210000 (Mpa)选用粘贴钢板厚度：6 (mm) 粘贴钢板层数：1 (层)根据（9.2.3-1）式解出XX= 64.76 (mm),代入（10.2.3-3）式ψf= 20.67 取ψf= 1 代入（10.2.3-3）式122 (mm)选用1 层6 mm厚200mm宽的Q235 钢板，满足计算要求。
56.2m (5)~(6)/(H)梁（6）支座正截面抗弯加固计算书一、梁基本数据梁截面尺寸：200 ×600 (mm)混凝土标号：C30 混凝土抗压强度设计值fc：14.3 (n/mm2) 受拉钢筋级别：HRB335 钢筋抗拉/抗压强度设计值：300 (n/mm2) 受拉区钢筋排数：1 排梁受压区钢筋排数：1 排二、梁加固设计数据设计弯矩值：235 (KN.m)二次受力影响：考虑初始弯距：0 (KN.m)进行二次受力影响计算ρte=As/Ate= 0.01查GB50367－2006表10.2.6 αsp= 0.07 εsp,0=αsp×M0k/(Es×As×H0)= 0三、计算过程采用粘贴钢板类型：Q235粘贴钢板设计强度：215 (n/mm2) 粘贴钢板弹性模量：210000 (Mpa)选用粘贴钢板厚度：6 (mm) 粘贴钢板层数：1 (层)根据（9.2.3-1）式解出XX= 32.18 (mm),代入（10.2.3-3）式ψf= 44.86 取ψf= 1 代入（10.2.3-3）式138 (mm)选用1 层6 mm厚200mm宽的Q235 钢板，满足计算要求。
粘钢加固计算示例
抗弯计算（全国规范） 1）弯矩设计值 M＝150 kN * m 由： f yo Aso f ay As f cmobo X 得： X
f yo Aso f ay As f cmobo
300 942 1.0 210 100 3 2 165.00mm 9.6 250
L1
f av Aa 0.7 nf v bu b1 210 600 0.7 1 3.6 200 250 0 0.5 f cv b1 0.5 1.75 250
当 f v b1 2 f cv Lu 时
L1
f av Aa nf cv bu Lu 210 600 1 1.75 200 400 负数 0.5 f cv b1 0.5 1.75 250
x M f c bx (h0 ) f ay A(h h0 ) 2 9.6 250 165 (475 165 / 2) 0.9 210 100 3 2 25 158.3kN * m
>150 kN * m ，满足要求。 2）受拉钢板在其加固点外的锚固长度 L1 的计算：
抗剪计算（全国规范） 混凝土强度：C20 fc＝ 9.6 ft＝ 1.10N/mm 箍筋抗拉强度设计值fyv＝ 21 截面尺寸 b * h ＝ 250*500mm ho ＝ h - as ＝ 500-25 ＝ 475mm 矩形截面的一般受弯构件，其斜截面受剪承载力按下列公式计算： V ≤ 0.7 * ft * b * ho + 1.25 * fyv * Asv / S * ho （混凝土规范 7.5.4－2） V ＝ 0.7*1.10*250*475+1.25*210*101/200*475 ＝ 154,199N 当 ho / b ≤ 4 时，V ≤ 0.25 * βc * fc * b * ho （混凝土规范 7.5.1－1） 0.25 *βc * fc * b * ho ＝ 0.25*1.00*9.6*250*475 ＝ 283,643N ≥ V ＝ 154,199N，满足要求。 由 morgain 计算求得原构件抗剪承载力。 构件的受剪承载力不足，剪力设计值＝250kN，需加固： U 形箍厚度 t＝3 mm， 层数＝1，U 形箍宽度 100 mm，中心距 S＝200 mm ，粘贴高度 Lu＝400 mm，抗拉强度设计值 fay＝210 MPa，
粘钢加固计算表格(GB50367-2006)
一、梁基本数据受拉钢筋级别： HRB335受拉区钢筋排数： 2 排二、梁加固设计数据进行二次受力影响计算查GB50367－2006表10.2.6 αsp= 0.07采用粘贴钢板类型： Q235粘贴钢板设计强度： 215 (n/mm2)根据（9.2.3-1）式解出XX= 82.28 (mm),代入（10.2.3-3）式选用粘贴钢板厚度： 8 (mm)二次受力影响： 考虑三、计算过程梁正截面抗弯加固梁截面尺寸： 300 × 800 (mm)混凝土标号： C30设计弯矩值： 804 (KN.m))('')()2(1o so yo sp sp so yo co h h A f h A f a h A f x h bx f a M --+'-''+-≤spsp sp cu cu f E f x h /)/8.0(0,εεεψ--=ψf= 21.77 取ψf= 1 代入（10.2.3-3）式273 (mm)选用 1 层8 mm厚 100mm宽的 Q235 钢板，满足计算要求。
sp sp so yosp sp sp so yo co A f A f A f A f bx f a ''1-''-+=ψspsp sp sp n t b A ⨯⨯==⨯=sp sp sp sp n t Ab混凝土抗压强度设计值fc： 14.3 (n/mm2)钢筋抗拉/抗压强度设计值： 300 (n/mm2)梁受压区钢筋排数： 2 排初始弯距： 400 (KN.m)εsp,0=αsp×M0k/(Es×As×H0)= 0.00008粘贴钢板弹性模量： 210000 (Mpa)粘贴钢板层数： 1 (层)ρte=As/Ate= 0.01弯加固计算书)(osoyosphhAfh--计算要求。
sp sp soA f A ''-'。
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56.2m (5)~(6)/(H)梁（5）支座正截面抗弯加固计算书一、梁基本数据梁截面尺寸：200 ×600 (mm)混凝土标号：C30 混凝土抗压强度设计值fc：14.3 (n/mm2) 受拉钢筋级别：HRB335 钢筋抗拉/抗压强度设计值：300 (n/mm2) 受拉区钢筋排数：2 排梁受压区钢筋排数：1 排二、梁加固设计数据设计弯矩值：271 (KN.m)二次受力影响：考虑初始弯距：0 (KN.m)进行二次受力影响计算ρte=As/Ate= 0.013查GB50367－2006表10.2.6 αsp= 0.78 εsp,0=αsp×M0k/(Es×As×H0)= 0三、计算过程采用粘贴钢板类型：Q235粘贴钢板设计强度：215 (n/mm2) 粘贴钢板弹性模量：210000 (Mpa)选用粘贴钢板厚度：6 (mm) 粘贴钢板层数：1 (层)根据（9.2.3-1）式解出XX= 64.76 (mm),代入（10.2.3-3）式ψf= 20.67 取ψf= 1 代入（10.2.3-3）式122 (mm)选用1 层6 mm厚200mm宽的Q235 钢板，满足计算要求。
56.2m (5)~(6)/(H)梁（6）支座正截面抗弯加固计算书一、梁基本数据梁截面尺寸：200 ×600 (mm)混凝土标号：C30 混凝土抗压强度设计值fc：14.3 (n/mm2) 受拉钢筋级别：HRB335 钢筋抗拉/抗压强度设计值：300 (n/mm2) 受拉区钢筋排数：1 排梁受压区钢筋排数：1 排二、梁加固设计数据设计弯矩值：235 (KN.m)二次受力影响：考虑初始弯距：0 (KN.m)进行二次受力影响计算ρte=As/Ate= 0.01查GB50367－2006表10.2.6 αsp= 0.07 εsp,0=αsp×M0k/(Es×As×H0)= 0三、计算过程采用粘贴钢板类型：Q235粘贴钢板设计强度：215 (n/mm2) 粘贴钢板弹性模量：210000 (Mpa)选用粘贴钢板厚度：6 (mm) 粘贴钢板层数：1 (层)根据（9.2.3-1）式解出XX= 32.18 (mm),代入（10.2.3-3）式ψf= 44.86 取ψf= 1 代入（10.2.3-3）式138 (mm)选用1 层6 mm厚200mm宽的Q235 钢板，满足计算要求。
56.2m (6)~(8)/(H)梁支座正截面抗弯加固计算书一、梁基本数据梁截面尺寸：200 ×600 (mm)混凝土标号：C30 混凝土抗压强度设计值fc：14.3 (n/mm2) 受拉钢筋级别：HRB335 钢筋抗拉/抗压强度设计值：300 (n/mm2)受拉区钢筋排数：1 排梁受压区钢筋排数：1 排二、梁加固设计数据设计弯矩值：141 (KN.m)二次受力影响：考虑初始弯距：0 (KN.m)进行二次受力影响计算ρte=As/Ate= 0.005查GB50367－2006表10.2.6 αsp= 0.7 εsp,0=αsp×M0k/(Es×As×H0)= 0三、计算过程采用粘贴钢板类型：Q235粘贴钢板设计强度：215 (n/mm2) 粘贴钢板弹性模量：210000 (Mpa) 选用粘贴钢板厚度：6 (mm) 粘贴钢板层数：1 (层)根据（9.2.3-1）式解出XX= 36.7 (mm),代入（10.2.3-3）式ψf= 38.93 取ψf= 1 代入（10.2.3-3）式126 (mm)选用1 层6 mm厚200mm宽的Q235 钢板，满足计算要求。
56.2m (1/5) /(G)~(H)梁(G)支座正截面抗弯加固计算书一、梁基本数据梁截面尺寸：250 ×500 (mm)混凝土标号：C30 混凝土抗压强度设计值fc：14.3 (n/mm2) 受拉钢筋级别：HRB335 钢筋抗拉/抗压强度设计值：300 (n/mm2) 受拉区钢筋排数：1 排梁受压区钢筋排数：1 排二、梁加固设计数据设计弯矩值：119 (KN.m)二次受力影响：考虑初始弯距：0 (KN.m)进行二次受力影响计算ρte=As/Ate= 0.006查GB50367－2006表10.2.6 αsp= 0.7 εsp,0=αsp×M0k/(Es×As×H0)= 0三、计算过程采用粘贴钢板类型：Q235粘贴钢板设计强度：215 (n/mm2) 粘贴钢板弹性模量：210000 (Mpa) 选用粘贴钢板厚度：6 (mm) 粘贴钢板层数：1 (层)根据（9.2.3-1）式解出XX= 24.85 (mm),代入（10.2.3-3）式ψf= 48.65 取ψf= 1 代入（10.2.3-3）式89 (mm)选用 1 层6 mm 厚 200mm 宽的 Q235 钢板，满足计算要求。
56.2m (6) /(G)~(H)梁支座正截面抗弯加固计算书一、梁基本数据梁截面尺寸： 300 × 700 (mm)混凝土标号： C30 混凝土抗压强度设计值fc ： 14.3(n/mm2)受拉钢筋级别： HRB335钢筋抗拉/抗压强度设计值： 300(n/mm2) 受拉区钢筋排数： 1 排 梁受压区钢筋排数： 1 排二、梁加固设计数据设计弯矩值：508 (KN.m)二次受力影响：考虑初始弯距：0 (KN.m)进行二次受力影响计算ρte=As/Ate= 0.007查GB50367－2006表10.2.6 αsp=0.07 εsp,0=αsp×M0k/(Es×As×H0)= 0三、计算过程采用粘贴钢板类型：Q235粘贴钢板设计强度：215 (n/mm2) 粘贴钢板弹性模量：210000 (Mpa) 选用粘贴钢板厚度：6 (mm) 粘贴钢板层数：1 (层)根据（9.2.3-1）式解出XX= 49.87 (mm),代入（10.2.3-3）式ψf= 32.97 取ψf= 1 代入（10.2.3-3）式332(mm)选用 1 层6 mm 厚 400mm 宽的 Q235 钢板，满足计算要求。
56.2m (1/6) /(G)~(H)梁(G)支座正截面抗弯加固计算书一、梁基本数据梁截面尺寸： 250 × 500 (mm)混凝土标号： C30 混凝土抗压强度设计值fc ： 14.3 (n/mm2)受拉钢筋级别： HRB335钢筋抗拉/抗压强度设计值： 300(n/mm2) 受拉区钢筋排数： 1 排 梁受压区钢筋排数： 1 排二、梁加固设计数据设计弯矩值： 175 (KN.m)二次受力影响： 考虑 初始弯距：0 (KN.m)进行二次受力影响计算ρte=As/Ate= 0.008查GB50367－2006表10.2.6 αsp= 0.07 εsp,0=αsp×M0k/(Es×As×H0)= 0三、计算过程采用粘贴钢板类型：Q235粘贴钢板设计强度：215 (n/mm2) 粘贴钢板弹性模量：210000 (Mpa) 选用粘贴钢板厚度：6 (mm) 粘贴钢板层数：1 (层)根据（9.2.3-1）式解出XX= 25.14 (mm),代入（10.2.3-3）式ψf= 48.06 取ψf= 1 代入（10.2.3-3）式136 (mm)选用 1 层6 mm 厚 200mm 宽的 Q235 钢板，满足计算要求。
56.2m (2/9) /(B)~(F)梁(B)支座梁正截面抗弯加固计算书一、梁基本数据梁截面尺寸： 250 × 550 (mm) 混凝土标号： C30混凝土抗压强度设计值fc ： 14.3 (n/mm2) 受拉钢筋级别： HRB335 钢筋抗拉/抗压强度设计值： 300(n/mm2)受拉区钢筋排数： 2 排梁受压区钢筋排数： 1 排二、梁加固设计数据设计弯矩值： 313 (KN.m) 二次受力影响： 考虑 初始弯距： 0 (KN.m) 进行二次受力影响计算ρte=As/Ate= 0.011查GB50367－2006表10.2.6 αsp= 0.78εsp,0=αsp ×M0k/(Es ×As ×H0)= 0三、计算过程采用粘贴钢板类型：Q235粘贴钢板设计强度：215 (n/mm2) 粘贴钢板弹性模量：210000 (Mpa)粘贴钢板层数：1 (层)选用粘贴钢板厚度：6 (mm)根据（9.2.3-1）式解出XX= 142.12 (mm),代入（10.2.3-3）式ψf= 6.76 取ψf= 1 代入（10.2.3-3）式253 (mm)选用 1 层6 mm 厚 400mm 宽的 Q235 钢板，满足计算要求。
56.2m (9) /(B)~(F)梁(F)支座梁正截面抗弯加固计算书一、梁基本数据梁截面尺寸： 250 × 550 (mm) 混凝土标号： C30混凝土抗压强度设计值fc ： 14.3 (n/mm2) 受拉钢筋级别： HRB335 钢筋抗拉/抗压强度设计值： 300(n/mm2)受拉区钢筋排数： 1 排梁受压区钢筋排数： 1 排二、梁加固设计数据设计弯矩值： 136 (KN.m) 二次受力影响： 考虑 初始弯距： 0 (KN.m) 进行二次受力影响计算ρte=As/Ate= 0.006查GB50367－2006表10.2.6 αsp= 0.7 εsp,0=αsp×M0k/(Es×As×H0)= 0三、计算过程采用粘贴钢板类型：Q235粘贴钢板设计强度：215 (n/mm2) 粘贴钢板弹性模量：210000 (Mpa) 选用粘贴钢板厚度：6 (mm) 粘贴钢板层数：1 (层)根据（9.2.3-1）式解出XX= 34.32 (mm),代入（10.2.3-3）式ψf= 38.1 取ψf= 1 代入（10.2.3-3）式103 (mm)选用1 层6 mm厚200mm宽的Q235 钢板，满足计算要求。