桥梁圆柱模板计算书解答
圆柱形墩柱模板计算书
混凝土重量F1=牛腿体积*重力密度= a*b*c*γc
59.488 KN
其中：a为牛腿长度
2.6 m
b为牛腿宽度
1.1 m
c为牛腿高度
0.8 m
模板重量F2=
19 KN
人员重量F3=
1
KN
牛腿支架总受力为F4= 79.488 KN
牛腿支架有两个支架组成，单个支架受力为F= F4/2=
39.744 KN
W
=
bh 6
2
= 10×6 2
6
=
60 mm3
其中：b为板宽，取10mm；
h为板厚，取6mm。
面板最大内力为：
σ=M =
W
125.10976 ＜f=215N/mm2
（2）挠度验算
圆弧面板受力为径向力，且受力均匀，径向变形相同，故无径向挠度。
2
I
=
b h 3
五、纵肋计算 12
=
1 0 × 63 12
F=0.22γct0β1β2V1/2
⑴ （8-8）
F=γcH
312 KN/㎡
⑵ （8-9）
混凝土侧压力的计算分布图形如图所示，有效压头高度h（m）按下式计算：
h=F/γc
2.86 m
（8-10）
取两式的较小值
F：新浇混凝土对模板的侧压力（KN/㎡）；计算得
74.4216 KN/㎡
γc：新浇混凝土的重力密度（KN/m³）,取值
将牛腿支架简化为如下图所示的模型，将牛腿支架受力化为均布载荷q
则q=
F/a 15.2861538 KN/m
即
15.2862 N/mm
将模型及受力情况在力学求解器中分析，模型如下：
大桥盖梁模板计算书
76省道复线南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段芦浦特大桥盖梁模板计算书宁波交通工程建设集团有限公司76省道南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段项目部2013年6月15日立柱、模板立面图（1）侧模内楞计算模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为2.2米，模板高度为2.35米。
新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值（施工手册）：1F=0.22γc t0β1β2V2F=γcH式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）;γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3；t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h；V—混凝土的浇灌速度，取0.7m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取2.2m；β1—外加剂影响修正系数，取1.2；β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；1所以 F=0.22γc t0β1β2V21=0.22×24×10×1.2×1.15×0.72=61KN/m2F=γcH=24×2.2=52.8KN/m2综上混凝土的侧压力F=52.8 KN/m2有效压头高度为 h=F/γc=52.8/24=2.2m（2）侧模外楞计算外楞为双拼的[14，间距为100cm混凝土的侧压力为52.8KN/m 2转化成线荷载=52.8KN/m简化为简支梁计算2811440840102141006.2Nm EI =⨯⨯⨯=-EA=2.06×1011×37×10-4Nm=7.6×108N计算结果：kNm M 21.38max = kN Q 52.47max = 强度计算：[]MPa MPa W M 5.1883.11458.132101611021.386-3max max=⨯==⨯⨯==σσ＜，合格; []MPa MPa A Q 5.1103.1853.19107.321052.4732333max max =⨯==⨯⨯⨯⨯==-ττ＜，合格； 刚度计算：mm mm f 75.040030051.0max =<=，合格。
圆柱模板计算书
圆柱模板计算书1、设计依据1、JTJ041-2000《公路桥涵施工技术规范》2、JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》3、JGJ81-2002《建筑钢结构焊接技术规程》4、GB50205-2001《钢结构工程施工质量验收规范》2、设计要求混凝土施工时，模板强度和刚度满足《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。
3、基本资料该圆柱模直径1.2米。
采用混凝土泵车下灰，浇筑混凝土速度2m/h，混凝土入模温度约25℃，采用定型钢模板：面板采用6mm钢板;法兰采用厚12×100mm扁钢，竖肋采用普通[10槽钢，间距400mm；背楞采用普通[10槽钢，间距400mm。
4、模板的基本受力情况当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h 以下，所以新浇筑的混凝土作用于模板的水平方向的侧压力可按下式计算（《路桥施工计算手册》P173：m P k hγ=（1） 当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T;当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T;式中：P －新浇筑混凝土对侧面模板产生的最大压力（kPa ）；h －有效压头高度（m ）；v －混凝土浇筑速度（m/h ）；T －混凝土入模时的温度（℃）；γ－混凝土的容重（kN/m3）；K －外加剂影响修正系数，不加时k=1.0，掺缓凝外加剂时k=1.2；根据前述已知条件：因为： v/T=2.0/25=0.08<0.035，所以 h ＝0.22+24.9v/T =0.22+24.9×0.08＝2.212最大水平侧压力为： 21.226 2.21269.01(/)m P k h kN m γ==⨯⨯= 考虑振动荷载 24/kN m 验算强度时荷载设计值为：21.4 4.074.61(/)m P p kN m =+⨯= 5、面板计算由于竖肋通长，间距l=400mm ，面板在竖肋上的长宽比＞3，故面板按单向板计算。
桥梁工程圆柱墩模板计算书
圆柱墩模板计算书本标段墩身全部为柱式墩，柱式墩直径1.5m和1.8m两种；最高墩柱21.366m。
柱式墩施工采用翻模分段施工的方法，分段长度为6m,墩柱高度小于6m的一次性浇筑成型。
模板分节高度最大2m。
一、计算依据1、《建筑施工手册》一模板工程2、《建筑工程大模板技术规程》(JGJ74-2003)3、《路桥施工计算手册》4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-1986)7、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)8、施工图纸二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：26kN/m3；2、混凝土浇注速度：3m/h；3、浇注温度:15°C；4、混凝土塌落度：16〜18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、设计风力：8级风；7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B,新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值：F = 0.227 t P P 心/2 F =丫Hc 0 1 2 c式中：F -----新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。
Y ----混凝土的重力密度（kN/m3），根据设计图纸取26kN/m3。
ct0---------- 新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t=200/（T+15）计算，取t=5h。
0T -----混凝土的温度（25° C）。
圆柱模板计算书
圆柱模板计算书一．基本情况：本圆柱模直经为1.4米，采用面板4mm钢板，法兰及肋骨均采用8X70扁钢。
肋间距为300X300mm。
采用混凝土浇注速度为3m/h，混凝土入模温度为25℃。
二．荷载计算：1.混凝土侧压力：根据GB50204-92中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22RcTβ1β2V½（T=5）=0.22X24000X5X1X1.5X3½=52.59KN/m²F=RcH=24X10=240 KN/m²取二者中较小值为F=52.59 KN/m²2.混凝土侧压力设计值：F=F1X分项系数X拆减系数F=52.59X1.2X0.85=53.64 KN/m²3.倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为：2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²4.混凝土振捣产生的荷载查路桥施工手册8-1表为2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²5.荷载总计：53.64+1.87+1.87=57.38 KN/m²三：板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有肋骨架承担，在刚度计算时可以与平面钢模等同。
四：侥度计算：按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，则荷载Q=0.0584X10=0.584 KN/m²根据1X/1Y=0.9查表得ω大=0.00258q1 /kK=Eh³b/12(1-v²)=206000x6³x 10/12(1-0.3²)=40750000则ω大=0.57mm≤0.883mm故满足要求五：肋骨挠度计算ω大=ql/384EI=0.0014MM≤0.883mm故满足要求六：圆弧形横肋端头拉力强度计算A3钢材料f=140N/mm²F =FA=140X70X8=78400=78.4KN根据路桥施工计算手册213页为21.024KN78.4≥21.024 故满足要求。
梁柱模板计算书
（一）梁模板验算1、梁侧模板荷载按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
2、梁侧模板验算（1）抗弯验算W = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3；新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×300.002 = 9.88×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.88×104 / 2.70×104=3.660N/mm2；面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值σ =3.660N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！（2）挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.00×0.50 = 9.00N/mm；l--计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；E--面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2；I--面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105) = 0.214 mm；面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 =1.200mm；面板的最大挠度计算值ω =0.214mm 小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！3、内楞计算W = 40×60×60/6 = 24.00cm3；I = 40×60×60×60/12 = 72.00cm4；（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下:q = (1.2×18.000×0.90+1.4× 2.000×0.90)×0.300/2=3.29kN/m；内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；内楞的最大弯距: M=0.1×3.29×500.002= 8.24×104N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ = 8.24×104/2.40×104 = 3.431 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: [f] = 11.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ = 3.431 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值小于 [f]=11.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 E -- 面板材质的弹性模量： 9000.00N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.30/2= 2.70 N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm；I--面板的截面惯性矩：E = 7.20×105N/mm2；内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×2.70×500.004/(100×9000.00×7.20×105) = 0.176 mm；内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.176mm 小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足要求！4.外楞计算W = 60×80×80/6 = 64.00cm3；I = 60×80×80×80/12 = 256.00cm4；（1）外楞抗弯强度验算最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×0.50/2=2.75kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 500mm；外楞的最大弯距：M = 0.175×2745.000×500.000 = 2.40×105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 2.40×105/6.40×104 = 3.753 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: [f] = 11.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ =3.753N/mm2 小于外楞的抗弯强度设计值 [f]=11.000N/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算其中 E -- 外楞的弹性模量，其值为 9000.00N/mm2；p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.00×0.50×0.50/2= 2.25 KN；l--计算跨度(拉螺栓间距)：l = 500.00mm；I--面板的截面惯性矩：I = 2.56×106mm4；外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×2.25×103×500.003/(100×9000.00×2.56×106) = 0.140mm；外楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm；外楞的最大挠度计算值ω =0.140mm 小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足要求！5、梁底模板计算模板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 1000.00×18.00×18.00/6 = 5.40×104mm3；I = 1000.00×18.00×18.00×18.00/12 = 4.86×105mm4；（1）抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.60×0.90=16.52kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=16.52+0.38+2.52=19.42kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 1/8×19.422×0.2502=0.152kN.m；σ =0.152×106/5.40×104=2.810N/mm2；梁底模面板计算应力σ =2.810 N/mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！（2）挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
圆柱盖梁模板计算书
圆柱盖梁模板计算书计算依据1.参考资料《混凝土工程模板与支架技术》 《建筑工程模板设计实例与安装》《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001 《钢结构设计规范》 GB 50017—2003 《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-2001 1.大模板计算采用的大模板宽度为3000mm ，高度为1785mm ，面板厚度为5mm ，水平横肋为[ 8号；间距为300mm ，竖肋（又称背楞或背杠）为2根[ 8号，间距为800mm 。
混凝土侧压力标准值如下面计算所示，倾倒混凝土产生的侧压力标准值为4kg/m 2。
侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
1/20120.22F t V γββ=24F h =（h 为有效压头）取二者中的较小值使用其中：F ——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γ——混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取24kN/m 3。
t 0——新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t 0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为200C ，即T=200C ，t 0=5.71h 。
V ——混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.4m/h 。
h ——此处h 应是混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取1.7m 。
β1——混凝土塌落度影响的修正系数，当塌落度小于等于3cm 时，取0.85；坍落度=5-9cm 时，取1.0；坍落度=11—15cm 时，取1.15。
β2——外加剂影响的修正系数，不掺时取1.0；掺时取1.2。
圆柱盖梁侧模板计算1/20120.22F t V γββ=20.2224 5.71 1.0 1.256.1/KN m=⨯⨯⨯⨯=22424 1.740.8/F h KN m ==⨯=取二者中较小值：240.8/F KN m倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4.02/KN m （容量0.2-0.8m 3的运输器具）。
桥梁工程圆柱墩模板计算书
圆柱墩模板计算书本标段墩身全部为柱式墩，柱式墩直径1.5m和1.8m两种；最高墩柱21.366m。
柱式墩施工采用翻模分段施工的方法，分段长度为6m，墩柱高度小于6m的一次性浇筑成型。
模板分节高度最大2m。
一、计算依据1、《建筑施工手册》—模板工程2、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）3、《路桥施工计算手册》4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-1986）7、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)8、施工图纸二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：26kN/m3；2、混凝土浇注速度：3m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、设计风力：8级风；7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1 新浇混凝土对模板侧向压力分布图按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值：式中：F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），根据设计图纸取26kN/m 3。
t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算，取t 0=5h 。
T ------混凝土的温度（25°C ）。
V ------混凝土的浇灌速度（m/h ），取3m/h 。
桥梁三柱式受 力 计 算 书
盖梁抱箍受力计算书一、盖梁横断面图二、 力学模型：qqq q反力计算简图三、 力学检算盖梁的重力传递给工字钢，再由工字钢传递给抱箍钢板，靠抱箍钢板与立柱的摩擦力来维持力学平衡。
假设三根立柱从左至右产生的反力为Rb 、Ra 、Rc 。
Ra 为两个简支梁在中间立柱的合力。
1、 反力计算q=（砼+钢筋+模板、工字钢、方木及振动荷载等）÷15.7=(25.16m 3×2400kg/ m 3+3974kg+9056kg)×9.8N/kg ÷1000÷15.7=45.8KN/ m∑Mb=0Ra1×5.5＋2.35×45.8×2.35÷2－5.5×45.8×5.5÷2=0计算得Ra1=103.0KNRa=2×103.0=206.0 KN∑Ma=0计算得Rb=256.5 KN由力学计算式Ra+Rb+ Rc=15.7×45.8计算得Rc=256.5 KN由此可得出在两个边立柱的结构压力最大。
取其中一个检算。
2、抱箍钢板与立柱砼的摩擦力计算盖梁的重力传递给抱箍的钢板，在压力小于摩擦力的的情况下，抱箍钢板才不会产生位移失稳。
确定摩擦力的大小关键取决于抱箍钢板之间连接螺栓的抗拉力大小。
一个抱箍钢板用10个φ20的高强螺栓连接。
每个高强螺栓紧箍轴力为：185.85KN。
N=10×185.85=1858.5KNf=uN=0.3×1858.5=557.55 KN(砼与橡胶摩擦系数为0.3)安全系数考虑为2.0那么:2.0×256.5KN=513.0KN< f=557.55 KN 从以上力学分析,该抱箍方法完全满足施工要求。
圆柱墩模板计算书
4、模板力学计算4.1、模板压力计算墩柱砼浇筑速度取V=5m/h，砼入模温度按T=26℃计算，则V/T=5/26=0.193＞0.035，按《路桥施工计算手册》，h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8×0.193=2.26m砼不掺缓凝剂时K=1.0，则砼对现浇大模板最大侧压力Pm=Kγh=1.0×25×2.26=56.5Kpa，考虑振动荷载4Kpa，则P=56.5×1.2+4×1.4=73.4Kpa。
4.2、面板验算强度验算：直径1.5m的圆柱模板所受压力较大，只需对1.5m圆柱模板进行验算。
为了便于计算，圆柱模板按展开后的平面尺寸进行验算，选用板区格中三面固结、一面简支的最不受力情况进行计算。
Ly/L x=350/350=1，查《路桥施工计算手册》附表二得Km x0=-0.06，Km y0= -0.055，Kmx=0.0227，Kmy=0.0168，Kf=0.0016。
面板的抗弯强度设计值[σw]=145Mpa。
取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q=73.4×10-3×1=0.0734N/mm，支座弯矩：Mx0= Kmx0.q.Lx2=-0.06×0.0734×3502=-539.5.mmMy0= Kmy0.q.Ly2=-0.055×0.0734×3502=-494.5N.mm面板的截面抵抗矩W=bh2/6=1×52/6=4.167mm3应力为：σmax= Mmax/W=539.5/4.167=129MPa<[σw]=145MPa 强度满足要求。
跨中弯矩：Mx= Kmx.q.Lx2=0.0227×0.0734×3502=204N.mmMy= Kmy.q.Ly2=0.0168×0.0734×3502=151N.mm钢板的泊松比ν=0.3，故需换算为：Mx（ν）=Mx+νMy=204+0.3×151=249.3N.mmMy（ν）=My+νMx=151+0.3×204=212.2N.mm应力为：σmax= Mmax/W=249.3/4.167=59.827MPa<[σw]=145MP a，强度满足要求。
圆柱盖梁梁底模板的设计计算知识讲解
圆柱盖梁底模板的设计计算6.1荷载计算6.1.1 永久荷载标准值梁模板及其拉杆之重 20.5/k N m梁混凝土自重 21.72440.8/k N m⨯= 钢筋自重 21.7 1.52.55/k N m⨯= 共计 243.85/k N m6.1.2 可变荷载标准值浇筑混凝土倾倒时候产生冲击荷载 24/kN m6.1.3 荷载设计值最不利组合2122 1.243.85 1.4458.22/1.3543.85 1.40.7463.12/S k N m S k N m =⨯+⨯==⨯+⨯⨯= 因为21S S >，应以永久荷载效应控制组合为计算依据所以2020.963.1256.81/S S kN m γ==⨯=6.2梁底板面板强度计算取1.0m 宽计算沿底板跨度方向线荷载为： 156.8156.81q k N m=⨯=；0.3l m = 按三跨连续梁计算220.10.156.810.30.52/M qL kN m ==⨯⨯=223100054166.6766bh W mm ⨯=== 则 22520000124.8/210/4166.67M N mm f N mm W σ===<= 所以安全。
6.3 梁底板面板挠度验算线荷载标准值143.8543.85/g q kN m =⨯=445343.853000.6670.667100100 2.06101/12100051.12[]800/500 1.6g q l v EI mm v mm ⨯==⨯⨯⨯⨯⨯⨯=<==符合要求。
6.4 梁底板下横肋计算梁底板下横肋采用的是[8号槽钢，承重的间距为0.3m ，及计算简图见图6—1.线载荷0.356.8117.043;0.8;q kN L m =⨯==0.343.8513.155g q k N m =⨯=图6—1 梁底板下横肋的计算简图横肋的抵抗矩325300W mm =惯性矩41013000I mm =220.1070.10717.0430.8 1.167M qL kN m ==⨯⨯=g22116700046.13/210/25300M N mm f N mm W σ===<= 挠度计算：44613.1558000.6320.6321001002.061010130000.3[]2400g q l v EI lmm v mm ⨯=⨯=⨯⨯⨯⨯=<== 所以安全。
立柱模板计算书
立柱模板计算书附件1：墩柱模板计算书一、基本情况本圆柱墩高度为24.147m，直径1.8m，采用汽车吊起吊漏斗浇筑，浇注速度3m/h，混凝土施工温度为25℃。
圆柱墩模板由两块半圆模板对接而成，面板采用δ6mm厚钢板，竖肋采用8#槽钢，间距300mm，环肋采用100mm宽、δ8mm的圆弧肋板，法兰采用100mm宽、δ12mm带钢，螺栓采用8.8级M18*60高强螺栓。
验算均取最不利位置进行，为达到安全目的，验算时受力结构模型均取用简支，相当于另外附加了一个安全系数。
计算模型中安全系数静载取用1.1，动载取用1.2。
二、混凝土侧压力计算F1=0.22rtβ1β221V (1)F1=rH (2)式中F1——新浇混凝土对侧板的压力(KN/m2)；r——混凝土的重力密度(KN/m2)取25；——混凝土的初凝时间, T为混凝土的温度,按施工温度可取25℃；t=200/(T+15)＝200/(25+15)=5；tV——混凝土的浇注速度3m/h；β1——外加剂影响修正系数1.2(不掺外加剂取1,掺具有缓凝作用的外加剂取1.2)；β2——混凝土坍落度影响修正系数取1.15；当坍落度小于30mm时，取0.85，当坍落度为50-90mm时，取1.0，当坍落度为110-150mm时，取1.15；H——混凝土计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m)式(1)：F1=0.22×25×5×1.2×1.15×3?=65.73KN/m 2式(2)：F1=25×24.147=604(KN/㎡)取二式中的小值,故取混凝土的侧压力F1=65.73(KN/㎡)其他动载为施工荷载，按照常规取F2=6(KN/㎡)F=F1×1.1+F2×1.2=65.73×1.1+6×1.2=79.5(KN/㎡)三、径向拉力计算根据圆筒承压计算模型，标准圆形压力容器承受的法向压力均转化为径向拉力。
圆柱墩模板计算
墩柱模板计算书一．基本情况本工程圆形墩柱最大高度12.3m ，直径1.40m 。
采用泵车浇筑，浇注速度3m/h ，混凝土施工温度为25℃。
模板采用定型钢模板：面板采用4mm 厚钢板；横肋采用12#槽钢，间距400mm ；竖肋采用12#槽钢，间距300mm ；拼接模板螺栓采用M20×60，竖向间距400mm 。
二．荷载计算 1.荷载组合 1.1混凝土侧压力h m γK P =h ——有效压头高度，当v/T ＞0.035时，h=1.53+3.8v/T=1.99m T ——混凝土入模温度，取25℃K ——外加剂影响修整系数，不加取1，掺缓凝剂取1.2 γ——混凝土容重，取25KN/m 3 v ——混凝土的浇注速度，取3m/h P m =1.2×25×1.99=59.6KPa 1.2混凝土倾倒水平荷载，取2KPa 1.3混凝土振捣水平荷载，取4KPa 1.4荷载组合P=59.6+2+4=65.6KPa2.板面计算：圆弧模板在混凝土浇筑时产生的侧压力由横肋承担，在刚度计算中与平模板相似。
2.1计算简图3004002.2强度计算按照最不利的三边固结一边简支计算，取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为： q=0.0656×1=0.0656N/mm ，W=2.667mm 3根据lx/ly=0.75,查表得K Mx =0.0331,K My =0.0109，K f =0.00219 求跨中弯矩：Mx=K Mx ql x 2=0.0331×0.0656×3002=195.4Nmm My=K My ql y 2=0.0109×0.0656×4002=114.4Nmm 换算： Mx（v ）=Mx+υ×My=195.4+0.3×114.4=229.7NmmMy （v ）= My+υ×Mx=114.4+0.3×195.4=173.0Nmm υ——钢材的泊松比等于0.3 应力：σmax =215MPa a 1.86667.27.229max ＜MP W M ==满足要求。
梁柱模板计算书
（一）梁模板验算1、梁侧模板荷载按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ -- 混凝土的重力密度，取m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得；T -- 混凝土的入模温度，取℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取；β1-- 外加剂影响修正系数，取；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为kN/m2、kN/m2，取较小值kN/m2作为本工程计算荷载。
2、梁侧模板验算（1）抗弯验算W = ××6=；新浇混凝土侧压力设计值: q1= ×××=m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= ×××=m；q = q1+q2 = + = kN/m；计算跨度(内楞间距): l = ；面板的最大弯距M= ××= ×；经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = ×104 / ×104=mm2；面板的抗弯强度设计值: [f] = mm2；面板的受弯应力计算值σ =mm2 小于面板的抗弯强度设计值[f]=mm2，满足要求！（2）挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = ×=mm；l--计算跨度(内楞间距): l = ；E--面板材质的弹性模量: E = mm2；I--面板的截面惯性矩: I = ×××12=；面板的最大挠度计算值: ω = ××(100×××105) = mm；面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =250 = ；面板的最大挠度计算值ω = 小于面板的最大容许挠度值[ω]=，满足要求！3、内楞计算W = 40×60×60/6 = ；I = 40×60×60×60/12 = ；（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下:q = ××+×××2=m；内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；内楞的最大弯距: M=××= ×；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ = ×104/×104 = N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: [f] = mm2；内楞最大受弯应力计算值σ = N/mm2 内楞的抗弯强度设计值小于[f]=mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 E -- 面板材质的弹性模量：mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q =×2=N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l = ；I--面板的截面惯性矩：E = ×105N/mm2；内楞的最大挠度计算值: ω = ××(100×××105) = mm；内楞的最大容许挠度值: [ω] = ；内楞的最大挠度计算值ω= 小于内楞的最大容许挠度值[ω]=，满足要求！4.外楞计算W = 60×80×80/6 = ；I = 60×80×80×80/12 = ；（1）外楞抗弯强度验算最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载: P = ××+××××2=；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 500mm；外楞的最大弯距：M = ××= ×经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = ×105/×104 = N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: [f] = mm2；外楞的受弯应力计算值σ =mm2 小于外楞的抗弯强度设计值[f]=mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算其中 E -- 外楞的弹性模量，其值为mm2；p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p =××2= KN；l--计算跨度(拉螺栓间距)：l = ；I--面板的截面惯性矩：I = ×106mm4；外楞的最大挠度计算值: ω = ××103×(100×××106) = ；外楞的最大容许挠度值: [ω] = ；外楞的最大挠度计算值ω = 小于外楞的最大容许挠度值[ω]=，满足要求！5、梁底模板计算模板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = ××6 = ×104mm3；I = ×××12 = ×105mm4；（1）抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: ×（+）×××=m；模板结构自重荷载：q2:×××=m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: ×××=m；q = q1 + q2 + q3=++=m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 1/8××=；σ =×106/×104=mm2；梁底模面板计算应力σ = N/mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=mm2，满足要求！（2）挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
桥墩圆柱模板验算书
某项目部圆柱模板编制：审核：复核：2021年10月一、工程慨况本工程为上部简支箱梁，下部采用圆柱+盖梁构造。
立柱直径有1.3/1.4/1.6米，按1.6米立柱计算，一次浇筑高度9M 。
模板用材：面板：6MM 法兰：14*100 竖肋：8#[背楞：8#[ 材质均为Q235B二、设计参考《钢结构设计规范》GB50017—2003；《钢结构工程施工及验收规范》GB50205—2001；《材料力学》《混凝土结构工程施工及验收规范》取安全系数 1.25,Q235钢材的许用正应力[σ]＝188MPa;许用剪应力 [τ]＝95MPa 。
检算标准；1) 强度要求满足钢结构设计规范；2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/500；3) 钢模板面板变形不大于1.5mm 。
三、侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即是新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算；t =200/(25+15)=5T ------混凝土的温度（°）取25°V ------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取3M/hH ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取4mΒ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺外加剂时取1.2Β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
某高速公路工程桥梁立柱模板计算书
柱模板计算书望东长江大桥四标共设计ф130圆柱160根，高度分布为3米以下8根，5米~7米32根，7米~9.8米120根，柱模板设计两套，长度都为3米+7米。
目前施工已经结束，从使用过程来看，模板满足工程使用需要，使用过程变形肉眼无法察觉。
使用结束后检查模板基本没有变形，说明刚度设计偏大，经过详细验算应该在满足施工需要的基础上可以进一步减少材料用量。
1、 荷载确定侧压力计算：施工中砼入模温度范围一般为10℃~35℃，浇筑速度最快约为4m/h ，则V/T=0.1143~0.25≥0.035，计算控制压力高度h=1.53+3.8*V/T=1.53+3.8*0.25=2.48m 。
P m =K*γ*h=1.2*25KN/m 3*2.48m=77.5KPa ，考虑到施工荷载中以直接倾倒混凝土产生冲击荷载最大，取用6KPa 。
则控制荷载P 设=77.5KPa+6KPa=83.5KPa2、 纵筋间距及尺寸确定面板拟采用5mm 厚钢板卷制，沿柱长方向取单位长δd 计算：计算简图如右图所示：q=P 设*δd =83.5*δd KPa ，按照多跨连续梁计算。
M max =0.078*ql 2=6513*δd * l 2（单位都为标准单位，下同） ω=bh 2/6=δd *0.0052/6=4.167*10-6δdP 设*σ= M max /ω=6513*δd * l 2/(4.167*10-6*δd )=1.563*109* l 2σ≤[σ]=175*106Pa →1.563*109* l 2≤175*106解此不等式，得l 2≤0.11196→l ≤0.3346m按照挠度变形控制设计计算为:f max =100EI ql *0.6644=12005.0**10*1.2*100l * d *10*83.5*664.031143d δδ=0.253458*4l 400l ≤ 解此不等式，得m l l 2144.010*8636.933≤⇒≤-考虑到荷载是呈梯度变化的，计算时简化成均布计算，而且面板与纵筋接触面积较大，综合考虑模板刚度、周转次数、变形位置及成本，选用模板纵筋净距为21.4cm 。
柱模板计算
柱模板计算没有办法,没人想要~~~只有把这个下载点去掉~~ :(柱模板支撑计算书没有办法,没人想要~~~只有把这个下载点去掉~~ :(柱模板支撑计算书一、柱模板荷载标准值强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.82m；1——外加剂影响修正系数，取1.0；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.0。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.7kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.7kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.0kN/m2。
二、柱模板计算简图图1 柱箍计算简图柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为拉弯杆件，应按拉弯杆件进行计算。
柱模板的截面宽度B=500mm；柱模板的截面高度H=500mm；柱模板的高度L=3820mm；柱箍的间距计算跨度d=500mm。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，木方间距250mm，模板宽500mm，则应按照均布荷载下的两跨连续梁计算，计算如下：1.面板强度计算支座最大弯矩计算公式：其中 q为强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×47.71+1.4×4.0)×0.5=31.43kN/md为竖楞的距离，d = 250mm；经过计算得到最大弯矩M=0.125×31.43×0.25×0.25=0.246kN.M面板截面抵抗矩 W= 500×18×18/6=27000mm3经过计算得到 = M/W = 0.246×106/27000=9.09N/mm2面板的计算强度小于15.0N/mm2，满足要求。
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墩柱模板计算书
1、基本情况
本项目高架桥最高圆柱模高13.922米，直径1.8米。
采用混凝土泵车下灰，浇注混凝土速度3m/h，混凝土入模温度约25℃，采用定型钢模板：面板采用6mm钢板;横肋采用厚12mm，宽100 mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用普通10#槽钢，间距353mm，
2、荷载计算
2.1混凝土侧压力
（1）根据我国《混凝土结构工程施工及验收规范》〈GB50204-92〉中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下
F=0.22Rс.Tβ1β2V½（其中T=200/（25+15）=5）
F=Rс.H
带入数据得
F=0.22*24000*5*1*1.15*3½=52.59 KN/㎡
F=24*13.992=335.808KN/㎡
取两者中较小值，即F=52.59KN/㎡
(2)混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数
F= 52.59*1.2*0.85=53.64KN/㎡（3）倾倒混凝土时产生的水平荷载
查建筑施工手册17-78表为2KN/㎡
荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡
（4）混凝土振捣产生的荷载
查路桥施工计算手册8-1表为2KN/㎡
荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡
（5）按表17-81进行荷载组合
F´=53.64+2.38+2.38= 58.4KN/㎡
3、板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与与平模板相似。
3.1计算简图
3.2挠度计算
按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，荷载为q=0.0584*10=0.584N/mm
根据lX/lY=0.9,查表得
ωmax=0.00258ql4/k
k=Eh³b/12(1-v²)=206000*6³*10/12*(1-0.3*0.3)=40750000
V-钢的泊桑比=0.3
ωmax=0.57 mm≤[ω]=1/400=0.883 mm 故满足要求
4竖肋计算
4.1计算简图：
竖肋采用10#槽钢间距353 mm，因竖肋与横肋焊接，故按两端固定梁计算，面板与竖肋共同宽度应按353 mm计算
4.2截面惯性距
组合截面的形心计算：
板和竖肋在X轴心与组合形心重合
y¯´=S/A
式S=23500+3535*6*（100+6/2）=241654mm³
式A =1274+353*6=3394mm ²
y¯´=71.2 mm
由平行公式得：
I=I1+A1y²+I2+A2y²
=1983000+1274*21.2²+353*6³/12+353*6*31.8²
=46.93*105（㎜4）
4.3挠度计算
ωmax=ql4/384EI
=20.6*4004/384*2.06*105*46.93*105=0.0014mm
ωmax=0.0014 mm≤[ω]=1/400=0.883 mm 故满足要求
5.横肋计算
5.1计算简图
5.2荷载计算：圆弧形横肋采用100 mm宽，10 mm厚的钢板。
间距为400 mm.将竖肋做用在横肋上的集中荷载转化成线性荷载q=0.0584*400=23.36N/横肋=23.36KN/m
圆弧形横肋端头拉力计算依据（路桥施工计算手册）213页T= Qd/2=23.36*1.8/2=21.024 KN
5.3圆弧形横肋端头拉力强度计算
横肋材料为A3钢ft=140N/mm²
F=ftA=140*100*10=140 KN
F>T 故横肋抗拉强度符合要求
6法兰及连接螺栓强度计算
6.1法兰抗剪承载力计算：
法兰材料为A3钢[τ]=85N/mm²，100 mm宽，12 mm厚的钢板孔距200mm，直径22 mm连接螺栓为M20*60
单孔抗剪承载力τ=Dлhτ=30*3.1415*12*85=96129.9N
2τ=192.26KN>T=21.024KN
故法兰符合抗剪承载力要求
6.2连接螺栓强度计算
在模板连接中螺栓只承受拉力，螺栓为M20*60查（桥梁施工计算手册）附表3.-2，3.-23得ft=110N/mm²螺栓内径16.75 mm 单个连接螺栓承受拉力F= D²лft/4
=16.75²*3.1415*110/4=24.24KN 2F=48.48KN>T=21.024KN 故螺栓抗拉承载力符合要求。