局部设缝短肢剪力墙静力弹塑性分析

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混合装配式短肢剪力墙弹塑性分析

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（．ｅａｏａｏｆｏｃｅ１ＫｙＬｂｒｔｙｏｎｒｔＰｅｔｓｅｏｃｅｔｃｕｅｆｎｓｙｏＥｕａｏ，ｏｔｅｓＵｉｒｔＮｎｉｇｉｇｕｒＣｅ＆ｒｓｅｓｄＣｎｒｔＳｒｔｒｓｉｒｆｄｃｔｎＳｕｈａｔｎｖｓｙａｊａｓｒｅｕｏＭｉｔｉｅｉ，ｎＪｎ２０９ｈｎ；．ａｇｕＰｓ＆ｅｅｏｍｎｃｔｎｌｎｎｎｅｉｎｇＩｓｔｔＣ．ｔ，ａｊｇｉｇｕ２００ｈｎ）１０６Ｃｉａ２ｉｓｏｔＴｌｃｍｕｉａｏｓａｉｇａｄＤｓｉｔｕｏＬｄＮｎｉａｓ１０６ＣｉＪｎｓｉＰｎｇｎｎｉｅ．ｎＪｎａ
江苏建筑
２１第５期（第１６期）００年总３
２３
混合装配式短肢剪力墙弹塑性分析
程先春，少平 ’陈佳佳，英洁孟，冯
ｆ东南大学混凝土＆预应力混凝土教育部结构重点实验室，苏南京江
江苏省邮电规划设计院有限责任公司，苏南京江２００）１０６
ａｔ—ｓｉｍｉｒｏｍａｃｎｉ—ｅｓｃｐｅｆｒｎｅ
Ｋｅｒｓｙｗｏｄ：ｈｙｒｄａｓｍｂｙｈｒ—ｐｅｌ；ｐｓｏｅｂｉｓｅｌ；ｓｏｔ— ｉｒｗａｌｕｈｖｒ
０
引言
美国从１９９１年开始开展了预制结构抗震体系（ＲＳＳ的科研计划，ＰＥＳ）日本在２０世纪９０年代开始应用预压装配式预应力混凝土框架结构。了顺应建筑标准化、为工业化、业化的发展趋势．展我国的预制预应力混凝土结产发构体系，必要对该种结构体系进行相应的研究，对国内有针外对预应力装配剪力墙的研究相对较少的情况，本文提出

短肢剪力墙的弹塑性受力性能浅谈

况说话．对于一些问题要严格按照标准说话．这样就要求我们要进行力较强．高厚比为６．５时延性系数最大因为墙肢截面高厚比增加．抵但由于所受极限荷载也在降低．试件受到的作实际情况与标准进行很好的融合．这样才会更有利于对于模型的分抗变形能力有所下降：
那么集中需要解决的就是该墙的弹性数值短问的时候做到有依据在我们的短肢剪墙的弹力方向有很多的计算公数都来自于水平的力，式。希望大家选取的过程中严格按要求选取．只有这样才会取得很好肢剪力墙理论上应该保证其面积．过大则其承重能力不能得到保障，过小．则发挥不了短肢剪力墙的应有效能．为此．需要进行科学的预测的效果。
通过对尺寸完全相同、仅连梁配筋率不同的三片短肢剪力墙的弹的技术．针对于具体情况有针对性的改革就拿我们今天提到的短肢塑性进行分析．结果表明．当短肢剪力墙的尺寸及墙肢配筋率完全相剪力墙技术有了很大的进步短肢剪力墙要想发挥其优势．需要施工
析。
用力相对变小．两种变化对试件位移产生相反的影响．因此墙肢高厚比是影响试件屈服位移和最大位移的不稳定因素
２．如何选择计算程序
在我们进行分析的过程是一定会用到相关的计算程序．在进行进算程序的选取的过程中一定要做到有理论依据的选取．这样当面临疑
５．设计建议如果短肢剪力墙的受力情况不是很复杂．单一考虑所有的重力系
必要的参考价值
１．建构基本理论分析模型
４．２变形能力试件的延性反映了结构或构件在破坏阶段的变形能力试件最大

静力弹塑性分析(Pushover分析)两种方法剖析

静力弹塑性分析(Pushover分析)■简介Pushover分析是考虑构件的材料非线性特点，分析构件进入弹塑性状态直至到达极限状态时结构响应的方法。

Pushover分析是最近在地震研究及耐震设计中经常采用的基于性能的耐震设计(Performance-BasedSeismicDesign,PBSD)方法中最具代表性的分析方法。

所谓基于性能的耐震设计就是由用户及设计人员设定结构的目标性能(targetperformance)，并使结构设计能满足该目标性能的方法。

Pushover分析前要经过一般设计方法先进行耐震设计使结构满足小震不坏、中震可修的规范要求，然后再通过pushover分析评价结构在大震作用下是否能满足预先设定的目标性能。

计算等效地震静力荷载一般采用如图2.24所示的方法。

该方法是通过反应修正系数(R)将设计荷载降低并使结构能承受该荷载的方法。

在这里使用反应修正系数的原因是为了考虑结构进入弹塑性阶段时吸收地震能量的能力，即考虑结构具有的延性使结构超过弹性极限后还可以承受较大的塑性变形，所以设计时的地震作用就可以比对应的弹性结构折减很多，设计将会更经济。

目前我国的抗震规范中的反应谱分析方法中的小震影响系数曲线就是反应了这种设计思想。

这样的设计方法可以说是基于荷载的设计(force-baseddesign)方法。

一般来说结构刚度越大采用的修正系数R越大，一般在1~10之间。

但是这种基于荷载与抗力的比较进行的设计无法预测结构实际的地震响应，也无法从各构件的抗力推测出整体结构的耐震能力，设计人员在设计完成后对结构的耐震性能的把握也是模糊的。

基于性能的耐震设计中可由开发商或设计人员预先设定目标性能，即在预想的地震作用下事先设定结构的破坏程度或者耗能能力，并使结构设计满足该性能目标。

结构的耗能能力与结构的变形能力相关，所以要预测到结构的变形发展情况。

所以基于性能的耐震设计经常通过评价结构的变形来实现，所以也可称为基于位移的设计(displacement-baseddesign)。

关于短肢剪力墙弹性性能的分析

关于短肢剪力墙弹性性能的分析发表时间：2020-10-14T06:24:18.494Z 来源：《防护工程》2020年18期作者：邓煜[导读] 本论文首先以短肢剪力墙构件、异形柱为研究对象，对其轴压比限、强度、延性等弹性性能进行研究，并对两者的轴压比限进行对比分析。

哈尔滨三建工程有限责任公司摘要：本论文首先以短肢剪力墙构件、异形柱为研究对象，对其轴压比限、强度、延性等弹性性能进行研究，并对两者的轴压比限进行对比分析。

短肢剪力墙结构是一种新型的建筑结构体系，有许多问题需要研究和完善。

接着，本文详细研究了短肢剪力墙结构的受力机理、力学模型，以及基于短肢剪力墙弹性性能的抗震设计和破坏机制。

关键字：剪力墙；短肢；弹性性能简介：短肢剪力墙结构成本更低，使用功能更佳，因而受到建筑师的肯定，更受业主和开发商的欢迎，其在很大程度上克服了普通框架和普通剪力墙结构的缺点。

但是，国内对这类结构的力学性能（尤其是结构的抗震性能的研究）还很不够，因此，对短肢剪力墙住宅结构体系的抗震性能及其设计方法进行研究，具有一定的理论和实践意义[1]。

本论文旨在进一步完善短肢剪力墙结构体系的抗震性能和设计理论，为短肢剪力墙结构体系的研究和应用提供理论分析资料，以推动小高层住宅建筑的快速发展和应用。

1.短肢剪力墙的强度和延性特性 1.1体积配箍率对短肢剪力墙强度和延性的影响通过对短肢剪力墙的强度和延性性能分析，认为其整体延性较差，因此需要特别加强其配箍率以提高其延性性能。

要建立混凝土受箍筋约束短肢剪力墙的弯矩一曲率关系曲线，首先要了解混凝土受箍筋约束时的应力一应变关系。

国内外多个混凝土棱柱体和配箍筋的钢筋混凝土柱试验表明，一般体积配箍率对提高承载力的影响不大，但可使混凝土的变形能力增大，峰值应力下的应变值提高，且应力一应变曲线下降段部分比较平缓，延性增强。

1.2 T截面短肢剪力墙承载力及延性分析当构件承受最大荷载时，随着变形继续增加，荷载下降，然后截面完全丧失承载力。

局部设缝T形截面短肢剪力墙轴压比限值分析

ＡｎａｌｙｓｉｓｏｆＣｕｒｖａｔｕｒｅＤｕｃｔｉｌｉｔｙｏｆＳｈｏｒｔＳｈｅａｒ
ＷａｌｌｓｗｉｔｈＴ－ｓｈａｐｅｄＣｒｏｓｓＳｅｃｔｉｏｎ
取８＠２００，混凝土保护层厚度均为２０ｍｍ。
Ａｓ１一
中图分类号：ＴＵ３９８．２
文献标志码：Ａ
文章编号：１６７２— ４０１１（２０１５）０４— ００３７— ０３
ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７２— ０１４１．２０１５．０４．０１９
第４１卷第４期
２０１５年８月
Ｉ・Ｊ迂材
ＳｉｃｈｕａｎＢｕｉｌｄｉｎｇＭａｔｅｒｉａｌｓ
Ｖｏ１．４１，Ｎｏ．４
Ａｕｇｕｓｔ，２０１５
局部设缝Ｔ形截面短肢剪ｉｔｈＴ—ｓｈａｐｅｄＣＲＯＳＳｓｅｃｔｉｏｎａｒｅａｎｌｙａｚｅｄｉｎｔｈｉｓｐａｐｅｒ．ａｎｄｄｒｅｗＭ一山ｃｕｒｖｅｓ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｉｎｄｉｃａｔｅｔｈａｔｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆ
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７１００３８，Ｃｈｉｎａ）

短肢剪力墙结构精细弹塑性地震反应分析

中图分类号：Ｕ１．Ｔ３１３文献标识码：Ａ文章编号：０８—１３（０８０１０９３２０）６—１８— ４４０
Ｐｒｃｓｌｓｏｌｓｉｅｓｉｅｐｎｅｏｈｒ－ｅｈｅｒｗａｌｓｒｃｕｅｅｉｅｅａｔｐａｔｃｓｉｍｃｒｓｏｓｆｓｏｔｌｇｓａｌｔｕｔｒ
ＹＮＹｎｅ，ＩＱｎｎｎＧＯＺｙｎ，ＵａｕＬｉｏｅＡａｗｉＬｉｇｉｇ，ＵｅｉｇＹＮＹｊｎ，ＩａｍｉＸ
（．ｃｏｌｆｉｌｎｉｅｒｇ，ｉｎＵｉｅｉｆｒｈｔｔｒａｄＴｃｎｌｙＸ’ ７０５Ｃｉａ１ＳｈｏｖｇｅｉＸ’ ｎｖｒｔｏｃｉｃｅｎｅｈｏｇ，ｉｎ１０５，ｈｎ；ｏＣｉＥｎｎａｓｙＡｅｕｏａ２Ｓｈｏｆｎｎｅｎ，ｈｘＮｒｌｎｅｉ，ｉｅ０１０，ｈａ．ｃｏｌｇｅｒｇＳａｉｏｍａＵｉｒｔＬｎｎ４００Ｃｉ；ｏＥｉｉｎｖｓｙｆｎ
３长庆地产集团，．陕西西安７０２；１０１２５６）２２５４江苏油田试采一厂地面工程建设站，．江苏江都
摘
要：为避免精细积分法中的矩阵求逆，采用龙格一库塔法计算状态方程的非齐次项，并与指数矩阵的精细算法结合，用应
在短肢剪力墙结构的弹塑性地震反应分析中。对短肢剪力墙结构，采用考虑剪力滞后的多垂直杆弹塑性分析模型，肢和连墙
ＡｂｔａｔＴｅｐｒｏｅｏｉａｅｏａｐｙｐｅｉｅｔ－ｎｅｒｔｎｍｅｈｄｏｈｌｓｏｌｓｉｓｉｍｉｅｐｎｅｏｈｒ－ｇｓｅｒｓｒｃ：ｈｕｐｓｆｔｓｐｐｒｉｔｐｌｒｃｓｉ－ｔｇａｉｔｏｎｔｅｅａｔｐａｔｅｓｃｒｓｏｓｆｓｏｔｅｈａｈｓｍｅｉｏｃ・ｌｗｌｓｒｃｕｅＩｒｅｏａｏｄｔｅｉｖｒｅｍａｒｘｉｒｃｓｉ —ｎｅａｉｎｍｅｈ，ｎｅＫｕｔｎｅａｉｎｓｈｍｅｉｕｅｏａｌｔｔｒ．ｎｏｄｒｔｖｉｈｎｅｔｎｐｅｉｅｔｕｓｉｍｅｉｔｇｔｔｏＲｕｇ — ｔｉｔｇｔｃｅｓｓｄｔｒｏｄａｒｏｃｃｌｔｈｏ — ｏｇｎｏｓｉｍｆｓａｅｅｕｔｎｏｈａｅｏｎｌｚｇａｓ６ｓｏｕｒａｎｅｒｔｎｍｅｈｄ．ｈｎｉｉｌａｕａｅｔｅｎｎｈｍｏｅｅｕｔｏｔｔｑａｉｎｔｅｂｓｆａａｙｉｅｅｆｎｍｅｃｉｔｇａｉｔｏｓＴｅｔｓｅｏｎｉｌｏｃｍｂｎｄｗｔｈｒｃｓｘｏｅｔｔｘｏｅａｉｎ，ｈｃｒｐｈｄｉｌｓｏｌｓｉｅｓｃｒｓｏｓｆｓｏｔｌｇｓｅｒｗａｌｏｉｅｉｈｔｅｐｅｉｅｅｐｎｎｉｍａｒｐｒｔｌａｉｏｗｉｈａｅａｐｅｎｅａｔｐａｔｓｉｍｉｐｎｅｏｈｒ— ｈａｌｅｅｅｓｕｔｒ．Ｍｕｉｏｏｎｎｌｓｐａｔｄｌｃｎｉｅｎｈａａｆｃｓａｐｅｎｓ０ｔｅｈａｌｓｕｔｒｎｄｓｅｒｗＨｔｃｕｅｒｔｃｍｐｅｔｅａｏｌｓｉｍｏｅｏｓｄｒｇｓｅｌｇｅｅｔｉｐｆｄｏｈｒ— ｇｓｅｗａｔｃｕｅ．ａｈａａｓ－ｃｉｒｉｌｒｌｒ

短肢剪力墙设计要求分析

短肢剪力墙设计要求分析第一篇范本（风格：正式专业）正文：设计要求分析短肢剪力墙是一种重要的结构体系，在建筑工程中起到了关键的作用。

为了确保短肢剪力墙的设计符合相关标准和要求，下面将对设计要求进行详细分析。

1. 结构设计要求1.1 受力原理：说明短肢剪力墙的受力原理和力传递机制。

1.2 抗震等级：规定短肢剪力墙的抗震设计要求和抗震性能目标。

1.3 构件强度：提供相关构件的强度规定，包括混凝土墙体、剪力墙柱、剪力墙底部连接部分等。

1.4 钢筋配筋：明确短肢剪力墙中钢筋的布置、直径、间距等规定。

1.5 设计荷载：列出适用的荷载标准，包括永久荷载、活荷载、地震作用等。

1.6 抗侧稳定：描述剪力墙的抗侧稳定设计要求，确保墙体在地震作用下不倾倒。

1.7 断面尺寸限制：规定短肢剪力墙的宽度、厚度等限制条件。

2. 施工要求2.1 混凝土浇筑：描述短肢剪力墙的混凝土浇筑工艺，包括模板搭设、钢筋绑扎、混凝土灌注等。

2.2 包边处理：说明剪力墙四周的包边处理要求，确保墙体表面平整、结实。

2.3 位移控制：提供位移控制的要求和方法，以减小地震作用对墙体的影响。

2.4 声、防火要求：列出短肢剪力墙的隔音、防火要求，确保建筑安全。

3. 检验与验收3.1 施工检验：说明短肢剪力墙施工过程中的检验要求，包括模板检验、钢筋检验、混凝土强度检验等。

3.2 施工验收：规定短肢剪力墙的验收标准，包括外观质量、强度等要求。

4. 附件本所涉及的附件如下：- 附件1：设计荷载标准- 附件2：结构设计图纸- 附件3：混凝土浇筑工艺流程图5. 法律名词及注释本所涉及的法律名词及注释如下：- 法律名词1：注释1- 法律名词2：注释2- 法律名词3：注释3第二篇范本（风格：简洁实用）正文：短肢剪力墙设计要求分析为了满足短肢剪力墙设计的要求，确保其功能和性能的良好表现，以下是详细分析的设计要求。

1. 结构设计要求1.1 受力原理- 描述短肢剪力墙的受力原理和力传递机制。

短肢剪力墙的弹塑性性能拟试验研究

［章编号］１０ —４２２０）２０７—４文０２８１（０８０ — ３００
短肢煎力墙的弹塑性性鹾到试验砜究
卢登榜，晓亮，俞徐宏，王修信（东南大学土木工程学院，苏南京２０６江１９）０
［摘要］基于一试验模型，用等代框架的有限元方法，采应用带刚域的弹塑性杆单元来模拟短肢剪力墙的连梁进行模拟试
Ｌｎ－ａｎ，Ｙａ－ｉｎ，ＸｕＨｏｇ，ＷａｇＸｉ－ｉｕＤｅｇｂｇｕＸｉｏｌｇａｎｎｕｘｎ
（ｅａｍｎｏｉｌｎｉｅｎ，Ｓｕｈａｔｎｅｉ，Ｎｎｎ１０６Ｃｉ）ＤｐｒｅｔｆＣｖｇｎｒｇｏｔｓＵｉｒｔｔｉＥｅｉｅｖｓｙａｊｇ２０９，ｈａｉｎ
ｄｃｅｅｎｔｅｉｐａｅｎｉｎ’ ｃｎｅｇｎ；ｗｉｈｈｉｃｅｓｏｈｅｈｒｏｆｃｅｔｔｅｏｄｃｐｂｌｙｅｒｓｓｎｔｅｅｒｓｓａｄｈｄｓｌｃｍｅｔｓｔｏｖｒｅｔｔｔｅｎｒａｅｆｔｔｉｄｃｅｉｎｓｈｌａａａｉｔｄｃｅｅａｄｈｄｕｔｌｙｉｉｃｉｔｉ
ＡｂｔａｔＢａｅｎａｑｉｍｅｔｍｏｅ，ｔｋｎｈｍｅｈｄｏｑｕｖｌｎｒｍｅｆｎｔｅｅｎ，ｔｅｃｕｌｅｍｓｏｈｒｓｅｒｗａｌｒｓｒｃ：ｓｄｏｎｅｕｐｎｄｌａｉｇｔｅｔｏｆｅｉａｅｔｆａｉｉｅｌｍｅｔｈｏｐｉｂａｆｓｏｔｈａｌａｅｎｇｓｓｍｕａｅｙｕｉｇｆａｌｍｅｔｔｔｆｅｓａｅｓ，ａｄｔｅｕｔｒｏａｅｉｌｔｄｂｓｎｒｍｅｅｅｎｓｗｉｈｓｉｎｓｒａｎｈｅｒｓｌａｅｃｍｐｒｄ．Ｔｈｌｓｏｌｓｉｎｌｓｓｏｈｒｉｒｓａｌｔｓｅｅａｔｐａｔａａｙｅｆｓｏｐｅｈｅｒｗａｌｗｉｃｔｓｈ

塑性铰区设缝的短肢剪力墙刚度和侧移分析

第１期
班
超等：塑性铰区设缝的短肢剪力墙刚度和侧移分析
１．２Ｔ形截面和Ｌ形截面未设缝短肢剪力墙截面等效刚度与侧移计算根据文献［６］可得Ｔ形、Ｌ形
未设缝短肢剪力墙截面等效刚度和侧移计算图，如图２，图３所示．
＼＼
。 ‘
１６００ｍｍ，９种不同尺寸的结构，剪力墙立面总高
为３０ｍ．
＼
剪力墙在水平荷载作用下的平面图如图１所示．
收稿日期：２０１３ — ０１ — ０９
（ａ）未设缝短肢剪３年３月
广西工学院学报
Ｊ０ＵＲＮＡＬＯＦＧＵＡＮＧＸＩＵＮＩＶＥＲＳｒＩＹＯＦＴＥＣＨＮＯＬ０ＧＹ
Ｖ０１．２４Ｎｏ．１
Ｍａｒ．２０１３
文章编号１００４．６４１０（２０１３）０１－００７０．０５
０引言
钢筋混凝土短肢剪力墙是我国近年来新兴的一种抗侧力构件，由于其墙肢厚度与填充墙等厚．室内不出柱楞，既增加了房屋的使用面积，又保证了建筑布局的灵活性［ ” ，因此其较受用户和建筑师的欢迎．按照高层建筑混凝土结构技术规程，短肢剪力墙指墙肢截面高度与厚度之比为４～８的剪力墙［２］，已在中国高层住宅中获得了广泛应用，但由于短肢剪力墙抗震性能存在不足，在地震区应用受到了一定限制，如何提高短肢剪力墙的抗震性能，这成为我国许多高校和科研单位的研究热点之一彳艮多学者经过理论与试验研究表明，Ｔ形、Ｌ形截面短肢剪力墙，当截面翼缘处于受拉侧时，墙体延性、耗能较差，其抗震性能较弱．因此，本论文在吸取前人研究成果的基础上，认为造成这种现象的原因是当截面翼缘处于受拉侧时．腹板纵

短肢剪力墙的弹塑性性能研究

短肢剪力墙的弹塑性性能研究基于等代框架法的有限元模型，应用带刚域的弹塑性杆单元来模拟短肢剪力墙的连梁，并考虑剪切变形影响，分析了水平侧向荷载作用下双肢短肢剪力墙的弹塑性过程，并研究了肢强系数、整体性系数、翼缘宽度和连梁配筋率等参数其塑性性能的影响。

结果表明，在墙肢截面和配筋率一定时，随着肢强系数的增加、整体性系数的减小和连梁配筋率的降低，短肢剪力墙的承载能力降低，延性增加；而随着墙肢翼缘宽度的增加，短肢墙的承载力和延性都增加。

因此在设计中，通过合理选择这些参数，可以使短肢剪力墙具有较高的承载力和良好的延性。

标签短肢剪力墙；弹塑性分析；延性短肢剪力墙是近年来新兴的一种抗侧力结构，介于异形框架柱和一般剪力墙之间，这种结构体系以剪力墙为基础，并吸取框架的优点。

但目前对其理论研究及有关设计规范都滞后于工程实践，影响了其应用和发展，因此，有必要对其进行研究。

本文应用带刚域的弹塑性杆单元来模拟短肢剪力墙结构的墙肢和连梁，对双肢短肢剪力墙进行了水平荷载作用下的弹塑性分析，研究了塑性铰发展过程和肢强系数、整体性系数、翼缘宽度以及连梁配筋率等因素对其弹塑性性能的影响。

通过试验结果，分析了不同影响因素对其承载力及位移的影响，并对短肢剪力墙的设计给出建议。

1. 构建分析模型应用带刚域的弹塑性杆单元来模拟短肢剪力墙结构的连梁，单元刚度矩阵见文献[2]。

由于短肢剪力墙的连梁高度与墙肢高度相比较小，且连梁跨高比较大，因此对模拟墙的杆单元不考虑刚域的作用，采用三线性恢复力模型，其参数确定如下α=θcr/θyθcr （My-Mcr）/Mcr （1）θcr=2εtu/hy （2）θy=（εcu+εy）/hy0 （3）式中，θcr、θy分别为计算截面达到开裂弯矩和极限弯矩时的转角；εtu、εcu、εy分别为混凝土的极限拉应变、极限压应变和钢筋的屈服拉应变；Mcr、My为墙肢开裂弯矩和极限弯矩。

2. 选择计算程序采用增量形式的有限元格式：[Kp]{△U} = {△P}，式中，{△U}、{△P}分别为单元节点位移增量和作用力增量列向量。

建筑结构设计之短肢剪力墙技术应用要点分析

建筑结构设计之短肢剪力墙技术应用要点分析发布时间：2022-10-21T03:30:13.364Z 来源：《中国建设信息化》2022年11期第6月作者：韦武果[导读] 随着城市化进程的加快，全国住房建设价格逐步上涨。

对于工程师来说，一栋房子的高昂费用意味着建筑的安韦武果身份证号码：4522261986011**000 广西南宁 530000摘要：随着城市化进程的加快，全国住房建设价格逐步上涨。

对于工程师来说，一栋房子的高昂费用意味着建筑的安全系数需要提高，建筑质量需要提高，以确保居住者的安全。

在这种情况下产生的短肢剪力墙技术受到特别关注和重视，已成为高层建筑设计中的一项重要应用技术，不仅节省了资源，而且提高了建筑的准确性。

为此，承包商应适当控制和实施该类结构，分析短构件剪力墙的应用特点和内容，尽可能取得预期的应用效果，并为下一栋建筑的质量保证提供技术基础。

关键词：建筑结构设计；短肢剪力墙技术；应用要点引言与常规剪力墙结构相比,短肢剪力墙在形态和功能方面具有一定的特殊性。

此结构集传统框架结构之所长,有利于解决传统框架结构中梁柱暴露、空间功能较差、分隔设计不灵活等固有缺陷,总体功能更符合现代建筑的需要,应用范围广泛。

1短肢剪力墙结构的基本概念短构件剪力墙是厚度小于30厘米、最大高度/厚度比大于4但小于或等于8的剪力墙。

此墙结构不仅具有良好的稳定性，而且具有更好的空间布局和美观性。

在此基础上，在目前的建筑设计和施工中，短构件剪力墙结构得到广泛应用，应用前景良好。

短构件剪力墙结构使建筑结构构件能够有效地连接起来。

在特定应用程序中，设计者可以根据建筑的实际情况调整结构的大小和墙的数量，以满足建筑的实际构造和应用需求。

这样，不仅可以有效地确保建筑结构的安全和稳定，还可以节约建筑内部空间，提高建筑的效用。

为了取得满意的设计效果，设计者必须使剪力墙结构合理化。

2短肢剪力墙结构的设计原则短肢剪力墙多见于建筑的窗间墙与隔墙,在设计环节,设计人员应以建筑平面为依据进行合理设计,避免其对建筑的使用功能造成影响。

短肢剪力墙结构的弹塑性能研究

承载能力和变形能力的影响。
１模型设计
采用三维实体单元ＳＬＤ５建立Ｔ形短肢剪力墙结构ＯＩ６体系的有限元模型，试件比例为１１：。墙肢截面厚度为２００ｍｍ，翼缘宽度为６０ｍｍ，层高３ｉ。墙肢纵向钢筋配筋率０ｎ为１２，水平方向配筋率为０６，连梁顶面和底面配筋．％．％率各为１０，梁宽度与墙肢同宽。钢筋混凝土采用整体式．％
程）中表４１３、．、表４１４和表４１５所确定（１。．．．、表）
表１试验采用混凝土材料性能Ｎｒ／ｍａ
短肢剪力墙的布置、抗震等级及轴压比等采取了比普通的
剪力墙更严格的限制，而对短肢剪力墙的计算模型、适用高度、构造措施等没有作出明确的说明，没有可靠的试验
维普资讯
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【文章编号】１２４１（０７００９ — ３：７ — ０１２０）５— １７０６
短肢剪力墙结构的弹塑性能研究
张
【摘要ｌ：短肢剪力墙结构的弹塑性性能与其墙肢高
于墙肢的屈服，从而达到取得较好弹塑性性能的结构体系。
【关键词ｌ短肢剪力墙；变形破坏分析；模型设计：【中图分类号ｌＴ９３：Ｕ７【文献标识码ｌ：Ｂ
我国《高层建筑混凝土结构技术规程》（Ｇ３—２０）ＪＪ０２（以下简称 “ 规程 ” 规定，短肢剪力墙是指墙肢截面的高）度与厚度之比为５到８的剪力墙。但由于缺少研究，仅对

双肢短肢剪力墙结构弹塑性拟静力分析

ＷＡＮＧｉｎｘａｇＪａ —ｉｎ，ＨＵｉｇｌｎ，ＳＦａｇ，ＬＩＱｉｇｎｎＪｎ —ｏｇＵｎｎ — ｉｇ，ＹＵｉｎｊｎＪａ～ｕ。
（．ｏｌｅｏａｅｏｓｒａｃｎｉｉＥｇｎｒ— １ＣｌｇｆｔｒＣｎｅｖｎｙａｄＣｖｌｎｉｅｒ，ｉｊｎｒｕｔａＵｎｖｒｉ。ｕｅＷｎａｃｕｔ
双肢短肢剪力墙结构弹塑性拟静力分析
王建祥，景龙苏枋胡，，李青宁。建军，于
（．新疆农业大学水利与士木ｌ程学院，鲁木齐１Ｔ乌８０５；２两安建筑科技大学土木工程学院，安３０２．西
对短肢剪力墙承载能力和变形能力的影响。试验结果表明；面高厚比在６５左右时，载能力和变形能力较高。截．承
连的屈服先于墙肢的屈服，于强肢弱梁型结构。属
关键词：短肢剪力墙；弹塑性；仿真分析中图分类号：Ｔ３Ｖ４５文献标识码：Ａ
ｎｌｇｏｏｙ，Ｑｉｈｕｎｄｏ，０６０）ｎａｇａ６０４
ＡｂｔａｔＳｍｕａｉｅａａｙｉｏｈｒ—ｅｈａｌｗａｏｄｃｅｓｎｈｅｅａｓｒｃ：ｉｌｔｖｎｌｓｓｎｓｏｔｌｇｓｅｒｗａｌｓｃｎｕｔｄｕｉｇｔｅｇｎｒｌＦＥＡｐｏｒｍｒｇａＡＮＳＹＳ，ａｄｔｅｗｈｌｒｃｓｒｍｏｃｅｅｅａｔｃｔｌｓｉｕｔｌｒｓｓｒｖａｅ．Ｓｍｅｆｃｏｓｗｈｃｎｈｏｅｐｏｅｓｆｏｃｎｒｔｌｓｉｏｐａｔｃｎｉｃｕｈｗａｅｅｌｄｏａｔｒｉｈｍａｎｌｅｔｉｓｌａａｒｉｇａｄｄｆｒｔｎｃｐｃｔｕｈａｅｔｏａｄｐｈｔｉｋｅｓｒｔｏｏｃｅｅｙｉｆｕｎｔｏｄｃｒｙｎｎｅｏｍａｉａａｉｓｃｓｓｃｉｎｌｅｔ — ｈｃｎｓａｉ．ｃｎｒｔｏｙ

剪力墙结构的静力弹塑性分析

４７
顶点位移（ｒ啪）４２其中，Ｂｋ为中梁刚度增大系数，Ｔｃ为周期折减系数
ｐｕｓｈ．ｏｖｅｒ的计算，只有当Ｔｃ＝１时，两者的．基底剪力和位移才较为接近。Ｔｃ在ＳＡＴＷＥ中的作用是考虑填充墙的抗ＳｔＪ￣ｌＪ度对结构自振周期的影响，这个对比显示口ｕｓｈ．ｏｖｅｒ忽略了这项因素。简单的修正方法是对求出来的周期乘上一个周期折减系数，然后在用于结
果的整理。
图３某工程Ｙ向ｐｕｓｈ — ｏｖｅｒ分析成果图２某工程Ｘ向ｐｕｓｈ — ｏｖｅｒ分析成果４、结论及问题讨论图２中的结构反应曲线未能穿过罕遇地４．１楼板对梁刚度的影响－震（ａｍａｘ＝０．７２）下的反应谱曲线，说明结构从以上工程实例与ＳＡＴＷＥ的对比结果无法抵抗罕遇地震烈度，结构应做适当调整。可以看出，在多遇地震下，当ＳＡＴＷＥ的“ 中表２某工程Ｙ向多遇地震下结果梁刚度增大系数” Ｂｋ＝ｌ时，结构的自振周期程序ＳＡＴ、７ｌ，ＥＥＰＤＡＳＡＴＷＥ与ｐｕｓｈ．ｏｖｅｒ的结果基本一致，而当Ｂｋ＝２时，ｓＡＴＷＥ计算的自振周期比ｐｕｓｈ．ｏｙｅｒ要短，说明了Ｄｕｓｈ．ｏｖｒ计算中并ｅ基本周期（ｓ）１．６６１．７６１．７６１．７４未考虑楼板对梁刚度的影响，程序中也没有提供相关的参数设置，建议程序对此作进一剪质比３．１％３．０％２．６％２．６％步改进顶点位移３８４０３５３６４．２周期折减系数Ｔｃ的影响（衄）从以上的对比中，还可以看出“ 周期折减其中，Ｂｋ为中梁刚度增大系数，Ｔｃ为周期系数” Ｔｃ的影响，在多遇地震下，当Ｔｃ＜ｌ时，折减系数ＳＡＴＷＥ计算的基底剪力和位移均大于

双肢短肢剪力墙体系弹塑性静力分析及地震反应分析的开题报告

双肢短肢剪力墙体系弹塑性静力分析及地震反应分析的开题报告一、课题研究背景和意义：在建筑结构中，墙体是承担水平荷载的主要构件之一。

在地震荷载的作用下，墙体结构承受的地震作用很大，因而在建筑结构设计中，如何合理地设计墙体结构，对于提高建筑结构的抗震性能具有重要意义。

双肢短肢剪力墙体系作为一种新型结构体系，在我国的应用范围日益扩大，但是对于其抗震性能的研究还不太深入，因此本课题旨在对双肢短肢剪力墙体系进行弹塑性静力分析和地震反应分析，为该结构体系的设计提供一定的理论指导和技术支持。

二、研究内容：本课题的具体研究内容包括以下几方面：1. 对双肢短肢剪力墙体系进行结构参数分析，确定其结构参数；2. 根据双肢短肢剪力墙体系的工作原理和强度计算方式建立其力学模型；3. 对双肢短肢剪力墙体系进行弹塑性静力分析，获得墙体结构的位移、内力及刚度信息等；4. 对双肢短肢剪力墙体系进行地震反应分析，探讨其在地震荷载下的动力响应特性；5. 对研究结果进行理论分析和结构优化设计，提高双肢短肢剪力墙体系的抗震性能。

三、技术路线和研究方法：本课题将采用以下技术路线和研究方法：1. 文献调研：通过查阅大量的专业文献、标准和规范，了解双肢短肢剪力墙体系的研究现状和研究进展，确定研究方向和内容；2. 结构参数分析：根据相关规范和文献，分析双肢短肢剪力墙体系的结构参数，确定墙体结构的尺寸和材料；3. 力学模型建立：根据双肢短肢剪力墙体系的工作原理和强度计算方式，建立其力学模型，获得墙体结构的力学特性；4. 弹塑性静力分析：通过ANSYS等有限元软件对双肢短肢剪力墙体系进行弹塑性静力分析，得到墙体结构的位移、内力及刚度信息等；5. 地震反应分析：通过结构地震响应分析软件对双肢短肢剪力墙体系进行地震反应分析，探讨其在地震荷载下的动力响应特性；6. 结构优化设计：根据研究结果进行理论分析和结构优化设计，提高双肢短肢剪力墙体系的抗震性能。

四、研究预期成果：本课题的研究预期成果包括以下几个方面：1. 掌握双肢短肢剪力墙体系的结构参数和力学特性；2. 建立双肢短肢剪力墙体系的力学模型，掌握其弹塑性静力特性；3. 探讨双肢短肢剪力墙体系在地震荷载下的动力响应特性；4. 提出针对双肢短肢剪力墙体系的结构优化设计方法，提高其抗震性能。

具有较多短肢剪力墙的剪力墙结构的分析和设计

具有较多短肢剪力墙的剪力墙结构的分析和设计随着现代社会对居住品质的要求越来越高，短肢剪力墙在高层建筑中频繁出现；其受力特点介于异形柱与普通剪力墙之间。

新版《高规》对其形状、厚度、轴压比、配筋率及结构适用高度都作了详细规定。

本文针对短肢剪力墙进行详细论述，以供工程设计人员参考。

标签：短肢剪力墙；弯曲变形；抗震加强；延性1 前言随着《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010的实施，10版规程对应02版規程对短肢剪力墙的定义及相关规定做了较大的修订。

短肢剪力墙是压弯构件，一般出现在多层和高层住宅建筑中，但它与普通剪力墙受力略有不同，其沿建筑高度可能有较多楼层的墙肢会出现反弯点，受力特点接近异形柱，同时它又承担较大轴力与剪力，因此受力比较复杂，需在构造措施及内力调整上进行合理设计，并加强对计算结果正确性的判断，特别需要注重概念设计，已保证结构的整体性，使结构能可靠地发挥非弹性延性变形能力。

本文依据新版《高规》简要的分析短肢剪力墙的受力特点、应用范围、抗震加强及设计原则，以供同行参考。

2 “短肢剪力墙”的判定原则短肢剪力墙是指墙肢截面厚度不大于300mm，各肢截面高度与厚度之比的最大值大于4但不大于8的剪力墙。

当墙肢的截面高度与厚度之比不小于3且不大于4时，宜按框架柱进行截面设计；当墙肢的截面高度与厚度之比小于3时，应按框架柱进行截面设计；当墙肢的截面高度与厚度之比大于8时，应按普通剪力墙进行截面设计。

定义详下（注H为截面高度，B为截面宽度）。

单肢截面：普通柱：1≤H/B≤4；短肢剪力墙：48。

多肢截面（2肢或2肢以上）：异形柱：各肢均满足1≤H/B≤4；短肢剪力墙：各肢均满足1≤H/B≤8，至少有1肢应该满足48，其余各肢长宽比不限。

短肢剪力墙常见形状：“一”字型、“L”型、“T”字型、“十”字型、“Z”字型等，其布置的主要原则是结合住宅建筑的功能及平面，利用分隔墙位置来布置，使其与建筑本身完美结合。

T形短肢剪力墙静力性能有限元仿真分析

T形短肢剪力墙静力性能有限元仿真分析王建祥;苏枋;胡景龙;李青宁;于建军【期刊名称】《工程地质学报》【年(卷),期】2006(14)5【摘要】利用有限元分析软件ANSYS,首先采用其中三维实体单元SOLID65建立了T形短肢剪力墙有限元分析模型,从弹性到混凝土开裂直至破坏的全过程进行了仿真试验分析.分析了影响短肢剪力墙受力的几种因素:混凝土强度等级、配筋率、轴压比、墙肢截面高厚比对短肢剪力墙承载能力、变形能力及延性的影响,剖析了短肢剪力墙破坏过程及其原因.比较真实的反映了短肢剪力墙在轴压力和逐步加载侧向力共同作用下的响应.试验结果表明:增加混凝土等级和轴压比能提高试件的开裂、屈服和极限荷载,但应综合考虑其与变形能力、延性的关系.截面配筋率具有其特殊性,配筋率在1.4%～1.6%之间时试件的承载能力、变形能力及延性较好.墙肢截面高厚比是不稳定因素但在高厚比为6.5～7.1时,延性及变形能力较强.【总页数】6页(P703-708)【作者】王建祥;苏枋;胡景龙;李青宁;于建军【作者单位】新疆农业大学水利与土木工程学院,乌鲁木齐,830052;新疆农业大学水利与土木工程学院,乌鲁木齐,830052;新疆农业大学水利与土木工程学院,乌鲁木齐,830052;西安建筑科技大学土木工程学院,西安,710055;河北科技师范学院土木建筑系,秦皇岛,066004【正文语种】中文【中图分类】TU473.1+3【相关文献】1.T形与L形截面局部设缝短肢剪力墙抗扭性能试验研究 [J], 张敏;易祺;王竹林;廖桂红2.短肢剪力墙结构弹塑性静力性能仿真分析 [J], 张守军;李青宁;徐杰年3.短肢剪力墙静力性能数值模拟试验研究 [J], 王建祥;苏枋;胡景龙;李青宁4.T形短肢剪力墙静力性能的有限元分析 [J], 吴春萍;徐伟5.T型短肢剪力墙静力性能的有限元分析 [J], 杨斌因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

工民建工程中短肢剪力墙施工的解析

工民建工程中短肢剪力墙施工的解析在经济发展的推动作用下，城市化的进程在不断加快。

而在这样的背景下，各种工业建筑、民业建筑也已经在飞速地崛起。

但是，从另外一个角度来看，这些年来，虽然建筑业的发展给城市的发展带来了很大的促进作用，但是工民建工程在施工过程中所存在质量问题和安全隐患却始终无法得到有效的解决。

而造成这种现象的主要原因，就是剪力墙技术的施工和应用情况。

因此，为了充分地提高工程的安全性和质量，短肢剪力墙结构也开始应用。

1、关于短肢剪力墙结构的相关内容1.1 概述从本质上来说，这里的短肢剪力墙，其实也是剪力墙结构体系当中的气宗一种，只不过在实际的施工过程中采用的是一种比较短的剪力墙墙肢而已。

根据《高层建筑混凝土结构技术标准》中的相关规定可以得知，所谓的短肢剪力墙，其实就是墙肢截面高度与墙肢厚度之比在5～8的一种剪力墙结构，在具体的施工过程中，这种剪力墙结构的形式比较多样，常用的有“T”型、“L”型、“十”字型等等。

采用短肢剪力墙结构技术来进行施工，最为主要的目的就是提高建筑工程墙体的整体稳定性和抗剪性能。

这种施工技术一般在建筑横截面的高度墙体进行施工，能够将有限的横截面积都充分地利用起来，而且在施工的过程中不会与原本的建筑结构产生冲突，可以大大地降低施工难度。

但是，在实际的施工过程中，针对短肢剪力墙数量、短肢长度的横截面积的控制，还必须要进行科学的设计和计算，确保符合设计要求。

除此之外，这种结构的墙体不管是在设计过程中，还是在具体的施工环节，都具有很大的灵活性，因此，相关的施工技术人员也可以根据自身的经验和施工现场的实际情况来进行合理地调整。

1.2 特点1.2.1 能够实现节能降耗由于短肢剪力墙结构的墙肢比较短小，在砌筑的过程中采用的是轻质砌体。

因此，在这种情况下，建筑工程的自重也就可以减轻，从而导致地震作用也随之减轻。

而这，也有利于工程造价的价格低。

另外，由于短肢剪力墙结构外墙墙面的很大一部分面积都采用了轻质保温材料，减少了钢筋混凝土墙面，从而改善了建筑的保温隔热性能。

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0
引言
近年来在我国兴起的一种新型的抗侧力构件 — 钢筋混凝土短肢剪力墙［1］，它既保留了异形柱不凸出墙
面的优点，又克服了普通框架露梁露柱的缺点 . 此外，短肢剪力墙具有开设洞口大，结构形式灵活，能更好的满足高层住宅的建筑要求，既有利于房间的分隔布置，又能减轻结构自重，因此在高层住宅中的应用越来越广泛，深受广大开发商和住户的青睐 . 但由于短肢剪力墙抗震性能存在不足［2］，地震区应用经验不多，因而受到一定程度的限制，如何提高短肢剪力墙的抗震性能，这成为我国抗震研究的热点问题之一 . 短肢剪力墙是我国学者创造性地提出的一种结构形式，国外学者对短肢剪力墙研究很少，但对剪力墙等建筑结构的抗震性能研究较多 .Chopra ，Goel ［3］针对建筑结构的抗震需求，提出了一种典型的 Pushover 法的分析过程，并给出了分析算例，表明该方法能满足结构抗震分析的需要；汪大绥等［4］就美国的两本手册
耗能较差，抗震性能较弱［7］，主要是腹板端部和翼缘的配筋不对称，影响了构件的延性和耗能 . 在吸取前人研究成果的基础上，在 T 形、L 形截面短肢剪力墙的翼缘上沿墙体底部塑性铰区设置竖缝，将该区域配置在翼缘上的腹板纵筋和翼缘上的其他纵筋分开，如图 1 及图 2 所示虚线，以解决当该短肢剪力墙截面翼缘处于受拉区时，墙体延性、耗能较差的缺点，但应注意的是，由于塑性铰［8］是影响墙体延性、耗能的主要区
出局部设缝和传统不设缝短肢墙的自振周期，如表 3 所示：从表 3 可以知道，局部设缝后，短肢墙的周期提高很小，两者差别几乎可以忽略不计 .
表3 局部设缝 /s
局部设缝和不设缝短肢墙自振周期分析
10 层短肢剪力墙
局部不设缝 /s 增幅 /％
12 层短肢剪力墙
局部设缝 /s 局部不设缝 /s 增幅 /％
（3 ）
2
2. 1
结构布置及配筋
结构布置为了分析 T 形短肢剪力墙的抗震性能，采用图 3， 2B22 2B22 图 4 所示分析模型，该模型层高 3 m，共 10 层和 12 3B20 层，总高分别为 30 m 和 36 m. 都考虑设防烈度 7.5 度、 6 000 1 600 1 600 三类场地，设计基本地震加速度为 0.15 g，地震分组 mm 为第 1 组，剪力墙的抗震等级为 3 级，楼面恒载和图 3 10 层结构平面布置形式活载标准值分别为 5 kN ／ m2 ， 2 kN ／ m2. 考虑轴压比 μ＝0.2，在短肢剪力墙底 2B22 2B22 2B22 2B22 3B20 部设竖缝，缝高按式（ 1 ）计算，取为 lp = 1 600 1 600 1 150 1 150 6 000 6 000 1 600 mm ，底部设缝短肢剪力墙平面布置 mm 见图 1 和图 2. 图 4 12 层结构平面布置形式 2. 2 结构配筋传统不设缝与局部设缝 T 形和十字形短肢剪力墙截面配筋如图 5 所示，各层配筋量见表 1、表 2，局部设缝和不设缝短肢墙均采用对称配筋 .
FEMA273 ／ 274 和 ATC－40 中关于静力弹塑性分析的基本原理和方法，给出了利用 ETABS 程序进行适合我国地震烈度分析的计算步骤，表明 Pushover 方法是目前对结构进行罕遇地震作用下弹塑性分析的有效方法；刘昭［5］进行了钢筋混凝土剪力墙结构的静力弹塑性分析，主要应用结构设计软件 PKPM 中的静力弹塑性分析程序 PUSH ，分析了某钢筋混凝土剪力墙结构在罕遇地震作用下的动力响应 . 研究得出，在满足目标位移的前提下，同时遵循 “连梁→框架梁→ 剪力墙 ”的破坏规律，可以有效提高整体结构的抗倒塌能力 .
（a ）局部设缝破坏形式图7 （b ）传统不设缝破坏形式
12 层结构的破坏形式
统不设缝的墙体由于腹板两端纵筋不对称，延性较小，而墙体底部设缝后，墙体底部腹板配筋基本对称，发生了大偏心受压破坏，延性较强，底部设缝墙体翼缘屈服，在此基础上，然后底部第 2 层发生与不设缝墙体底层类似的破坏，因此，设缝墙体承担的水平力稍有增加，且其极限侧移增大 . 由此可见，短肢剪力墙在底部设缝后，结构的延性和抗震性能均有所提高 .
2300
第1期表1 翼缘编号
廖桂红等：局部设缝短肢剪力墙静力弹塑性分析
19
1~3 层局部设缝和不设缝 T 形、
十字形短肢墙的边缘配筋翼缘配筋配筋面积 /mm2
YAZ－1 YAZ－2 YAZ－3 YAZ－4 YAZ－5 YAZ－6 YAZ－7 YAZ－8 YAZ－9 YAZ－10 YAZ－11 YAZ－12
2.182 5
2.156 9
1.20
3.435 1
3.418 4
0.49
3
墙体局部设缝与传统不设缝结构的 PUSHover 分析
3. 1 PUSHover 分析控制 PUSH 的加载过程分为两大步，先施加竖向静力荷载，得到结构在竖向力作用下的初始状态，然后在这个初始状态的基础上再施加侧推静力荷载，直到满足停机控制条件 . 加载过程均采用弧长法控制的逐步加载的弹塑性静力非线性分析方法［9］. 采用倒三角形分布的水平加载模式，其水平侧向荷载沿结构高度分布
收稿日期：2013-11-21 基金项目：广西自然科学基金项目（2011GXNSFA018024 ）资助 . 通信作者：张敏，教授，博士，研究方向：结构工程，E-mail ：Zhmzm@.
18
域，塑性铰区以外墙体基本保持弹性状态，因此，翼缘上竖缝可仅设置在墙体塑性铰区，以保证墙体刚度不至因翼缘设缝而降低很多 . 墙体按图 1，图 2 所示位置在其底部设置竖缝，竖缝高度采用东南大学给出的塑性铰长度计算公式［8］计算：
缝的短肢剪力墙底部一层腹板纵筋不对称，受拉侧翼缘发生破坏，延性较小，局部设缝的短肢剪力墙底部一层腹板纵筋配置对称，发生大偏心破坏，延性较大，翼缘发生受拉屈服，然后在此基础上，继续受力变形，直到第 2 楼层发生与传统不设缝试件底部类似的破坏，这表明翼缘设缝后，墙体底部塑性铰区域范围扩大，其极限变形
广西科技大学学报
腹板纵筋配筋区纵筋配筋区
第 25 卷
A
B EC
D t
A D
B t
C t
t
lp=k（1+0.1 z ）·（0.62-1.2μ）h h k= 0.9 光圆钢筋 1.0 变形钢筋
t
F
E t
Байду номын сангаас
（1 ）
图1
T 形截面局部设缝短肢剪力墙
图2
L 形截面局部设缝短肢剪力墙
（2）
μ= N ≤0.5 fcbh
545006 ）
（广西科技大学土木建筑工程学院，广西柳州
摘要：针对底部设缝与传统不设缝短肢剪力墙，对静力弹塑性进行了分析，表明在剪力墙底部塑性铰区域设置竖缝后，破坏形式及变形能力均发生了改变，设缝后墙体塑性铰区域增大，结构延性得到了提高，并且结构抵抗水平作用的能力有所加强，抗震性能得到了改进 . 关键词：短肢剪力墙；静力弹塑性分析；塑性铰中图分类号：TU352.1＋1 文献标志码：A
翼缘编号翼缘配筋配筋面积 /mm2
YAZ－7 YAZ－8 YAZ－9 YAZ－10 YAZ－11 YAZ－12
6B12 12B12 6B12 6B12 6B12 12B12
678.5 1 357.0 678.5 678.5 678.5 1 357.0
2. 3 结构自振周期应用 PKPM 软件中的 SATWE 分析可以得
在水平荷载作用下，局部设缝和传统不设缝短肢墙底部剪力与顶部水平位移曲线如图 8 所示，可见，随着水平荷载的增加，水平位移也增大；当荷载加至一定程度时，梁先屈服出现塑性铰，结构整体位移增加明显，P－Δ 曲线图形向外凸；结构屈服后，位移增长很快，外力不再增大，位移一直在增大 . 由图 8 所示，墙体局部设缝后底部剪力和位移均大于传统不设缝结构，这是因为传
P－Δ 曲线中，结构的最大位移和最大底部剪力表 4 所示 .10 层短肢剪力墙结构相对不设缝墙体局部设缝后位移增大 24.19％，基底剪力增大 8.35％；12 层短肢剪力墙结构相对不设缝墙体局部设缝后位移增大 6.87％，基底剪力增大 3.11％；
1 000 900 800 700
基底剪力 /kN 基底剪力 /kN 设缝短肢墙不设缝短肢墙
与楼层质量和高度的乘积成正比（即底部剪力法模式），其数学表达式为：
Fi=
GiHi
n
Vb
i
（4 ）
ΣG H
i i=1
式中，Fi 为第 i 层水平荷载；Vb 为结构底部剪力；Gi 为第 i 层重力荷载代表值 .
3. 2 墙体局部设缝与传统不设缝短肢剪力墙极限状态破坏形式如图 6 和图 7 所示分别为 10 层和 12 层一榀 T 形短肢墙结构在水平地震作用下的弹塑性破坏形式 . 梁两端均出现塑性铰，第 7 层 T 形腹板发生了破坏；传统不设
（a ）局部设缝破坏形式图6 （b ）传统不设缝破坏形式
10 层结构的破坏形式