现浇箱梁支架技术方案计算
混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案(附计算书)
混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案一、引言本文将详细介绍混凝土现浇箱梁满堂红支架的施工方案，包括支架搭设、施工流程、注意事项等内容，在施工过程中提供一套完整的指导方案。
二、支架材料准备1.混凝土现浇箱梁满堂红支架的主要材料包括钢管、扣件、横杆、纵杆等，需提前检查完好无损，符合要求。
2.根据设计要求准备支架拼装所需数量的材料，并按照施工图纸进行分类、整理、装卸。
三、支架搭设1.根据设计要求，在梁体两侧设置支脚，搭设纵、横向支撑，并加固连接，确保支架整体稳固。
2.支架搭设时，应保持垂直、水平，严禁倾斜和晃动，提醒施工人员注意安全防护。
3.检查支架搭设完毕后，应进行全面检查，确认支撑点位正确、连接牢固。
四、施工流程1.混凝土现浇箱梁满堂红支架施工过程中，首先进行箱梁的底板浇筑，注意控制混凝土浇筑速度和均匀性。
2.在箱梁底板初凝前，开始进行支架搭设，根据设计要求安装纵、横向支架，并加固连接，保证纵横支架平整。
3.在支架搭设完成后，进行侧模板的安装，确保模板间隙均匀，侧模板牢固固定，防止混凝土溢出。
五、注意事项1.施工过程中，施工人员应穿戴安全帽、安全鞋、手套等相关防护用具，确保人身安全。
2.施工现场应设置标识牌，警示标识，禁止非施工人员进入，并设专人进行安全巡视，定期检查支架状态。
3.在混凝土浇筑完毕后，支架拆除前应等待混凝土养护至规定强度，避免影响支撑效果。
六、附支架计算书•详细计算支架方案，包括支撑节点数量、材料用量、受力分析等，确保支架稳固可靠。
以上是混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案的详细说明，希望对施工过程中有所帮助。
现浇箱梁满堂支架施工方案
现浇箱梁满堂支架施工方案一、概述1、工程概况起止桩号为K8+000—K17+000,全长9公里.A匝道桥第二联采用预应力混凝土现浇连续箱梁（30+40+30m）,箱梁顶板宽15m，底板宽11。
5m，梁高2.3米,底板厚均为0.25米,腹板厚0.5米，两侧翼缘板悬臂长度为1.75米，桥面横坡2%，桥面横坡由梁底垫石变高度使梁体整体旋转而形成，箱梁横断面和梁高均保持不变。
箱梁预应力筋采用标准强度fpt=1860mpa的高强低松弛钢绞线，顶底板及腹板为15Φ15.24mm的预应力束，共26束;中横梁为12Φ15。
24mm的预应力束，每道梁9束。
该联现浇箱梁共有混凝土1250m3，钢筋230吨,钢绞线45.5吨.2、施工方法简介上述桥位区均为农田或耕地,地质条件较差。
施工前必须先将桥位地基处理好后，再采用扣件式满堂支架整体现浇施工工艺进行施工，箱梁底模外侧模采用18mm厚竹胶板，内模采用12mm 厚胶合板制作而成。
总体施工工艺流程图如下：二、地基处理和满堂支架搭设和预压1、地基处理先将地基整平填筑50cm厚石渣碾压密实后浇筑一层10cm 厚C25混凝土作为支架基础。
整段地基的处理宽度比桥面总宽度每侧各宽出一米，为避免地基受水浸泡,在基础两侧开挖30*30cm的排水沟,排水沟应保证排水顺畅渠贯通，以利于水流及时排出。
2、支架搭设在地基处理好后按照箱梁的轮廓线逐条放出箱梁的翼板、底板边线，然后按照此线形进行支架的搭设，支架采用扣件式满堂脚手架,其结构形式如下；纵桥向立杆间距为90c m横桥向立杆间距除箱梁腹板及中、端横梁所对应的位置间距45cm布置外其余均按90cm间距布置(详见《现浇箱梁支架布置图》，在高度方向每间隔1。
2m设置一排纵横向联接钢管使所有立杆联成一体，为确保支架的整体稳定性，纵横向立杆每间隔3排各设置一道剪刀撑.支架顶面高度一般控制在底板以下30-50cm的范围内，然后在钢管上口安装可调节顶托,可调顶托的调节范围为0—30cm，主要作用是调整底板标高和便于拆除底模。
现浇连续梁满堂支架施工方案
现浇连续梁满堂支架施工方案现浇连续梁满堂支架施工方案一、概述滨州黄河公路大桥北引桥采用42+42+4×42m两孔简支梁和4孔一联的现浇预应力砼连续箱梁，箱梁高度为2.3m，底部宽5.0m，上部宽（含两侧翼缘板）为13.25m，梁底距地面高度为平均15m。
箱梁砼标号为C50，统一采用Ⅱ级普通钢筋和фj15.24钢绞线。
其施工顺序从6#墩向0#台方向进行。
二、砼浇筑方法及施工工艺流程1、浇筑方法：根据引桥的实际情况和以往施工经验，拟采用可调式组合钢管支架整体现浇的方法施工。
箱梁砼分两次浇筑，第一次底板和腹板，第二次顶板。
2、连续梁施工工艺流程图地基处理满堂支架搭设支架预压变形观测、标高调整支座安装底板、腹板（中间往两端）砼浇筑制作试件顶板（中间往两端）砼浇筑制作试件砼养生压试件预应力张拉满堂支架拆除下一浇筑跨三、地基处理1、地基处理支架范围内地基为易液化的粘土和亚粘土，且地下水与自然地平相对高差较小，春夏两季在1m以内，秋冬两季在1~1.5m以内，地基承载力很低。
因此地基处理拟采用推土机将支架范围内地基基底以石灰土（3：7）进行标准处理。
首先对承台基坑清除淤泥，排干坑内积水，用石灰土进行分层回填，并用蛙式打夯机夯实。
然后将整个支架范围内的地基按40cm进行掺灰处理，用推土机整平，并用压路机进行碾压密实后检验其承载力，压实度达到93%以上。
为防止地基表面积水，地基应做成2%的横坡，顺桥两侧开挖好排水沟。
2、铺设支架垫板在处理好的地基上放样，下铺5cm厚的1：3水泥砂浆后铺设80×200mm的垫板，并揉搓，使木板与砂浆结合紧密，并洒水养护，等砂浆有一定强度后才可搭设支架。
四、搭设满堂支架支架搭设前首先做实验段，用1.2倍的施工荷载对支架进行加载实验，通过对支架整体刚度及地基的沉降量的观测，来对地基进行处理及合理布置支架间距。
1、支架荷载计算分析根据技术规范和施工过程中各项荷载组合要求，应对支架进行强度、刚度和稳定性验算，以保证该形式的支架在施工过程中承受各种荷载作用。
支架搭设方案
汉鄂高速公路第HETJ-1合同段现浇箱梁支架搭设施工方案现浇箱梁支架搭设施工方案一、支架搭设施工技术方案1、支架下地基处理地基处理的方法根据箱梁的断面尺寸及支架的形式对地基的要求而决定，支架的跨径大，施工荷载大，对地基的要求较高，地基的处理形式就需要加强，反之就可相对减弱。
考虑膨胀土的特点，将地基土换填5%石灰土，放样确定地基的处理范围(放样宽度为箱梁水平投影线外两米)，然后清除地基地表的松软土层，用推土机推平，并设置2%横向排水坡，然后用振动压路机压实，对于地表下较软弱的原土必须做换填土处理后再压实，桥墩台附近压路机无法压实局部角落用夯机夯实。
按地基承载力的要求，详细计算支架受力及地基的受力后得到跨中截面的地基承载力必须满足不小于128.12KPa,腹板和横隔梁处地基承载力必须满足不小于100.34KPa（详细计算见支架计算书）。
地基处理完成后进行触探试验测定地基承载力是否满足要求。
在夯实好的地基上铺设不小于20cm厚的除C20混凝土。
并在地基两侧设置纵向排水沟。
2、支架搭设支架搭设之前，先放样定出桥墩台轴线和孔下净高，再根据桥墩轴线定出每排支架纵横向杆的位置和高度，并拉线作为支架搭设时的标准线，按线铺设支架与地基之间的顺桥向400cm×20cm×6cm木板，在木板上搭设支架。
支架用钢管式脚手架，并且用脚手管搭设斜撑和剪刀撑，脚手架腹板部分纵横向间距为40cm*40cm，其它部分纵横向间距为90*90cm，水平杆件间距120cm。
高度调节用顶托调整。
在顶托上铺设12cm×15cm的横向方木，横桥向方木上间距10cm 铺设与支架相同的钢管，模板铺设在纵向钢管上。
（支架搭设图见附件一、二）严格按照施工方案进行支架搭设，并对支架顶高程进行控制。
3、支架搭设要求及注意事项:(1).每根钢管及扣件使用前要检查有无损坏、变形，不符合要求的钢管、扣件严禁使用。
(2).立杆升高采用对接扣件连接，相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内，与相邻横杆的距离不宜大于步距的三分之一；(3).在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆用的直角扣件，扣件中心点的相互距离不大于15cm；(4).水平对接时，对接扣件的开口应朝上或朝内；(5).各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm；(6).立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏；(7).立杆的垂直偏差应不大于架高的1/300；(8).上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的距离不大于纵距的三分之一；(9).大横杆布置在立杆的内侧，同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度1/250且不大于50mm；(10).支架搭设高度要求低于设计梁底30-40cm；(11).支架立杆间距、横杆步距不得小于设计图纸尺寸；(12).纵横向剪杆按设计要求布置不得省略；(13).支架搭设好后，对支架进行整体检查验收方可进入下道工序。
现浇梁支架搭设计算书
施工技术方案一、支架施工方案本桥梁的脚手架采用Φ48mm ，壁厚3.5mm 钢管,现浇箱梁、板梁脚手架步距、纵距、横距分别为1.2m×0.9 m×0.6 m ，现浇箱梁腹板位置纵距、横距采用0.45m ×0.6m ，现浇板梁墩顶位置纵距、横距采用0.6m ×0.6m ，现浇箱梁高m h 7.1=，现浇板梁m h 1.1=。
1、立杆荷载组合支架计算荷载取值包括支架、模板、混凝土及钢筋、施工荷载、振捣产生的荷载，其取值分别为：① 支撑架、模板自重标准值21/5.0m kN Q =。
② 浇注混凝土及钢筋荷载2Q （以最不利位置和不同纵距、横距考虑）现浇箱梁腹板位置22/2.447.126m kN Q =⨯=；现浇箱梁中部位置22/1.237.16.13m kN Q =⨯=；现浇板梁跨中位置22/8.15m kN Q =。
现浇板梁墩顶位置22/6.281.126m kN Q =⨯=。
现浇板梁渐变段位置22/?m kN Q =。
③ 施工人员及设备荷载标准值23/0.1m kN Q =。
④ 振捣混凝土产生的荷载24/0.2m kN Q =。
2、立杆轴向力计算公式[]V Q L L Q Q Q N y x 24312.1)(4.12.1+∙∙++=，其中x L ，y L 为立杆纵向、横向间距，V 为x L ，y L 段混凝土体积，1.2、1.4为安全系数。
则立杆轴向力N 为：现浇箱梁腹板位置立杆轴向力N （6.0,45.0==y x L L ）[]kNN 6.152.446.045.02.16.045.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇箱梁中部位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 6.171.236.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁跨中位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 8.128.156.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （6.0,6.0==y x L L ）[]kNN 1.146.286.06.02.16.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （9.0,6.0==y x L L ）[]kNN ??9.06.02.19.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 3、立杆承载力及立杆底座承载力立杆轴向力Af N ϕ≤，其中58.1==AI i (回转半径)，立杆计算长度cm l o 18612055.1=⨯=，11858.1186===i l o λ，由118=λ，查表求得387.0=ϕ。
现浇箱梁支架设计及施工方案
现浇箱梁支架设计及施工方案一、工程概况及施工重难点某大桥跨越运河，为三幅单联变截面连续箱梁，桥梁长140m，主墩顶处梁高 3.8m，边墩顶及跨中位置梁高2m。
桥面横宽75.5m （21m+33.5m+21m），桥梁纵向跨径为40m+60m+40m。
桥位处箱梁施工期间地面标高在+5.0m左右，地下水位+2.0m左右，桥位处运河水深约4m，水位在+1.5～3.0m之间，河水流速较小，河床以下土层主要为粉砂、粉质粘土、细沙等土层。
本桥施工重难点主要如下：（1）跨运河箱梁施工过程中受航道交通的影响大，水上支架结构防撞安全及水上通行安全风险高。
（2）桥梁总宽度大，作业点集中，相互干扰大。
（3）为满足通航要求，支架跨度较大，支架刚度要求高，而通航净高受到严重限制。
（4）本桥施工工期极为紧张且根据设计要求箱梁分两次进行浇筑（先浇筑底腹板，在浇筑顶板），施工工艺复杂，质量控制难度高。
二、支架设计1、设计考虑因素箱梁现浇支架需考虑以下因素：（1）支架本身应具有足够的强度、刚度、整体稳定性。
（2）支架门洞尺寸应满足通航要求及能满足支架防撞要求。
（3）有可靠的落架措施及方便拆除。
2、支架荷载取值参照《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011相关要求，支架设计荷载取值如下：（1）钢筋砼容重：26kN/m3（2）模板荷载：1kN/ m2（3）施工荷载：2.5kN/m2（4）碗口支架自重：1.5kN/m2（碗扣支架高度按3m考虑）。
3、支架结构计算综合现场实际情况，拟定采用钢管桩+分配梁+贝雷桁结构作为大桥60m主跨支架，40m边跨位于河堤两侧，采用常规碗扣式支架。
本文着重介绍主跨支架设计。
（1）支架支墩本支架采用打入式钢管桩基础，在进行支墩设计计算时，需考虑以下两个方面因素：①钢管桩自身承载能力，计算时按照轴向压杆考虑，②管桩与土层摩阻力，根据各土层桩侧摩阻力按照规范公式计算。
通过计算，支架立柱最大受力1265kN，支架立柱采用φ820×10钢管桩，入土深度18m。
现浇箱梁支架施工方案
七、支架施工方案〔一〕、总体施工方案1、现浇箱梁支架施工主要实行WDJ 式碗口式满堂支架和贝雷梁组合支架两种施工方案，跨路局部实行相应的交通道改措施，碗口式满堂支架承受碗口式支架协作工 45a 工字钢搭设行车门洞，钢管桩型钢组合支架承受自身调整跨度满足行车要求的形式设置；2、地基处理方式为：碗口式满堂支架地基处理原则为清表后重型压路机压实，上铺设 20cm 厚碎石土垫层，压实系数大于 0.96,浇筑 20cmC20 碎。
临时墩根底为临时桩+C20 钢筋混凝土临时承台。
3、碗口式满堂支架碗用钢管规格为①48X3.5nun,钢管壁厚不得小于 3.5 -0.025mm。
承受 1200mm、1800mm、2400mm、3000mm 的标准立杆及 600mm、900mm、 2100mm 的标准顶杆、600mm, 900nlm 标准横杆进展搭设，剪刀撑钢管承受中 48X 3.5mm 钢管，支架搭设严格依据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术标准》〔JGJ166-2023〕的相关要求及标准进展。
4、钢管桩型钢组合支架承受中 630X8mni 钢管桩及工 45a 工字钢搭设。
钢管桩接长时，两桩接头对口应保持在同一轴线上，多节拼接时应尽量削减累积误差，相邻管桩对口板边高差不大于 2mm,接长成型后的纵横弯曲矢高允许偏差不应大于桩长的 0.2 乐钢管桩的接头，承受对焊焊接接头外加钢板帮焊。
〔周圈不得少于 4 处〕。
工字钢接长实行等强连接形式，双肢或3 肢工字钢横梁实行连续焊形式进展焊接〔间隔 500n 焊接m50mm〕的原则进展。
焊缝高度，除注明者外，均不得小于 10mm。
5、支架预压承受砂袋装砂堆载进展，预压荷载承受支架需承受全部荷载的 1210% 进展。
6、支架安装时增设有荷载预警、变形预警功能的安全预警装置。
〔二〕、碗扣式满堂支架施工方案1、一般施工区域施工工艺预备工作一场地平坦、压实、测量放样一根底处理一放线定位一碗扣式支架搭设一底模板制作、安装一侧模板制作、安装一钢筋和钢绞线制作、安装一浇筑混凝土一养生〔张拉、压浆〕一撤除模板、支架（1）、地基处理地基加固处理先对支架搭设范围的泥浆池、积水坑等不良地基点，人工协作挖掘机去除，自卸车运走，然后用碎石土按 30cm 厚一层回填，用压路机进展分层碾压，观测无辙痕后，然后再对支架搭设的范围进展处理。
现浇箱梁支架方案计算
现浇箱梁⽀架⽅案计算温泉⼤桥现浇箱梁万能杆件⽀架⽅案计算书⼀、编制依据1、重庆市统景国际温泉度假区连接道路⼯程施⼯图设计⽂件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及⽂件资料。
2、国家有关的政策、法规、施⼯验收规范和⼯程建设标准强制性条⽂（城市建设部分），以及现⾏有关施⼯技术规范、标准等。
3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。
4、建设单位、监理单位对本⼯程施⼯的有关要求。
5、我单位施⼯类似⼯程项⽬的能⼒和技术装备⽔平。
6、参考《建筑施⼯⽀架架安全技术规范》、《混凝⼟⼯程模板与⽀架技术》、《公路桥涵施⼯⼿册》、《建筑施⼯计算⼿册》。
⼆、⼯程概况温泉⼤桥桥长190m(K0+100～K1+290)，桥梁平⾯位于直线和曲线上，纵⾯位于竖曲线上。
由主桥和单侧引桥共三联组成，设计为(2×25m)预应⼒砼连续梁＋(50m+90m+50m) 预应⼒砼下承式连续梁拱组合。
主桥连续刚构跨径组合为50+90+50m，主桥总长度为190m，边跨与主跨的⽐值为0.556。
主梁采⽤单箱单室，箱顶宽12m，箱底宽6m，主桥箱梁第⼀个T构边跨平⾯位于右偏缓和曲线上,其余位于直线上，位于缓和曲线段主梁内侧翼缘板按照从3.0~3.47m线性加宽，曲线外侧及直线段翼缘板不加宽，为3m宽。
主桥缓和曲线段超⾼采⽤不等⾼腹板进⾏调整，详见施⼯图纸。
箱梁跨中梁⾼2.5m，墩顶梁⾼5.5m，箱梁梁⾼采⽤1.8次抛物线变化；箱梁跨中底板厚度28cm，墩顶底板根部厚度80cm，底板厚度变化采⽤1.8次抛物线；箱梁腹板厚度采⽤50、70cm两个级别变化。
主梁零号块处腹板厚度为90cm，边跨箱梁腹板从合拢段到梁端则由50cm增加到80cm。
为满⾜桥⾯横坡要求，将箱梁顶板设置成双向横坡的型式，使桥⾯铺装厚度横向⼀致。
结合有利施⼯、缩短悬臂浇注周期、降低施⼯钢材数量的原则考虑，主梁悬臂浇注梁段共划分为3.5m、4m、4.5m三种长度节段，最⼤悬臂浇注梁段重量为140t，设计时采⽤挂篮重60t。
变截面和等高度现浇箱梁支架结构设计与计算
变截面和等高度现浇箱梁支架结构设计与计算发布时间：2022-09-25T08:39:42.479Z 来源：《建筑实践》2022年第10期5月作者：侯凯[导读] 我国沿海地区分布广泛，沿海公路建设多为桥梁结构形式侯凯中国水电基础局有限公司，四川成都，610000摘要：我国沿海地区分布广泛，沿海公路建设多为桥梁结构形式，其中现浇箱梁为重要的桥梁上部结构形式，工程地质情况也多为软土地基。
526国道岱山段改建工程江二村跨线桥现浇箱梁属于典型的沿海地区软土地基现浇箱梁，设计的结构形式分为变截面和等高度两种，支架结构代表性强，研究价值高，为类似工程施工提供了参考和借鉴。
关键词：现浇箱梁支架结构设计与计算1工程概况526国道岱山段改建工程PPP项目江二村跨线桥位于现状盐田地内，桥梁全长1350m，上部结构采用现浇箱梁和预应力混凝土T梁结构，其中第4联上部结构采用预应力混凝土变截面连续箱梁，第8～11联上部结构采用预应力混凝土等高度连续箱梁，其余各联上部结构采用预应力混凝土T梁。
下部结构0#和51#桥台采用座板式桥台，30+50+30m现浇箱梁桥墩采用花瓶墩，其余各联现浇箱梁桥墩采用承台直立式方柱墩，预制T梁各联采用柱式墩，墩台基础均为钻孔灌注桩基础。
其中第4联上跨新建支线二，第8联上跨余燕线、拷门河以及上金河，左幅第9联（3*25）与D匝道连接，右幅第8联（3*30）与C匝道相接。
江二村跨线桥所在地区为海积平原区，现状盐田地，表部为灰黄色、粉质粘土(硬壳层），可塑状为主，一般厚约1～2m不等；下为厚层的淤泥、淤泥质黏土及软流塑状粘性土，厚16～40m不等，中下部为冲洪积、冲湖积、坡洪积和残坡积的粉质黏土、粗砂、含粘性土角砾（碎石）、含砾粉质黏土等，底部为含黏土角砾（碎石），中密状，下伏基岩为凝灰岩，属于典型的沿海软土地质。
2支架结构选择国内外常用的现浇箱梁支架结构体系一般采用满堂支架体系和少支架体系，根据工程特点和施工环境选择。
箱梁脚手架计算
箱梁脚手架计算1．桥梁自重：以11 米标准箱梁控制，其余脚手架均按此布置（一）腹板未变宽段（标准段）：（1）箱体（不包括翼板）每延米砼数量V=1.8 x 0.4 x 3+7X 0.2+7 x 0.3 = 5.66m3/m重量q=5.66 x 2.5 x 1.0=14.1T （141KN⑵每延米腹板砼数量V1 = 1.8 x 0.4=0.8m3 重量q1=0.8x2.5x1.0=20 KN（3）面积荷载：箱体部分：141KN/7=20.1KN/m2腹板部分：20KN/0.4=50KN/m2（二）腹板变宽段按隔梁计算：面积荷载：1.8x0.4x2.5x1.1/0.4= 50 KN/m22．其它荷载：（一）人员、材料：2.5KPa垂直模板：1.0KPa（二）振捣砼：水平模板：2.0KPa垂直模板：4.0KPa（三）模板、支架自重：另行计算。
二、模板设计：1底、侧面模板：5 = 15mm竹塑模板横向肋木：10X 125px纵向肋木：10X 250px2．计算荷载：（一）人员、材料：2.5KPa 集中荷载：2.5KN（二）振捣混凝土：水平模板：2.0KPa垂直模板：4.0KPa（三）模板、肋木最大自重：10KN/m3（四）砼自重：21.5KPa3．模板检算：（一）强度：q=（20.1KN+0.18KN）X 1.2 X 1.0 m+（2.5KN+2.0KN）X 1.4 = 24.3 + 6.3 = 30.6 KN/mM=1/8 - q • 12=1/8 X 30.6 X 0.32=0.34 KN •m（T = M/W= 0.34 /（1/6 X 1.0 X 0.122）= 14.2 MP X ［（T ］= 35 MPa强度满足要求。
［（T ］见竹胶模产品介绍竹胶板弹性模量：E=10.56X 103 MpaF = (5X ql4 ) / (384EI)=(5X 30.6 x 103X 0.304) / (384x 10.56 x 109X2.8125 x 10-7) =10.8 x 10-4(m)= 1.08mm<[f]=600/200=3mm，刚度满足要求。
连马路跨线桥现浇箱梁第三联模板、支架设计计算书
满堂式碗扣支架设计及计算书连马路跨线桥桥梁上部采用预应力砼连续箱梁，跨径组合为（4×25）+（25+35+25）+（5×25）m。
断面采用单箱三室斜腹板断面。
25 m基本跨连续箱梁梁高1.6 m，箱顶宽19.0 m，悬臂长2.5 m，悬臂根部高0.5 m,边腹板采用斜腹板，斜度为1/2.2,底板宽13 m。
（25+35+25）m连续箱梁采用变截面形式，跨中梁高1.6 m，高跨比1/21.88,支点梁高2.0 m，高跨比1/15.625，底板宽随箱梁高度变化，宽度12.636～13.0 m。
为此，依据设计图纸、公路桥涵施工技术规范、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该桥第一、三联预应力混凝土连续箱梁现浇施工。
一、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础（现有石大公路砼路面）、10cm×15cm木垫板(地基相对薄弱处)、Φ48×3.5mm碗扣立杆（材质为A3钢）、横杆、斜撑杆、可调节底座及顶托、15cm×15cm方木做纵向分配梁、10cm×10cm方木横向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
15cm×15cm木方分配梁沿纵桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，其上为10cm×10cm木方横向分配梁，中横梁处间距按25cm布置，跨中处间距按30cm布置，箱梁底模板采用定型15mm厚大块竹胶模板。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:28*90cm共计28排。
横桥向立杆间距为：2*90cm+21*60cm+2*90cm，支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每480cm间距设置剪刀撑；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在原有石大公路路面上，原有泥浆池或承台基坑回填部分支架底托安置在10cm×15cm木垫板上。
现浇箱梁支架施工方案
现浇箱梁施工方案一、工程概况仓库湾中桥位于秭归境内325省道，交角为90°，K77+438.62~K77+451。
910平面位于R=60m左偏圆曲线上,K77+451。
910～K77+486.910平面位于A=45。
826m,Ls=35m左偏缓和曲线上，K77+486。
910~K77+487。
38平面位于直线上,跨径为20+20m，全长48.76m。
该桥基础形式为人工挖孔桩，共10根，桩直径1。
2m，长14～21m,0＃桥台桩顶设有承台及U型桥台，0＃桥台为轻型台，桥墩为立柱，立柱直径1。
0m。
上部构造为现浇连续箱梁,箱梁宽10.188～12。
5m,为单室结构。
箱梁高1.4m，梁室高0.97m，底板厚0。
22m，顶板厚0.25m，腹板宽0.50m.箱梁采用C40混凝土，共266。
4m3。
二、现浇箱梁施工方案现浇箱梁支架采用满堂式钢管支架，搭设满堂支架时，对桥底地基进行50cm厚现浇混凝土封面表处，确保满堂支架基础的足够稳定.钢管支架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚1。
5cm的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。
箱梁砼浇筑采用二次浇筑法,第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处，第二次浇筑顶板。
Ⅰ、地基处理1、地基处理1)、便道两侧排水沟处理将排水沟内松散浮土和淤泥挖除干净，以利于排水.2）、桥梁范围内地基地表处理先将地表整平，用夯机夯实。
然后再现浇50cm厚混凝土，并做出2％—4%横坡，并覆盖养生。
两桥台锥坡坡面做成台阶状，以利于支架施工。
3)、排水沟挖设在处理过的地基范围内侧砌筑截水沟，并在跨中设置50×50cm的排水沟，将雨水导流引进排水沟，防止雨水浸泡地基，避免钢管支架产生不均匀沉降。
Ⅱ、支架搭设本桥现浇箱梁为单幅2跨整体施工，支撑方式采用满堂式钢管支架。
钢管支架采用架杆外径4.8cm，壁厚0.35cm,内径4。
1cm。
支架顺桥向纵向间距0.7m,横隔板处纵向间距0。
6m，横桥向横向间距梁底为0.7m，翼缘板底为0.9m，纵横水平杆竖向间距1。
箱梁支架现浇施工方案
箱梁支架现浇施工方案箱梁支架现浇施工是桥梁建设中常见的一种施工方式，通过支架支撑箱梁，通过现浇混凝土的方式进行施工。
本文将介绍箱梁支架现浇施工的具体方案。
一、前期准备工作1. 物料准备在施工前，需要准备好需要使用的各种物料，包括现浇混凝土、钢筋、支架模板等。
确保物料的质量符合标准要求，以确保施工质量。
2. 施工人员培训施工人员需要接受相关的培训，了解箱梁支架现浇施工的流程和技术要点，确保施工中能够按要求操作。
二、施工流程1. 箱梁支架安装首先需要安装好箱梁支架，支撑箱梁的施工。
支架的安装需要严格按照设计要求进行，确保支架的稳定性和承载能力。
2. 钢筋安装在支架上安装好预留的钢筋，根据设计要求进行布置，确保钢筋的质量和数量符合要求。
3. 混凝土浇筑将现浇混凝土运输到现场，进行浇筑操作。
在浇筑过程中需要注意混凝土的均匀性和充实性，确保箱梁的整体质量。
4. 表面处理在混凝土凝固后，对箱梁表面进行处理，确保表面平整光滑，符合设计要求。
三、施工注意事项1. 安全第一在施工过程中，保障施工人员的安全是最重要的。
需要严格遵守安全操作规程，做好安全防护工作。
2. 质量把控在施工过程中，要严格控制施工质量，确保箱梁的强度和稳定性符合要求。
3. 环境保护在施工现场要注意环境保护，合理利用资源，减少污染，确保施工过程对环境的影响最小化。
四、总结箱梁支架现浇施工是一项重要的桥梁建设工作，施工过程中需要严格按照设计要求和施工流程进行操作，确保施工质量。
同时，要注重安全和环保，做好现场管理工作，保障施工顺利进行。
现浇箱梁满堂支架计算书
现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。
支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。
门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。
门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。
验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：图1.1-1 现浇箱梁Ⅰ-Ⅰ截面q 1 ＝B W =B A c ⨯γ＝()()()[]kPa ＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯ 注：B —箱梁底宽，取4.1m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
渡槽现浇箱梁满堂支架方案及计算定稿图文
遂资眉高速公路眉山段建设项目J1-1合同段K146+940渡槽施工方案四川瑞通工程建设有限公司二0一三年一月一、工程概况K146+940渡槽为原设计K146+946渡槽经平移并修改过水断面后而来，在146+940处横跨主线路基，与主线线路成90°相交。
K146+940渡槽全长48m，两个渡槽桥台均为4m长，槽身为两节20m现浇单腔室箱梁。
该渡槽为连接黑龙滩灌区灌溉主渠而设置。
过水断面10m2。
该渡槽处在挖方路基上，且该路段的石质较硬，有利于现浇箱梁渡槽的满堂架搭设。
见K146+940渡槽总体布置图。
二、施工计划与安排由于黑龙滩灌区将于2013年3月初开始放水进行春灌，为了满足该时间节点，必须在2013年3月1日之前将K146+940渡槽施工完毕，以便于渡槽所接的灌溉渠通水。
同时须路基施工作业队积极配合实施K146+940处的挖方作业，以满足渡槽下构（含路基中央隔离带的渡槽墩柱、两侧渡槽桥台）的施工。
渡槽的上构施工按满堂架布置4m门洞结构形式，门洞设置在主线路基右半幅渡槽跨中处，其它均采用扣件式满堂支架。
K146+940渡槽总体布置图三、施工方案1 、满堂支架施工满堂支架横向、顺桥向间距（具体布置见图示）,满堂架顶部采用顶托支撑双排钢管,支架顶口及底部分别设置钢管封口杆及扫地杆,纵横向加设剪刀撑,形成稳固的支承体系。
具体施工步骤如下：A、放出支架的纵、横轴线，施工班组根据中线拼装塔架，拼装前，应对塔架的立杆、水平杆等进行检查验收，有弯曲、变形、损坏的不得使用。
塔架的顶托调整高度应≤250mm,底调高度应≤300mm不得超限。
如丝杠伸出长度过长可通过加垫木来调整。
B、支架搭设成型后，应用钢管进行平联和剪刀支撑。
脚手架底部用钢管及扣件组成扫地杆，顶部组成封口支撑，中间用钢管纵横平联，使钢管与塔架形成一个整体，增强其整体稳定性。
2、模板工程2.1模板底部用10cm*10cm方木支撑，10cm*10cm方木要求在门洞处放置在22b#工字钢上，其它模板部位方木搁置在其下两层10cm*10cm方木上。
现浇箱梁施工方案及计算
xx合同段现浇箱梁施工方案编制：审核：审批：xx项目经理部xx现浇梁模板支架施工方案一、箱梁模板支架概况现浇箱梁每跨30米，每一联3-5跨，采用满堂支架施工。
连续箱梁高1.5米，底宽6.2米，顶宽10.2米，现浇梁为空心，一跨箱梁有四个箱室，箱室之间有0.5米的实心段，腹板较宽为0.65米，考虑到方木及钢管支架刚度较小，横向传力小等因素，模板支架施工检算时，箱梁按照全段实心来计算。
根据以往经验目前施工情况，决定支架采用WDJ扣碗式钢管搭设，碗扣支架立杆底部垫钢板或地托，顶部加顶托，顶托上面横桥向放置9cm×15cm第一层方木，间距90cm，第一层方木上放置10cm×10cm第二层方木间距20cm，方木上钉竹胶板（厚15mm)作为底模。
翼板和侧模采用10cm×10cm和5cm×10cm方木钉成框架作为支撑，模板采用122×244×1.2优质竹胶板，支架立杆顺桥方向布设间距为90cm，横桥方向布设间距为60cm，双向设大小横杆，横杆层距为120cm，考虑到支架的整体稳定性，在顺桥向箱梁底两侧满设剪刀撑，横向每隔3米跨布置剪刀撑l道。
箱梁翼板较轻，支架验算时不予考虑，箱梁支架现检算一联的第一跨，一端为盖梁，一端为连接墩，具体布置见图。
二、支架受力检算箱梁自重W1=6.28m×28×1.5×26=6770.4KN模板方木W2=0.25×28×6.2=43.4KN施工人员及机具W3=3×28×6.2=347.2KN浇注砼冲击力W4=3×28×6.2=347.2KN支架重(按8米计算) W5=232KN横向断面图纵向断面图1、上层方木受力检算箱梁施工范围内所使用的方木木材为华北落叶松，顺纹拉应力[σ1]=7 Mpa，压应力[σa]=11 Mpa，剪应力[τ]=1.2 Mpa，弹性模量为9000。
市政工程现浇箱梁支架验算及施工技术
作者简介 ： 段
锋 （９ ８ ， ， １７ 一） 男 工程师
・
卷 １ 第 ０ 第 １ 月 ８ ４・ ２３１ 年５ ８ ２ ４期
山 西 建 筑
２ ２ ４ 剪刀撑布 置 ．．
１ ）纵 向方木验算 ：
ａ纵 向方 木 隔板 、 板 、 底 板 加 厚 段 （ 径 ０ ９ ｍ， ． 腹 顶 跨 ． 间距
１ ） ：０． １ｍ ： ０一／１ Ｏ
２ ２ 支 架方 案验 算 ．
２． １ 荷载分析 ２． １ 因钢筋含 筋 率大 于 ２ ， 筋混 凝 土容 重 按 ２ Ｎ ｍ ） ％ 钢 ６ｋ ／ 计 算， 钢筋混凝土 自重 ： 翼 板部 分 ： 凝 士平 均厚度 为 （ ． ０ ４ ３ ／ ０ ３ ２ｍ， 混 ０ ２＋ ．６ ）２＝ ． ３
０． ２ ×２ ＝８． ３２ ｋ ３３ ６ ６ Ｎ／ｍ 。
实 际采用 ０ ０ ５ｉ厚 ， ． １ ｌ 符合要求 。 ｒ
挠度验算 ：
，：ｂ １ ｈ ／ ２：１×０ ０ ５ ／１ ． １ ２＝２ ８ ． １×１ ０～ｍ４ ；
ｆ：５Ｌ／ ３４ Ｉ ５× ２４ × ．５／ ３４×１ ｑ４ （８ Ｅ ）＝ ３ ． ６ ０ ２ （ ８ ５×１。 ．１× ０ ×２ ８
满布 。方木上铺设 ０ ９ ｃ 厚优 质竹 胶板 。第一 、 联及 第二 联 ． ｍ 三 增加斜撑一道 。特制工 字钢 为厚 度 ５ ｍ 宽度 ５ ｅ ｍ， ｍ一１ ｍ钢 ０ｃ 板， 依据设计 放大样焊接而成 ， 加工示意 图见 图 ２ 。
断面 图
５Ｏ ．
／＝ ． ３ ｑ ＩＯ Ｉ ．３ ６ ３ ０ ６／ １０×１ ｏ ６ ２ ￣／Ｏ Ｅ ＝０６ ２Ｘ１ ． ５Ｘ ． ｆ ０ １×１ × １４／ 等高段采用如图 ２所示 支撑 系统进行 加 固， ０ ． １ ＇ １ 第二联 变 高段
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温泉大桥现浇箱梁万能杆件支架方案计算书一、编制依据1、重庆市统景国际温泉度假区连接道路工程施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分），以及现行有关施工技术规范、标准等。
3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。
4、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。
5、我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。
6、参考《建筑施工支架架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《公路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。
二、工程概况温泉大桥桥长190m(K0+100～K1+290)，桥梁平面位于直线和曲线上，纵面位于竖曲线上。
由主桥和单侧引桥共三联组成，设计为(2×25m)预应力砼连续梁＋(50m+90m+50m) 预应力砼下承式连续梁拱组合。
主桥连续刚构跨径组合为50+90+50m，主桥总长度为190m，边跨与主跨的比值为0.556。
主梁采用单箱单室，箱顶宽12m，箱底宽6m，主桥箱梁第一个T构边跨平面位于右偏缓和曲线上,其余位于直线上，位于缓和曲线段主梁内侧翼缘板按照从3.0~3.47m线性加宽，曲线外侧及直线段翼缘板不加宽，为3m宽。
主桥缓和曲线段超高采用不等高腹板进行调整，详见施工图纸。
箱梁跨中梁高2.5m，墩顶梁高5.5m，箱梁梁高采用1.8次抛物线变化；箱梁跨中底板厚度28cm，墩顶底板根部厚度80cm，底板厚度变化采用1.8次抛物线；箱梁腹板厚度采用50、70cm两个级别变化。
主梁零号块处腹板厚度为90cm，边跨箱梁腹板从合拢段到梁端则由50cm增加到80cm。
为满足桥面横坡要求，将箱梁顶板设置成双向横坡的型式，使桥面铺装厚度横向一致。
结合有利施工、缩短悬臂浇注周期、降低施工钢材数量的原则考虑，主梁悬臂浇注梁段共划分为3.5m、4m、4.5m三种长度节段，最大悬臂浇注梁段重量为140t，设计时采用挂篮重60t。
引桥箱梁为2跨25m预应力混凝土连续箱梁，采用万能杆件支架整体浇筑。
引桥采用箱梁两箱室对称加宽来适应路线加宽，路线设计线与箱梁中心线不重合，偏移量为各截面加宽值的一半，施工时注意准确放样。
引桥箱梁超高横坡先由支座垫石和楔形块调节，然后由桥面铺装调节形成。
第一二联引桥采用贝雷梁及万能杆件组合支架法现浇施工。
三、支架设计要点1、支架地基处理首先对支架布设范围内的表土、杂物及淤泥进行清除，并将桥下范围内泥浆池及基坑采取抽水排干后，用建筑弃渣或砂石将泥浆池及基坑回填密实，以防止局部松软下陷。
一般地段地基处理（2#墩～0#台间）：将原地面进行整平（斜坡地段做成台阶），万能杆件门柱位置开挖至满足基岩，达到要求后，根据地质情况铺筑厚250*250*150cm的C25混凝土，养生后作为万能杆件支架的持力层，其上搭设杆件支架。
2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡桥下地面整平并设2%的人字型横坡排水，同时在两侧设置排水沟，防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。
3、现浇箱梁万能杆件支架布置及搭设要求采用双肢角钢（125*125*8mm）作为立柱杆件支撑，上部搭设贝雷梁片，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立柱顶托设横向15×15cm钢轨（I16）做为分配梁；纵向贝雷梁上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。
模板宜用厚1.5cm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
引桥立柱的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：（1）引桥2×25m现浇箱梁支架采用立柱横桥向间距×纵桥向间距为8m×15m，单跨为四个立柱，立柱采用双肢角钢，纵横间距、横杆步距为200*200*200cm上部安设贝雷梁片纵向间距为4*705mm 布置形式的支架结构体系，万能杆件支架及工字钢平台支架体系构造图见附图（一）～（二）。
四、现浇箱梁支架验算本计算书以引桥2×25m等截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱双室）为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算，本次采用迈达斯建模验算。
㈠、荷载计算1、荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑸q5——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：2、荷载组合3、荷载计算⑴箱梁自重——q1计算根据温泉大桥现浇箱梁结构特点，我们取引桥截面容重最大E－E横断面代表截面进行箱梁自重计算，并对代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①引桥E－E截面（墩顶及横隔梁）处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()kPa＝.)..(921.419.89.8502302019.826⨯+⨯++⨯⨯取1.2的安全系数，则q1＝41.92×1.2＝50.306kPa注：B——箱梁底宽，取8.9m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
㈡、结构检算1、万能杆件支架立杆强度及稳定性验算万能杆件支架与贝雷梁片，同属于钢桁架结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的6#钢板被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而万能杆件稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架按万能杆件架进行立杆内力计算，计算结果（偏于安全）。
⑴引桥截面处在引桥墩旁两侧各4.45m范围及跨中纵、横隔板梁1.5m范围部位，万能杆件支架体系采用200×200×200cm×2的布置结构，如图：纵断面横断面1. 计算立柱截面惯性距I 1,其截面简图为I 1=69.9×1002×4=279.6×104cm 4,其中3N1的截面面积为69.9cm 2.五、验算立柱稳定性由以上计算过程可知，立柱(4×3N1)截面惯性距I=279.6×104 cm 4，面积A=200×200=4×104 cm 2，得，回转半径r=(I/r)0.5=(279.6×104/(4×104))0.5=8.36cm ，故长细比λ=L 0/r=200/8.36=23.92<[λ]=100(满足要求),(查《路桥施工计算手册》附录三，[λ]=100)。
六、验算立柱刚度(1)当荷载作用于柱顶时，属于轴心受压构件，其计算简图为X支点反力图（单位kn）其荷载最大为P=1298.54KN，P’=12q+1.3×18.46 q3=12×15.98+1.3×18.46×7.39=369.11KN，故，σ=N/A = (P+P’’)/A= (1298.54+369.11)×103/((69.9-8.4)×4×102)=60.78 (MP a)< φ[ σ]=0.832×170 MP a=141.44 MP a(满足要求)，其中69.9cm2为3N1万能杆件截面面积，8.4cm2为3N1万能杆件螺栓孔面积，φ=0.832为2N1万能杆件受压折减系数。
(2)当荷载作用于跨中时，属于压弯构件，其计算简图为由验算纵梁跨中截面的计算过程可查得，M’C=-739.58-129.66=-869.24(KN·m)，M’D=369.83+ 64.83=434.66(KN·m)，因∣M’C∣>∣M’D∣，故应验算C点截面，其荷载有∣M’C∣=869.24KN·m，0.5P=729.3/2=364.65KN，P’’=8q+1.3×18.46 q3=8×15.98+1.3×18.46×7.39=305.19KN。
故，σ=N/A +M/W= (0.5P+P’’)/A+∣M’C∣/W(3N1)= (364.65+305.19)×103 /((69.9-8.4)×4×102)+ 869.24×103/(279.6×102)=27.23+31.09=58.32(MP a)< φ[ σ]=0.832×170 MP a =141.44 MP a(满足要求)，其中69.9cm2为3N1万能杆件截面面积，8.4cm2为3N1万能杆件螺栓孔面积，φ=0.832为3N1(取2N1)万能杆件受压折减系数。
(3)当荷载作用于纵梁端头时，属于压弯构件，其计算简图为其荷载为P=729.3KN，P’’=8q+1.3×18.46 q3=8×15.98+1.3×18.46×7.39=305.19KN，M’’D=729.3×2=1458.6KN·m 故,σ=N/A+M/W=(P+ P’’)/A+M’’D/ W(3N1)=(729.3+305.19)×103 /((69.9-8.4)×4×102)+( 729.3×2×103)/(279.6×102) =42.05+52.17=94.22 (MP a)<φ[ σ]=0.832×170 MP a =141.44 MP a(满足要求)其中69.9cm2为3N1万能杆件截面面积，8.4cm2为3N1万能杆件螺栓孔面积，φ=0.832为3N1(取2N1)万能杆件受压折减系数。
七、箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10×10cm方木，方木横桥向跨度在箱梁跨中截面处按L＝90cm进行受力计算,在墩顶横梁截面及横隔板梁处按L＝60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。
如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。
q(KN/m)底模下横桥向方木受力简图方木材质为杉木，［δw］=11MPa［δτ］=17MPaE=9000MPa尺寸单位：cmq(KN/m)⑴主桥A－A截面（墩顶及横隔梁）处按主桥墩顶截面处3.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝60cm进行验算。