600MW_高低加(6)
600MW机组低加水位测量系统优化改造-5页精选文档
600MW机组低加水位测量系统优化改造托电公司10台机组高低加、除氧器液位测量系统均采用液位变送器及液位开关配合测量的方式进行自动调节和保护动作,在正常运行中经常出现以下问题。
1.液位测量存在问题1.1液位模拟量测量问题由于高低加、除氧器的液位模拟量测量使用Rosemount 3051型差压式变送器,在每次机组启动过程中,变送器正压侧取样平衡容器内水分由于蒸发或停机后放水,造成机组启动初期液位的模拟量测量失去监视意义。
这就需要检修人员在启动前进行正压侧取样管路灌水工作,而且有部分平衡容器顶部未安装灌水管路,所以只能等待系统慢慢冷却,从而影响了系统的整体投入时间。
另外在灌水过程中由于人员技术水平或其他各种原因,可能在取样管路内部残留气泡,使液位测量长期不准确,影响系统的换热效果,为机组安全运行留下隐患。
而且高低加系统的模拟量液位只有一个测点,运行中只能和翻板液位计进行对比,不能保证测量的准确性。
1.2液位开关测量问题高低加、除氧器液位开关使用的是SOR型号的浮子式液位开关,该类开关直接焊接在取样管上,想要更换必须切割后重新焊接。
运行较长时间后,开关内部浮子老化,经常性出现卡涩现象,导致开关拒动或动作后不能自动复位,处理的方法只能是就地敲击测量筒,强制复位,在处理过程中危及检修人员的人身安全,也会对开关测量的准确性造成影响。
还有一个问题就是液位开关的校验实现比较困难,机组检修时如果将一台机组所有液位开关都切割后校验,在重新焊接,工作量将会相当大。
液位开关的价格也相对较高,每套将近1万元,以高加为例,每台高加有6个液位开关,总价格在6万元左右,加上开关无法维修和重复利用,损坏后只能整套报废,严重浪费公司资产。
2.液位测量的优化与改造2.1设备选型比较现场使用的各种液位测量装置,麦格纳秋导波雷达液位计现场使用测量准确,维护量少,使用寿命长。
现场各种生产条件下均可以安装使用,故选定麦格纳秋705型导波雷达液位计作为改造物资,选择相对压力温度较低的低压加热器作为试点安装,#5、#6低压加热器的工作环境温度和压力稍高,选择蒸汽型雷达液位计,#7A、#7B低加工作温度和压力较低,选择标准型雷达液位计。
(整理)600MW超临界火电机组
600MW超临界火电机组集控运行规程华北电力大学2005年目录1机组设备慨述1.1锅炉设备概述1.2汽机设备概述1.3发电机设备概述2机组设备规范2.1锅炉设备规范及燃料特性2.1.1锅炉设备规范2.1.2锅炉汽水要求2.1.3燃煤成分及特性2.1.4燃料灰渣特性2.1.5点火及助燃油特性(#0轻柴油)2.1.6安全门参数2.1.7炉受热面有关技术规范2.1.8燃烧设备2.2汽机设备规范2.2.1主机设备规范2.2.2汽机主要设计参数2.2.3汽机各级抽汽参数2.2.4蒸汽品质2.2.5旁路系统设备规范2.3发电机及励磁设备规范2.3.1 发电机规范2.3.2 发电机励磁参数2.3.3 发电机冷却介质及油系统规范2.3.4 发电机电流互感器规范2.3.5发电机电压互感器规范2.3.6发电机避雷器设备规范3机组主要控制系统3.1炉膛安全监察控制系统(FSSS)主要功能3.2顺序控制系统(SCS)3.3模拟量控制系统(MCS)3.3.1模拟量控制系统主要功能3.3.2机组协调控制系统运行方式3.3.3子控制回路自动条件3.3.4机组运行方式操作3.4数字电液调节系统(DEH)3.4.1主要功能3.4.2自动调节系统3.4.3其它调节3.4.4OPC保护系统3.4.5阀门管理3.4.6运行方式选择3.5数据采集系统(DAS)3.6ECS4机组主要保护4.1.汽机主要保护4.1.1汽轮机超速及自动跳机保护4.1.2汽轮机主要联锁保护4.1.3调节级叶片保护4.2锅炉主要保护4.2.1锅炉MFT动作条件4.3电气主要保护4.3.1发变组保护A柜配置(许继)4.3.2发变组保护B柜配置(许继)4.3.3发变组保护C柜配置(南自) 4.3.4发变组保护D柜配置(南自)4.3.5发变组保护E柜配置(南自)4.3.6动作结果说明5机组启动5.1启动规定及要求5.1.1启动要求5.1.2机组禁止启动条件5.1.3机组主要检测仪表5.1.4机组启动状态划分5.2启动前联锁、保护传动试验5.3启动前检查准备5.3.1启动前准备5.3.2系统投入5.4机组冷态启动5.4.1炉前给水管路清洗及锅炉上水清洗5.4.2锅炉点火前吹扫准备5.4.3锅炉点火前吹扫5.4.4锅炉点火5.4.5锅炉升温升压5.4.6汽轮机冲转前准备5.4.7汽机冲车、升速、暖机5.4.8并网前进行以下试验5.4.9升速注意事项5.4.10发电机升压注意事项5.4.11发电机并列规定及注意事项5.4.12发电机并列条件5.4.13发电机220KV侧断路器自动准同期并列步骤5.4.14发电机220KV断路器手动准同期并列步骤5.4.15发电机手动准同期并列注意事项5.5机组并列后的检查和操作5.5.1机组并列后的检查5.5.2机组30MW负荷升至180MW负荷5.5.3180MW负荷升至300MW负荷5.5.4300MW负荷升至450MW负荷5.5.5450MW负荷升至600MW负荷5.5.6机组升负荷过程中注意事项5.5.7机组冷态启动的其他注意事项5.6机组热态启动5.6.1热态启动参数选择5.6.2机组冲车条件5.6.3机组热态(温态)启动步骤5.6.4机组热态(温态)启动注意事项6机组正常运行及维护6.1机组正常运行参数限额6.1.1锅炉运行的报警值和跳闸值6.1.2汽机报警及停机值6.1.3发电机系统运行限额6.2机组负荷调整6.2.1机组运行方式说明6.2.2机组正常运行的负荷调整6.2.3AGC方式下的负荷调整6.3运行参数的监视与调整6.3.1机组给水的监视与调整6.3.2主、再热蒸汽温度的监视与调整6.3.3锅炉燃烧调整6.3.4二次风的调整6.3.5炉膛压力的调整6.3.6汽压调整6.3.7发电机系统主要参数的监视与调整6.3.8发电机氢气系统监视与调整6.3.9电机冷却系统的监视与调整6.4定期工作及试验6.5非设计工况运行6.5.1机前压力6.5.2主再热蒸汽温度6.5.3符合下列条件,高加退出运行可带100%负荷运行6.5.4同时切除高加,一段抽汽压力超限最高带负荷570MW 6.5.5低加解列的规定7机组停止运行7.1机组停运前的准备7.1.1机组停运前的准备7.2机组正常停运7.2.1确认机组运行方式7.2.2机组减负荷至240MW7.2.3机组减负荷至30MW7.2.4停机7.2.5停炉7.2.6汽机惰走7.3滑参数停机7.3.1滑停过程中有关参数控制7.3.2机组负荷由600MW减至450MW7.3.3机组负荷由450MW减至300MW7.3.4机组负荷由300MW减至180MW7.3.5机组负荷由180MW减至60MW7.3.6机组负荷由60MW减至18MW7.3.7解列停列(同正常停机操作)7.3.8滑参数停机的注意事项7.4机组停运锅炉抢修7.4.1降温降压7.4.2解列停机7.4.3停炉后的自然冷却7.4.4停炉后的快速冷却8机组停运后的保养8.1锅炉停运后的保养8.1.1锅炉停运后的保养方法8.1.2热炉放水法8.1.3锅炉湿法保养8.1.4锅炉充氮气干式保养8.2汽机停运后的保养8.2.1汽机停机不超过一周的保养8.2.2汽机停机超过一周的保养8.3发电机停运后的保养8.3.1发电机停运后的保养方法9事故处理9.1事故处理的原则9.1.1事故处理的导则9.1.2机组紧急停机的条件及处理9.1.3机组申请停机的条件9.2机组综合性故障9.2.1机组甩负荷处理9.2.250%RB9.2.3厂用电中断9.2.4厂用电部分中断9.3锅炉异常处理9.3.1水冷壁、省煤器、过热器、再热器管损坏9.3.2空预器、尾部烟道着火9.3.3炉前油系统故障处理9.3.4主蒸汽温度异常9.3.5再热蒸汽温度异常9.3.6锅炉给水流量低9.3.7锅炉汽水分离器出口温度高9.4汽机异常运行及常规事故处理9.4.1汽轮机水冲击9.4.2汽轮发电机组振动异常9.4.3汽轮机轴向位移增大9.4.4凝汽器真空降低9.4.5周波不正常9.4.6润滑油系统异常9.4.7抗燃油系统故障9.4.8油系统着火9.4.9DEH异常9.5发电机异常及事故处理9.5.1发电机异常的处理原则9.5.2发电机运行参数异常9.5.3发电机异常运行9.5.4发电机漏氢9.5.5发电机非同期并列9.5.6发电机变为同步电动机运行9.5.7发变组保护动作跳闸9.5.8发电机非全相运行9.5.9发电机失磁9.5.10发电机振荡或失去同步9.5.11电压回路断线9.5.12定子水压力低9.5.13定子水箱水位异常9.5.14内冷水电导率高9.5.15发电机定子线棒或导水管漏水9.5.16发电机定子升不起电压9.5.17发电机氢系统爆炸、着火附表一:常用单位对照表附表二:常用水蒸气参数对照表1.机组设备概述1.1锅炉设备概述1.1.1 该仿真机组锅炉是由哈尔滨锅炉有限责任公司引进三井巴布科克能源公司(MitsuiBabcock Energy Limited)技术生产的超临界参数变压运行直流锅炉,单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉。
600MW机组低负荷时7B低加水位突升原因分析及处理
600MW 机组低负荷时 7B低加水位突升原因分析及处理摘要:经过一段时间的观察,我发现2号机7B、8B低加水位在360MW及以下负荷经常会大幅波动,7B、8B低加需要开启危急疏水才能维持住正常水位,特别是7B低加,有时危疏全开,水位仍居高不下,甚至被迫切至凝结水旁路运行,这对机组的安全经济运行很不利,本文主要介绍运行人员在低负荷阶段如何避免低压水位偏高的处理方法。
一、汽轮机辅助设备中7、8号低加布置简介1.1设备规范汽机部分为上海汽轮机有限公司与西屋公司联合制造的超临界压力、一次中间再热、单轴、三缸四排汽、双背压、纯凝汽式汽轮机。
主蒸汽经汽轮机两个主汽阀后进入到四个高压调节阀,经过导管进入汽轮机喷嘴膨胀做功。
再热蒸汽经汽轮机中压联合汽阀分为四路经过导管进入汽轮机中压内缸喷嘴膨胀做功。
中压缸作功后的蒸汽,经两根径向连通管分别进入两个低压缸,作功后的乏汽排入双背压凝汽器。
高压缸共有1+11级,中压缸共有8级。
两个低压缸都是双层缸结构,采用对称双分流结构,中部进汽。
低压缸与凝汽器的连接采用不锈钢弹性膨胀节连接方式。
低压缸共有2×2×7级,机组共有 12+8+28=48级。
7、8级低加抽汽压力低于大气压,属于负压段。
查焓熵表,第七级抽汽压力0.5859MPa下的饱和温度即为85.3℃,第八级抽汽压力0.01866MPa下的饱和温度即为58.6℃。
1至6号加热器抽汽均为过热状态。
1.2 7、8号低加运行特点7、8号低加布置在低压缸排汽与凝汽器连接段,本身并无外置的抽汽管道及抽汽阀门。
抽汽焓值不高,但是它的抽汽量大,仍属于表面式换热器。
经过7、8号低加后凝结水温度可提高约30~40℃。
正常机组启动后180MW即可投入。
7、8号低加投入后,这部分抽汽不进入凝汽器不仅可以提高机组真空,还用来提高6号低加入口凝结水温,对机组的经济性有较高的价值。
1.3 7、8低加抽汽疏水系统图介绍上图左侧为7、8号低加凝结水系统系统图,上图右侧为7、8号低加疏水系统图。
600MW高低加联锁保护自动控制大全
具体要看你们的热力系统图:有没有这些设备:(仅供参考)1.一级抽汽逆止阀10LBQ10AA002 (2130367 ES 1 CHECK VLV)允许开:汽机未跳闸或者联锁关中1—5条都不存在联锁开:顺控开发0.75S脉冲联锁关:以下任一条件满足(1)#1发电机出口断路器跳闸(合位取反)10BAC01GS01Y01,发1S脉冲(2)发电机停机(保护动作)10ETS11SCS(ETS来信号)(1)1#高加水位高高高(高于+300mm)(10LAD10CL003、10LAD10CL004、和变送器选择后、三取二)(2)2#高加水位高高高(高于+300mm)(10LAD20CL003、10LAD20CL004、和变送器选择后、三取二)(3)3#高加水位高高高(高于+300mm)(10LAD30CL003、10LAD30CL004、和变送器选择后、三取二)(4)汽机跳闸发2S脉冲。
(5)顺控关发0.75S脉冲。
2.#2高加进汽逆止阀10LBQ20AA002(2130368 #2 HP HTR IN RCV)允许开:汽机未跳闸或者联锁关中1—5条都不存在联锁开:顺控开发0.75S脉冲联锁关:以下任一条件满足(1)#1发电机出口断路器跳闸(合位取反)10BAC01GS01Y01,发1S脉冲(2)发电机停机(保护动作)10ETS11SCS(ETS来信号)(3)1#高加水位高高高(高于+300mm)(10LAD10CL003、10LAD10CL004、和变送器选择后、三取二)(4)2#高加水位高高高(高于+300mm)(10LAD20CL003、10LAD20CL004、和变送器选择后、三取二)(1)3#高加水位高高高(高于+300mm)(10LAD30CL003、10LAD30CL004、和变送器选择后、三取二)(2)汽机跳闸发2S脉冲。
(3)顺控关发0.75S脉冲3.三级抽汽逆止阀10LBQ30AA002(2130369 ES 3 CHECK VLV)允许开:汽机未跳闸或者联锁关中1—5条都不存在联锁开:顺控开发0.75S脉冲联锁关:以下任一条件满足(1)#1发电机出口断路器跳闸(合位取反)10BAC01GS01Y01,发1S脉冲(2)发电机停机(保护动作)10ETS11SCS(ETS来信号)发1S脉冲(3)1#高加水位高高高(高于+300mm)(10LAD10CL003、10LAD10CL004、和变送器选择后、三取二)(4)2#高加水位高高高(高于+300mm)(10LAD20CL003、10LAD20CL004、和变送器选择后、三取二)(5)#3高加水位高高高(高于+300mm)(10LAD30CL003、10LAD30CL004、和变送器选择后、三取二)(6)汽机跳闸发2S脉冲。
600MW发电机介绍
转子线圈风路图
技术优化设计的600MW汽轮发电机介绍
转子线圈端部及磁极引线
技术优化设计的600MW汽轮发电机介绍
技术优化设计的600MW汽轮发电机介绍
转子槽楔、护环、中心环、风扇环、联轴器、风扇叶片
• • • • • • 1万次要求设计,具有足够的可靠性和调峰运行能力 槽楔由铝合金和铂铜合金组成 槽楔进出风道 护环18Mn18Cr 合金钢整体锻件 铝叶片并加前置导叶
技术优化设计的600MW汽轮发电机介绍
• 发电机在额定功率因数,电压变化范围为额定值的±5%, 频率变化范围为± 2%时能按照IEC国际标准上的图形, 连续输出额定功率 • 定子冷却水允许断水时间30秒 • 发电机定子绕组和转子绕组的短时过负荷能力,符合IEC国际标 准的规定 • 在发电机机座的汽励两端各有一组冷却器,每组在水路上独立地 分成两个并联水路,当停用一个水支路时,发电机能承担80%额 定功率连续运行
技术优化设计的600MW汽轮发电机介绍
QFSN-600-2 水氢氢600MW汽轮发电机介绍
新设备 New Equipment
• 可生产1000MW级大型发电机组厂房 The main workshop can manufacture 1000MW class TG
新设备 New Equipment
技术优化设计的600MW汽轮发电机介绍
转子振动测量
在汽励两端的轴承外挡油盖上各设一个非接触式拾 震器,测量转子轴颈振动,两端共2件。
技术优化设计的600MW汽轮发电机介绍
对地绝缘电阻测量
轴承座、轴承止动销、轴承顶块、中间环及外挡油 盖的对地绝缘电阻测量 在发电机励端轴承座、轴承止动销、轴承顶 块、中间环及外挡油盖处均设双重对地绝缘,在这些部 件上均接有引到机外的测量引线,供在发电机运行期间 监测其对地绝缘电阻
600MW等级汽轮发电机
子绕组水路的重要组成部分。
定子绕组由若干定子线圈按照发电机的电气
要求相互连接而成,汽轮发电机常用的绕组型
式为双层短距叠绕组,端部为双层渐开线篮式。
定子线棒-定子绕组-定子装配
1 定子线棒 1.1 股线
定子线棒的载电部分由若干相互绝缘的铜线俗称股 线,经 ROEBEL 换位编织并在模具上胶化压制成型其股 线由实心和空心两种股线按一定比例组成,空心股线 除承载电流之外其孔道中还将流通冷却水,构成定子
总装配
2. 油密封
油密封是氢冷发电机的一个特殊部件。发电机 机座内部是一个密封容器,在转轴的轴伸与静 止的定子边之间必然存在一个间隙,油密封的 作用就是用压力油封闭该间隙,阻止机内氢气 从该间隙外泄,发电机设计时总是将该间隙布 置在转轴的轴颈与端盖的端板的交界处。
护环
660MW 发电机
径向多流通风系统示意图
• 转子装配是一个高速旋转的大电流载体, 产生发电机做功所需要的强大的旋转磁场
转轴,护环,中心环,风扇,联轴器
转子 装配 转子引出线 引出线,槽楔,导电螺钉,导电杆,
阻尼绕组 集电环 阻尼条,槽楔
转子绕组
线圈,槽衬绝缘,匝间绝缘,端部撑 块,槽楔
转子装配
1. 转轴
转轴的功能是支承固定转子绕组,形成激磁磁场的主 磁路,同时接收来自原动机的机械功率。 本体是转轴的主要部分,在其上有若干径向辐射的小 槽用以固定转子绕组,未开设小槽部分的部分形成磁极 的极面。
3. 集电环
发电机的励磁电流通过碳刷和集电环进入转子绕组 集电环与转轴之间设置绝缘。在正负极的两个集电环之间装设一 个小离心式风扇,作为碳刷架-集电环通风系统中的风压源。
转子装配
• 集电环设置轴向通风孔和表面环形风沟,环形风 沟里还有贯通轴向风孔的小风孔,有利于散热及 碳粉随气流排除。
600MW机组性能计算说明书
厂级监控信息系统(SIS)性能计算与耗差分析计算说明书南京科远自动化集团股份有限公司2008年6月目录1. 目的 (1)2. 相关标准及参考文件 (1)3. 性能计算汽轮机热平衡图 (1)4. 机组性能计算基本原理及公式 (1)4.1. 热平衡式 (1)4.2. 物质平衡式 (4)4.3. 汽轮机功率方程式 (4)5. 测点值的预处理 (5)5.1. 压力测点的预处理 (5)5.2. 门杆漏汽、轴封漏汽流量的处理 (6)5.3. 冗余测点的预处理 (7)6. 需要的手工录入量 (7)7. 水、蒸汽焓值的计算 (8)7.1. 水焓值计算 (8)7.1.1. 给水、主凝结水焓(kJ/kg) (8)7.1.2. 疏水焓(kJ/kg) (8)7.1.3. 除氧器出口给水焓(kJ/kg) (9)7.1.4. 凝汽器凝结水焓(kJ/kg) (9)7.1.5. 减温水焓(kJ/kg) (10)7.2. 蒸汽焓计算 (10)7.2.1. 主蒸汽焓(kJ/kg) (10)7.2.2. 高压缸排汽焓(kJ/kg) (11)7.2.3. 再热器进口蒸汽焓(kJ/kg) (11)7.2.4. 再热器出口蒸汽焓(kJ/kg) (11)7.2.5. 中压缸进汽焓(kJ/kg) (12)7.2.6. 中压缸排汽焓(kJ/kg) (12)7.2.7. 各级回热抽汽焓(kJ/kg) (12)7.2.8. 低压缸排汽焓(kJ/kg) (13)7.2.9. 高压缸理想排汽焓(kJ/kg) (13)7.2.10. 中压缸理想排汽焓(kJ/kg) (13)8. 单元机组性能计算 (14)8.1. 锅炉经济指标计算 (14)8.1.1. 锅炉蒸发量(t/h) (14)8.1.2. 空预器漏风系数 (14)8.1.3. 再热器压损(%) (14)8.1.4. 化学不完全燃烧损失(%) (15)8.1.5. 机械不完全燃烧损失(%) (15)8.1.6. 锅炉散热损失(%) (15)8.1.7. 灰渣物理热损失(%) (16)8.1.8. 排烟过量空气系数 (16)8.1.9. 排烟热损失(%) (17)8.1.10. 锅炉反平衡热效率(%) (17)8.1.11. 锅炉热负荷(GJ/h) (18)8.1.12. 锅炉吸热量(GJ/h) (18)8.2. 汽机经济指标计算 (18)8.2.1. 给水量(t/h) (18)8.2.2. #1高加抽汽量(t/h) (19)8.2.3. #2高加抽汽量(t/h) (19)8.2.4. 锅炉冷再热蒸汽量(t/h) (20)8.2.5. 汽机汽耗率(kg/kW.h) (20)8.2.6. 汽机热耗量(GJ/h) (21)8.2.7. 汽机热耗率(kJ/kW.h) (21)8.2.8. 高压缸内效率(%) (22)8.2.9. 中压缸内效率(%) (22)8.2.10. 汽轮发电机组绝对电效率(%) (22)8.2.11. 汽机绝对内效率(%) (23)8.2.12. 凝结水过冷度(℃) (23)8.2.13. 加热器上端差(℃) (23)8.2.14. 加热器下端差(℃) (24)8.3. 机组技术经济指标计算 (24)8.3.1. 功率因数(无量纲) (24)8.3.2. 机组发电效率(%) (25)8.3.3. 机组综合厂用电功率(MW) (25)8.3.4. 机组综合厂用电率(%) (25)8.3.5. 机组供电效率(%) (26)8.3.6. 机组发电标准煤耗率(g/kW.h) (26)8.3.7. 机组供电标准煤耗率(g/kW.h) (27)8.3.8. 机组发电标准煤耗量(t/h) (27)8.3.9. 机组发电原煤耗量(t/h) (27)8.3.10. 机组供电燃料成本(¥/MW.h) (28)8.3.11. 机组供电毛利润(万¥/ h) (28)8.3.12. 小机进汽焓(kJ/kg) (28)8.3.13. 小机排汽干度 (29)8.3.14. 小机排汽焓(kJ/kg) (29)8.3.15. 小机理想排汽焓(kJ/kg) (30)8.3.16. 小机功率(MW) (30)8.3.17. 小机效率(%) (30)9. 全厂性能计算 (31)9.1. 全厂发电功率(MW) (31)9.2. 全厂负荷率(%) (31)9.3. 全厂综合厂用电功率(MW) (31)9.4. 全厂综合厂用电率(%) (32)9.5. 全厂发电煤耗率(g/kW.h) (32)9.6. 全厂供电煤耗率(g/kW.h) (32)9.7. 全厂标煤耗量(t/h) (33)9.8. 全厂原煤耗量(t/h) (33)10. 机组耗差分析计算 (33)10.1. 可控耗差 (34)10.1.1. 排汽压力耗差(g/kW.h) (34)10.1.2. 排烟含氧量耗差(g/kW.h) (35)10.1.3. 主汽温耗差(g/kW.h) (36)10.1.4. 主汽压耗差(g/kW.h) (37)10.1.5. 再热汽温耗差(g/kW.h) (37)10.1.6. 排烟温度耗差(g/kW.h) (38)10.1.7. 过热器减温水量耗差(g/kW.h) (39)10.1.8. 再热器减温水耗差(g/kW.h) (40)10.1.9. 飞灰含碳量耗差(g/kW.h) (41)10.1.10. 补水率耗差(g/kW.h) (41)10.1.11. 给水温度耗差(g/kW.h) (42)10.1.12. 凝汽器过冷度耗差(g/kW.h) (43)10.1.13. 高加端差耗差(g/kW.h) (44)10.1.14. 低加端差耗差(g/kW.h) (44)10.1.15. 厂用电率耗差(g/kW.h) (45)10.1.16. 小机进汽量耗差(g/kW.h) (45)10.2. 不可控耗差 (46)10.2.1. 再热蒸汽压损耗差(g/kW.h) (46)10.2.2. 高压缸内效率耗差(g/kW.h) (47)10.2.3. 中压缸内效率耗差(g/kW.h) (48)10.3. 耗差引起的经济损失计算 (48)11. 附录 (49)11.1. 符号对照表 (49)11.2. 输入测点对照表 (55)1.目的本说明书给出了性能计算与耗差分析的详细计算公式,1000MW机组的性能计算与耗差分析可参考之。
600MW发电机说明书
、三三1 .〔 3 、‘产Q0A460 . 422QFSN 一600 一650 一2 型水氢氢汽轮发电机产品说明书中美合资上海汽轮发电机有限公司产品说明书内容第一章第二章技术数据第三章发电机结构第四章发电机的接收、吊运和储存第五章发电机的安装第六章发电机的运行第七章第八章发电机的维护和检修零部件检修工艺第九章发电机的辅机系统第十章附录页次第一章9 】 rJ 内j 泊呀一}一}1 ‘上,月人1 . 1 , 1第二章2 _ 12 . 2第三章3 . 1概述产品特点遵循的标准型号的组成及代表意义工作条件及使用环境主要技术性能安全运行条件其它技术数据基本技术数据其它技术数据发电机结构概述定子转子端盖、轴承、油密封找正及定位用的结构件发电机的监测系统发电机的接收、吊运和储存概述接收吊运储存期间的防护发电机的安装概述1 一l / l 一4l 一22 一l / 2 一42 一1 2 一1 / 2 一23 一l / 3 一173 . 23 . 33 , 43 . 53 . 6第四章4 . 14 . 24 . 34 . 4第五章5 . 13 一l 3 一2 / 3 一7 3 一8 / 3 一11 3 一12 / 3 一13 3 一14 3 一15 / 3 一17 4 一l / 4 一4 4 一工4 一1 4 一1 4 一2 / 4 一45 一1 / 5 一23 5 一1 / 5 一75 . 25 . 35 . 4第六章6 . 16 . 26 . 36 , 46 . 56 , 6第七章7 . 17 , 27 . 37 , 47 , 5第八章8 . 18 . 28 . 38 . 48 . 58 . 68 . 78 . 8目录页次发电机主要零部件的主要装配程序5 一7 / 5 一13 第工阶段安装工作5 一7 / 5 一13 第11 阶段安装工作5 一13 / 5 一16 第11 工阶段安装工作.5 一16 巧一20 表4 安装中测试主要项目表5 一21 / 5 一22 耐电压试验5 一22 / 5 一24 发电机的运行6 一1 / 6 一25 启动检查项目及要求6 一1 / 6 一3 运行时监测和注意事项6 一6 / 6 一15 允许的运行方式及规范(正常运行和非正常运行)6 一15 / 6 一16 监测定子测温元件6 一16 瓜17 发电机绝缘过热监测装置报警后的处理(即工况监视器)6 一22 / 6 一23 发电机的保护6 一23 / 6 一24 发电机的维护和检修7 一1 / 7 一31 预防性维修及规划7 一1 / 7 一2 预防性维护、检查和测试7 一3 / 7 一24 氢系统、密封油系统及定子绕组水系统和氢冷却器的维护7 一25 / 7 一27 定子线圈水路正反冲冼及发电机反冲冼装置简介7 一29 预防性安全项目7 一30 零部件检修工艺8 一1 / 8 一13 概述8 一1 定子水路漏水或漏气的检修8 一2 / 8 一3 配做各种绝缘垫板(衬垫)8 一3 修理氢气冷却器的冷却水管8 一3 / 8 一4 调整定子机座下的阶梯形垫片s 一5 在上半端盖就位的情况下装拆下半轴瓦8 一6 维修拾振器.8 一7 更换端盖上的外档油盖的塑料挡油条8 一7第一章概述本产品说明书适用于QF SN 型额定容量范围为600 一65 OMW 优化型水氢氢汽轮发电机。
600MW发电机数据汇总表
600MW发电机数据汇总表随着社会的发展和能源需求的增长,电力行业成为支撑国家经济发展的重要支柱。
而发电机作为电力行业的核心设备之一,其性能和数据的准确性对于电力系统的稳定运行至关重要。
本文将对一种常见的600MW发电机的数据进行汇总和分析,以便更好地了解其性能和特点。
一、基本参数600MW发电机的基本参数是评估其性能的关键指标之一。
其额定功率为600MW,额定电压为20kV,额定频率为50Hz。
此外,该发电机的额定转速为3000rpm,额定功率因数为0.8,额定效率为98%。
这些基本参数为我们了解该发电机的性能提供了重要的参考。
二、结构和工作原理600MW发电机的结构和工作原理对于深入了解其性能至关重要。
该发电机主要由转子、定子、气隙、绕组、轴承等部分组成。
转子是发电机的旋转部分,由磁体和轴组成,通过旋转产生磁场。
定子是发电机的静止部分,包括定子铁心和绕组,通过与转子的磁场相互作用产生感应电动势。
气隙是转子和定子之间的间隙,确保二者之间的相对运动。
绕组是定子上的线圈,通过电流的流动产生磁场。
轴承则用于支撑转子的旋转。
工作原理方面,600MW发电机采用的是同步发电机原理。
当发电机与电力系统连接时,其转子会被外部电力系统的三相电流激励,使其旋转。
同时,定子绕组中的电流会产生磁场,与转子磁场相互作用,从而产生感应电动势。
通过调节转子的转速和磁场强度,可以控制发电机的输出功率和电压。
三、性能指标除了基本参数外,600MW发电机的性能指标也是评估其性能的重要依据。
其中,额定功率因数为0.8,表示发电机在额定功率下的功率因数。
额定效率为98%,表示发电机在额定功率下的能量转换效率。
功率因数和效率是评估发电机性能优劣的重要指标,对于电力系统的运行和能源利用至关重要。
此外,600MW发电机还具有较低的谐波含量和较高的短路能力。
谐波含量是指发电机输出电压或电流中的非基波成分的百分比。
较低的谐波含量可以减少对电力系统的干扰,提高系统的稳定性。
600MW超临界汽轮机DEH说明书
600MW 超临界机组 DEH 系统说明书1汽轮机概述超临界 600/660MW 中间再热凝汽式汽轮机主要技术标准机组型号单位N600-24.2/566/566 N600-24.2/538/566 N660-24.2/566/566 额定功率MW 600 600 660MW 648 648 711最大连续功率MPa(a) 24.2 24.2 24.2额定进汽压力℃566 538 566额定进汽温度℃566 566 566再热进汽温度工作转速r/min 3000 3000 3000额定背压Pa(a) 4.9 4.9 4.9留意:上表中的数据为一般数据,仅供参考,具体以工程的热平衡图为准。
由于锅炉承受直流炉,再热器布置在炉膛较高温区,不允许干烧,必需保证最低冷却流量。
这就要求在锅炉启动时,必需翻开凹凸压旁路,蒸汽通过高旁进入再热器,再经过低旁进入凝汽器。
而引进型汽轮机中压缸在冷态启动时不参与把握,仅全开全关,所以在汽轮机冷态启动时,要求凹凸旁路关闭,再热调整阀全开,主蒸汽进入汽轮机高压缸做功,经高排逆止门进入再热器,经再热后送入中低压缸,再进入凝汽器。
由于汽轮机在启动阶段流量较小,在 3000 r/min 时只有 3-5% 的流量,远远不能满足锅炉再热器最低的冷却流量。
因此,在汽轮机启动时,再热调整阀必需参与把握,以便开启凹凸压旁路,以满足锅炉的要求。
所以600MW 超临界汽轮机一般要求承受高中压联合启动〔即bypass on〕的启动方式。
2高中压联合启动高中压缸联合启动,即由高压调整汽阀及再热调整阀分别把握高压缸及中压缸的蒸汽流量,从而把握机组的转速。
高中压联合启动的要点在于高压缸及中低压缸的流量安排。
启动过程如下:2.1盘车〔启动前的要求〕2.1.1主蒸汽和再热蒸汽要有 56℃以上的过热度。
2.1.2高压内缸下半第一级金属温度和中压缸第一级持环下半金属温度,大于204 ℃时,汽轮机承受热态启动模式,小于 204℃时,汽轮机承受冷态启动模式,启动参数见图“主汽门前启动蒸汽参数”,及“热态起启动的建议”中规定。
600 MW亚临界机组增设0号高压加热器理论收益与试验结果对比分析
600 M W亚临界机组增设0号高压加热器理论收益与试验结果对比分析赫广迅,康剑南(哈尔滨汽轮机厂有限责任公司,哈尔滨150046)摘要:针对目前火电机组年利用小时数较低的实际情况,给出增设0号高压加热器(简称0号高加)以提高部分负荷运行经 济性的技术方案,并结合某国产600 MW亚临界机组增设0号高加后的试验效果与理论收益进行对比分析,阐述了设置0号 高加后部分负荷热耗收益情况,并对年利用小时数较低地区的火电机组是否设置0号高加提出建议。
关键词:0号高压加热器;部分负荷;热耗;理论收益;试验结果中图分类号:TK269 文献标志码:A文章编号=1002-2333(2017)08-0052-02 0引言600 MW亚临界机组在部分负荷运行时,机组的初参数、各级监测段压力、最终给水温度等多个方面均与设计值有偏离'其中,最终给水温度是表征热力循环效率高低的重要参数之一,最终给水温度的高低会直接影响热力循环的平均吸热温度,而平均吸热温度的高低将会对循环热效率产生直接的影响,因此在部分负荷时提高给水温度将直接影响机组的运行经济性'如果选用合理的技术方案,在机组处于部分负荷运行时能够提高最终给水温度,必将有效缓解循环热效率的降低程度,对于改善机组的运行经济性无疑将具有显著的效果本文以某600MW亚临界汽轮机为例,计算设置0号高加在部分负荷的理论计算收益,并以具体工程为依托,通过试验手段验证0号高加投入的实际运行效果,对实际运行效果与理论计算进行对比分析[4]〇1 设置0号高加理论收益600 MW亚临界机组在部分负荷运行时,由于主蒸汽流量减小,第1级抽汽压力随之降低,这直接导致最终给7JC温度降低;由蒸汽动力循环原理可知,给水温度的降低将导致热力循环的平均吸热温度降低,由于平均放热温度不变,因此热力循环将逐渐偏离经济工况,循环热效率将不可避免地下降H。
表1为理论计算该机组在部分负荷运行时投人0号高加后的热耗收益情况。
600MW超临界火电机组停运总结及经验分享
600MW超临界火电机组停运总结及经验分享随着山西省电力体制改革的持续推进,电力现货市场建设取得重要突破,市场化的电力电量平衡机制、中长期交易与现货交易相结合的电力市场体系加速构建,推动市场在电力资源配置中发挥决定性作用。
电力现货市场持续深入推进,通过价格实现更为高效的配置资源,为电力供需平衡提供更多的市场化手段。
机组停机、启动主要由新能源发力的波动性引起。
在山西电力现货市场,伴随曲线波动,火电企业由“抢电量”逐步转变为“要利润”,机组启停次数明显增多,调频性能优良的机组通过提供辅助服务增加收益。
摘要:火电机组直流停运总结经验目标:定参数停机,走空底层磨组原煤仓停机过程中主要参数的控制:1、主蒸汽压降<0.3MPa/min;2、再热器压降<0.1MPa/min;3、主、再热蒸汽温降率≤1.0℃/min;4、主、再热蒸汽过热度:>56℃;5、汽缸金属温降率:1~1.5℃/min;6、严密监视调节级金属温降<102℃/h(1.7℃/min);各抽汽管道上下金属温差小于35℃。
7、在机组停运前4小时,值长应通知化学运行人员及专业管理人员,准备停炉,化学运行人员解列所停机组的精处理高速混床,并增高氨水加药量,在4小时内将给水PH提高至9.8-10.0。
8、化学加药前,停运定冷水智能补水装置。
一、停机前准备工作1、相关保护检查:退出底层磨煤机出口挡板、入口风量、火检、炉膛失去火焰相关保护;燃油允许投运强制;将一台给煤机设置调试位。
如高加保护未及时投运需检查各抽汽管道逆止门、电动门调试位取消。
2、锅炉专业A 煤质要求,AC磨煤机高挥发份煤种,D磨煤机高热值煤种B 试验性工作:油枪试投、火检冷却风机试转、锅炉启动疏水泵试转。
炉膛进行全面吹灰。
C 切换性工作:空压机冷却水切至临机接带;尿素站汽源及供汽减温水倒至临机接带;联系化学确认运行水解器后进行炉后桥架上供氨管路切换(#1炉靠近炉房为B管,靠近电除尘为A管;#2炉相反)。
600MW机组调试过程解说
运行记录表簿准备 值班记录格式(拟直接记录在电脑) 巡检抄表 操作票登记本 工作票登记本 接地线装拆登记本 保护动作记录本 保护投退记录本 进出升站人员登记本 设备停役申请表 设备调试申请表 调度命令登记本 临时异动登记本 生产碰头会记录本 钥匙借用登记本 停(送)电联系单 设备试验、试转联系单
2010.3.28
2010.3.28
□
2.18 倒送电前实地模拟演习
2010.3.28
□
2.19 运行规程汇总并对中调调度人员进行技术交底
2010.3.28
□
2.20 相关设备资料汇总,并对中调调度人员进行技术交底 2010.3.28
□
2.21 厂用电受电的技术交底(设备厂家人员/调试人员)
2010.3.28
□
3.00 3.01 3.02
2、吹管方法
过热蒸汽管系和再热蒸汽管系串联,采用 蓄能降压法吹管。锅炉燃用轻油热炉, 等离子点火升压到吹扫压力(2、4、 6MPa),并迅速开启吹管控制阀(简称 临冲门),利用压力下降产生的附加蒸 汽进行吹洗,待压力降到一定值后关闭 临冲门,然后再次升压,重复上述吹扫 步骤,直至吹管合格为止。
6、5041、5042开关假同期试验:手动及自动准同期。 7、5041开关并网带初负荷,录取冲击电流,发变组保护相量测试 8、机组带20%负荷,汽轮机暖机4小时,小汽机试运,电气带负荷
■ 检查避雷器的动作次数和在线检测装置的泄漏 电流
■ 当主变低压侧接有并联电容、电感设备时,应 进行电容、电感设备不同运行方式下的谐波电 压、电流测试,以确定电容、电感设备的投入 不会引起谐波的严重放大或谐振。
参照的电力标准
1、福建电网送变电工程启动试运及竣工验 收管理规定(Q/FJG 20024—2004)
660MW电厂设备技术参数汇编
7.3.8额定排汽压力:7.57KPa,温度40.5℃
7.3.9额定转速:5120r/min
7.3.10调速范围:2900~5900r/min
7.3.11超速保护:6327+100r/min(电气一值)
7.3.12动作转速:6327r/min(电气二值)
油温调节器
抗燃油泵型式、台数
台
变量柱塞泵、2
抗燃油牌号
磷酸脂抗燃油
抗燃油系统装油量
Kg
1200
抗燃油泵出口压力
MPa(a)
14
抗燃油泵供油量
Kg/h
8800
抗燃油箱容量
m3
0.6
抗燃油冷却器型式、台数
台
管壳式、2
抗燃油冷却器管侧设计压力
MPa(a)
1.6
19
盘车装置
盘车转速
转/分
1.5
盘车电动机容量、电压
kW、V
4
1.98×7.162×3.048
6.55
11
低压外缸下半(中部)
4
1.98×7.162×3.023
23.6
12
高中压转子
1
8.236×1.787×1.787
27.6
2
2.1 制造厂家:东方汽轮机厂
2.2技术规范
2.2.1型式:液压开启,弹簧关闭,非定位球阀
2.2.2单机数量:两个
2.2.3配合直径:355.6mm
5.2 技术规范
5.2.1型式:液压开启,弹簧关闭,非定位球阀
5.2.2单机数量:两个
5.2.3配合直径:673.1mm
6
6.1 制造厂家:东方汽轮机厂
600MW典型规程
Q/JD 大唐华银金竹山火力发电分公司企业标准Q/CDT-HYJZSTP-105 0000-2007600MW超临界机组集控运行技术标准年月发布年月实施大唐华银金竹山火力发电分公司发布前言为严格规范集控人员操作,完善我厂标准化体系,确保我厂600MW超临界机组的安全、稳定、经济运行,依据《DL/T800—2001电力企业标准编制规则》制定本标准。
本标准对大唐华银金竹山发电厂CLN600-24.2/566/566型汽轮机、B&WB-1900/25.4型锅炉及QFSN -600-2YHG发电机各主、辅设备及系统特性作出了说明,规定了其启、停操作,运行调整维护、试验和事故处理等技术标准。
本技术标准是在大唐集团公司《600MW机组典型规程》基础上编写,由于编写人员水平有限,时间仓促,定有不妥或疏误之处,殷切希望各位批评指正,以便及时修改,使我厂的运行标准能不断趋于完善,较好地满足生产需要。
本技术标准共分两部分,第一部分为主机部分,第二部分为机组辅机部分。
本技术标准的附图是设备制造厂所提供的曲线。
目录1 总则 (4)2 引用标准 (4)3 主机设备系统概述 (5)3.1 锅炉设备概述 (5)3.2 汽机设备概述 (6)3.3 电气设备概述 (6)4 主机设备规范 (9)4.1 锅炉设备规范及燃料特性 (9)4.2 汽机设备规范 (19)4.3 发电机及励磁设备规范 (21)4.4 主变、高厂变、启备变设备规范 ..................................... 错误!未定义书签。
4.5 相关曲线和图表 ................................................... 错误!未定义书签。
5 机组主要控制系统 (26)5.1 炉膛安全监控系统(FSSS) (26)-1-5.2 顺序控制系统(SCS) (26)5.3 模拟量控制系统(MCS) (26)5.4 数字电液调节系统(DEH) (26)5.5 数据采集系统(DAS) (26)5.6 汽动给水泵调速控制系统(MEH) (26)5.7 励磁控制系统 (26)6 机组主要保护 (26)6.1 汽机主要保护 (26)6.2 锅炉主要保护 (27)6.3 电气主要保护 (28)6.4 机电炉大联锁保护 (34)7 机组启动 (34)7.1 总则............................................................. 错误!未定义书签。
600MW机组加热器水位优化调整对机组经济性的影响分析
600MW机组加热器水位优化调整对机组经济性的影响分析发布时间:2021-08-06T15:41:37.747Z 来源:《中国电业》2021年第10期作者:闫建平[导读] 高压加热器(简称高加)疏水水位过高或过低都会对机组的经济性和安全性产生一定的影响。
闫建平国家能源集团河北国华沧东发电责任有限公司邮编061113 【摘要】:高压加热器(简称高加)疏水水位过高或过低都会对机组的经济性和安全性产生一定的影响。
同时高加水位的变化会引起给水温度的变化,而给水温度的变化对锅炉和汽机运行的经济性都有很明显的影响。
文中主要通过不同负荷段对加热器液位进行优化时,对比分析对加热器出水温度、加热器瑞差以及机组经济性的影响。
【关键词】:加热器水位;煤耗:经济性Analysis on the influence of optimized adjustment of heater water level on unit economy of 600 MW Unit Yan Jianping Hebei Guohua Cangdong Power Generation Co., Ltd., Cangzhou 061003,China 【Abstract 】: if the drain water level of high pressure heater is too high or too low, the economy and safety of the unit will be affected. At the same time, the change of high pressure heater water level will cause the change of feed water temperature, and the change of feed water temperature has a significant impact on the economy of boiler and steam turbine operation. In this paper, the influence of heater water temperature, heater differential and unit economy is compared and analyzed when the heater liquid level is optimized in different load sections. 【Keywords】:heater water level; coal consumption: Economy 1、引言热力学原理告诉我们:无论参数如何选择,给水回热加热总是能够提高汽机装置的热效率,投入高压加热器(简称高加)一般可降低燃料消耗10%一15%。
亚临界600 MW汽轮机大修6瓦温度高检修对策
亚临界600 MW汽轮机大修6瓦温度高检修对策曾伟光;王学成【摘要】针对台山电厂600 MW汽轮机组6号轴承(以下简称6瓦)大修后多次出现瓦温偏高的问题,从低压缸轴承结构及其支撑特点进行技术分析,找到6瓦温度偏高的根本原因是6瓦负载较大和轴瓦自位能力较差。
为此,提出轴系中心调整新思路,减轻6瓦载荷,并通过相应措施提高6瓦的自位能力,从而解决了6瓦温度偏高问题。
%Aiming at problem of high temperature of No.6 bearing discovered for many times after overhaul for Taishan subcritical 600 MW steam turbine,this paper technically analyzes bearing structure of the low pressure cylinder and its sup-porting characteristics.It discovers the basic reason for high temperature is the biggish load and bad self-potential of the bearing.Therefore,it proposes a new adjusting thinking for the shafting center in order to relieve load of No.6 bearing.In addition,by corresponding measures to improve self-potential of No.6 bearing which solves problem of high temperature of No.6 bearing.【期刊名称】《广东电力》【年(卷),期】2014(000)003【总页数】5页(P15-18,48)【关键词】600 MW汽轮机;轴承载荷;轴瓦自位能力;轴系中心【作者】曾伟光;王学成【作者单位】神华广东国华粤电台山发电有限公司,广东台山 529228;神华广东国华粤电台山发电有限公司,广东台山 529228【正文语种】中文【中图分类】TK263.61 低压缸轴承结构及其支撑特点6号轴承(以下简称6瓦)为径向圆柱形轴承,下部由3块球面垫铁支撑于轴承座内,左右两块垫铁与水平中分面成45°角,在下半轴承体略低于水平中分面处装有一止动销,以防止轴承转动。
600MW亚临界机组启动投运高加时疏水系统振动分析及对策
600MW亚临界机组启动投运高加时疏水系统振动分析及对策概述河北国华沧东发电厂一期两台600MW机组是采用上海汽轮机厂制造的型号为N600-16.7/538/538、一次中间再热、凝汽式单轴四缸四排汽口汽轮机。
全机共有8段非调整抽汽。
其中1、2、3段分别为3台高加抽汽用汽。
回热加热系统的配置方式为“3高4低1除氧”,即3台高加、1台无头除氧器、4台低压加热器。
3台高加均为上海动力设备厂生产的“U”型管、卧式、双流程表面式加热器,疏水采用逐级自流的方式,#3高加疏水最终至除氧器。
疏水装置为气动式调节装置。
高加水随机启动时经常发生疏水系统振动,投运时间长,降低了机组的稳定性和经济性。
原因分析1.高加系统疏水布置原因高加疏水系统中的疏水管道采用了低位布置方式,即1号高加倒2号高加疏水,2号高加倒3号高加疏水均布置在13.7米运行层以下,低于高加本体。
这种布置方式的优点是机组正常运行时,疏水管道内能保证充满水,并且能够由于“U”型管的作用确保加热器间具备一定差压。
此种布置较原来300MW机组高位布置的疏水具有运行稳定的特点。
原来的高加正常疏水是高位布置,即疏水管道布置位置高于加热器,属于倒”U”型的。
这种布置运行中有时可能由于高加水位波动,存在汽水两相流,相对于正“U”型布置,运行稳定性差。
但比较两种布置方式,可以看出对于机组启动投运高加则有不同的效果。
对于高位布置即“U”型布置的管道,由于机组停运后,在高加疏水管道中存水,造成再次启动时,管道内的冷水和进入高加的蒸汽凝结成的热水由于温差存在而产生振动,延误了高加的投运。
而倒“U”型布置的加热器疏水不存在此问题,因为机组停运后管道疏水全部进入高加,被高加危急疏水排到凝汽器。
2.运行操作调整原因运行值班人员在投运600MW机组高加时,对该种疏水布置的高加缺乏研究,投运时操作不当。
在机组启动时高加投运时存在下列操作不当。
(1)在启动前高加危急疏水门全开。
此时高加未进汽前处于真空状态,高加本体温度较低,高加就地液位测量装置内的凝结水也被抽到了凝汽器,当供汽后,就会造成水位测量不准,出现水位突升现象,严重时造成高加水位保护动作,高加出入口水侧电门关闭,水走旁路,还得重新投运水侧,造成高加投运时间延长。
600MW发电机组调速系统参数测试方案
600MW发电机组调速系统参数测试方案1试验目的对于电力系统来说,无论是计算分析、规划运行或控制保护都必须建立在准确可信的数学模型的基础上,这些数学模型包括:发电机,励磁系统,原动机及调速系统以及综合负荷模型等。
近年来,国家电网公司对建模工作非常重视,多次发文安排部署开展发电机励磁系统、调速系统的参数辨识建模工作。
尤其是我国正在进行“西电东送、南北互供和全国联网”工程,即将形成全国统一大电网,这对电力系统稳定性控制提出了更高的要求。
调速系统作为电力系统中的一个重要环节,对于承担系统的调频、调峰任务,维护系统的稳定和提高电能质量都起着非常重要的作用。
因此,在国家电网公司2005年印发的国家电网调[2005]922号文件《国家电网公司关于加强预防与控制电网功率振荡的若干措施》中,对调速系统参数的实测和模型优化工作也提出了较为明确的要求。
目前电网稳定计算分析中采用的调速器模型多为早期缓冲式调速器的数学模型,模型参数也一直沿用计算程序本身的典型参数,这种状况对电网的相关分析计算带来较大误差。
开展对发电机组调速系统的参数实测工作,并通过对调速器数学模型的研究和仿真计算,建立更为准确的调速系统的计算模型,以便进一步提高系统稳定计算的精度为电力系统安排运行方式提供更为可靠的依据。
本次试验目的如下:1)考查调速器性能,2)为电力系统的中长期稳定性仿真分析,提供真实可靠的数据。
2测试内容2.1电液伺服系统2.2原动机特性2.3调节系统3试验项目及其方法试验计划安排如下内容:①控制系统静态试验;②机组带负荷试验;③汽轮机动态扰动试验。
其中第一大项控制系统静态试验是在停机状态(锅炉停炉、管道无汽压)下进行。
第二、三大项试验是在并网,机组稳定运行在稳燃负荷以上,所有保护均正常投入的情况下进行。
3.1控制系统静态试验试验条件:停机状态(锅炉停炉、管道无汽压)。
3.1.1PID控制环节参数校核试验试验方法1.将PID环节(可取转速、负荷、压力控制回路中任一回路)单独设置为P、I、D环节。
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目录1、概述2、系统简介3、调试工作依据4、调试工作应达到的要求5、调试计划及调试条件6、系统投运前的调试7、低压加热器系统投运8、高压加热器试运9、调试用仪器仪表清单10、安全注意事项11、组织分工12、附表1 概述本机组回热系统设计有三台高压加热器,三台低压加热器。
各级抽汽经抽汽逆止门,电动门进入加热器本体。
加热器本体安装有安全门,疏放水系统及水位自动调节装置。
正常运行时,低加疏水由高至低逐级自流至凝汽器。
高加疏水由高至低逐级自流至除氧器。
启动或事故状态时,加热器疏水经危急疏水系统排入凝汽器或管道疏水扩容器。
低加性能保证3 调试工作依据3.1 《电力建设施工及验收技术规范》(汽机篇、管道篇)。
3.2 《火电工程调整试运质量检验及评定标准》。
3.3 合同及制造厂的技术文件。
3.4 设备制造厂指导文件。
3.5 设备制造所依据的相关标准。
4 调试工作应达到的要求4.1 检查系统的设计,符合技术合同的要求。
4.2 检查系统设备的安装质量符合设计要求。
4.3 试验调整高低加的运行特性达到设计要求满足安全生产。
5 调试计划及调试条件5.2 高加调试5 调试条件5.1 高低压加热器的安装工作已经结束,与其连接的各管道,相关阀门符合安装,设计要求,阀门开关灵活,操作方便可靠。
5.2 加热器水侧与汽侧已按设计要求装好表计。
5.3 现场清理干净,照明充足。
5.4 气动抽汽逆止门,电动门就地和远方操作可靠,灵活。
5.5 工联锁保护经模拟信号试验符合要求,能可靠投入。
5.6 压缩气源已具备。
5.7 水位计指示正确,可靠,易于观察。
5.8 依据加热器验收规范及厂家技术文件,进行加热器水侧1.25倍水压试验,检查铸件,焊缝,胀口和法兰密封面均严密不漏。
如无法进行水压严密性试验,应检查制造厂对容器的焊缝检查和严密性报告及合格证书。
5.9 安全阀安装前其动作试验应合乎要求,试验压力为运行压力的115%。
6 系统投运前的调试6.1 系统阀门调试6.1.1 电动门(见附表)6.1.2 调整门(见附表)6.1.3 安全门(见附表)6.1.4 逆止门(见附表)6.1.5 气动门(见附表)6.2 系统水位联锁保护试验6.2.1 就地水位计注水试验或短接信号6.2.2 试验记录见附表6.3 系统水侧冲洗6.3.1 低加系统冲洗见《凝结水系统调试措施》6.3.2 高加系统冲洗见《给水泵组调试措施》7 低压加热器系统试运7.1 低加试运条件7.1.1 低加安装工作已结束,现场已清理干净7.1.2 压缩空气系统已调试完毕,系统相关电动门,调整门调试结束7.1.3 电动门,控制保护装置送电,各测量表计投入运行,水位调整门投入运行7.1.4 5#低加、6#低加的启动排气阀和运行排气阀已打开,低加疏水至凝汽器手动隔离门已全开,低加疏水逐级自流各手动隔离阀全开7.1.5 保持抽汽压力稳定7.1.6 将5#低加、6#低加水侧导通,注意观察壳侧有无水位指示,以确保低加加热管路无泄漏,如壳侧有水位指示,应将该低加解列检查7.2 低加的投运7.2.1 将低加抽汽管路洁净疏水系统导通7.2.2 通过与管道疏水器并联的疏水管道对抽汽管路暖管(当5#抽汽温度等于5#加热器本体温度时,暖管结束)7.2.3 与疏水器相关的阀门应关闭7.2.4 缓慢打开抽汽门,注意抽汽管压的变化(抽汽门应能点动操作,以控制加热器的温升不超过规定)7.2.5 5#低加水位的升高将使其疏水至凝汽器调整门自动打开,疏水导入凝汽器7.2.6 关闭5#启动排气阀,节流5#运行排气阀7.2.7 将抽汽管疏水导至疏水器,其它各疏水门关闭,投运时应注意以下参数a 低加水位,压力b 抽汽管温,管压c 加热器进出口水温7.2.8 6#低压加热器的投运程序同5#7.2.9 低加可随机启动。
机组启动时将低加抽汽电动门和逆止门全开,疏水排地沟,进行热态冲洗,约三十分钟,热态冲洗结束后,疏水引进凝汽器7.2.10 首次启动,机组在50MW的负荷上稳定运行时,将疏水导为逐级自流7.2.11 7#低压加热器由于抽汽与加热器直接联通,水侧必须随机启动,疏水运行方式参见6#的方式7.3 低加停运7.3.1 低压加热器可随机停运7.3.2 抽汽门关闭,开启相应管道疏水门8 高压加热器试运8.1 高加试运条件8.1.1 高加安装工作已结束,现场已清理干净8.1.2 压缩空气系统已调试完毕,系统相关电动门,调整门调试结束8.1.3 机组在20%满负荷下稳定运行8.1.4 电动门,控制保护装置送电,各测量表计投入运行,水位联锁校验结束投入运行8.1.5 高加单体调试工作已完成8.1.6 高加的启动排气阀和运行排气阀已打开,高加疏水至管道扩容器手动隔离门已全开8.1.7 高加疏水逐级自流各手动隔离阀全开8.2 高压加热器的投运8.2.1 投运时通知锅炉侧准备投入高加。
8.2.2 确认高加水侧放水门已关闭,打开水侧放空气门。
8.2.3 打开高加水侧注水门,缓慢向高加注水,水室空气管见水后关闭放空气门及注水门,注意观察高加水侧压力是否下降和汽侧放水情况以确认高压加热器水侧管束无泄漏。
如有泄漏迹象,禁止高加投入。
8.2.4 先开高加水侧出口门,后开高加水侧入口门,高加水侧投入。
8.2.5 全开高加危急疏水门手动门及电动门,高加抽汽管道逆止门,疏水门,高加汽侧放水门及放空气门,水位计排地沟门。
8.2.6 手动或点动各高加抽汽电动门,使之少开,保持0.05Mpa左右,暖管10分钟,关闭汽侧放空气门。
缓慢打开抽汽电动门升压至0.1Mpa 左右,进行汽侧及水位计的冲洗,大约5分钟,此过程加热器水位正常,疏水洁净后关闭汽侧放水门和空气门。
8.2.7 为了减少加热器的热冲击,将抽汽压力逐渐提高到工作压力的1/3,停留一段时间,然后将抽汽压力提高到工作压力的1/2,直到进汽门全部打开,给水温升速度不大于3℃/min。
8.2.8 当3#高加汽压正常后,关闭抽汽管道疏水门,抽汽管导疏水导至疏水器,缓慢开启抽汽门,注意水位变化。
8.2.9 先后投入2#和1#高加,逐渐开大2#和1#高加进汽门。
注意监视加热器水位的变化趋势。
8.3 机组在100MW左右的负荷上稳定运行,高加疏水导为逐级自流方式8.4 疏水切换8.4.1 3#疏水流向由3#至管道扩容器导为3#至除氧给水箱8.4.1.1 缓慢打开3#疏水至除氧给水箱调整门前手动门8.4.1.2 由于事故疏水的水位设定值比正常疏水水位高,当3#疏水至除氧给水箱调整门投入自动后,调整门将自动打开,参加调整8.4.1.3 当水位下降时,注意观察事故疏水门是否开始回关8.4.1.4 参阅附表,当水位回落至正常值时, 事故疏水调整门应全关8.4.1.5 3#水位完全由调整门控制8.4.2 2#疏水流向由2#至管道扩容器导为至3#加热器8.4.2.1 缓慢打开2#疏水至3#加热器调整门前手动门8.4.2.2 由于事故疏水的水位设定值比正常疏水水位高,当2#加热器疏水至3#加热器调整门投入自动后,调整门将自动打开,参加调整。
8.4.2.3 当水位下降时,注意观察事故疏水门是否开始回关。
8.4.2.4 当水位回落至设定值时,事故疏水调整门应全关8.4.3.5 2#疏水疏水完全由疏水调整门来调整8.4.4 1#高加的疏水切换同2#8.4.4.5 1#高加疏水由去管道扩容器导为去2#高加后, 1#疏水完全由疏水调整门来调整。
8.4.5 各高加水位稳定后,投入高加水位保护,疏水管道的疏水器已投入8.4.6 整个调整过程中注意除氧器温度的变化8.5 高加的停运8.5.1 正常情况下停运高加应根据制造厂的规定调整负荷至相应的工况8.5.2 通知锅炉准备停高加8.5.3 停高加的顺序按抽汽压力由高到低依次停运8.5.4 从1#高加开始,逐渐关小高加进汽门,控制给水温度变化率在2℃/min的范围内。
当1#高加汽侧压力接近除氧器压力时,全关各高加进汽门,关闭1#高加至除氧器疏水调整门。
8.5.5 当给水温度接近1#高加本体温度时,高加给水走旁路,高加解列。
8.5.6 高加进汽门全关后,关闭各抽汽逆止门前疏水门8.5.7 高加停运中应注意除氧器参数10 安全注意事项10.1 调试前要求现场保温工作结束,防止烫伤。
10.2 防止系统泄漏造成伤害。
10.3 作好压力试验检查工作,防止压力容器爆破。
11 组织分工11.1 调试单位负责整套启动试运的全面技术工作,制定启动措施,负责试运期间的运行指挥和试验调整工作,在试运指挥部组织下,会同安装、运行、制造厂家有关技术人员,对试运中出现的问题进行分析,并协助解决。
11.2 安装单位负责提供现场试运条件的具备,以书面资料形式提供主要设备的检修记录、设备调整数据和设备及系统变更部分的相关资料。
负责试运设备的检查消缺,及调试期间的设备维护工作;并配合调试部门进行试验调整工作。
11.3 生产部门在调试单位的指导下,进行运行操作,参加有关试验调整全工作,记录运行数据。
12 附表附表一:高低加系统电动门调试清单附表二1# 高加水位保护清单附表三2# 高加水位保护清单试验日期:填表人:附表四3#高加水位保护清单试验日期:填表人:附表五5#低加水位联锁保护清单试验日期:填表人:附表六6# 低加水位联锁保护清单试验日期:填表人:附表七7#低加水位联锁保护试验日期:填表人附表八回热系统各水位调整门动作记录表试验日期:填表人:附表九高低加热器参数记录表试验日期:填表人:附表十高加及低加系安全门整定试验日期:填表人:附表11 调整门试验记录。