隐伏冒落带高度对地表稳定性的影响
2019年煤矿隐蔽致灾普查报告
XX有限公司隐蔽致灾地质因素普查报告XX煤业有限公司二〇一九年一月XX煤业有限公司隐蔽致灾地质因素普查报告编写人员：潘文龙审核：XX技术负责：XX 潘文龙项目负责：XX总工程师：XX矿长：XXXX煤业有限公司二〇一九年一月目录一、概况 (1)二、采空区 (2)三、废弃老窑（井筒）和封闭不良的钻孔 (4)四、断层和陷落柱 (6)（一）2018年矿井断层和陷落柱情况 (7)（二）2019年矿井断层和陷落柱情况 (9)五、矿井开采及疏排引起的地面变形 (12)六、瓦斯富集区 (13)七、导水裂缝带 (13)八、含水体 (14)（一）地表水体 (14)（二）井田内含水层 (14)九、井下火区 (17)十、古河床冲刷带、天窗等不良地质体 (19)十一、总结 (20)附件1、采矿许可证（复印件）根据《煤矿地质工作规定》第二十九条的规定，煤矿隐蔽致灾地质因素主要包括：采空区、废弃老窑（井筒）、封闭不良的钻孔、断层、裂隙、褶曲、陷落柱、瓦斯富集区、导水裂缝带、地下含水体、井下火区、古河床冲刷带、天窗等不良地质体。
为从源头遏制安全生产事故，夯实安全生产工作基础，提升煤矿安全管理水平，查清煤矿的隐蔽致灾地质因素，山西阳煤集团碾沟煤业有限公司对矿井隐蔽致灾地质因素进行实地调查，提出普查报告。
现将普查结果总结如下：一、概况根据2009年9月14日，山西省煤矿兼并重组整合工作领导组办公室文件晋煤重组办发[2009]19号文《关于太原市清徐县煤矿企业兼并重组整合方案（部分）的批复》，批准清徐碾沟煤矿有限公司、山西清徐洛池渠煤矿有限公司、清徐县西沟煤矿、清徐县平口煤矿重组整合为山西阳煤集团碾沟煤业有限公司，重组整合主体企业为阳泉煤业集团沙钢矿业投资有限责任公司，重组后矿井能力为120万t/a。
根据2012年12月10日山西省国土资源厅为该矿换发的采矿许可证，证号为：C1400002009121220047625，批采煤层为03-9号煤层，生产规模为120万t/a，井田面积为10.1777km2。
煤矿防治水知识专项考试题库
煤矿防治水知识专项考试题库一、填空题1、水泵：必须有工作、备用和检修的水泵。
工作水泵的能力，应能在20 小时内排出矿井24 小时的正常涌水量(包括充填水及其它用水）.2、备用水泵的能力应不小于工作水泵能力的70 ％。
工作和备用水泵的总能力，应能在20 小时内排出矿井24 小时的最大涌水量.3、检修水泵的能力应不小于工作水泵能力的25 %.4、水管：必须有工作和备用的水管.工作水管的能力应能配合工作水泵在20 小时内排出矿井24 小时的正常涌水量.5、工作和备用水管的总能力，应能配合工作和备用水泵在20 小时内排出矿井24 小时的最大涌水量。
6、新建、改扩建矿井或生产矿井的新水平，正常涌水量在1000m3/h及其以下时,主要水仓的有效容量应能容纳8 小时的正常涌水量。
7、采区水仓的有效容量应能容纳 4 小时的采区正常涌水量。
8、矿井探放水工作的原则是“预测预报、有疑必探、先探后掘、先治后采。
”9、防治小窑水由积水边界向外推30m作为放水线，积水边界向外推60m作为警戒线。
10、巷道由高向低掘进，与老空积水区平行，探上部采面老空水，探水钻孔布置应根据煤柱厚度严格控制老空水头降低高度，沿空送巷时，老空水积水高度不得超过1m。
11、孔口管安装方法较多，具体操作时要依水压大小和煤(岩）柱而定.12、探放高压强含水层、高压充水断层或探放老空水头超过10m以上时,孔口管安装要采用管内压水泥浆或化学浆等方法，必须做孔口管耐压试验，并符合设计要求。
13、探放老空水水头高度在4m以内时，孔口管可采用裸管打入加固或缠布缠海带打入等方法.14、老空水头在4—10m之间时,孔口管安装方法视煤柱大小、煤壁完整情况和水压情况而定。
15、孔口管外侧要安装阀门和测压表，应确保在排水能力不足时能控制放水。
16、老空水放完的标准必须有两个以上在原出水孔下方的钻孔证实无水时，方可结束放水工程。
17、矿井水文地质类型可划分为简单、中等、复杂、极复杂四个类型。
隐蔽致灾报告
隐蔽致灾地质因素普查报告第一节目的、任务、要求及编写依据一、目的全面普查煤矿存在的隐蔽致灾因素，有针对性的制定措施，做的隐蔽致灾因素清晰明确，防范措施全面有效，从根本上遏制事故的发生。
二、任务查明影响煤矿生产的各种隐蔽致灾因素，为制定防止措施和做好相应的预测预报工作提供依据。
三、要求重点查明本矿的“采空区、废弃老窑（井筒）、封闭不良钻孔，断层、裂隙、褶曲，陷落柱，瓦斯富集区，导水裂缝带，地下含水体，井下火区，古河床冲刷带、天窗等不良地质体”等隐蔽致灾因素。
四、编写依据（1）《关于进一步加强煤矿安全生产工作的意见》（国办发[2013]99#）（2）《煤矿地质工作规定》（2014）（3）《煤炭煤层气地震勘探规范》MT/T97-2000（4）《煤、泥炭地质勘探规范》DZ/T0215-2002（5）《煤炭电法勘探规范》MT/T898-2000（6）《地面瞬变电磁法勘探规范》DZ/T0187-1997（7）《煤矿水害防治规定》（8）雄山常蒋煤业有限公司相关资料。
第二节矿井概况一、矿井基本情况1、位置与交通山西长治县雄山常蒋煤业有限公司位于长治市长治县城南的常蒋村东，行政区划隶属八义镇管辖。
其地理坐标：东经113°02′29″～113°03′30″，北纬35°57′59″～35°59′33″。
井田地理位置优越，交通方便，井田西距长（治）至晋（城）二级公路约3km。
村与村之间有简易公路相通，交通较为便利。
交通位置详见图。
2、地形地貌井田位于太行山脉中段西侧、长治盆地东南部边缘。
井田中部及南部有基岩出露，松散层分布也较为广泛，受剥蚀后形成众多黄土陡坎及沟壑。
地貌类型划分为低山丘陵地带。
井田内沟谷纵横，山梁绵延，沟深坡陡，地形较复杂。
总的地势为中东部高，南、北、西三面低；地形最高点位于井田中南部的山梁，海拨高程1178.7m，地形最低点位于井田西北沟谷，海拔高程约983.0m，最大相对高差195.7m。
防治水综合安全技术措施
防治水综合安全技术措施煤矿水害是矿井五大灾害之一，往往造成突水淹井或淹没整个工作面的恶性事故。
根据矿井水的来源可分为地下水害、地表水害和老窑积水水害。
防治水是防止矿井水害事故发生，减小矿井正常涌水，降低煤炭生产成本，在保证矿井建设和生产的安全前提下使国家的煤炭资源得到充分合理的回收。
为防止水害事故给矿井的正常安全生产造成影响，特制定矿井防治水综合安全技术措施。
一、水文地质情况我公司矿区位于沁水盆地南缘低山丘陵区，水文地质单元属延河泉域中北部。
根据含水层岩性和地下水赋存特征，本区地下水类型可划分为松散岩类孔隙水、碎屑盐类裂隙水、碎屑夹碳酸岩类岩溶裂隙水、和碳酸盐岩类岩溶水四种。
1、矿区水文地质条件矿区松散岩孔隙水含水岩组主要赋存于第四系上更新统地层，含水岩组一般厚为0-10米，富水性差，为透水而不含水层；碎屑岩类裂隙水、碎屑岩夹碳酸盐岩类裂隙岩溶水，富水性弱；碳酸盐岩岩溶水在本区埋深较深，据山西煤田地质勘探144队，1996年提交的本矿地质报告，区域水位标高为450-560米，高于本矿现开采3#煤层底板标高79-122米，3#煤为带压开采，但奥陶系灰岩顶界至3#煤层间距为120余米，可起一定的隔水作用，构成3#煤底板突水危险性小，但该含水层富水性强，具不均匀性，开采过程中，若遇断层，在断裂连通导水的情况下，不排除有突水的可能，因此在开采过程中应坚持“预测预报、有掘必探，先探后掘、先治后采”的原则。
本区与煤层开采有关的地下水类型主要有二叠系、石炭系碎屑及碳酸盐类岩溶水。
1)主要含水层①石炭系、二叠系岩裂隙含水层含水层主要为山西组K7砂岩和下石盒子组底部的K8砂岩。
K7砂岩为山西组与太原组的分界标志层，岩性以中细、中粗粒砂岩为主，局部为粉砂岩，具有近似垂直于层面的裂隙带。
据邻区抽水试验，单位涌水量为0.04-0.3L/S・m，水位标高567.12米，为弱富水含水层。
K8砂岩是山西组与下石盒子组分界标志层，岩性以中细粒岩为主，局部地段为粗砂岩，裂隙较发育。
地质工考试：矿井地质工考试题
地质工考试：矿井地质工考试题1、填空题（江南博哥）探水钻孔的终孔孔径不得大于（）。
疏放水钻孔或注浆堵水钻孔的孔径可根据实际排水能力等因素确定。
答案：75mm2、填空题留设立井保护煤柱时，地面受保护面积应包括（）、（）和（）。
答案：井架（井塔）；提升机房；围护带3、填空题资源量是（）的一部分和（）。
包括经可行性研究或预可行性研究证实为次边际经济的矿产资源以及经过勘查而未进行可行性研究或预可行性研究的内蕴经济的矿产资源；以及经过预查后预测的矿产资源。
答案：查明矿产资源；潜在矿产资源4、多选矿井地质条件分类以（）为主要依据。
A.地质构造复杂程度B.煤层赋存状况C.煤层稳定程度D.水文地质复杂程度答案：A,C5、填空题对完不成配注的井要求按低于允许压力（）MPa以内注水。
答案：0.26、问答题矿井充水因素分几大类？答案：矿井充水因素包括充水水源和充水通道。
充水水源包括：大气降水、地表水、围岩地下水、老窑（空）水。
充水通道包括：岩溶陷落柱、断裂带、隐伏露头、裂隙（岩溶）网络、地震通道、顶板冒落裂隙带、地面岩溶疏干塌陷带和封闭不良钻孔等。
7、问答题在工作面掘进期间应做好哪些地质工作？答案：（1）分析和预测影响回采工作面连续推进的断层和褶皱的形态；综采工作面必须用物探，钻探、巷探查明工作面中间有无隐伏断层或陷落柱等。
（2）根据实测资料预测工作面内煤层厚度、结构的变化情况；厚煤层或特厚煤层，应绘制全工作面的煤厚等值线预测图。
（3）观测、搜集煤层伪顶和直接顶的岩性、厚度变化测定顶板主要裂隙的发育方向，为顶板管理提供有关的地质资料。
（4）观测并素描掘进中揭露的岩浆岩体，测定煤的变质带宽度，确定煤的变质程度与工业利用价值，研究并预测侵入体的位置，形态、影响范围及其对整个工作面的破坏程度。
（5）对于巷道实见的煤层冲刷变薄带，要查明其类型、确定其影响范围。
（6）当开采煤层下部邻近煤层为临界可采薄煤层时，必须利用工作面巷道，按规定间距用钻探查明其可采性。
隐蔽致灾因素普查报告
延安市禾草沟煤业有限公司隐蔽致灾因素普查报告编制：部门经理：副总工程师：总工程师：编制日期：2017年12月延安市禾草沟煤业有限公司隐蔽致灾因素普查报告一、普查目的及内容（一）普查目的通过开展隐蔽致灾因素普查工作，查明隐伏在煤层及其围岩内、在开采过程中可能诱发灾害的地质构造和不良地质体及其在采动应力耦合作用下形成的灾变地质体，并制定针对性防范措施，消除隐蔽致灾因素，从根本上遏制事故的发生。
（二）普查内容1.对相邻井田采空区进行普查；2.自然灾害普查；3.地表、地下含水体等水文地质情况普查；4.断层、裂隙、褶曲、冲刷带等地质构造普查；5.封闭不良钻孔普查；6.油气井及输油管路普查；7.瓦斯富集区普查；8.煤层自燃发火倾向性普查；9.煤尘爆炸倾向性普查；10.地热灾害普查。
二、隐蔽致灾因素普查领导小组（一）领导小组组长：陈义东副组长：王金国张明亮刘文辉纪章周润辉陈度军成员：安增勇张东贵王小泽李向伟芮阿智郭庆赵子葵屈海军夏书贵蒲元宏办公室设在地测部。
（二）领导小组职责1.组长职责全面负责隐蔽致灾因素普查工作的安排，组织制定隐蔽致灾因素普查工作方案，监督隐蔽致灾因素普查进展情况。
2.副组长职责协助组长抓好分管范围的隐蔽致灾因素普查具体工作，参加隐蔽致灾因素普查工作，对隐蔽致灾因素组织研究分析，制定针对性防范措施。
3.地测部职责（1）具体落实各项工作，负责对资料的收集、调查，全面查找井上下存在的隐蔽致灾因素；（2）负责隐蔽致灾因素普查工作的跟踪及监督；（3）研究制定针对性有效防范措施；（4）主持普查报告的编制。
4.安健环质部职责（1）隐蔽致灾因素普查过程中，做好安全监督工作；（2）协助生产技术部完成各项普查工作。
5.机电管理部职责做好机电系统普查工作，并参与报告的编制。
6.调度指挥中心职责做好运输系统普查工作，并参与报告的编制。
7.生产部职责做好采掘工作的普查工作，并参与报告的编制。
8.财务部职责做好资金的保障工作。
任家山不稳定斜坡的特征及稳定性分析
第11卷第3期中国水运V ol.11N o.32011年3月Chi na W at er Trans port M arch 2011收稿日期：作者简介：李志为（），男，四川成都人，成都理工大学，硕士。
任家山不稳定斜坡的特征及稳定性分析李志为，邓辉（成都理工大学，四川成都610059）摘要：青川县处于“5.12”特大地震灾害重灾区，特大地震不仅造成了大量的人员伤亡和经济财产损失，同时还诱发了为数众多的滑坡、崩塌、泥石流等次生地质灾害。
通过排查和评估工作，在青川县营盘乡高峰村四社（任家山）存在一处在地震过程中产生了较明显拉裂变形、稳定性较差的斜坡，即任家山不稳定斜坡。
由于在该不稳定斜坡的下方分布有高峰村三社和四社数十户居民，因此一旦该不稳定斜坡在不利因素诱发性失稳，将会给上述居民带来不可估量的损失。
文中在滑坡特征，稳定性的基础上，提出了治理措施的建议。
关键词：滑坡；特征；稳定性；治理措施中图分类号：U 213文献标识码：A 文章编号：1006-7973（2011）03-0208-02一、概况任家山不稳定斜坡位于青川县营盘乡高峰村境内白龙江左岸，北与陕西省宁强县青木川相邻，西与青川县沙洲镇隔白龙江相望[1]。
整个营盘乡东西南三面被宝珠寺电站库区包围，北被秦岭山脉所阻隔，使得区内交通非常不便，无一条等级内公路，从乡政府至不稳定斜坡所在村寨，仅有一条援建单位刚刚开挖出来的便道。
二、地形地貌特征不稳定斜坡坡脚高程约560m ，坡顶高程约1，125m ，地形高差约665m ，斜坡附近最高峰海拔约1，140m 。
斜坡区内山高路陡，地形崎岖，自然坡度一般约30~60°，局部为陡崖，区内冲沟发育，总体上属构造剥蚀型中低山地貌单元。
不稳定斜坡以任家山NW 向山脊为界分为NE 侧和SW 侧，其中SW 侧发育一形成于地震过程中的变形体和一些在地震过程中被扰动、拉裂、松弛的危岩体；在NE 侧高峰村四社居民区后方的山体斜坡上也发育十余条拉裂缝和一些危岩体。
浅谈高海拔地区不稳定斜坡特征及失稳机理探讨
浅谈高海拔地区不稳定斜坡特征及失稳机理探讨摘要：本文以一典型高海拔地区潜在不稳定斜坡为例，通过详细调查和工程地质测绘，对高海拔地区不稳定斜坡的基本特征、变形特征进行分析，探讨其失稳机理，并利用赤平投影分析其稳定性。
关键词：高海拔不稳定斜坡失稳机理0 引言高海拔地区气候恶劣，中新世以来地壳抬升和新构造运动强烈，岩体节理裂隙十分发育，高原的强烈隆升导致地形起伏巨大，形成大量不稳定斜坡。
这类斜坡与普通不稳定斜坡在基本特征、形成机理、失稳方式上有着一定的区别。
本文分析的潜在不稳定斜坡为一大型岩质不稳定斜坡。
由于人工削坡开挖修路等工程活动，坡体基岩出露，坡度陡峻，高差22m；受物理风化作用，节理裂隙发育，局部成碎裂及散体结构，稳定性差，在风化作用和降雨及车辆震动等情况下失稳，为高海拔地区不稳定斜坡的研究和治理提供一定的依据。
1 潜在不稳定斜坡特征1.1 基本特征该潜在不稳定斜坡坡长约420m，高约22m，平均厚度约为12m，体积约为11.088×104m3，属大型不稳定斜坡。
斜坡较陡峭，坡体约74°，局部坡面近直立，整体坡向为310。
由于人工修路开挖，基岩出露于，坡面岩性较为单一，主要为石炭系灰岩，浅灰色，灰黑色，岩层产状为135°∠35°，可见两组节理裂隙发育，产状分别为270°∠45°，310°∠63°；坡体最东部约为残坡积层，长约50m，而河流交汇于此，冲洪积层较厚，厚约15m，卵砾石含量约55%，粒径约5cm～20cm，多呈次棱角、椭圆状，扁圆状，松散堆积，密实度差；冲洪积层上部有厚约0.5m的第四系黄土状土，具微细层理。
1.2 变形特征距坡体前缘约10m处有一孤峰，其上卸荷裂隙发育，近直立且倾向坡外，裂隙长数十厘米至数米不等，宽约5～20cm，裂隙延伸不规则，呈张开状，未有填充物；斜坡东部灰岩呈散体状，节理裂隙高度发育，张开度约0.3cm～1.2cm，斜坡西部灰岩成碎裂状，块度约0.1m×0.1m×0.2m，距坡顶前缘约0.3m处见一裂缝，宽约0.2m，长约0.6m；斜坡整体不良变形现象发育，可见小型崩塌4处，沿斜坡坡脚可见剥、坠落体。
采空区地压稳定性综合评价及安全治理研究
采空区地压稳定性综合评价及安全治理研究江天生;蒋跃飞;余乐兴【摘要】Ground pressure is a common mine geological disasters, ground pressure activities is a serious threat to the safety of underground workers and equipment, it affects the normal production of the mine, and it is unstable due to mining gob formed by pressure. The ground surface and underground pressure in Ruiyuan Hotaru mine area are investigated to find out its' present situation. According to the mechanism of ground pressure, the stability of mined out area is proved by the comprehensive evaluation method of relation matrix and fuzzy theory to provide reference for the mine better controlling the ground pressure and eliminating the disasters threat.%地压是一种常见的矿山地质灾害，地压的活动严重威胁井下作业人员及设备的安全，影响矿山的正常生产，而往往由于采矿形成的采空区地压极不稳定。
本文通过对瑞源萤矿矿区地表及井下地压调查，摸清瑞源萤矿矿区地表及井下地压现状，根据地压产生的机理，并进一步利用关系矩阵和模糊理论的综合评价法对采空区稳定性进行客观论证，从而为矿山更好地进行地压控制、消除地压灾害威胁提供依据。
关于煤矿安全开采深度的探讨
关于煤矿安全开采深度的探讨作者：高建伟来源：《中国科技纵横》2020年第01期摘要：在对煤矿进行开采时，随着煤矿的深度逐渐向下延伸，就会有一个具体的临界深度，这种临界值的作用时，在该值深度以下时，能够保障煤矿地面上的建筑物不会出现一些毁灭性的变形情况。
本文首先探讨了一些在覆岩内出现残余空间的过程及冒落带压实的过程的相关理论，然后对他们在地表下沉中的减缓作用进行了分析，并得出了600米至700米为最佳的临界深度，地表建筑物不会受到毁灭性的破坏的结论。
关键词：煤矿;安全开采深度;地表下沉中图分类号：TD82 文献标识码：A 文章编号：1671-2064（2020）01-0176-02地下煤层开采之后，上覆建筑物会因地表沉降而变形甚至被毁坏。
所以，在地下矿山开采之前，许多煤矿会根据经验将开采影响范围内的建筑物进行搬迁，从而解决由于采矿塌陷而带来的安全问题。
然而，村庄（建筑物）搬迁的高昂成本，是所有生产矿井难以承受的。
一般来说，如果挖矿的深度比较小，对房屋进行搬迁是可行的，但是如果挖矿的深度已经达到了一定的深度时，就无法得知是否该进行矿上房屋的搬迁。
目前我国的煤炭开采正逐步向深部开采发展，当开采到某一临界开采深度以下时，地表建筑物就不会受到因为煤矿开采带来的损害，所以不需要进行搬迁重建。
所以，有必要及时讨论安全开采深度[1]。
1 安全开采深度概述前苏联学者首次提出“安全开采深度”。
中国学者在充分了解后采纳了该意见概念，并在相关工作中提到，但在实践中却并没去进行运用。
究其原因，这主要是由于中国煤矿很少进行一些超过60米深度的开采实践，有的深度超过了，现场也没有可供比较的建筑物，没有对比研究的意义。
根据目前提出的开采深陷理论，矿井深度的不断增加带来了地表变形范围的增加，使得地表发生了多种变形的情况，有的是地表倾斜，有的是切割的变形等等。
如果变形较小，建筑物可以承受的话，则相应的矿井深度为安全深度，可按以下公式计算（M为采出厚度，K 为采出系数）：H=mk。
隐伏单空区下露天边坡稳定性分析
ａ ｅ ｎ ｇ ｐ，ｓｏ ｓｍｕｃ ｔｂ ｅ ｗｉｈ ｔ ｉｔ ｎ ｅ ｍｕ ｈ ｌ ｎ ｅ ｅｗｅ ｎ ｃ ｎ ｅ ｌｄ ｓｎ ｌ ａ ｏ ｓｏ ｅ ｒ ａ ｉ ａ ｌｐｅ ｗａ ｈ ｓａ ｌ ｔ ｈｅ ｄ ｓａ ｃ ｃ ｏ ｇ ｒｂ ｔ ｅ ｏ ｃ ａｅ ｉ ｇ ｅ ｇ ｐ ｔ ｌ ｐ ． Ｋｅ ｙｗｏ ｄ Ｏｐ ｎ ｐ ｔｓｏ ｅ，Ｃｏ ｅ ｌ ｄ ｓｎｇｅ ｇ ｐ，Ｍｏ ｒ ｃｒ ｌ ｒｓ ｅ ｉ ｌｐ ｎｃ ａｅ ｉ ｌ ａ ｈ ｉｃｅ，Ｓ ａ ｉｉ ｔｂ ｌｔ ｙ
Ｓ ｒａ ． ２ ｅ ｉｌ Ｎｏ ５ ０
Ａｕｇ ｓ ．２ ２ ｕ ｔ ０１
现
代
矿
业
总 第５０ ２ 期
２ １ 年 ８月 第 ８期 ０２
Ｍ ０ 稳 定 性分 析
苏 成哲 周 雄超 孔 姣姣
（． １ 兰州有 色冶金 设计研 究院有限公 司；． ２ 浙江建辉投 资有 限公 司）
ｓｎ ｈ ｉｃｅ． Ｔｈ ｅ ｅ ｒ ｈ ｉ ｄ ｃ ｔ ｄ，ｒ ｏ ｆｃ ｎ ｅ ｌｄ ｓｎ ｌ ａ ｆｏ ｅ ｉ ｓｏ ｅ ｗａ ｈｅ ｗｅ ｋ ｓ ｉ ｇ Ｍｏ ｒｃ ｒ ｌ ｅ ｒ ｓ ａ ｃ ｎ ｉ ａｅ ｏ ｆｏ ｏ ｃ ａ ｅ ｉ ｇｅ ｇ ｐ ｏ ｐ ｎ ｐ ｔ ｌ ｐ ｓｔ ａ ｅ ｔ
露天 采 矿工程 是 一 种 大 规 模 的开 挖 工 程 ， 坡 在
了基 于 ＭｏｒＣ ｕ ｍ ｈ— ｏ ｌ ｂ破 坏 准则 的 隐 伏 单 空 区下 露 ｏ
体结 构 … 中存 在 的 隐伏 空 区 影 响边 坡 稳 定 。 我 国 许 多露 天矿存 在着 各 种 复杂 的 隐伏 空 区 ， 露 天 采 对 矿 的边坡 稳定 存 有 很 大 的隐 患 。 目前 ， 对 空 区 对 针 边坡 稳定 的影 响 和岩 体 变 形 特 征 ， 多 学 者 做 了研 许
《2024年隐伏陷落柱导水裂隙带高度研究》范文
《隐伏陷落柱导水裂隙带高度研究》篇一一、引言随着采矿业的快速发展，地下开采过程中的安全问题愈发突出。
其中，隐伏陷落柱作为一种常见的地质构造，其导水性及对矿体稳定性的影响已成为矿业工程领域的重要研究课题。
本文旨在研究隐伏陷落柱导水裂隙带的高度，以期为矿山安全生产提供理论依据和技术支持。
二、研究背景及意义隐伏陷落柱是一种地下岩溶作用形成的特殊地质构造，具有导水性强的特点。
在矿山开采过程中，隐伏陷落柱的导水裂隙带高度直接影响矿体的稳定性及矿井安全。
因此，对隐伏陷落柱导水裂隙带高度的研究具有重要的理论意义和实际应用价值。
三、研究方法及数据来源本研究采用地质勘探、现场观测、实验室测试及数值模拟等方法，综合分析隐伏陷落柱的导水性及裂隙带高度。
数据主要来源于矿山地质勘探资料、现场观测数据及实验室测试结果。
四、隐伏陷落柱导水性分析隐伏陷落柱的导水性主要受其地质结构、岩性及地下水动力条件等因素影响。
通过地质勘探及现场观测，发现隐伏陷落柱内部存在大量的裂隙和溶洞，这些裂隙和溶洞为地下水的流动提供了通道，使得隐伏陷落柱具有较强的导水性。
五、导水裂隙带高度的研究导水裂隙带高度是评价隐伏陷落柱对矿山安全影响的重要指标。
本研究通过数值模拟方法，分析了隐伏陷落柱在不同地质条件和开采条件下的裂隙带高度。
结果表明，裂隙带高度受多种因素影响，包括岩性、地质构造、开采方式等。
在实际应用中，需根据具体情况进行综合分析。
六、结果与讨论根据研究结果，得出以下结论：1. 隐伏陷落柱具有较强的导水性，其内部裂隙和溶洞为地下水流动提供了通道。
2. 导水裂隙带高度受多种因素影响，包括岩性、地质构造、开采方式等。
在实际应用中，需根据具体情况进行综合分析。
3. 通过数值模拟方法，可以较为准确地预测隐伏陷落柱的导水裂隙带高度，为矿山安全生产提供理论依据和技术支持。
在讨论部分，本文对研究结果的局限性及未来研究方向进行了探讨。
由于地质条件的复杂性和多变性，本研究仍存在一定局限性。
《2024年隐伏陷落柱导水裂隙带高度研究》范文
《隐伏陷落柱导水裂隙带高度研究》篇一一、引言随着采矿工程的发展，隐伏陷落柱（也称为采空区塌陷柱）以及其相关的导水裂隙带成为了工程领域内研究的热点问题。
这类地质构造对于地下工程，特别是采矿工程的稳定性和安全性构成了重大威胁。
导水裂隙带高度的研究对于预测和评估地下工程的安全风险具有至关重要的意义。
本文旨在通过深入研究隐伏陷落柱的导水裂隙带高度，为相关工程提供理论依据和实用指导。
二、隐伏陷落柱与导水裂隙带概述隐伏陷落柱是一种在地下采矿过程中由于岩层塌陷而形成的柱状构造物。
由于采矿活动的长期影响，这些塌陷柱常常伴随着导水裂隙带的形成。
导水裂隙带是指由于地下采矿活动引起的岩层移动和破坏，形成的连通地下水和地表水的水流通道。
其高度的变化直接影响到地下水的流动和储存，对采矿工程的安全性和稳定性产生重要影响。
三、研究方法针对隐伏陷落柱的导水裂隙带高度的研究，本文采用了理论分析、实验室模拟以及现场观测相结合的方法。
首先，我们进行了理论分析，利用地质力学和岩土力学的理论，分析隐伏陷落柱的形成机制以及其导水裂隙带的高度预测模型。
其次，通过实验室模拟，模拟地下采矿活动对岩层的影响，进一步理解导水裂隙带的形成和演化过程。
最后，我们进行了现场观测，通过对实际采矿工程的现场观测和数据收集，分析导水裂隙带高度的实际变化情况。
四、研究结果通过理论分析、实验室模拟和现场观测，我们发现隐伏陷落柱的导水裂隙带高度受到多种因素的影响，包括岩性、地质构造、采矿方法以及地下水条件等。
其中，岩性和地质构造是决定导水裂隙带高度的主要因素，而采矿方法和地下水条件也会对导水裂隙带的高度产生影响。
我们的研究还发现，导水裂隙带的高度并不是一成不变的，它会随着采矿活动的进行和岩层的变化而发生变化。
因此，对导水裂隙带高度的实时监测和预测对于保障地下工程的安全性和稳定性至关重要。
五、讨论与建议针对隐伏陷落柱的导水裂隙带高度研究，我们提出以下建议：首先，需要加强对岩性和地质构造的研究，以更准确地预测导水裂隙带的高度。
2023年金属非金属矿山安全检查(地下矿山)高频考点训练2卷合壹-31(带答案)
2023年金属非金属矿山安全检查（地下矿山）高频考点训练2卷合壹（带答案）（图片大小可自由调整）全文为Word可编辑，若为PDF皆为盗版，请谨慎购买！第1套一.全能考点(共100题)1.【单选题】地下矿山的井口和平硐口位置的选择和布置可以不考虑()等的危害。
A、雪崩B、地表塌陷C、飓风参考答案：C2.【单选题】《爆破安全规程》规定,预装药时间不宜超过()。
A、24小时B、3天C、7天参考答案：C3.【单选题】硫化氢中毒除实行人工呼吸或苏生器输氧外,可将浸过()溶液的棉花团、手帕等放入口中。
A、氯水B、氨水C、生理盐水参考答案：A4.【单选题】按井巷形式的不同,单一开拓方式分为()大类。
A、3B、4C、5参考答案：B5.【判断题】用米粉与杂粮混合制成的成品，具有杂粮的天然色泽和香味，且口感软糯适口。
参考答案：√6.【判断题】地下矿山开采必须有齐全的工程地质、水文地质及有关图纸等技术资料。
参考答案：√7.【判断题】选择适宜的采矿方法,优化工程设计是冒顶片帮事故的综合性预防措施之一。
参考答案：√8.【判断题】无轨运输的斜坡道,应设人行道或躲避硐室,人行道及躲避硐室规格满足标准要求,躲避硐应有明显的标志,并保持干净、无障碍物。
参考答案：√9.【判断题】矿车组斜井井筒一般应取同一角度,中途不宜变坡;特殊情况下,斜井下段和斜井上段可以有稍微变动。
参考答案：√10.【单选题】间距小于()m的两个平行巷道中的一个巷道工作面需进行爆破时,应通知相邻巷道工作面的作业人员撤至安全地点。
A、20B、30C、50参考答案：A11.【判断题】支架越坚固、强度越高,就越能保证井巷的安全,不需过多依靠围岩的承载能力。
参考答案：×12.【判断题】矿井提升系统是通过地面井口、井筒、井底的设备及装置承担人员、物料等上下提升工作的矿山生产系统。
参考答案：√13.【判断题】矿山采掘工作面照明电压必须采用110V。
参考答案：×14.【单选题】爆破员应按爆破设计说明书规定进行操作,不应()。
甘南高原一次副高外围型局地暴雨环流形势分析
甘南高原一次副高外围型局地暴雨环流形势分析甘南高原是青藏高原东缘一处特殊的地区，由于地形复杂，地势起伏，海拔高度差异大，因此具有独特的气候特点。
在甘南高原地区，由于多山环绕，地势起伏较大，气候呈现明显的区域差异。
其中，高海拔地区气温低，降水量大，呈现草原气候；低海拔地区气温相对较高，降水量较少，呈现半干旱气候。
在甘南高原地区，由于地形地势的特殊性以及环流环境的影响，常常会出现一些极端气候事件，比如暴雨、洪水等。
其中，暴雨是一种常见的极端天气事件，不仅对于农业生产、交通运输、城市建设等方面造成严重影响，还对于当地民众的生产生活带来不便。
因此，对于甘南高原地区的暴雨天气进行及时的环流形势分析，对于预防和应对暴雨事件具有重要的意义。
甘南高原地区的暴雨天气，通常是由于副高外围型环流的影响所导致的。
副高外围型环流是指副热带高压的东北侧，存在一条低层切变带和一条高层急流，这两个系统相互作用所产生的环流。
在这种环流环境下，低层切变带会加强，高层急流会弱化，从而导致水汽量较大的暖湿气流向上升并形成对流云团，加上地形助威作用，容易形成不稳定天气，出现暴雨等极端气候事件。
通过对于甘南高原地区近年来发生的暴雨事件的环流形势分析可以看出，暴雨事件往往发生在副高外围型环流相对稳定的情况下，而且，其发生的时机往往是在暑期（7月-9月）或早秋（10月）季节，这是因为这段时间副高空间位置变化不大，而又是水汽输送的高峰期，使得暴雨事件的发生概率明显升高。
此外，需要注意的是，在甘南高原地区，地形和海拔的差异会对暴雨天气的形成和发展产生重要的影响。
一般来讲，高海拔地区的气温较低，湿度大，容易形成积雪和积冰，对于暴雨天气的形成并没有太大的影响，但是低海拔地区的气温相对较高，湿度相对较低，这就使得暴雨天气的形成更为容易。
综上所述，甘南高原地区的暴雨天气主要是由于副高外围型环流的影响所导致的。
其中，地形和海拔的差异会对暴雨天气的形成和发展产生重要的影响，需要引起足够的重视。
下伏采空区对水库坝基稳定性和渗漏性的影响
下伏采空区对水库坝基稳定性和渗漏性的影响王玉涛【摘要】Combined with the engineering geological condition of Yan’an reservoir and a proposed goaf occurrence condition, on the basis of the analysis of the forms and the mechanism of destruction and deformation of goaf of room and pillar mining, the paper analyzes the influence of room and pillar goaf on the stability and leakage of the dam foundation of reservoir. The results of stability analysis show that the goaf is in an unstable state, under action of dam load, the goaf will b e “activated” and seriously impact the stability of dam foundation, sluicing culvert and other auxiliary structures. The results of leakage analysis results show that the goaf is a serious impact on the leakage of reservoir. When there is no destruction induced by arch caving and roof collapse at large area in the goaf, the leakage caused by the goaf is 1 671.9 m3/d, about 17.9% of the average annual runoff of reservoir watershed. When arch caving and roof collapse occur at large area in the goaf, the destruction induced by arch caving and roof collapse in the goaf will cause turbulent flow in dam foundation and at the two sides of the dam abutment, a step will occur at the contact zone of the collapse area and non-disturbed zone, at the direction perpendicular to the dam foundation axis, upstream and downstream through cracks or void will be formed, forming piping-induced destruc-tion and causing the instability of the dam body. In view of this, efficient control should be conducted for the dam foundation atthe goaf so as to ensure the safety of the construction project.%结合延安某拟建水库的工程地质条件及采空区赋存状况，在分析房柱式采空区变形破坏形式及机理的基础上，分析了房柱式采空区对拟建水库坝基的稳定性及渗漏性的影响。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
隐伏冒落带高度对地表稳定性的影响江西铜业公司 蒋卫东Ξ提 要 “三带”划分是对采空区上覆岩体一般运动的一个比较客观的描述,本文通过对东乡铜矿Ⅰ号矿体地质、采矿及地表变形资料的研究,正确计算了三带中的冒落带高度并据此评价采空区上部地表的稳定性。
关键词 采空区 冒落带高度 地表稳定1 前言采矿实践表明,很多采空区上覆岩体一般自下而上形成三个区带,即冒落带、裂隙带和弯曲变形带。
冒落带指的是冒落岩块压实后刚好充满采空区及其自身体积的一个岩移带,显然,如果冒落带高度小于地表至采空区顶板的高度,则地表是稳定的。
据此,可以通过计算冒落带高度来分析采空区。
冒落带高度计算要么依据适用范围非常有限的经验公式,要么依据一些理论公式,后者则又取决于一系列难以确定的参数。
东乡铜矿Ⅰ号矿体23～29线上部为排上村,Ⅰ号矿体开采后形成的空区是否导致其上部岩体冒落至地表,直接关系到排上村是否需要搬迁。
在这种情况下,开展了23～29线上部地表稳定性研究。
本文通过对地质、采矿及地表变形资料的研究,确立了理论公式中的冒落矿岩的平均松散系数ρ、采空区平均充满率F等参数,有效地运用冒落带分析方法评价了东乡铜矿Ⅰ号矿体23～29线采空区上部地表的稳定性。
2 区段地质、采矿及地表变形概况东乡铜矿23～29线为Ⅰ号矿体赋存区域,Ⅰ号矿体为一倾斜热液型硫化矿床,矿体赋存于下石炭纪梓山组砂质页岩中。
矿体产状与岩层基本一致,走向N63°E,倾向N330°W,倾角30°～40°,矿体厚10～20m。
矿体埋藏深度最浅处距地表50m,往东南方向最深距地表130m,平均为90m。
顶板为壶天群破碎带,岩性为硅化砂岩和页岩混合体。
该层岩石稳定性较差,暴露后易垮落。
其上则为厚约5m的花岗斑岩和较厚(20～150m)的白垩系紫红色砂岩,紫红色砂岩整体性较好,较稳固。
地表出露的是厚约10m 的冲积层。
Ⅰ号矿体在1979年到1994年之间,断断续续地进行开采。
1984年以来各线采空区累计出矿岩量197257t,其中主要开采期为1990～1992年,三年采出矿岩量总计121135t,占总出矿量的61.4%。
所用的采矿方法,-20m以上为分层崩落法,-20m 及其以下则为分段崩落法,分段高7m(-43m分段高为10m)。
该区地表有一公路东西向通过,公路南边为排上村。
开采以来,每次采矿放炮,都对地表产生明显的震动效应,致使居民屋顶瓦片被震落,严重时砖墙或水泥地板出现倾斜和开裂。
1994年5月以来,用分段崩落法回采-64m分段时,由Ξ蒋卫东 工程师 江西贵溪 335400于放炮震动,再次引起25线位置地表五座房层地板和墙壁多处开裂,地板裂缝宽度达2cm。
沿公路南侧的地表也出现长裂缝。
3 采空区上覆岩层的冒落带高度分析3.1 冒落带高度理论计算公式设矿体在充分采动情况下,其冒落带最大高度为H冒,当冒落矿岩的体积为开采空间和冒落岩层的自身体积之和时,开采空间全部消失。
上述冒落过程可以表示为: M+H冒=H冒ρ(1)式中:M—矿体垂直回采厚度。
H冒=M/(ρ-1)(2)事实上,在覆岩冒落的发生、发展过程中,上覆岩层一般会不断地发生下沉,这就等于缩小了开采空间,减少了填满开采空间所需的冒落矿岩体积,从而导致冒落高度的降低。
而且,开采的矿岩并不一定完全放出,因此式(2)可修改为: H冒=M(1-F)-S max(ρ-1)(3)式中:S max———地表最大下沉值。
3.2 采空区平均充满率的确定采空区平均充满率是正确确定冒落高度的关键参数。
东乡铜矿Ⅰ号矿体自开采以来,实际上爆破后的矿岩量并未全部出空,有的分段甚至大部份未放出。
这些未放出的矿岩仍支撑着采空区四壁和部分区域顶板,这是迄今为止并未引起排上村地表大规模下沉和开裂的基本原因。
为对此进行调查分析,表1、表2分别列出了矿体沿25和27线各采场爆破矿岩量和实际运出矿岩量的统计数。
表中按2.75t/m3的体重计算矿量,在计算未放出矿岩量充满采空区的充满率时,爆破矿岩的平均松散系数取为1.25。
计算采用公式(4),计算结果见表1、表2。
F=(12K)ρb(4)式中:K———矿岩放出率,即放出的矿岩量与爆破矿岩量之比;ρb———爆破矿岩的平均松散系数。
表1 25线采区出矿岩量及采空区充满率分段(m)爆破面积(m2)体积(m3)矿岩量(t)出矿岩量(t)出矿岩率(%)采空区充满率(%)20.0603.24670.412843.6515440.174.9-27.01312.09205.025313.81028140.674.2-34.01283.29091.525001.62187387.515.6-43.01111.611321.631134.41161737.378.4-50.0917.25514.215164.01184578.127.4-57.0838.45818.516000.9910656.953.9-64.0542.43912.910760.5574653.458.3总计49534.1136218.97562255.555.63.3 冒落岩块的平均松散系数确定冒落矿岩的平均松散系数和爆破矿岩的平均松散系数不能等同,否则计算出的冒落带高度会严重失真。
但是,冒落矿岩的平均松散系数又几乎不可能通过试验得出。
本文结合东乡铜矿Ⅰ号矿体地质及采矿状况,考虑到顶板上覆岩层冒落时,一般直接顶板的岩石成破碎冒落,松散系数较大,可取1.25(考虑到压实)。
而往上则逐渐成大块冒落,松散较小岩体的松散系数取1.1,直接顶板处为1.25(考虑到压实),则冒落矿岩的平均松散系数为:ρ=(1.1+1.25)/2 =1.175。
3.4 冒落带高度计算分析采空区上方岩层及地表移动的一般规律是:矿岩从采区中放出而形成采空区,顶板悬空。
当采空区顶板暴露面积过大而顶板岩体强度不支,或受爆破震动影响,就会引起直接顶板冒落。
冒落往上发展,直至在上面岩层形成一“冒落拱”支撑住上覆岩层,或者冒落达到一定高度,冒落的松散岩石填满采空区为止。
在此过程中一般会伴随地表的下沉和开裂。
如岩层冒落达到地表,则会在地表形成塌陷坑。
现取25线为例应用式(3)作一分析,这一带的平均开采垂直厚度为16.5m。
表2 27线采区出矿岩量及采空区充满率分段(m)爆破面积(m2)体积(m3)矿岩量(t)出矿岩量(t)出矿岩率(%)采空区充满率(%) +11.0280657.41808.01808.0100.00.0+9.0360869.22390.32380.3100.00.0+6.08276812.62234.62234.6100.00.0+0.8240633.01740.81349.077.528.1-13.45522786.57662.83248.042.472.0-18.13361696.14664.32837.060.849.0-26.0133210041.727614.78935.032.486.4-30.72081090.72999.41641.054.756.6-34.010966428.017677.011281.063.845.2-40.03201959.95389.73577.066.442.0总计500027018.173670.339260.953.358.4 先假定地表还未产生下沉,在采空区爆破矿岩全部放空的情况下,冒落带高度为: H=16.5/(1.175-1)=85.7m。
这个高度接近矿体在排上村区域的埋藏深度。
说明在这种情况下,如果采空区空顶面积达到一定大小和上覆岩层强度不足以阻止冒落时,冒落有可能达到地表而在地表形成塌陷坑。
即使冒落不达地表,在地表造成剧烈的岩层移动和变形也是不可避免的。
而在目前采区爆破矿岩未放空的条件下,取表2的平均值考虑,则平均冒落高度为:H=[16.5×(1-0.556)]/(1.175-1) =41.9m。
由于实际上出矿是不均匀的,采空区内爆破矿岩的下降也不均匀,可能远离出矿点的爆松矿岩仍然支撑着顶板,致使实际的顶板悬顶区的面积小于顶板面积,且不一定连续成片。
这一情形对顶板和上覆岩层连续冒落起阻滞作用。
根据25线地表房屋开裂的范围及裂缝的延伸方向可推知(一般裂缝方向与冒落区边界平行),在井下-34m、-43m和-50m 分段采区的采空区顶板和上覆岩层发生了冒落。
这与该地段的采区出矿比率较大,因而形成空顶区的体积及空顶面积较大的实际情形吻合。
就这个局部,取它们的平均数进行计算,得出其平均冒落带高度:H= [16.5×(1-0.455)]/(1.175-1)=51. 4m。
计算中取它这三个分段的爆破矿岩量和出矿岩总量来计算其平均充满率为:(1-45335.0/71300.0)×1.25=0.455。
以上计算都基于在顶板岩层冒落过程中地表无下沉的假设条件下。
而实际上在这个过程中上覆未冒落岩层会伴随产生弯曲和地表产生下沉。
因此,上述计算结果的数值偏大。
从计算可知,无论从整个采矿区域考虑,或从234～250m三个分段的局部区域分析,在当前未充分出矿的条件下,顶板岩层的冒落可能对地表有一定的影响(如地表开裂),但冒落都不会达到地表,也不会使地表产生塌陷。
4 结语本文通过冒落带高度计算分析评价了东乡铜矿Ⅰ号矿体采空区上部地表的稳定性,由于对冒落带中的爆破矿岩平均松散系数ρb 、冒落矿岩平均松散系数ρ及采空区平均充满率F 进行了分析,得出了冒落不会波及地表的结论。
事实表明,该区地表三年后不仅没有塌陷,而且停采后原有裂缝也未再扩展。
这说明本文的结论是正确的。
参考文献1 煤炭科学研究院北京开采研究所.煤矿地表移动与覆岩破坏规律及其应用.煤炭工业出版社,19812 陈祖威.用三带理论指导采空区处理.河北冶金,1996,33 高磊.矿山岩体力学.机械工业出版社,1987(上接第36页)指导工作。
要想取得满意的爆破效果,一定要把好四关,即:施工设计关、现场管理关、验收校核关和组织爆破关。
现场的施工条件千变万化,每次施工后孔网参数及成孔情况与设计要求会有一定的差异,所以,把好后两关又是确保爆破效果的关健。
为确保施工质量,测量人员必须及时定出设计的边坡轮廓线,现场施工人员必须严格按设计要求施工,确保光面孔达到平、直、齐的要求。
图5 起爆网路图1—主爆孔;2—缓冲孔;3—光面孔;4—导爆索;5—导爆管。
在严把质量关的同时,施工时还必须注意以下几点:(1)每次爆破形成边坡后,除按设计边坡角的要求整修平整外,还应把工作面上的松石撬干净,以防止作业时发生坠石伤人事故。
(2)东边坡个别地段含硫较高,如在高硫地段进行爆破时,若炮孔内温度较高,应进行降温处理后(如孔内灌泥浆水等)再装药,一次爆破量不要太大,以减少炸药在炮孔内存在的时间,做到快装快爆。