新建工程高支模计算书
高支模计算书
计算书一 100mm厚板模板支撑计算书（按120mm厚板计算）1.计算参数结构板厚120mm，层高19.450m，结构表面考虑隐蔽；面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
支撑采用Φ48×3.5mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.5mm,截面积5.08cm2,回转半径i=1.58cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f=125.00N/mm2。
v2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算（自重时计算宽度为1m）荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m④施工人员及施工设备荷载 3.00 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 4.20 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1= 8.17 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2= 3.31 kN/m （2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=900mm；W=bh2 /6=900×182/6=48600mm3，I=bh3/12=900×183/12=437400mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=-0.105M 1=KMq1L2 =-0.105×8.17×3002=-77207N.mm剪力系数KV=0.606V 1=KVq1L=0.606×8.17×300=1485Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=-0.105M 2=KMq2L2 =-0.105×3.97×3002=-37517N.mm跨中弯矩系数KM=0.077M 3=KMq2L2 =0.078×3.97×3002=27870N.mm剪力系数KV=0.606V 2=KVq2L=0.606×3.97×300=722N挠度系数Kυ=0.644υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3004/(100×6000×437400)=0.07mmC施工人员及施工设备荷载按3.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×3.00=4.20kN ,计算简图如下图所示。
高支模计算书
板模板（扣件式）计算书计算依照：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土构造设计规范》GB 50010-20104、《建筑构造荷载规范》GB 50009-20125、《钢构造设计规范》 GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称三层板新浇混凝土楼板板厚 (mm)120模板支架高度 H(m) 5.6模板支架纵向长度 L(m)6模板支架横向长度 B(m)4二、荷载设计面板0.1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m 2)面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值 G2k(kN/m 3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m 3) 1.1当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5施工人员及设施荷载标准值Q1k当计算主梁时的均布活荷载 (kN/m2) 1.5当计算支架立柱及其余支承构造构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板系统设计主梁部署方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距l a(mm)1000立柱横向间距 l b(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距 l(mm)300小梁最大悬挑长度 l 1(mm)250主梁最大悬挑长度 l2(mm)250设计简图以下：模板设计平面图模板设计剖面图 (模板支架纵向 )模板设计剖面图 (模板支架横向 )四、面板验算面板种类覆面木胶合板面板厚度 t(mm)18面板抗弯强度设计值 [f](N/mm 215面板抗剪强度设计值21.4 )[ τ](N/mm )面板弹性模量 E(N/mm 2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应放置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m 单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000 ×18×18/6＝ 54000mm3， I＝ bh3/12=1000 ×18×18×18/12＝486000mm4承载能力极限状态q1＝0.9 ×max[1.2(G1k +(G2k+G3k ) ×h)+1.4 ×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k) ×h)+1.4 ×0.7 ×Q1k] ×b=0.9 ×max[1.2 ×(0.1+(24+1.1) 0.×12)+1.4 2×.5，1.35 ×(0.1+(24+1.1) 0.×12)+1.4 0×.7 ×2.5]1=6×.511kN/mq2＝0.9 ×1.2 ×G1k×b＝0.9 ×1.2 ×0.1 ×1=0.108kN/mp＝ 0.9 ×1.4 ×Q1k＝0.9 ×1.4 ×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝ ( γG(G1k +(G2k+G3k) ×h)) ×b =(1 ×(0.1+(24+1.1) 0.×12)) 1×＝3.112kN/m计算简图以下：1、强度验算M 1＝ q1l2/8＝ 6.511 ×0.32/8＝0.073kN ·mM 2＝ q2L2 /8+pL/4＝ 0.108 ×0.32/8+3.15 ×0.3/4＝0.237kN ·mM max＝ max[M 1，M 2]＝ max[0.073， 0.237]＝0.237kN ·mσ＝ M max/W ＝0.237 ×106/54000＝ 4.397N/mm2≤ [f]＝ 15N/mm2知足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=53×.112 ×3004/(384×10000×486000)=0.068mm ν＝ 0.068mm≤ [ ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm知足要求！五、小梁验算小梁种类方木小梁截面种类 (mm)小梁抗弯强度设计值 [f](N/mm 215.444小梁抗剪强度设计值2 )[ τ](N/mm )小梁截面抵挡矩W(cm 3)54小梁弹性模量 E(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm 4)243小梁计算方式40×901.7829350二等跨连续梁q1＝0.9 ×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k ) ×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+(G2k+G3k) ×h)+1.4 ×0.7 ×Q1k] ×b=0.9 ×max[1.2 ×(0.3+(24+1.1) 0.×12)+1.4 2×.5，1.35 ×(0.3+(24+1.1) 0.×12)+1.4 0×.7 ×2.5] ×0.3=2.018kN/m所以， q1静＝ 0.9 ×1.2 ×(G1k+(G2k+G3k) ×h) ×b=0.9 ×1.2 ×(0.3+(24+1.1) 0.×12) ×0.3=1.073kN/m q1活＝ 0.9 ×1.4 ×Q1k×b=0.9 ×1.4 ×2.5 ×0.3＝0.945kN/m q2＝0.9 ×1.2 ×G1k×b=0.9 ×1.2 ×0.3 ×0.3＝0.097kN/m p＝ 0.9 ×1.4 ×Q1k＝0.9 ×1.4 ×2.5＝3.15kN计算简图以下：1、强度验算M 1＝ 0.125q1静 L2+0.125q1活 L2＝0.125 ×1.073 ×12+0.125 ×0.945 ×12＝0.252kN·m M 2＝ max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L 2+0.188pL]＝max[0.07 ×0.097 ×12+0.203 ×3.15 ×1，0.125 ×0.097 ×12+0.188 ×3.15 ×1]＝ 0.646kN ·m M 3＝ max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018 0×.252/2，0.097 ×0.252/2+3.15 ×0.25]＝0.791kN·mM max＝ max[M 1，M 2，M 3] ＝max[0.252，0.646， 0.791]＝0.791kN ·mmax622σ =M/W=0.791 ×10 /54000=14.64N/mm≤ [f]=15.444N/mm知足要求！2、抗剪验算V 1＝0.625q 1 静 L+0.625q 1 活 L ＝0.625 ×1.073 ×1+0.625 ×0.945 ×1＝1.261kN V 2＝0.625q 2L+0.688p ＝0.625 ×0.097 ×1+0.688 ×3.15＝2.228kNV 3＝max[q 1L 1， q 2 L 1+p] ＝max[2.018 ×0.25，0.097 ×0.25+3.15]＝3.174kNV max ＝max[V 1， V 2，V 3]＝ max[1.261， 2.228， 3.174]＝ 3.174kNτmax max0 ××22＝1.323N/mm ≤ [ τ ]=1.782N/mm=3V /(2bh )=3 3.174 1000/(2 40××90) 知足要求！3、挠度验算q ＝ ( γG (G 1k +(G 2k +G 3k ) ×h)) ×b=(1 ×(0.3+(24+1.1) 0.×12)) 0×.3＝0.994kN/m挠度 ,跨中 νmax ＝0.521qL 4/(100EI)=0.521 0.×994 ×10004/(100 ×9350×243×104)＝0.228mm ≤ [ ν]＝L/250＝1000/250＝4mm ；悬臂端 νmax ＝ql 14/(8EI)=0.994 250×4/(8 ×9350×243×104)＝0.021mm ≤ [ ν]＝2×l 1/250＝2×250/250＝2mm知足要求！六、主梁验算主梁种类钢管 主梁截面种类 (mm)Ф48×3主梁计算截面种类 (mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值 [f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值2125 主梁截面抵挡矩 W(cm 34.49 [ τ](N/mm )) 主梁弹性模量 E(N/mm 2)206000 主梁截面惯性矩 I(cm 4)10.78 主梁计算方式三等跨连续梁 可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q 1＝0.9 ×max[1.2(G 1k +(G 2k +G 3k ) ×h)+1.4Q 1k ， 1.35(G 1k+(G 2k +G 3k ) ×h)+1.4 ×0.7 ×Q 1k ] ×b=0.9 ×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×12)+1.4 1×.5，1.35 ×(0.5+(24+1.1) 0.×12)+1.4 0×.7 ×1.5] ×0.3＝1.705kN/mq1静＝0.9 ×1.2 ×(G1k +(G2k+G3k) ×h) ×b＝ 0.9 ×1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×12) ×0.3＝1.138kN/mq1活＝0.9 ×1.4 ×Q1k×b＝0.9 ×1.4 ×1.5 ×0.3＝0.567kN/mq2＝( γG(G1k +(G2k+G3k) ×h)) ×b=(1 ×(0.5+(24+1.1) 0.×12)) 0×.3＝1.054kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁， R max＝ 1.25q1L ＝1.25 ×1.705 ×1＝2.131kN按悬臂梁， R1＝q1l1＝1.705 ×0.25＝0.426kN主梁 2 根归并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1] ×0.6＝ 1.279kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁， R'max＝1.25q2L ＝ 1.25 ×1.054 ×1＝1.317kN按悬臂梁， R'1＝q2l1=1.054 ×0.25＝0.263kNR'＝max[R'max， R'1] ×0.6＝0.79kN;计算简图以下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一 (kN ·m)主梁弯矩图二 (kN ·m)σ=M max/W=0.445 ×106/4490=99.175N/mm2≤ [f]=205N/mm2知足要求！3、抗剪验算主梁剪力争一 (kN)主梁剪力争二 (kN)22τmax=2V max/A=2×2.577×1000/424＝12.157N/mm≤[τ]=125N/mm知足要求！4、挠度验算主梁变形图一 (mm)主梁变形图二 (mm)跨中νmax=0.688mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝0.561mm≤[ν]=2×250/250=2mm知足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力挨次为 R1=3.818kN，R2=4.198kN，R3=4.708kN，R4=2.624kN图二支座反力挨次为 R1=3.195kN，R2=4.479kN，R3=4.479kN，R4=3.195kN七、可调托座验算荷载传达至立柱方式可调托座可调托座承载力允许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝ 4.708/0.6=7.847kN≤＝[N]30kN知足要求！八、立柱验算剪刀撑设置增强型立柱顶部步距 h d(mm)1800立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点200顶部立柱计算长度系数μ1 1.386的长度 a(mm)非顶部立柱计算长度系数μ2 1.755立柱钢管截面种类 (mm)Ф48×3立柱钢管计算截面种类(mm)Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积 A(mm 2)424立柱截面展转半径 i(mm)15.9立柱截面抵挡矩W(cm 34.49抗压强度设计值 [f](N/mm2205 ))支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立柱段： l01=kμ1(h d+2a)=1 ×1.386 ×(1800+2 ×200)=3049mm非顶部立柱段： l0=kμ2h =1 ×1.755 ×1800=3159mmλ =max[l01，l0]/i=3159/15.9=198.679≤ [ λ ]=210知足要求！2、立柱稳固性验算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不一样：小梁验算q1＝1×[1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×12)+1.4 1]××0.3 = 1.684kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝3.77kN，R2＝4.423kN，R3＝ 4.649kN，R4＝3.155kN顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155 ×1.386 ×(1800+2 ×200)=3521.826mmλ1=l01/i=3521.826/15.9=221.498查表得，φ＝0.149不考虑风荷载 :N1 =Max[R 1， R2，R3， R4]/0.6=Max[3.77 ， 4.423，4.649，3.155]/0.6=7.749kN f＝ N 1/( Φ A)＝ 7749/(0.149 424)×＝122.657N/mm2≤ [f]＝ 205N/mm2知足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h =1.155 1×.755 ×1800=3648.645mmλ=l0/i=3648.645/15.9=229.475查表得，φ1=0.139不考虑风荷载 :N=Max[R 1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG q×H=Max[3.77,4.423,4.649,3.155]/0.6+1 1.2×0×.15×5. 6=8.757kN322 f=N/( φ1A) ＝8.757 ×10 /(0.139 424)=148×.585N/mm≤ [ σ ]=205N/mm知足要求！九、高宽比验算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第：支架高宽比不该大于3H/B=5.6/4=1.4＜3知足要求，不需要进行抗颠覆验算！十、立柱地基基础验算地基土种类素填土地基承载力特点值 f ak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数m f0.9垫板底面面积 A(m 2)0.3立柱底垫板的底面均匀压力p＝ N/(m f A) ＝8.757/(0.9 0.×3)＝32.433kPa ≤f ak＝70kPa知足要求！。
高支模架体计算书
高支模架体计算书一、梁模板高支撑架计算；梁模板支架按断面最大400×1000的框架梁进行计算：模板支架搭设高度按最高点38.5米考虑；梁截面 B ×D=400mm ×1000mm ，龙骨采用50×80mm 木方，梁侧模方木间距250mm 。
梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.75米，立杆的步距 h=1.50米，梁底水平横杆间距250mm ，采用48×3.0的钢管。
梁模板支撑架立面简图如下：``1、梁底模板传递给方木背楞的荷载计算梁底模板按三跨连续梁计算、板底设三道方木背楞，作用荷载包括梁900与模板自重荷载，施工活荷载。
自重荷载：模板自重 = 0.350kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
支模架（按折合高度计算）： 0.129kN/m；1.1、荷载计算：⑴、钢筋混凝土自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.00×0.40=10.2kN/m⑵、模板自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.35×(2×1.00+0.40)=0.84kN/m⑶、活荷载 (kN)：施工活荷载标准值 P1 = 2.5×0.400=1.0kN计算得出：均布荷载 q = 1.2×10.2+1.2×0.84= 13.248kN/m集中荷载 P = 1.4×1.0=1.40kN梁底模板受力计算简图如下：A经计算得到从左到右各支座力分别为N1= N4=1.8890kN； N2= N3=3.7786kN1.2、根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，立杆承受荷载N=1.1×(N1+ N2+N3+N4) =11.336kN1）立杆强度验算:每根立管支撑：48×3.0钢管要乘以折减系数0.90，则N= 0. 9×24 kN =21.6 kNN=11.336kN < 21.6KN(横杆步距为1500和立杆采用对接时，立杆允许的荷载21.6KN)满足要求。
高支模排架计算书
高支梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.45；梁截面高度D(m)：1.80；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.20；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：0.50；梁支撑架搭设高度H(m)：22.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):2.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：10.3；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：400.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：400；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：800；主楞到梁底距离依次是：50mm，300mm，900mm，1620mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：80.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取18.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取0.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
高支模专项方案计算书
一、工程概况本项目为XX市XX区XX大厦，地上XX层，地下XX层，总建筑面积约XX万平方米。
本工程涉及高支模施工的区域主要为地上XX层至XX层的主体结构施工，包括梁、板、柱等构件的模板支撑体系。
二、计算依据1. 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）2. 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）3. 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）4. 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）5. 《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）三、模板支撑体系设计1. 材料选型：- 模板：16mm厚红色模板，弹性模量E=4200N/mm²，抗弯强度[f]=12N/mm²。
- 次龙骨：50mm×100mm木枋，抗剪强度设计值1.3N/mm²，抗弯强度设计值13N/mm²，弹性模量为8415N/mm²。
- 主龙骨：48mm×3.5mm普通钢管，抗弯强度205.0N/mm²。
- 扣件：拧紧力矩达40～65N·m，单扣件抗滑承载力可取8.0～6.4kN。
2. 支撑体系布置：- 梁下支撑体系采用扣件式钢管支撑体系，梁底支撑采用顶托。
- 楼板满堂支撑支撑体系采用扣件式钢管架。
3. 荷载计算：- 梁自重：根据设计图纸，梁自重约为1.2kN/m²。
- 混凝土浇筑荷载：根据设计图纸，混凝土浇筑荷载约为2.0kN/m²。
- 施工荷载：根据现场实际情况，施工荷载约为1.0kN/m²。
- 风荷载：根据当地气象资料，风荷载约为0.6kN/m²。
四、计算结果1. 梁下支撑体系：- 计算荷载：Q = 1.2 + 2.0 + 1.0 + 0.6 = 4.8kN/m²- 承载力：根据材料强度和设计规范，梁下支撑体系可承受荷载为5.0kN/m²，满足要求。
高支模荷载计算书
计算书一、集中线荷载：永久荷载（钢筋砼自重+模板木方自重）X分项系数+施工均布活荷载X分项系数1.钢筋砼自重：梁截面积（㎡）X25.5～26KN/m³；2.模板木方自重：梁截面模板的周长（m）X0.5KN/㎡；3.施工均布活荷载：梁宽（m）X3KN/㎡；4.分项系数a.永久荷载系数取值1.2；b.施工均布活荷载取值1.4；例如：梁高900，梁宽600；【（0.9X0.6）X26+（0.9+0.9+0.6）X0.5】X1.2+（0.6X3）X1.4=（14.04+1.2）X1.2+2.52=20.808＞20KN/㎡（集中线荷载）梁截面积大于或等于0.54㎡时，集中线荷载已超过20KN/㎡，其模板支撑系统属于高大支模范围，根据87号文规定，必须单独编制专项方案报公司审核后提交专家论证。
酵素城研究院、创业大厦需要专家论证如下：1）400X2700（梁截面积=1.08㎡）2）450X2700（梁截面积=1.215㎡）3）350X2700（梁截面积=0.945㎡）4）400X2100（梁截面积=0.84㎡）5）450X1450（梁截面积=0.65㎡）6）400X1400（梁截面积=0.56㎡）7）450X1200（梁截面积=0.54㎡）8）550X1000（梁截面积=0.55㎡）9）450X1400（梁截面积=0.63㎡）10）400X1500（梁截面积=0.6㎡）以上10种梁的截面积分别大于或等于0.54㎡（集中荷载满足20KN/㎡）；需要编制专项方案如下：1）400X1100（集中荷载：16.968KN/㎡）{（0.4X1.1）X26+（1.1+1.1+0.4）X0.5}X1.2+（0.4X3）X1.4=（11.44+1.3）X1.2+1.68=16.968≥15KN/㎡以此类推：2）350X1450（集中荷载：19.184KN/㎡）；3）400x1200（集中荷载：18.336KN/㎡）；4）350X1200（集中荷载：16.224KN/㎡）；5）400X1000（集中荷载：15.6KN/㎡）；6）300X1300（集中荷载：15.1687KN/㎡）；7）450X900（集中荷载：15.876KN/㎡）；8）500X1000（集中荷载：19.2KN/㎡）；。
高支模计算书
（一）、参数信息1、立杆参数：立杆的纵距b=0.9m立杆的横距1=0.6m立杆的步距h=1.20m伸出长度：0.2m2、荷载参数：砼板厚：1100mm①砼自重选用25KN／m3②模板自重采用0.3 KN／m2③施工均布荷载选用 2.5 KN／m2④振捣砼荷载 2 KN／m2（水平模板）4 KN／m2（垂直模板）⑤钢筋自重 1.26 KN／m3（每立方钢筋砼钢筋自重）3、地基参数地基承载力标准值取170 KN／m2基础底面面积取50mm×50mm4、木方参数：木方的宽度100mm木方的高度50mm木方的弹性模量为E=7650N／mm2木方自重0.3KN／m2木方的顺纹抗剪强度取f t=1.87N／mm2木方的抗弯强度取f w=17.9N／mm2木方的截面惯性矩I：I=bh3/12=1003×50／12=4.17×106mm4木方的截面抵抗矩W：W= bh2/6=1002×50／6=8.33×104mm35、面板参数：面板厚为18mm面板的顺纹抗剪强度取f t=1.87N／mm2面板的抗弯强度取f w=37N／mm2面板的弹性模量为E=9898N／mm2面板的截面惯性矩I：I=bh3/12=1220×183／12=5.93×105mm4面板的截面抵抗矩wW= bh2/6=1220×182／6=6.6×104mm36、其他参数：搭设高度取8.7m伸出长度取0.30m钢管规格：Φ48mm×3.0mm钢管立杆净截面面积（cm2）：A＝424mm2，钢管截面抵抗矩WW＝3.14×（484-424）÷32÷48=4491mm3，钢管截面惯性矩I：I＝3.14×（484-424）÷64=1.08×105mm4，钢管的弹性模量E＝2.1×105N/mm2，钢管的抗弯强度取ff＝215 N/mm2钢管抗剪强度取f t=120N／mm2（二）、模板面板计算按三跨连续梁计算，其计算简图如下所示：荷载计算：恒荷载设计值：g=0.42+31.86+1.51=33.79KN／m2活荷载设计值：q=3+4.8=7.8 KN／m2荷载总设计值：g+q=33.79+7.8=41.59KN／m2内力计算：按三等跨连续梁计算内力(为简化起见，凡超过三跨的模板均按三跨连续计算)，本结构为受弯结构，需要验算其抗弯强度、抗剪强度和刚度，根据荷载组合要求。
高支模施工含计算书免费
3.11.1 高支模施工方法及具体措施3.11.1.1高支模梁板设计情况2#楼一层层高5.1m,最大梁尺寸为300mm×800mm,板厚100mm；3#楼一层层高6.27m,最大梁尺寸为300mm×800mm,板厚100mm；由于设备安装的需要, 3#楼从一层至四层都留有尺寸为13500m×24000m，大洞,屋顶板最大梁尺寸为550mm×1400mm；4#楼一层层高6.3m,最大梁尺寸为400mm×800mm,板厚100mm；5#楼地下室层高6.5m,地下室顶板厚度180mm, 最大梁尺寸为300mm×1400mm，5#楼一层层高5.17m,最大梁尺寸为300mm×800mm,板厚120mm；6#楼一层层高6.27m,最大梁尺寸为300mm×800mm,板厚100mm；7#楼一层层高 6.27m,最大梁尺寸为300mm×800mm,板厚100mm；8#楼一层层高5.1m,最大梁尺寸为300mm×800mm,板厚120mm,通道高度8.33m,最大梁尺寸500×2100mm；9#楼一层层高6.3m,最大梁尺寸为400mm×800mm,板厚120mm；10#楼一层层高6.3m,最大梁尺寸为400×800,板厚100；11#楼地下室层高 5.17m,地下室顶板厚度250mm, 最大梁尺寸为500mm×1000mm，一层层高5.1m,最大梁尺寸为350mm×800mm,板厚120mm；12#楼1层层高6.72m,最大梁尺寸为300mm×800mm,板厚100mm；13#楼一层层高6.72m,最大梁尺寸为300mm×800mm,板厚120mm；14#楼一层层高6.72m,最大梁尺寸为300mm×800mm,板厚100mm。
3.11.1.2 高支模施工搭设方案本工程模板采用18厚聚酯面七层胶合板，小楞采用50×100木枋，大楞采用100×100松木木枋，支撑系统采用Φ48×3.5钢管扣件式脚手架。
高支模板体系设计计算书(非常完整)
模板体系设计计算书结构类型：框架；建筑高度：42.8m；（一）超高支模板支撑架计算书（1）板模板扣件钢管高支撑架计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.05；纵距(m):1.05；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):16.48；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.100；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；施工集中荷载（KN）：2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.500；木方的间隔距离(mm):300.000；木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):70.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :Ф48×3.5；4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):397.600；楼板的计算长度(m):4.00；施工平均温度(℃):20.000；楼板的计算宽度(m):4.40；楼板的计算厚度(mm):120.00；二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 105.00×1.80×1.80/6 = 56.70cm3；I = 105.00×1.80×1.80×1.80/12 = 51.03cm4；图2 楼板支撑架荷载计算单元面板计算简图11.荷载计算木模板自重标准值0.500 kN/m2；120mm厚新浇砼标准值24.000×0.120=2.88kN/m2；钢筋自重标准值 1.100×0.120=0.132 kN/m2；施工活荷载标准值4.000 kN/m2及跨中集中荷载2.5kN考虑两种情况分别作用；（布料机上料活荷载标准值：4kN/m2）均布线荷载设计值：q1=0.9×[1.2×(500+2880+132)+1.4×4000]×1.05=9275 N/mq1=0.9×[1.35×(500+2880+132)+1.4×0.7×4000]×1.05=8185 N/m根据以上两者比较取q1=9275 N/m作为设计依据。
高支模计算书
（一）车道800厚板模板支撑计算本工程800厚现浇混凝土板支模系统模板采用50×100木方，15厚多层板和φ48×2.8钢管。
800厚板设计方案为：15厚多层板下50×100木方，木方立放，木方间距不大于150；木方下纵横向钢管水平杆，间距均为不大于600，立杆间距≤600×600，立杆无接头，立杆顶部采用顶托或双扣件。
1、荷载的计算荷载组合一:=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+19.2+0.9）×由活荷载效应控制时,q11.2+4.0×1.4=30.08 KN/m2荷载组合二:=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=由永久荷载效应控制时,q2（0.3+19.2+0.9）×1.35+4.0×0.7×1.4=31.46 KN/m2=31.46 KN/m2二者取大值,取q1=0.9，q=31.46×0.9=28.314 KN/m2计算时乘以结构重要性系数γ2、底模多层板验算2.1 弯矩验算按照简支梁计算，模板下木方间距为1502.1.1施工荷载为均布线荷载时计算简图如下：此时线荷载q=q×1.0=28.314×1.0=28.314 N/mm最大弯距M1=28.314×1502/8=79634 N.mm2.1.2施工荷载为集中荷载时，计算简图如下：（集中荷载按2.5KN验算）多层板模板自重线荷载设计值q=0.066×1.0×1.2=0.08KN/m跨中集中荷载设计值P=2.5×1.4=3.5KN此时最大弯矩M2=0.08×0.152/8+3.5×0.15/4=131475 N.mm2.1.3由于M2>M1，故多层板模板强度验算采用M2=131475 N.mm15厚多层板截面模量W=37500mm3静弯曲强度最小值f=15N/mm2弹性模量E=4050N/mm2所以多层板承载力为σ=M/W=131475/37500=3.51 N/mm2＜f=15 N/mm2满足要求.2.2剪应力验算剪力V=pL/2=28.314×150/2=2124 N剪应力τ=3v/（2bh）=3×2124/（2×1000×15）=0.21N/mm2＜【τ】=1.2N/mm2满足要求2.3挠度验算惯性距I=281250 mm4挠度验算时，不计算施工人员设备荷载及荷载分项系数，即此时荷载q=（①+②+③）×1.0=（0.3+19.2+0.9）×0.9=18.36 N/mm最大挠度ωmax=5ql4/（384EI）=5×18.36×1504/（384×4050×281250）=0.11＜【ω】=L/400=150/400=0.375mm满足要求。
高支模计算书
梁模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为18.0米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.53米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
门架立杆采26.8×2.5mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。
每榀门架之间的距离1.00m，梁底方木距离250m。
梁底方木截面宽度100mm，高度80mm。
梁顶托采用10号工字钢。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图一、梁底方木的计算方木按照简支梁计算。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q 1 = 25.500×1.000×0.250=6.375kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.340×0.250×(2×1.000+1.000)/1.000=0.255kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q 3 = 2.000×0.250=0.500kN/m经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2×(6.375+0.255)+1.4×0.500=8.656kN/m2.方木强度、挠度、抗剪计算8.66kN/mA方木计算简图4.33方木剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=4.328kNN2=4.328kN经过计算得到最大弯矩 M= 1.558kN.m经过计算得到最大支座 F= 4.328kN经过计算得到最大变形 V= 5.8mm方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10.00×8.00×8.00/6 = 106.67cm3；I = 10.00×8.00×8.00×8.00/12 = 426.67cm4；(1)方木强度计算截面应力=1.558×106/106666.7=14.61N/mm2方木的计算强度大于13.0N/mm2,不满足要求!(2)方木抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×4/(2×100×80)=0.812N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变形 v =5.8mm方木的最大挠度大于1220.0/250,不满足要求!二、梁底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
高支模施工支 架 计 算
支架计算材料：纵向方木(主龙骨) 15cm×15cm,横向方木（次龙骨）10cm×10cm,竹胶板1.22m×2.44m，厚度：12mm，在端横梁位置采用0.6m×0.6m，步距1.2m，其余位置采用0.6m×0.9m，步距1.2m，1、钢筋砼自重（取26KN/M3）①.翼缘板部位：砼平均厚度0.32m0.32×26=8.32KN/M2②.腹板端横梁部位：砼平均厚度1.5625m，按照1.6m进行计算1.6×26=41.6KN/M2③.箱室顶、底板部位（按照最大处进行计算）：砼平均厚度0.3m+0.22m=0.52m0.52×26=13.52KN/M2④.模板、支架自重： 2.5KN/M2冲击荷载： 2.5KN/M2人员、机具荷载： 2.5KN/M2振动荷载： 2.5KN/M2则荷载组合：恒载：①.翼板：q1=1.2×（8.32+2.5）=12.984KN/M2②.顶、底板：q2=1.2×（13.52+2.5）=19.224KN/M2③.端横梁、腹板：q3=1.2×（41.6+2.5）=52.92KN/M2活载：1.4×（2.0+2.0+2.0）=8.4KN/M22、肋木和支撑方木受力计算：肋木采用10cm×10cm的方木，中心间距：0.25M。
跨径为0.6M，最不利荷载在端横梁处。
支撑方木采用15cm×15cm的方木，中心间距：0.6M，跨径为0.9M。
a.肋木跨径为0.6M。
肋木纵向每米荷载：q=（52.92+8.4=61.32KN/M2）×0.25M=15.33KN/M 肋木跨中弯距：M=1/8ql2=1/8×15.33×（0.6）2=0.69KN.M所需肋木截面模量：W=M/1.2[δ]=0.69/1.2×12×103=4.8×10-5m3宽度：b=10cm则h=（6×w/b）1/2=5.4×10-2m.＜10cm.符合要求挠度计算：I=1/12bh3=8.3×10-6m4f=5ql4/384EI=0.3mm.＜2/400=1.5mm.b.支撑方木计算跨径0.9M纵向每米荷载：q=（52.92+8.4）×0.6=36.8KN/M支撑方木跨中弯距：M=1/8ql2=1/8×36.8×0.92=3.726KW.M方木截面模量：W=M/1.2[δ]=3.726/1.2×12×103=2.6×10-4m3支撑方木宽度15cm则h=（6×w/b）1/2=（6×2.6×10-4/0.15）1/2=10.2×10-2m实际采用15cm挠度计算：I=bh3/12=0.154/12=4.22×10-5m4f=5/380ql4/EI=1.0mm. ＜L/400=2.25mm符合要求3、箱梁底模计算：以宽度1m为计算单元，计算跨径0.25m。
高支模计算书和相关图纸
高支模计算书和相关图纸第一节计算依据梁模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。
本支架计算公式(1)根据支撑架体试验，参照架体规范和架体工程实例，本支架计算公式(2)参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
第二节计算内容与计算过程一、首层大堂框架梁（400×1200）计算书计算参数：模板支架搭设高度为10.29米，基本尺寸为：梁截面 B×D=400mm×1200mm，梁两侧楼板厚度110mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加2道承重立杆。
梁顶托采用单钢管: 48×2.8。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 1.2×25.500×0.110×0.600×0.900=1.818kN。
采用的钢管类型为48×2.8，采用扣件连接方式。
一、模板面板计算使用模板类型为：胶合板。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.500×1.200×0.900=27.540kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.900×(2×1.200+0.400)/0.400=2.205kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×0.900=2.250kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.500×1.200×0.900+0.350×0.900×(2×1.200+0.400)/0.400=29.745kN/m 均布线荷载设计值为：按可变荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×[1.2×(27.540+2.205)+1.4×2.250]=34.960kN/m按永久荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×[1.35×(27.540+2.205)+1.4×0.7×2.250]=38.125kN/m根据以上两者比较应取q1 = 38.125kN/m作为设计依据。
高支模计算书
高支模计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.70；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：12.6号槽钢；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):3.80；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：= 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；q1(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：= 2.5×1= 2.5 kN/m；q22、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m最大弯矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；面板最大应力计算值σ= 47000/37500 = 1.253 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.253 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×1706666.667)=0.005 mm；面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.005 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×8×8/6 = 42.67 cm3；I=4×8×8×8/12 = 170.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m；q1(2)模板的自重线荷载(kN/m):= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；q2(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：= (2.5+2)×1×0.25 = 1.125 kN；p12.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(0.75 + 0.088) = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 1.4×1.125=1.575 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.575×1 /4 + 1.005×12/8 = 0.519 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.575/2 + 1.005×1/2 = 1.29 kN ；方木的最大应力值σ= M / w = 0.519×106/42.667×103 = 12.173 N/mm2；方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 12.173 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: V = 1×1.005/2+1.575/2 = 1.29 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×1290/(2 ×40 ×80) = 0.605 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.605 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2= 0.75+0.088=0.838 kN/m；集中荷载 p = 1.125 kN；方木最大挠度计算值 V= 5×0.838×10004 /(384×9500×1706666.67) +1125×10003 /( 48×9500×1706666.67) = 2.118 mm；方木最大允许挠度值 [V]= 1000/250=4 mm；方木的最大挠度计算值 2.118 mm 小于方木的最大允许挠度值 4 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：12.6号槽钢；W=62.137 cm3；I=391.466 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.005×1 + 1.575 = 2.58 kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 M= 0.968 kN.m ；max= 0.085 mm ；最大变形 Vmax= 11.288 kN ；最大支座力 Qmax托梁最大应力σ= 0.968×106/62137=15.573 N/mm2；托梁抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；托梁的计算最大应力计算值 15.573 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.085 mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
高大模板支撑计算书
一、钢筋混凝土楼“板”均荷载计算2010-5-18 （一）永久荷载标准值：模板自重标准值：木模板0.3KN/m²;钢模板0.5KN/m²钢筋自重标准值：每立方米钢筋混凝土中钢筋自重1.1 KN新浇筑混凝土自重标准值：24KN/m ³（二）可变荷载标准值:施工人员及设备荷载标准值：2.5 KN/m²振捣混凝土时产生的荷载标准值：2.0 KN/m²（三）设楼板厚406mm（按木模板自重计算）钢筋混凝土楼板模板均荷载计算：（新浇筑混凝土自重24+楼板钢筋自重1.1）×板厚0.406+模板自重0.3+施工人员及设备荷载2.5+振捣混凝土时产生的荷载2=（24+1.1）×0.406+0.3+2.5+2=14.99 KN/m²监理时要控制楼板的实际厚度，一定不能超过406mm（四）设楼板厚407mm（按木模板自重计算）钢筋混凝土楼板模板均荷载计算：（新浇筑混凝土自重24+楼板钢筋自重1.1）×板厚0.407+模板自重0.3+施工人员及设备荷载2.5+振捣混凝土时产生的荷载2=（24+1.1）×0.407+0.3+2.5+2=15.02 KN/m²二、钢筋混凝土“梁”线荷载计算（一）永久荷载标准值：模板自重标准值：木模板0.3KN/m²;钢模板0.5KN/m²梁钢筋自重标准值：每立方米钢筋混凝土中钢筋自重1.5 KN新浇筑混凝土自重标准值：24KN/m ³（二）可变荷载标准值:施工人员及设备荷载标准值：2.5 KN/m²振捣混凝土时产生的荷载标准值：2.0 KN/m²（三）设梁高1.2m，梁宽0.54m，梁截面0.648m²（按木模板自重计算）钢筋混凝土梁线荷载计算：（新浇筑混凝土自重24+梁钢筋自重1.5）×梁高1.2×梁宽0.54+（梁高1.2×2+梁宽0.54）×模板自重0.3+（施工人员及设备荷载2.5+振捣混凝土时产生的荷载2）×梁宽0.54=（24+1.5）×1.2×0.54+（1.2×2+0.54）×0.3+（2.5+2）×0.54=19.836 KN/m（四）设梁高1.2m，梁宽0.55m，梁截面0.66 m²（按木模板自重计算）钢筋混凝土梁线荷载计算：（新浇筑混凝土自重24+梁钢筋自重1.5）×梁高1.2×梁宽0.55+（梁高1.2×2+梁宽0.55）×模板自重0.3+（施工人员及设备荷载2.5+振捣混凝土时产生的荷载2）×梁宽0.55=（24+1.5）×1.2×0.55+（1.2×2+0.55）×0.3+（2.5+2）×0.55=20.19 KN/m注：此计算只是判断“超过一定规模的危险性较大的模板工程”（须专家认证）的参考依据。
高支模专项技术方案及计算书
高支模专项技术方案一、概述本工程模板支撑体系属于高支撑模板体系的有：架空层展厅（-6m～+5m标高）层高11m。
A、B、C区结构面标高为4.9m，其梁截面较大为1300×2000mm、400×3000mm、700×2000mm、600×2000mm、500×1800mm、400×1800mm、300×1800mm，楼板厚150mm。
D、E、G、H区结构面标高为4.95m，其梁截面较大为800×2000mm、400×3000mm、400×1500mm和300×1500mm，楼板厚130mm。
A、B、C区展厅（+5m～+16m标高）层高11m，D、E区展厅（+5m～+18.15m标高）最高点处层高约13.15m。
该层A、B、C区结构面标高为15.9m，其梁截面较大为1300×2000mm、400×3000mm、700×2000mm、600×2000mm、500×1800mm、400×1800mm、300×1800mm，楼板厚150mm。
D、E、G、H区屋面板呈弧形，最低点标高为+15.95m，最高点标高为＋18.152m，屋面板厚150mm，主梁截面为800×1500mm（在蛋卷范围内的主梁KZL截面变为800×3965～5069mm，其梁面标高为19.9m），次梁是300×1000mm。
转换层（18）～（19）轴的支模高度达26m。
A、B、C区展厅（+16m～+38.89m标高）最高点处层高约22.9m。
该层A、B、C区屋面板呈弧形，最低点标高为+31.7m，最高点标高为+38.89m，其梁截面较大为1300×2000mm、800×2000mm、400×2000mm 、400×1800mm，屋面板厚130mm。
高支模方案附计算书
高支模专项施工方案施工单位:编制时间:2013-10目录一、工程概况 (3)二、、编制依据及设计计算1、编制依据 (3)2、设计计算 (3)三、施工工艺 (4)四、模板工程质量控制 (5)五、登高防坠落措施 (17)六、材料管理 (22)七、验收管理 (22)八、使用管理 (22)九、拆除管理 (23)计算书：大梁侧模板计算 (23)计算书：梁模板支架计算 (29)计算书：满堂模板支架计算 (36)计算书：中小断面柱模板计算 (44)一、工程概况工程名称：地址：结构类型：框架计划工期：施工面积：5970平方米B-C轴交1-9轴梁宽250mm，梁高750mm，为无板梁，C-D轴交5-9轴为有板（350mm空心楼盖空心230mm）梁宽250mm，梁高800mm模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置2道，内龙骨采用方木50mm×100mm ，外龙骨间距500mm，外龙骨采用Φ48×3.0双钢管对拉螺栓布置3道，竖向间距100+350+300mm,断面跨度方向的间距300mm。
木方垂直梁截面支设方式，梁底增加1根承重立杆，承重杆间距顺梁方向有板梁为850mm,无板梁为900mm.梁底采用2根50mm×100mm的木方，顶托内托梁材料选择木方: 100×100mm。
梁两侧立杆间距0.8(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.0(mm)。
板底采用托梁支撑形式，木方间距250mm，木方尺寸：50mm×50mm，顶托内托梁材料选择木方: 100×100mm。
脚手架搭设高度9.00m，步距1.80m，有板排距0.85m，纵向间距0.85m，无板梁排距0.9m，纵向间距0.9m.。
二、编制依据1、钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程（DJ/TJ08-16-2011）2、建质（2009）254号（建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理条例）3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）4、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)5、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）7、《直缝电焊钢管》（GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092）、《碳素结构钢》（GB/T700）8、《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006）9、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）10、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）2、设计计算见附页三、施工工艺1 架体总体要求(1) 对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。
高支模板计算书
120mm厚板模板支架高18.35m计算书目录一、编制依据 (1)二、工程参数 (1)三、模板面板验算 (2)四、次楞方木验算 (4)五、主楞验算 (5)六、可调托撑承载力验算 (7)七、风荷载计算 (8)八、立杆稳定性验算 (9)九、支撑结构地基承载力验算 (11)十、架体抗倾覆验算 (11)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20134、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20115、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20116、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20087、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《混凝土结构设计规范》GB50010-20109、《钢结构设计规范》GB50017-200310、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-200211、《木结构设计规范》GB50005-200312、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-200813、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号14、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号二、工程参数三、模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。
面板的截面抵抗矩W= 900×12×12/6=21600mm3；截面惯性矩I= 900×12×12×12/12=129600mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。
2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：q1=[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×0.9=6.727kN/mq1=[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.9= 6.229kN/m根据以上两者比较应取q1= 6.727kN/m作为设计依据。
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高支模100厚现浇板模板计算一本计算书的计算依据：《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《建筑结构静力计算手册》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
二参数信息高支模屋面现浇楼板根据设计，按100mm厚设计模板方案。
钢管：采用υ48×3.0，其主要参数如下：A=424mm2，I=107800 mm4，W=4493 mm3，i=15.94 mmg=0.333kN/m,E=2.06×105 N/ mm2,f=205N/ mm2胶合板：18mm厚，其主要参数取值如下：fm=15 N/ mm2 fv=1.4 N/ mm2 ,E=6000 N/ mm2小横杆楞木：60×80 mm方木；其主要参数取值如下：W=60×80×80×10-3/6 = 64 cm3；I=60×80×80×80×10-4/12 = 256 cm4； E=9000 N/ mm2f=13 N/ mm2 fv=1.3 N/ mm2小横杆楞木（方木）间距按0.30m设置，大横楞杆根据《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）6.1.5条规定，按900mm设置(纵横距)，立杆纵横间距900mm,取900mm宽作计算单元，支模架高度最高点计按11.115m(梁板屋面结构找坡,最低点层高为10.8 m)。
三模板（胶合板）计算1、荷载计算：模板自重标准值：0.5×0.9=0.45 kN/m, 设计值:1.2×0.45=0.54 kN/m 钢筋砼自重标准值:25.1×0.9×0.1=2.259 kN/m, 设计值:1.2×2.259=2.711kN/m恒载标准值:2.709 kN/m, 设计值:3.251kN/m活载标准值(2+1)×0.9=2.7 kN/m 设计值:1.4×2.7=3.78kN/m2、模板计算：W=900×18×18×10-3/6 =48.6cm3I=900×18×18×18×10-4/12 =43.74cm4；2．1 抗弯强度验算：模板(胶合板)按三跨连续梁计算复核,考虑恒载与活载最不利组合: Mmax=(0.1×3.251+0.117×3.78)×0.3×0.3=0.069 kN.mm梁底模面板计算应力:= Mmax /W=0.069×106/48600 =1.42N/mm2 ＜fm=15N/mm2经计算，梁底模面板抗弯强度验算满足要求！2.2 抗剪验算Vmax=(0.6×3.251+0.617×3.78)×0.3=1.285kNτ=3V/2bh=(3×1285)÷(2×900×18)=0.119 N/mm2＜fv=1.4N/mm2经计算，模板的抗剪验算满足要求！2.3 挠度验算公式：vmax< [v] = l / 150则面板的最大挠度计算值:Vmax = (0.677ql4+0.99ql4)/100EI=(0.677×3.251+0.99×3.78)×3004/100EI =4.814×1010 /(100×6000×437400)=0.18mm面板的最大容许挠度值:[v] = l/150 =(0.3×1000)/150 =2mm；经计算，面板的最大挠度计算值满足要求！3、模板底方楞木(小横杆)验算:楞木按简支梁计算，钢管横楞间距为0.9m，计算简图见附图3.1 计算模式：梁底方木直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。
方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60×80×80×10-3/6 = 64 cm3；I=60×80×80×80×10-4/12 = 256 cm4；3.2 荷载的计算：1) 根据梁底模板面板的计算中的支座反力计算木方承受的荷载值(按最不利荷载组合)R q=1.1×(3.251+3.78)×0.3=2.32KN(备注：R q（折减）=(3.251+0.85×3.78)×0.3 =1.939KN)2) 因其是在0.9m范围内的反力,则转化成均布荷载为:q=2.32/0.9=2.578 kN/m (备注：q（折减）=1.939/0.9=2.154 kN/m)3.3方木强度验算:M =0.125ql2最大弯距: M = 0.125×2.578×0.9×0.9=0.261kN.m；最大应力= M / W = 0.261×106/64×103 =4.078N/mm2；抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；＜[f]经计算，方木的抗弯强度计算值满足要求！3.4 方木挠度验算:楞木最大挠度计算值: Vmax =(5qL4 ) /384EIVmax = (5×2.578×9004) /(384×9000×256×104) =0.96mm；小横杆方木最大容许挠度值: [v] = 900/150=6mm，Vmax＜[v]且小于10 mm 。
经计算，方木挠度验算满足要求！4. 支撑钢管的强度验算4.1计算模式支撑钢管承受木方传递的集中荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
计算简图见附图4.2荷载计算:(简化计算取P1……Pn均等于木方传递下来的最大支座力)则P= PL=2.578×0.9=2.32KN(备注：P（折减）=2.154×0.9=1.939KN)4.3支撑钢管强度验算Mmax=0.267 PL=0.267×2.32×0.9=0.557kN.m支撑钢管的最大应力 =0.557×106/4.493×103=123.97 N/mm2；支撑钢管的设计强度 [f]=205 N/mm2；＜[f]经计算，支撑钢管强度验算满足要求！4.4 支撑钢管挠度验算根据《建筑结构静力计算手册》，计算梁的最大挠度为Vmax= (1.883PL3)/100EI=1.883×2320×900×900×900)/100×206000×107800=1.4mm ；支撑钢管的最大容许挠度值: [v] = 900/150=6mm,Vmax ＜[v]且小于10 mm 。
经计算，支撑钢管挠度验算满足要求5、立杆验算:5．1立杆计算长度计算立杆计算长度l 0应按下列表达式计算的结果取最大值： 02l h a =+l 0=1.5+2×0.08=1.66m0l k h μ= 根据规程k=1.243,μ=1.446l 0=1.243×1.446×1.5=2.696 m两者取较大者: l 0=2.696m λ= l 0/i=269.6/1.594=169 查表=0.2485．2不组合风荷载时计算:Nut=2.267P+P+1.35×0.15×11.115=7.579+2.251=9.83 kNH 110.005(4)K H =+-K H =0.966 1.05 Nut/AK H =1.05×9830/0.248×424×0.966=101.6 N/mm 2满足要求5．3组合风荷载时计算:Nut=2.267 P （折减）+ P （折减）+1.35×0.15×11.115=6.335+2.251=8.586 kNw k =0.7μz μS ωO =0.7×0.84×0.122×1.2×0.45=0.039 k N/m 2(式中:根据μz μS dd=0.84×0.45×0.048×0.048=0.0009<0.002及H/d=(11.115-0.1)/0.048=229>25 查表得:μS =1.2)2k a w wk 0.85 1.40.85 1.410w l h M M ⨯=⨯==0.085×1.4×0.039×0.9×1.5×1.5=9398N.mm (1.05 Nut/AK H )+(M W /W)=1.05×8586/0.248×424×0.966+9398/4493=90.8N/mm 2满足要求5．4 立杆稳定性验算:（板底的立杆考虑边模挡风荷载引起的附加轴力)5．4．1风荷载引起的计算单元立杆附加轴力计算对于整体侧向力计算根据规程可采用简化方法计算。
根据本工程支模架平面布置形状，风荷载沿模板整体支架纵向作用对支架影响相对较大，所以取整体模板支架的外排纵向支架作为计算单元，将作用在计算单元顶部模板上的水平力F 取为：F k a a 0.85A w F l L ⋅⋅=⋅式中：F A - 结构模板纵向挡风面积(mm 2)；F A =1000×35500=35500000w k - 风荷载标准值(kN/m 2)，wk=0.7×0.84×1×0.45=0.265kN/m 2；L a - 工程模板支架的纵向长度 35500mml a – 工程纵向模板立杆间距0.9m则 F = 0.85×35500000×265×10-6×900/35500=202.7NH=11115 mm L b =21000 mm n=23 m=11风荷载引起的计算单元立杆附加轴力按线性分布确定，最大附加轴力N 1,表达式为：1b 3(1)FH N m L =+由上得，最大附加轴力N 1=3×202.7×11115/[（11+1）×21000]=26.8N5.4.2立杆验算考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力，验算立杆的稳定性，H - 高度调整系数，模板支架高度超过4m 时采用，按规程5.3.4条的规定计算；K H =0.966对模板支架按下式重新验算：=(1.05 Nut+ N 1）/AK H ≤f=205 由上得，=（1.05×9830+26.8）/(0.248×0.966×4.24×102)=101.9N/mm 2 f=205 N/mm 2经计算，立杆稳定性满足要求!6、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R计算计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.267×2.32=7.579kN（R（折减）= 3.267×1.939=6.335kN）=8kN可满足要求!经计算，板下支架立杆扣件采用单扣件扣接RC7. 立杆地基承载力计算7.1.1修正后的地基承载力特征值fa :本工程地坪采用先浇筑砼100厚后再搭设支模架考虑,估取N10下地基承载力特政值75kN/m2fa = kc·fak式中： kc -地基承载力调整系数为0.4fak - 地基承载力特征值75kN/m2fa = 0.4×75=30kN/m2=30 Kpa7.1.2 地基承载力验算立杆基础底面的平均压力应满足下列公式的要求：P≤fa式中：p - 立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p =N/AN -上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(KN)；N =1.05×9830+26.8=10348.3NA - 立杆的基础底面采用200×200宽木垫块,计算面积按立杆间距为0.81m2；底层支模架考虑到回填土的原因,在支模架立杆下铺塘渣,浇筑好100厚砼地坪。