9m高支模方案及计算书

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高支模架体计算书

高支模架体计算书一、梁模板高支撑架计算；梁模板支架按断面最大400×1000的框架梁进行计算：模板支架搭设高度按最高点38.5米考虑；梁截面 B ×D=400mm ×1000mm ，龙骨采用50×80mm 木方，梁侧模方木间距250mm 。

梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.75米，立杆的步距 h=1.50米，梁底水平横杆间距250mm ，采用48×3.0的钢管。

梁模板支撑架立面简图如下：``1、梁底模板传递给方木背楞的荷载计算梁底模板按三跨连续梁计算、板底设三道方木背楞，作用荷载包括梁900与模板自重荷载，施工活荷载。

自重荷载：模板自重 = 0.350kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

支模架（按折合高度计算）： 0.129kN/m；1.1、荷载计算：⑴、钢筋混凝土自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.00×0.40=10.2kN/m⑵、模板自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.35×(2×1.00+0.40)=0.84kN/m⑶、活荷载 (kN)：施工活荷载标准值 P1 = 2.5×0.400=1.0kN计算得出：均布荷载 q = 1.2×10.2+1.2×0.84= 13.248kN/m集中荷载 P = 1.4×1.0=1.40kN梁底模板受力计算简图如下：A经计算得到从左到右各支座力分别为N1= N4=1.8890kN； N2= N3=3.7786kN1.2、根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，立杆承受荷载N=1.1×(N1+ N2+N3+N4) =11.336kN1）立杆强度验算:每根立管支撑：48×3.0钢管要乘以折减系数0.90，则N= 0. 9×24 kN =21.6 kNN=11.336kN < 21.6KN(横杆步距为1500和立杆采用对接时，立杆允许的荷载21.6KN)满足要求。

高支模荷载计算书

计算书一、集中线荷载：永久荷载（钢筋砼自重+模板木方自重）X分项系数+施工均布活荷载X分项系数1.钢筋砼自重：梁截面积（㎡）X25.5～26KN/m³；2.模板木方自重：梁截面模板的周长（m）X0.5KN/㎡；3.施工均布活荷载：梁宽（m）X3KN/㎡；4.分项系数a.永久荷载系数取值1.2；b.施工均布活荷载取值1.4；例如：梁高900，梁宽600；【（0.9X0.6）X26+（0.9+0.9+0.6）X0.5】X1.2+（0.6X3）X1.4=（14.04+1.2）X1.2+2.52=20.808＞20KN/㎡（集中线荷载）梁截面积大于或等于0.54㎡时，集中线荷载已超过20KN/㎡，其模板支撑系统属于高大支模范围，根据87号文规定，必须单独编制专项方案报公司审核后提交专家论证。

酵素城研究院、创业大厦需要专家论证如下：1）400X2700（梁截面积=1.08㎡）2）450X2700（梁截面积=1.215㎡）3）350X2700（梁截面积=0.945㎡）4）400X2100（梁截面积=0.84㎡）5）450X1450（梁截面积=0.65㎡）6）400X1400（梁截面积=0.56㎡）7）450X1200（梁截面积=0.54㎡）8）550X1000（梁截面积=0.55㎡）9）450X1400（梁截面积=0.63㎡）10）400X1500（梁截面积=0.6㎡）以上10种梁的截面积分别大于或等于0.54㎡（集中荷载满足20KN/㎡）；需要编制专项方案如下：1）400X1100（集中荷载：16.968KN/㎡）{（0.4X1.1）X26+（1.1+1.1+0.4）X0.5}X1.2+（0.4X3）X1.4=（11.44+1.3）X1.2+1.68=16.968≥15KN/㎡以此类推：2）350X1450（集中荷载：19.184KN/㎡）；3）400x1200（集中荷载：18.336KN/㎡）；4）350X1200（集中荷载：16.224KN/㎡）；5）400X1000（集中荷载：15.6KN/㎡）；6）300X1300（集中荷载：15.1687KN/㎡）；7）450X900（集中荷载：15.876KN/㎡）；8）500X1000（集中荷载：19.2KN/㎡）；。

高大模板工程施工方案完整版

江苏骏源新材料有限公司厂房三高支模板工程专项施工方案编制：审核：审批：江苏东立建设工程有限公司2012年6月20日目录一、编制说明．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．1二、编制依据．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．1三、工程概况．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．1四、方案选择．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．1～2五、施工准备．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．2～3六、高大模板支撑体系设计．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．3～4七、模板施工方法．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．4～7八、模板质量要求和措施．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．7～9九、高支模支设和混凝土施工部署．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．9～13十、模板工程拆模方案．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．13～14十一、安全施工技术措施．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．14～15十二、预防坍塌事故的安全技术措施．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．15～16十三、预防高空坠落事故安全技术措施、防雷措施．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．16～17十四、监测措施．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．17～18十五、应急预案．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．18～20十六、应急救援措施．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．20～24十七、高支模地基处理方案．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．24～25 十八、救援路线图．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．26附：梁模板扣件钢管高支撑架计算书．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．27～33楼板模板扣件钢管高支撑架计算书．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．34～41江苏骏源新材料有限公司厂房三高支模板施工方案1.编制说明在现浇钢筋混凝土结构工程中，模板及支撑体系设计及施工质量是现浇混凝土结构工程质量及施工安全的保障。

高支模工程专项施工方案(含计算书)

梁模板(扣件钢管架)计算书(梁截面：400mm×2300mm) 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段:1A地库梁KL—48a。

一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：2.30；(m)：0.45；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；(m)：0.45；立杆步距h(m)：0.90；板底承重立杆横向间距或排距Lb梁支撑架搭设高度H(m)：6.10；梁两侧立杆间距(m)：1.40；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：200；主楞竖向根数：5；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；主楞到梁底距离依次是：400mm，800mm，1200mm，1600mm，2000mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

高支模的施工方案

模板工程施工方案一、工程概况××××包括3＃、4＃、5＃、6#、9#、10＃楼，总建筑面积为31226m2。

3＃、4＃、5＃、6#、9＃楼设计为六层跃七层住宅楼;其中 4＃、5＃楼一层为商铺, 10#楼地下室一层为平战结合的六级人防戊类库房兼自行车库,半地下室为物业办公室，一至十四层为住宅楼。

具体情况如图所示:本工程梁、板、柱、剪力墙均采用钢筋混凝土，楼盖采用梁板式结构体系。

二、施工准备1、材料准备竹胶板、多层板、50×100木方、铁钉、螺杆、止水螺杆2、工具及机具准备钉锤、手工锯、圆盘锯、手电锯3、其他脱模剂、工程线等4、技术交底向木工交模板几何尺寸、交标高、交支模的方案和技术要求，交支撑系统的强度，稳定性和具体要求,拆模时间，交质量标准及通病防治措施及安全技术措施。

施工重点:模板的平整度、垂直度、截面尺寸、标高及其强度、刚度和稳定性。

施工难点:垂直度的控制、标高的控制、阴阳角的方正及顺直。

注意事项：烂根的消除、脱模剂涂刷均匀、模板的接缝、拆模时间。

5、模板设计主要基础梁、框架柱、框架梁、剪力墙截面尺寸，如下列各表所示:（1）设计a、基础垫层模板：垫层模板厚度为100㎜，垫层模板采用100×100㎜方木，沿垫层边线设置方木,方木支撑在基坑壁上.b、构造底板模板：底板厚度为200㎜，侧模采用12㎜厚竹胶板，50×100㎜方木做竖楞，高度=底板厚+100㎜,集水井、电梯井模板采用18㎜厚多层板按坑大小加工成定型模板。

c、墙模板:地下室墙模：根据地下室层高及地下室内墙净高，墙厚进行下料,模板采用15厚的多层板，在多层板的另一面用50×100的做竖向背楞，在制作的木模上，从高地面250mm的高处，用16的钻头接400×400的间距打上螺杆眼.在安装模板前，弹出的墙身线、门洞线及标高线，并弹出模板控制线，模板面清理干净，编上号，并均匀涂好水质脱模剂，不允许在模板就位前补刷，以免污染钢筋,检查人防门框是否已安装完毕。

高支模专项施工方案 (最终版)

目录1 编制依据 (2)2 工程概况 (2)2。

1建筑概况 (2)2。

2高支模概况 (2)3 模板及支顶系统设计 (2)3。

1模板支撑系统的选型 (2)3。

2梁300×600MM（包括梁高750MM的梁） (4)3。

3梁300×900MM(包括梁高1000MM的梁） (3)3.4板150MM厚 (3)3.5扫地杆、纵横水平拉杆设置 (3)3。

6对顶抱柱 (5)4 施工顺序 (5)4.1钢管支顶施工顺序 (5)4.2主要施工方法及质量保证措施 (5)4。

3模板支顶安装质量保证措施 (6)4。

4模板拆除 (7)5 安全设施和管理措施 (9)5。

1安全设施 (9)5.2安全管理机构 (9)5.3安全管理与监控 (9)6 监测方案 (12)6.1观测点布置 (12)6.2观测方法 (12)7 安全应急救援预案 (13)7.1安全事故应急救援架构 (13)7.2发生高处坠落事故应急求援 (13)7。

3发生支模坍塌应急救援 (14)8计算书 (15)8。

1高支模计算书 (15)8。

2附图 (42)1 编制依据济宁高新区柳行崇文学校小学部教学楼设计图纸；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015；《建筑施工模板安全技术规范》JGJ62-2008；《木结构设计规范》GB 50005—2003建设部、省、市有关高支模施工技术、质量、安全和文明的规定。

2 工程概况2。

1建筑概况本工程建筑面积14170。

9m2，工程地上4层，首层4.2米,二～四层3。

9米,其中，一区建筑高度为17。

1米、二区建筑高度为26。

5米、三区及四区建筑高度为16.5米，室内外高差为0.60米，室内标高±0。

000米相当于黄海高程38.65米。

支顶采用扣件式钢管脚手架,梁底模和侧模均采用18mm厚木胶板，φ14对拉螺杆，采用满堂钢管脚手架支模,工期计划：一～三层，每层搭设需用3天，四层梁、板脚手架搭设需用5天.脚手架基础处理：⑴、素土分皮回填夯实，经环刀取样送检，压实系数符合要求。

9m高支模计算书

9m高支模计算书之阿布丰王创作板计算：一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.15；模板支架搭设高度(m):9.00；采纳的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件,考虑扣件的调养情况,扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.资料参数面板采纳胶合面板,厚度为15mm；板底支撑采纳方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):90.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):100.00；图2 楼板支撑架荷载计算单位二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵当矩W分别为：W = 120×1.52/6 = 45 cm3；I = 120×1.53/12 = 33.75 cm4；模板面板的依照三跨连续梁计算.面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.5×0.1×1.2+0.5×1.2 = 3.66 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2= 1×1.2= 1.2 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.66+1.4×1.2= 6.072kN/m最年夜弯矩M=0.1×6.072×2502= 37950 N·m；面板最年夜应力计算值σ =M/W= 37950/45000 = 0.843N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；面板的最年夜应力计算值为 0.843 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q1=3.66kN/m面板最年夜挠度计算值ν =0.677×3.66×2504/(100×9500×33.75×104)=0.03 mm；面板最年夜允许挠度[ν]=250/ 250=1 mm；面板的最年夜挠度计算值0.03 mm小于面板的最年夜允许挠度1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木依照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵当矩W分别为: W=b×h2/6=5×9×9/6 = 67.5 cm3；I=b×h3/12=5×9×9×9/12 = 303.75 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.5×0.25×0.1+0.5×0.25 = 0.762 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2= 1×0.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 =1.2×0.762+1.4×0.25 = 1.265 kN/m；最年夜弯矩 M = 0.1ql2= 0.1×1.265×1.22 = 0.182 kN·m；方木最年夜应力计算值σ= M /W = 0.182×106/67500 = 2.699 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；方木的最年夜应力计算值为 2.699 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必需满足:τ = 3V/2bh n< [τ]其中最年夜剪力: V = 0.6×1.265×1.2 = 0.911 kN；方木受剪应力计算值τ = 3 ×0.911×103/(2 ×50×90) =0.304 N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.304 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载 q = q1 = 0.762 kN/m；最年夜挠度计算值ν= 0.677×0.762×12004/(100×9000×3037500)= 0.392 mm；最年夜允许挠度[ν]=1200/ 250=4.8 mm；方木的最年夜挠度计算值0.392 mm小于方木的最年夜允许挠度4.8 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管依照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P＝1.518kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最年夜弯矩 M max= 0.894 kN·m ；最年夜变形 V max = 3.936 mm；最年夜支座力 Q max = 8.044 kN ；最年夜应力σ= 894065.104/4490 = 199.124 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；支撑钢管的最年夜应力计算值 199.124 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最年夜挠度为3.936mm小于 1200/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,依照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN .纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.044 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载.1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：N G1= 0.138×9 = 1.246 kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A.(2)模板的自重(kN)：N G2 = 0.5×1.2×1.2 = 0.72 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：N G3= 25.5×0.1×1.2×1.2 = 3.672 kN；经计算获得,静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3 = 5.638 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时发生的荷载经计算获得,活荷载标准值 N Q= (1+1 ) ×1.2×1.2 = 2.88 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2N G + 1.4N Q = 10.797 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:σ =N/(φA)≤[f]其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.797 kN；φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表获得；i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；W ---- 立杆净截面模量(抵当矩)(cm3)：W=4.49 cm3；σ-------- 钢管立杆最年夜应力计算值 (N/mm2)；[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；L0----计算长度 (m)；按下式计算:l0= h+2a = 1.5+0.15×2 = 1.8 m；a ---- 立杆上端伸召盘层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.15 m；l0/i = 1800 / 15.9 = 113 ；由长细比 Lo/i 的结果查表获得轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.496 ；钢管立杆的最年夜应力计算值；σ=10797.12/(0.496×424) = 51.341 N/mm2；钢管立杆的最年夜应力计算值σ= 51.341 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的平安因素,建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.017×(1.5+0.15×2) = 2.136 m；k1 -- 计算长度附加系数依照表1取值1.167；k2 -- 计算长度附加系数,h+2a = 1.8 依照表2取值1.017 ；L o/i = 2136.31 / 15.9 = 134 ；由长细比 Lo/i 的结果查表获得轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.376 ；钢管立杆的最年夜应力计算值；σ=10797.12/(0.376×424) = 67.726 N/mm2；钢管立杆的最年夜应力计算值σ= 67.726 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在平安隐患.以上表参照杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用平安》.八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p ≤f g地基承载力设计值:f g = f gk×k c= 115×1=115 kpa；其中,地基承载力标准值：f gk= 115 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：k c = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10.797/0.25=43.188 kpa ；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 10.797 kN；基础底面面积：A = 0.25 m2.p=43.188 ≤ f g=115 kpa .地基承载力满足要求！梁计算：一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.57；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.15；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：9.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采纳的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：双扣件,考虑扣件质量及调养情况,取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：13.7；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.资料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：3；主楞资料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞资料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；斜撑类型：设主楞,设次楞,不设穿梁螺栓；斜撑资料类型：钢管；斜撑扣件连接方式：单扣件；斜撑脚点与极点的水平距离(m)：0.30；斜撑脚点与极点的竖向距离(m)：0.30；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最年夜侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间,取3.000h；T -- 混凝土的入模温度,取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.570m；β1-- 外加剂影响修正系数,取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150.分别计算得 26.772 kN/m2、13.680 kN/m2,取较小值13.680 kN/m2作为本工程计算荷载.三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时发生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.次楞的根数为3根.面板依照均布荷载作用下的两跨连续梁计算.面板计算简图(单位：mm)1.强度计算资料抗弯强度验算公式如下：σ ＝ M/W < [f]其中,W -- 面板的净截面抵当矩,W =60×1.5×1.5/6=22.5cm3；M -- 面板的最年夜弯矩(N·mm)；σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；依照均布活荷载最晦气安插下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中,q -- 作用在模板上的侧压力,包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1=1.2×0.6×13.68=9.85kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.6×4=3.36kN/m；计算跨度: l = (570-100)/(3-1)= 235mm；面板的最年夜弯矩M= 0.125×(9.85+3.36)×[(570-100)/(3-1)]2= 9.12×104N·mm；面板的最年夜支座反力为:N=1.25ql=1.25×(9.850+3.360)×[(570-100)/(3-1)]/1000=3.880 kN；经计算获得,面板的受弯应力计算值: σ = 9.12×104 / 2.25×104=4.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ =4.1N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2,满足要求！2.挠度验算ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.85N/mm；l--计算跨度: l = [(570-100)/(3-1)]=235mm；E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩: I =60×1.5×1.5×1.5/12=16.88cm4；面板的最年夜挠度计算值: ν= 0.521×9.85×[(570-100)/(3-1)]4/(100×6000×1.69×105) = 0.155 mm；面板的最年夜容许挠度值:[ν] = l/250 =[(570-100)/(3-1)]/250 = 0.94mm；面板的最年夜挠度计算值ν=0.155mm小于面板的最年夜容许挠度值[ν]=0.94mm,满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接接受模板传递的荷载,依照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.次楞均布荷载依照面板最年夜支座力除以面板计算宽度获得：q = 3.880/0.600= 6.467kN/m本工程中,次楞采纳木方,宽度50mm,高度90mm,截面惯性矩I,截面抵当矩W和弹性模量E分别为:W = 1×5×9×9/6 = 67.5cm3；I = 1×5×9×9×9/12 = 303.75cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算获得最年夜弯矩M = 0.233 kN·m,最年夜支座反力R= 4.268 kN,最年夜变形ν= 0.211 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ = M/W<[f]经计算获得,次楞的最年夜受弯应力计算值σ =2.33×105/6.75×104 =3.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；次楞最年夜受弯应力计算值σ = 3.4 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2,满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最年夜容许挠度值: [ν] = 600/400=1.5mm；次楞的最年夜挠度计算值ν=0.211mm小于次楞的最年夜容许挠度值[ν]=1.5mm,满足要求！2.主楞计算主楞接受次楞传递的集中力,取次楞的最年夜支座力4.268kN,依照集中荷载作用下的简支梁计算.本工程中,主楞采纳圆钢管,直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵当矩W分别为:W = 2×4.493=8.99cm3；I = 2×10.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kN·m)主楞计算变形图(mm)经过计算获得最年夜弯矩M= 0.124 kN·m,斜撑作用处支座反力 R= 4.781 kN,最年夜变形ν= 0.018 mm(1)主楞抗弯强度验算σ = M/W<[f]经计算获得,主楞的受弯应力计算值: σ =1.24×105/8.99×103 = 13.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ =13.8N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2,满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算获得主楞的最年夜挠度为0.018 mm主楞的最年夜容许挠度值: [ν] = 300/400=0.75mm；主楞的最年夜挠度计算值ν=0.018mm小于主楞的最年夜容许挠度值[ν]=0.75mm,满足要求！3.斜撑验算(1)斜撑(轴力)计算斜撑的轴力R x按下式计算：R x＝R/sinα其中 R -斜撑对梁顶侧支撑的支座反力,取；R =4.781kN；R x -斜撑的轴力；α -斜撑与梁正面板的夹角；sinα = sin{ arctan[0.3/0.3]} = 0.707；斜撑的轴力：R x=R/sinα=4.781/0.707=6.762kN(2)斜撑稳定性验算稳定性计算公式如下：σ＝R x/(φA0)≤f c其中,R x -- 作用在斜撑的轴力,6.762kNσ --斜撑受压应力计算值；f c --斜撑抗压强度设计值；205N/mm2A0 --斜撑截面的计算面积 A0 =4.24cm2；φ --轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；i --斜撑的回转半径;i =1.59cm；l0-- 斜撑的计算长度,l0 =[0.32+0.32]0.5=0.42m；λ= l0/i =26.68；由长细比 l o/i 的结果查表获得轴心受压立杆的稳定系数φ=0.93经计算获得：σ= N/(φ×A)=6.76×103/(0.93×4.24×102)=17.2N/mm2；斜撑受压应力计算值为17.2N/mm2,小于斜撑抗压强度设计值205N/mm2,满足要求！(3)扣件抗滑移验算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,依照扣件抗滑承载力系数0.8,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN.梁侧背楞钢管与梁底支撑钢管连接时,扣件的抗滑承载力依照下式计算(规范5.2.5)R ≤ Rc其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.4kN；R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最年夜支座反力,根据前面计算结果获得R=6.76kN；R=6.76小于 6.4kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是依照模板底支撑的间距和模板面的年夜小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算.强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时发生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵当矩W分别为:W = 600×15×15/6 = 2.25×104mm3；I = 600×15×15×15/12 = 1.69×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ = M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.57+0.50]×0.60=10.825kN/m；施工荷载与振捣混凝土时发生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.50)×0.60=3.780kN/m；q=10.825+3.780=14.605kN/m；最年夜弯矩及支座反力计算公式如下:M max=0.125ql2= 0.125×14.605×1752=5.59×104N·mm；R A=R C=0.375q1l+0.437q2l=0.375×10.825×0.175+0.437×3.7 8×0.175=0.999kNR B=1.25ql=1.25×14.605×0.175=3.195kNσ =M max/W=5.59×104/2.25×104=2.5N/mm2；梁底模面板计算应力σ =2.5 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2,满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采纳标准荷载,同时不考虑振动荷载作用.最年夜挠度计算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中,q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=9.021kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距): l =175.00mm；E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最年夜允许挠度值:[ν] =175.00/250 = 0.700mm；面板的最年夜挠度计算值: ν=0.521×10.825×1754/(100×6000×1.69×105)=0.052mm；面板的最年夜挠度计算值: ν=0.052mm小于面板的最年夜允许挠度值:[ν] =0.7mm,满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采纳方木.强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时发生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载依照面板最年夜支座力除以面板计算宽度获得：q=3.195/0.6=5.325kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木依照三跨连续梁计算.本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵当矩W分别为:W=5×9×9/6 = 67.5 cm3；I=5×9×9×9/12 = 303.75 cm4；方木强度验算计算公式如下:最年夜弯矩 M =0.1ql2= 0.1×5.325×0.62 = 0.192 kN·m；最年夜应力σ= M / W = 0.192×106/67500 = 2.8N/mm2；抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；方木的最年夜应力计算值 2.8 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必需满足:τ = 3V/(2bh0)其中最年夜剪力: V =0.6×5.325×0.6 = 1.917 kN；方木受剪应力计算值τ = 3×1.917×1000/(2×50×90) = 0.639 N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.639 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最年夜挠度计算值ν= 0.677×5.325×6004/(100×9000×303.75×104)=0.171mm；方木的最年夜允许挠度[ν]=0.600×1000/250=2.400 mm；方木的最年夜挠度计算值ν= 0.171 mm小于方木的最年夜允许挠度[ν]=2.4 mm,满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=R A=0.999kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=R B=3.195kN梁两侧部份楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=0.800×0.600×(1.2×0.100×24.000+1.4×2.500)+1.2×2×0.600×(0.570-0.100)×0.500=3.401kN斜撑传递集中力：N=4.781×0.300/0.300=4.781kN简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过连续梁的计算获得：支座力:N1=N4=5.015 kN；N2=N3=5.763 kN；最年夜弯矩 M max=0.292 kN·m；最年夜挠度计算值 V max=0.162 mm；最年夜应力σ=0.292×106/4490=64.9 N/mm2；支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；支撑小横杆的最年夜应力计算值 64.9 N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用,无需要计算八、扣件抗滑移的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,依照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN .纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力依照下式计算(规范5.2.5):R ≤ Rc其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最年夜支座反力,根据前面计算结果获得 R=5.763 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ = N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N -- 立杆的轴心压力设计值,它包括：横向支撑钢管的最年夜支座反力： N1 =5.015kN ；脚手架钢管的自重： N2= 1.2×0.129×9=1.394kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2×[(1.20/2+0.80)×0.60×0.50+(1.20/2+0.80)×0.60×0 .100×(1.50+24.00)]=3.074kN；施工荷载与振捣混凝土时发生的荷载设计值：N4=1.4×(2.500+2.000)×[1.200/2+0.800]×0.600=5.292kN ；N =N1+N2+N3+N4=5.015+1.394+3.074+5.292=14.776kN；φ-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l o/i 查表获得；i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59；A -- 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24；W -- 立杆净截面抵当矩(cm3)：W = 4.49；σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；l o -- 计算长度(m)；根据《扣件式规范》,立杆计算长度l o有两个计算公式l o=kμh 和l o=h+2a,为平安计,取二者间的年夜值,即:l o= Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.15]= 2.976 m；k -- 计算长度附加系数,取值为：1.167；μ -- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,μ=1.7；a -- 立杆上端伸召盘层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.15m；获得计算结果: 立杆的计算长度l o/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表获得轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；σ=14776.122/(0.205×424) = 170N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ = 170N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2,满足要求！2.梁底受力最年夜的支撑立杆稳定性验算其中 N -- 立杆的轴心压力设计值,它包括：横向钢管的最年夜支座反力：N1 =5.763kN；脚手架钢管的自重： N2= 1.2×0.129×(9-0.57)=1.394kN；N =N1+N2 =5.763+1.306=7.069kN；φ-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l o/i 查表获得；i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；W -- 立杆净截面抵当矩(cm3)：W = 4.49；σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2；l o -- 计算长度(m)；根据《扣件式规范》,立杆计算长度l o有两个计算公式l o=kμh和l o=h+2a,为平安计,取二者间的年夜值,即:l o= Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.15]= 2.976 m；k -- 计算长度附加系数,取值为：1.167 ；μ -- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,μ=1.7；a -- 立杆上端伸召盘层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.15m；获得计算结果: 立杆的计算长度l o/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表获得轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；σ=7069.033/(0.205×424) = 81.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ = 81.3N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2,满足要求！考虑到高支撑架的平安因素,建议按下式计算l o= k1k2(h+2a) = 1.167×1.017×(1.5+0.15×2) = 2.136 m；k1 -- 计算长度附加系数依照表1取值1.167;k2 -- 计算长度附加系数,h+2a =1.8依照表2取值1.017；l o/i = 2136.31 / 15.9 = 134；由长细比 lo/i 的结果查表获得轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.376；钢管立杆的最年夜应力计算值；σ= 14776.122/(0.376×424) = 44.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ = 44.3N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在平安隐患.以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用平安》十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p ≤ f g地基承载力设计值:f g = f gk×k c= 115×1=115 kPa；其中,地基承载力标准值：f gk= 115 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：k c = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =5.763/0.25=23.052kPa ；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 5.763 kN；基础底面面积：A = 0.25 m2.p=23.052 ≤ f g=115 kPa .地基承载力满足要求！。

高支模(高大模板)专项施工方案-(24)

(4)通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。
(5)铺模板时可从四周铺起,在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固.
(6)梁底模板：按设计标高调整支柱的标高,然后安装梁底模板，并拉线找平。当粱底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱。起拱高度为梁跨度的1—2‰。主次粱交接时，先主梁起拱，后次粱起拱.
（3）如梁高≤700则侧模不设置对拉螺栓。
二、编制依据
《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162—2008)；
《建筑施工手册第三版》,中国建筑工业出版社,2003。03出版；
《建筑计算施工手册》，中国建筑工业出版社,2001出版
《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）；
《混凝土泵送施工技术规程》（JGJ/T10-95）;
一、工程概况
建设单位
广州供电局有限公司
工程名称
广州供电局计量部电能计量表检定厂房工程
设计单位
广东省建科建筑设计院
监理单位
广州电力工程监理有限公司
施工单位
广州电力建筑安装工程有限公司
广州供电局计量部电能计量表检定厂房工程厂房为钢筋混凝土框架结构;地上4层;建筑总高度：20.55m；总建筑面积：3580m2。
梁侧、梁底模板18mm厚夹板.
4
300×600mm梁
采用3.5厚φ48钢管支顶，纵向间距不大于1000mm。横向1000mm。
次龙骨采用80mm×80mm松枋木，次龙骨间距400mm，主龙骨采用双钢管φ48×3.2，主龙骨横距1000mm，跨距不大于1000mm.
梁侧模板竖枋间距300mm，采用80mm×80mm松枋木。
5、计算传递到钢管上的荷载,除按有关规范考虑钢筋混凝土的重量,模板与配件的重量以及施工活载等以外，还应考虑输送泵的水平推力，按照钢管上的荷载以及钢管容许承载力计算出门架的间距和位置。

高支模专家论证方案(9米-17.8米)

(此文档为Word格式，下载后可以任意编辑修改！）高支模方案(9米-17.8米)工程名称：编制单位：编制人：审核人：批准人：编制日期：年月日施工组织设计（方案）报审表方案名称：项目部报审意见：项目经理：年月日工程部审核情况：审核人：年月日工程部领导审批意见：审批人：年月日JL—A002 施工组织设计（方案）报（复）审表工程名称：编号：致（监理单位）：现报上施工组织设计（方案）（全套、部分），已经我单位上级技术负责人审查批准，请予审查和批准。

附：施工组织设计（方案）承包单位项目部（公章）：项目负责人：项目技术负责人：年月日专业监理工程师审查意见：1、同意2、不同意3、按以下主要内容修改补充专业监理工程师：年月日总监理工程师审查意见：1、同意2、不同意3、按以下主要内容修改补充后并于月日前报来。

项目监理机构：（公章）总监理工程师：年月日注：本表由施工单位填写，一式三份，连同施工组织设计一并送项目监理机构审查。

建设、监理、施工单位各留一份。

目录一、主要编制依据： (5)二、工程概况 (5)三、模板（高支模）施工的基本情况 (5)四、施工材料的选用 (6)五、梁模板支撑体系的施工设计与搭设 (6)六、模板体系的拆除 (12)七、劳动力及施工器具配置 (13)八、保证施工质量措施 (14)九、保证施工安全和环境保护措施 (15)十、模板工程危险源列表 (67)十一、模板及支架倒塌事故的应急救援 (70)十二、模板支架体系的施工平、剖面附图。

(72)高支模施工方案一、主要编制依据：《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）《混凝土结构工程施工质量验收规范》 (GB 50204－2002)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ 130－2001)《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ 128－2000)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162－2008）《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《钢结构设计规范》 (GB 50017-2003)粤建监字[1998]027号颁布《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》工程设计图及上级的有关文件及标准等二、工程概况工程名称：工程地点：建设单位：设计单位：监理单位：工程规模：三、模板（高支模）施工的基本情况1、本高支模工程为办公楼8-10轴×B-C轴及10-12轴×B-C轴的大堂。

高支模方案设计附计算书

高支模专项施工方案施工单位:编制时间:2013-10目录一、工程概况 (3)二、、编制依据及设计计算1、编制依据 (3)2、设计计算 (3)三、施工工艺 (4)四、模板工程质量控制 (5)五、登高防坠落措施 (17)六、材料管理 (22)七、验收管理 (22)八、使用管理 (22)九、拆除管理 (23)计算书：大梁侧模板计算 (23)计算书：梁模板支架计算 (29)计算书：满堂模板支架计算 (36)计算书：中小断面柱模板计算 (44)一、工程概况工程名称：地址：结构类型：框架计划工期：施工面积：5970平方米B-C轴交1-9轴梁宽250mm，梁高750mm，为无板梁，C-D轴交5-9轴为有板（350mm 空心楼盖空心230mm）梁宽250mm，梁高800mm模板面板采用普通胶合板。

龙骨布置2道，龙骨采用方木50mm×100mm ，外龙骨间距500mm，外龙骨采用Φ48×3.0双钢管对拉螺栓布置3道，竖向间距100+350+300mm,断面跨度方向的间距300mm。

木方垂直梁截面支设方式，梁底增加1根承重立杆，承重杆间距顺梁方向有板梁为850mm,无板梁为900mm.梁底采用2根50mm×100mm的木方，顶托托梁材料选择木方: 100×100mm。

梁两侧立杆间距0.8(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.0(mm)。

板底采用托梁支撑形式，木方间距250mm，木方尺寸：50mm×50mm，顶托托梁材料选择木方: 100×100mm。

脚手架搭设高度9.00m，步距1.80m，有板排距0.85m，纵向间距0.85m，无板梁排距0.9m，纵向间距0.9m.。

二、编制依据1、钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程（DJ/TJ08-16-2011）2、建质（2009）254号（建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理条例）3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130-2001）4、《建筑施工模板安全技术规》(JGJ162-2008)5、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）6、《建筑结构荷载规》（GB50009-2001）7、《直缝电焊钢管》（GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092）、《碳素结构钢》（GB/T700）8、《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006）9、《钢结构设计规》（GBJ17-88）10、《混凝土结构工程施工质量验收规》（GB50204-2002）、《钢结构工程施工质量验收规》（GB50205-2001）2、设计计算见附页三、施工工艺1 架体总体要求(1) 对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。

工程高支模施工方案(9米~17.8米)

目录一、主要编制依据： (2)二、工程概况 (2)三、模板（高支模）施工的基本情况 (3)四、施工材料的选用 (3)五、梁模板支撑体系的施工设计与搭设 (4)六、模板体系的拆除 (9)七、劳动力及施工器具配置 (10)八、保证施工质量措施 (11)九、保证施工安全和环境保护措施 (12)十、模板工程危险源列表 (64)十一、模板及支架倒塌事故的应急救援 (67)十二、模板支架体系的施工平、剖面附图。

(69)高支模施工方案一、主要编制依据：《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）《混凝土结构工程施工质量验收规范》 (GB 50204－2002)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ 130－2001)《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ 128－2000)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162－2008）《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《钢结构设计规范》 (GB 50017-2003)粤建监字[1998]027号颁布《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》工程设计图及上级的有关文件及标准等二、工程概况工程名称：xx市xx区xxxx工程工程地点： xx市xx区xxxx镇建设单位： xx市xxxxxx有限责任公司设计单位： xx市xx建筑工程xxx有限公司监理单位： xx市xxxx建设监理有限公司工程规模：包括厂房xx幢，xx层；仓库x幢，x层；办公楼x幢，x 层；宿舍楼x幢，xx层，总建筑面积为xxxm2三、模板（高支模）施工的基本情况1、本高支模工程为办公楼8-10轴×B-C轴及10-12轴×B-C轴的大堂。

10-12轴×B-C轴最高高度为9m，为首层至三层，该面层最大的梁截面尺寸为300㎜×900㎜，最小梁截面尺寸为200㎜×600㎜，板厚度均100㎜。

8-10轴×B-C轴最高高度为17.8m，为首层至屋面层，该面层最大的梁截面尺寸为400㎜×1280㎜，最小梁截面尺寸为250㎜×600㎜，板厚度均130㎜。

高支模计算书

高支模计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.70；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：12.6号槽钢；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):3.80；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：= 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；q1(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：= 2.5×1= 2.5 kN/m；q22、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m最大弯矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；面板最大应力计算值σ= 47000/37500 = 1.253 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.253 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×1706666.667)=0.005 mm；面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.005 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×8×8/6 = 42.67 cm3；I=4×8×8×8/12 = 170.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m；q1(2)模板的自重线荷载(kN/m):= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；q2(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：= (2.5+2)×1×0.25 = 1.125 kN；p12.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(0.75 + 0.088) = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 1.4×1.125=1.575 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.575×1 /4 + 1.005×12/8 = 0.519 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.575/2 + 1.005×1/2 = 1.29 kN ；方木的最大应力值σ= M / w = 0.519×106/42.667×103 = 12.173 N/mm2；方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 12.173 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: V = 1×1.005/2+1.575/2 = 1.29 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×1290/(2 ×40 ×80) = 0.605 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.605 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2= 0.75+0.088=0.838 kN/m；集中荷载 p = 1.125 kN；方木最大挠度计算值 V= 5×0.838×10004 /(384×9500×1706666.67) +1125×10003 /( 48×9500×1706666.67) = 2.118 mm；方木最大允许挠度值 [V]= 1000/250=4 mm；方木的最大挠度计算值 2.118 mm 小于方木的最大允许挠度值 4 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：12.6号槽钢；W=62.137 cm3；I=391.466 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.005×1 + 1.575 = 2.58 kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 M= 0.968 kN.m ；max= 0.085 mm ；最大变形 Vmax= 11.288 kN ；最大支座力 Qmax托梁最大应力σ= 0.968×106/62137=15.573 N/mm2；托梁抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；托梁的计算最大应力计算值 15.573 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.085 mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

专家论证高大模板方案及计算书

专家论证⾼⼤模板⽅案及计算书*****⼯程⾼⼤模板⽀撑系统施⼯⽅案1 编制依据《危险性较⼤的分部分项⼯程安全管理办法》（建质〔2009〕87号）；《建设⼯程⾼⼤模板⽀撑系统施⼯安全监督管理导则》（建质〔2009〕254号）；《混凝⼟结构⼯程施⼯规范》GB50666-2011；《建筑施⼯模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》（JGJ130-2011）；《建筑施⼯临时⽀撑结构技术规范》（JGJ300-2013）《建筑施⼯安全检查标准》（JGJ59-2011）《建筑施⼯⾼处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）；《混凝⼟结构设计规范》GB50010-2010；《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)；《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)；《江苏省建筑安装⼯程施⼯技术操作规程》（DGJ32/J30-2006）（第五分册：混凝⼟结构⼯程）; 《建筑施⼯⼿册》（第五版）；建设部、江苏省关于危险性较⼤⼯程专项施⼯⽅案及专家论证管理办法、规定；本⼯程施⼯图、施⼯组织设计。

计算软件：品茗模板安全专项施⼯⽅案设计软件V11.0.0.18803。

2、⼯程概况1、⼯程名称：2、设计单位：3、建设单位：4、监理单位：5、勘探单位：6、建筑地点：7、建筑⾯积：8、施⼯⼯期：9、主要建筑构造做法3 ⾼⼤模板部位⼯程结构概况本⼯程1#楼、2#楼、3#楼、4#楼4个区域模板⽀撑存在⾼⼤模板，具体详见以下3.1～3.3表：结构情况详见⽀撑平⾯、剖⾯图。

上述区域、部位属⾼⼤模板施⼯，须编制专项施⼯⽅案并经专家论证通过后实施。

4 施⼯准备及施⼯条件4.0.1 本⽅案应经专家论证通过，相关审核、审批程序完整；若⾼⼤模板部位发⽣结构设计变更，应重新编制⽅案，重新组织专家论证，经相关审核、审批程序后实施。

4.0.2 已对所有涉及的施⼯班组操作⼈员及其他有关⼈员按本⽅案的要求进⾏全⾯的、有针对性的交底，使每⼀个⼈员均熟悉了解⼯程施⼯的每⼀细节和质量要求；4.0.3 操作⼈员（持证架⼦⼯）资格审查（实际操作⼈员⼈证相符）、承重构件（钢管、扣件、⽀托）进场验收、见证取样复试合格，符合本⽅案要求，相关资料齐全；4.0.4 ⾼⼤模板⽀架地基符合本⽅案要求；4.0.5 对近、中、远期天⽓情况应充分掌握；5 总体施⼯顺序要求5.1 四周及⾼⼤模板范围内竖向结构施⼯要求⾼⼤模板范围内及四周下部结构柱、梁先⾏单独施⼯⾄⾄⾼⼤模板结平梁底(留施⼯缝)，在⾼⼤模板结平混凝⼟浇捣时这些结构柱混凝⼟强度不⼩于设计的75%。

某厂房9米高支模施工方案(通过专家审查论证)

第一节工程概况广州市***软件科技有限公司厂房工程为五层钢筋混凝土框架结构，建筑平面呈“凹”字型，厂房总长为94m,宽度66m,总建筑面积22240m2。

首层层高5m, 二至五4m。

其中7-9线×H-K轴内二层楼面作为首层门厅上空，层高为9.0m。

本方案为该门厅上空超高支模专项施工方案。

超高支模部位工程概况如下：1．7-9线×H-K轴位置，支模高度为8.9m，一般梁截面为了加强250×450、250×800、300×800（900），最大梁截面为了加强250×1400，最大跨度为14.0m, 板厚为100mm。

2．高支模基础概况本超高支模搭设基础为首层回填土，回填土分层夯填，压实系数为0.9,夯实后宜在回填土上铺100厚石米垫层，地基承载力取85Kpa。

第二节编制依据为了保证本工程超高支模施工安全，根据《广东省建设工程高支模模板系统施工安全管理办法》以及建设部关于《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。

方案编制计算依据如下：(1)广东省****设计院的相关施工图纸；(2)《建筑施工计算手册》（ISBN-7-11-04626-2 江正荣编著）；(3)《混筑土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）；(4)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；第三节施工准备3．1 技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。

3．2 物资准备（1）材料准备确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。

同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有的产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。

高支模施工技术方案

自备电站工程高支模专项施工方案一、工程概况本工程共七层，首层结构层标高为+5.0m，第一层层高7.2m，板厚为100㎜和200㎜；二层高4m，板厚为100㎜；三层框架梁高3m，最大梁为250×700；四层高12.35m，板100㎜，最大梁1100m；五层框架高9m，最大梁250×700；六层高3m，板厚100㎜，最大梁高1200㎜；七层高4.5m，板厚100㎜，需要做高支模专题方案。

按常规高支模方法施工，重点考虑支模架的整体强度和稳定性。

二、模板方案（一）、使用材料1、梁侧模和底模均采用18mm厚木模板；2、梁侧模板的竖直木枋采用80mm×100mm木枋梁底板纵横龙骨均采用80mm×100mm木枋；3、楼面模板采用18mm厚木模板；4、楼面模板纵横龙骨采用80mm×100mm木枋；5、梁支顶、楼面支顶采用满堂脚手架、υ48钢管3.5厚、可调式U型上托盘和平底下托盘；6、纵横水平拉杆和剪刀撑（斜拉杆）采用υ48钢管3.5厚。

（二）、具体做法1、在梁底沿梁方向布置钢管门架(门架与梁垂直),按间距＠600mm布置，沿门架垂直方向布置主楞，次楞则按间距＠300mm垂直布置于主楞上，最后在次楞上铺梁底模。

在梁底模两侧立侧模，对梁高800mm—1000mm以内的梁在梁高中部设一道Φ12对拉螺杆，水平间距＠600mm，梁高≥1000mm的梁在梁高中部均匀设两道Φ12对拉螺杆，水平间距＠600mm。

当梁高≤700mm时，次楞则按间距＠400mm垂直布置于主楞上。

2、最后钉牢梁侧模压脚方（或板）以及斜撑。

3、对于楼板模板满堂脚手架按距900×900mm布置，对于主梁满堂脚手架按间距600×600mm布置，主楞布置在立架可调节器托座上，与立架方向垂直，次楞按距＠450垂直布置于主楞上，胶合板铺于次楞上，并用铁钉钉牢。

4、架管连接采用连接扣，整体立架上下配设可调节器托座、底座。