墩柱模板计算
圆柱形墩柱模板计算书

混凝土重量F1=牛腿体积*重力密度= a*b*c*γc
59.488 KN
其中:a为牛腿长度
2.6 m
b为牛腿宽度
1.1 m
c为牛腿高度
0.8 m
模板重量F2=
19 KN
人员重量F3=
1
KN
牛腿支架总受力为F4= 79.488 KN
牛腿支架有两个支架组成,单个支架受力为F= F4/2=
39.744 KN
W
=
bh 6
2
= 10×6 2
6
=
60 mm3
其中:b为板宽,取10mm;
h为板厚,取6mm。
面板最大内力为:
σ=M =
W
125.10976 <f=215N/mm2
(2)挠度验算
圆弧面板受力为径向力,且受力均匀,径向变形相同,故无径向挠度。
2
I
=
b h 3
五、纵肋计算 12
=
1 0 × 63 12
F=0.22γct0β1β2V1/2
⑴ (8-8)
F=γcH
312 KN/㎡
⑵ (8-9)
混凝土侧压力的计算分布图形如图所示,有效压头高度h(m)按下式计算:
h=F/γc
2.86 m
(8-10)
取两式的较小值
F:新浇混凝土对模板的侧压力(KN/㎡);计算得
74.4216 KN/㎡
γc:新浇混凝土的重力密度(KN/m³),取值
将牛腿支架简化为如下图所示的模型,将牛腿支架受力化为均布载荷q
则q=
F/a 15.2861538 KN/m
即
15.2862 N/mm
将模型及受力情况在力学求解器中分析,模型如下:
墩柱钢模板设计验算书

墩柱模板设计验算书1、计算依据和参考(1)《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);(2)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002);(3)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);(4) 《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000);(5) 《南京长江第四大桥接线工程S2标施工图设计》;(6)《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008);(7) 《建筑施工计算手册》江正荣著。
2、模板计算墩柱模板采用大面钢模,工厂预制。
据各墩墩柱高度搭配使用,模板在工厂分块制造,为保证混凝土外观质量,模板间不设拉杆,模板之间依靠法兰和φ18螺栓连接,同时在四角设置φ24螺杆及配套螺母作为固定模板的拉杆。
竖肋采用[8槽钢,横箍采用双拼[14槽钢。
模板加工要求各部位焊接牢固,焊缝外型光滑、均匀,无漏焊、焊穿、裂纹、夹渣、开焊、气孔等缺陷。
墩柱模板的背部支撑由两层组成,第一层为直接支撑模板的竖楞,用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的横箍,用以支撑竖楞所受的压力;模板之间通过法兰和螺栓连接,横箍四角用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的墩柱模板支撑体系。
2.1 参数信息本计算书验算S2标墩柱模板,取方柱1.6×1.6m模板验算,计算高度取15m(本标段墩柱最高14.738m),其他断面形式墩柱模板结构配置与其类似,不再重复计算。
1.基本参数墩柱截面长度A(mm):1600.00;墩柱截面宽度B(mm):1600.00;墩柱模板的总计算高度:H = 15.00m;对拉螺栓直径(mm):M20,对拉螺杆四角设置。
2.横箍信息横箍材料:钢楞;截面类型:双拼[14槽钢;横箍的间距(mm):600;横箍合并根数:2;横箍抗弯强度设计值f(N/mm2):205.00;(N/mm2):120。
横箍抗剪强度设计值fv3.竖楞信息竖楞材料:钢楞;截面类型:[8槽钢;横箍的间距(mm):350;横箍合并根数:1;横箍抗弯强度设计值f(N/mm2):205.00;横箍抗剪强度设计值f(N/mm2):120。
墩柱(门式墩)计算书

墩柱(门式墩)计算书墩柱模板计算书⼀、编制依据《东##⾼架⼯程》设计⽂件;《建筑施⼯碗扣式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ166-2008);《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ130-2011);《建筑施⼯模板安全技术规范》(JGJ162-2008);《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012);《公路桥涵施⼯技术规范》(JTG/TF50-2011);《路桥施⼯计算⼿册》;《建筑施⼯计算⼿册》;《建筑结构静⼒计算⼿册》。
⼆、计算参数(⼀)结构材料参数1、普通钢筋混凝⼟容重γ=26KN/m2。
c2、混凝⼟浇筑速度v=3m/h=200/(T+15)=200/(15+15)=6.6h混凝⼟初凝时间tβ外加剂影响修正系数,取1.0;1β混凝⼟坍落度影响修正系数,取1.15;23、5mm钢板:截⾯模量(每延⽶)W=1.04cm4,惯性矩I=4.17cm3,弹性模量=125N/mm2。
E=2.1×105MPa,抗拉、抗压、抗弯强度f =215N/mm2,抗剪强度fv4、[10型钢:腹板厚度t=5.3mm,截⾯模量W=49.3cm3,惯性矩I=198.3cm4,半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=12.74cm2,弹性模量E=2.1×105MPa,抗拉、抗压、=120N/mm2。
抗弯强度设计值f =205N/mm2,抗剪强度设计值fv5、[16型钢:腹板厚度t=6.5mm,截⾯模量W=108.3cm3,惯性矩I=866.2cm4,半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=21.95cm2,弹性模量E=2.1×105MPa,抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2,抗剪强度设计值f=120N/mm2。
v6、[20型钢:腹板厚度t=7mm,截⾯模量W=178.0cm3,惯性矩I=1780.4cm4,半截⾯惯性矩S=104.7cm3,截⾯积A=28.83cm2,弹性模量E=2.1×105MPa,抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2,抗剪强度设计值f=120N/mm2。
墩身模板计算书

钢模板验算书一、工程概况1、主墩为单曲线墩,墩身最小截面尺寸为3m*11m,最大截面尺寸为15m*3m,为了计算方便取值,墩身截面取最小值11m*3m 。
2、因墩高较低,故采用一次性拼装模板到顶,整体浇筑方式。
3、本计算书只针对砼对模板的侧压力分析,不包含施工时托架计算。
4、混凝土为C50混凝土,浇筑时温度约25摄氏度,混凝土浇筑速度为603m/h。
二、模板设计1、模板按高度分为2m、1m,其中1m为墩顶模板。
2、块件组合:1节模板包括6块正面模板、2块侧面模板,共计8 块模板组成。
3、模板构造:面板采用6mm钢板,边框法兰设置竖肋(t12*100),竖肋为10#槽钢,间距0.3m,模板最外侧采用2[20#槽钢作横向背杠,平向间距1m。
对拉杆采用PSB830精扎螺纹钢,直径为Φ25。
详见构造设计图。
墩身模板截面构造图三、模板验算依据1、计算依据:(1)、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求;(2)、《路桥施工计算手册》>对模板计算的相关说明。
2、荷载组合:(1)、强度校核:新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载(2)、挠度验算:新浇砼对侧模板的压力(3)、Q235钢材许用应力(新模板是提高系数1.25): 轴向应力: 140Mpa ,新模板计算采用175Mpa . 弯曲应力: 145Mpa ,新模板计算采用181Mpa . 剪应力: 85Mpa ,新模板计算采用106Mpa .弹性模童: Mpa E 5101.2⨯=.(4)、PCB830精轧螺纹钢许用应力为1030Mpa.3、变形里控制值:结构外露模板,其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/5004、计算范围:因墩身截面尺寸不固定,墩身下部截面较小,在固定砼输入的情况下,墩身部分有效压头高度最大,墩顶有效压头高度最小。
因此计算时只计算最不利的施工情况(最大混泥土浇筑速度,墩身下部模板所受混凝土侧压力最大时模板变形)。
花瓶墩柱计算书

目录一、基本资料 0二、面板检算 (1)三、竖肋检算 (3)四、背架检算 (3)五、对拉拉杆检算 (4)六、连接螺栓检算 (4)一、基本资料1、模板基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板,模板由平面模板和平面接倒角的端侧莫组成,模板设计高度按全高一次浇注配模,最高墩(浇注高度最大值)H=8.8m ,面板为h=6㎜厚钢板;竖肋[8,间距为325mm ;背架为双[14b (较宽部分不适合对拉拉杆则用[16b ),间距为1000mm ;对拉拉杆Ф30圆钢,间距为1250mm ;说明:间距均取值最大值。
综合计算时,取截面最大,型钢最小进行计算。
2、模板计算主要参数(1)砼自重c γ=2.5 t/m 3=25KN/m 3;(2)钢材弹性模量E s =2.1×105 MPa ; 重力加速度取10N/kg ; (3)容许挠度:1/400 (4)Q235材料强度设计值:抗拉、压和弯:[f]=215Mpa 抗剪:[f v ]= 125Mpa(5)恒荷载分项系数1.2 (6)活荷载分项系数1.4(7)施工最高高度:按平坡截面取值H=8.8 m3、计算荷载当采用内部振捣器,混凝土的浇筑速度在6m/h 以下时,新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可以按照下列二式计算,并取二式中的较小值。
2121022.0v t F c ββγ= ⑴第 1 页h F c γ= ⑵ 式中:F ─新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(kN/m 2); v ─浇注速度(m/h );取4m/h ;γc ─混凝土的重力密度(kN/m 3);取25KN/m 3 ; 0t ─新浇混凝土的初凝时间,取200/(T+15),取0t =5h ; T ─混凝土的入模温度,取25℃;H ─混凝土侧压力计算总高度(m );取8.8m ;β1─外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取为1.0,掺具有缓凝作 用的外加剂时取为1.2;取β 1 =1.2;β2─混凝土坍落度影响修正系数,当坍落度小于30mm 时, 取为0.85;50-90mm 时,取为1.10;110-150mm 时,取为1.15;取β 2 =1.151201213220.220.2225/5 1.2 1.154/76/c F t vkN m h m h kN m γββ==⨯⨯⨯⨯⨯=32c F γh 25/m 8.8220kN/m kN m ==⨯=取F1=76 kN/m 2。
墩柱模板计算

目录一、编制说明 (2)1.1 设计依据 (2)1.2 工程概况 (2)1.3 设计说明 (2)1.3.1 模板构造 (2)1.3.2 材料容许应力 (3)1.3.3 内力符号规定 (3)1.3.4 基本假设 (3)二、混凝土侧压力计算 (3)三、钢模板设计计算 (4)3.1 面板计算 (4)3.2 竖肋计算 (5)3.2.1柱身竖肋 (5)3.2.2 柱帽竖肋 (6)3.3 背楞计算 (8)3.3.1长背楞计算 (8)3.3.2短边背楞计算 (12)3.4 拉杆计算: (13)3.5 模板结构说明 (14)后附模板的结构图 (14)郑徐客运专线ZXZQ5标段一分部桥墩模板计算书一、编制说明1.1 设计依据(1)设定的施工参数:浇筑速度2m/h;混凝土添加具有缓凝作用的外加剂,取β1=1.20;混凝土坍落度暂定:180~220mm;取β2=1.20;模板使用有拉筋模式设计;面板采用δ=6mm热轧钢板;刚度要求:搭接(包括边墙基础)部分变形不超过2mm,其他部分变形不超过1mm;标准段分节高度2m,调整节按1m、0.5m配节;所有模板接缝按平口加工。
(2)《铁路混凝土工程施工技术指南》铁建设(2010)241号;(3)《钢结构设计规范》(4)《混凝土结构工程施工及验收规范》(5)《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)(6)《郑徐客运专线施工图商丘特大桥郑徐客专施图(桥)-9-Ⅰ》;(7)郑徐客运专线施工图桥梁综合参考图一(桥参)-2 郑徐客专施图(桥参)-4;铁路综合接地系统、沉降观测以及郑西公司下发其他的图纸文件等;1.2 工程概况本工程为郑徐铁路桥梁工程,涉及到的有墩柱规格有2×6m(直墩)及3.2×9,本计算书为2×6(直墩)的设计计算。
1.3 设计说明1.3.1 模板构造模板采用Q235B钢材加工,各断面由4块模板组拼而成,接缝为平口,加固方式按有对拉筋及无对拉筋两种分别验算。
墩柱模板计算书

墩柱模板计算书
墩柱模板计算书包括以下内容:
1. 墩柱尺寸计算
- 首先确定墩柱的设计标准和要求,包括承载力要求、使用
条件等。
- 根据承载力要求和使用条件,计算墩柱的尺寸,包括长、宽、高等。
可以考虑使用计算公式或者图表等方法进行计算。
2. 墩柱配筋计算
- 根据墩柱的尺寸和设计要求,计算墩柱的配筋需要。
- 首先根据设计要求确定墩柱的截面形状,然后根据墩柱的
截面形状和设计要求计算出墩柱的配筋率。
- 根据墩柱的配筋率和设计要求,计算出墩柱的配筋面积和
配筋肢数。
3. 墩柱模板计算
- 根据墩柱的尺寸和设计要求,计算出墩柱模板的尺寸和数量。
- 首先确定墩柱的截面形状和尺寸,然后根据墩柱的截面形
状和尺寸计算出模板板材的尺寸,并确定模板板材的使用数量。
- 根据模板板材的尺寸和使用数量,计算出模板板材的面积
和体积。
4. 墩柱模板支撑计算
- 根据墩柱模板的尺寸和数量,计算出墩柱模板的支撑需要。
- 首先根据模板的尺寸和数量确定支撑的长度和数量,然后
根据支撑的长度和数量计算出支撑的总长度和数量。
- 根据支撑的总长度和数量,计算出支撑的材料用量和杆件用量。
以上就是墩柱模板计算书的内容,可以根据具体的设计要求和使用条件进行调整和完善。
结合某工程实例高架桥墩柱施工模板结构静力计算

结合某工程实例探讨高架桥墩柱施工模板的结构静力计算摘要:在我国交通建设突飞猛进的势态下,高架桥的出现日益增多,其中高墩柱面临着施工的难题。
本文笔者结合某工程实际,探讨了高架桥墩柱模板计算,以期实现良好的经济效益和社会效益。
关键词:工程实例;高架桥;计算1、墩柱模板设计参数分析①基本信息。
内楞间距(mm):275;外楞间距(mm):1000;外楞四角设对拉螺杆,对拉螺栓直径(mm):m25。
②内楞信息。
内楞材料:槽钢100×48×5.3;ix=198cm4,wx=39.7cm3。
③外楞信息。
外楞材料:槽钢2[120×53×5.5(宽度方向);ix=2x346cm4,wx=2x57.7cm3;槽钢2[160×65×8.5/2[250×80×9.0(长度方向);ix=2x935cm4,wx=2x117cm3,(2[160×65×8.5);ix=2x3530cm4,wx=2x282cm3,(2[250×80×9.0)。
④面板参数。
面板类型:钢面板;面板厚度(mm):6.00;ix=1.8cm4,wx=6.0cm3,(取100cm长为计算单元);e=210gpa;⑤对拉螺杆参数。
对拉螺杆采用m25精轧螺纹钢m25×1140mm。
2、墩柱模板设计计算参考2.1模板荷载标准值计算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:,f=yh;其中,γ为混凝土的重力密度,取24.000kn/m3;t为新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200(/t+15)计算,得5.714h;t为混凝土的入模温度,取20.000℃;v为混凝土的浇筑速度,取3.000m/h;h为模板计算高度,取3.000m;β1为外加剂影响修正系数,取1.000;β2为混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。
圆柱墩模板计算书

主墩墩柱模板计算书1、基本情况xx桥2#墩墩高为12m、3#墩墩高为11m,圆柱墩模型高度采用7米,墩身分两次浇筑,墩身直径5米。
采用混凝土泵车下灰,浇注混凝土速度3m/h,混凝土入模温度约25℃,采用定型钢模板:面板采用6mm钢板;横肋采用厚12mm,宽100 mm的圆弧肋板,间距400mm;竖肋采用普通10#槽钢,间距353mm,2、荷载计算2.1混凝土侧压力(1)在JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》的第4.1.1条,给出了新浇混凝土对模板的侧压力计算公式:混凝土侧压力的计算(取两式中较小值):F=0.22Rс.Tβ1β2V½(其中T=200/(25+15)=5)F=Rс.H带入数据得F=0.22*24000*5*1*1.15*3½=52.59 KN/㎡F=24*7=168KN/㎡取两者中较小值,即F=52.59KN/㎡式中F——新浇筑混凝土对模板的侧压力,kN/m ;γc——混凝土的重力密度,kN/m ;to——新浇混凝土的初凝时间(h)可按实测确定。
当缺乏试验资料时,可采用to=200/(T+15)计算(T为混凝土的温度℃);V——混凝土地的浇筑速度,m/h;H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度,m;β1——外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1.0,掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2;β2——混凝土坍落度影响修正系数,当坍落度小于30mm时,取0.85;50~90mm时,取1.0;110~150mm时,取1.15。
(2)混凝土侧压力设计值:F=F1*分项系数*折减系数F= 52.59*1.2*0.85=53.64KN/㎡(3)倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡(4)混凝土振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡(5)按表17-81进行荷载组合F´=53.64+2.38+2.38= 58.4KN/㎡3、板面计算:圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担,在刚度计算中与与平模板相似。
墩柱模板计算

墩柱模板计算1、面板刚度验算 (1)强度验算面板为双向板,两端简支,两端固疋,短边40cm,长边60cm,见右图:取1mm 板宽作为研究对象, 桂洲水道特大桥墩柱模板桂洲水道特大桥,起止里程为 DK31+410.8〜DK34+672.97,全长3262.08m, 966根桩基,90个承台,90个墩身,墩身最高为24.5m ,最短为12.5m ,类型分 为剪支梁A 型桥墩、连续梁边墩及中墩。
现以剪支梁A 型桥墩(H=18m )为例, 进行刚度计算。
模板采用现场拼装,每节高度为 3m ,为确保工程优质高效,美观,业主要 求墩身模板不能穿拉条眼,为保证刚度要求,模板背肋采用桁架式,背肋桁架 上弦采用2【16a 槽钢,下弦采用2【8a 槽钢,桁架内撑采用【8a 槽钢,上下间 距为1m ,模板竖向小肋采用【10a 槽钢,间距40cm 布置,横向小肋采用100 x 12mn 钢板,每60cm —道,法兰采用10O X 12mn 钢板,面板采用6mm 厚钢板。
墩柱混凝土施工采用内部振捣,浇注过程中速度为 1.5m/h ,混凝土入模时的温度为22T ,即混凝土侧压力为:^1.53 3.8 /T -1.53 3.8 (1.5/22) =1.79m (有效压头高度)混凝土侧压力P max 二kh=1 24 1.79 =43KPa (k 为外加剂影响修正系数,不加时,k=1,掺缓凝外加剂时,k=1.2 ) 则有 q = 0.043 1 = 0.043N / mm ,,bh 2345678 1 63 “ 4 I18mm ,2 2… bh1^6厂 3W6mm6 6按简支梁计算:1 2 1 2 3M ql 2 0.043 4002 =860N.mm = 0.86 10-3 KN .m8 812 12构件的刚度: 3 30.86 10 - 106 10°6 = 143.3 10 Pa满足要求= 143.3MPa ::[;「]=181MPa(按旧型刚1.25倍取值)B o 二Eh3 2.1 1056312(1 - :12(1 -0.32)= 41.5 105N.mm (::钢板的ql4 40.043 400B o 41.5 105=0.663mm :[ f]400= 1mm (K f :挠度的计算系数,由《路桥施工计算手册》查得,按两边简支, 两边固定取值,Kf= 0.0025)5ql4384 EI5 17.2 0.6410311384 2.1 10 198 10泊松系数:=0.3)2、竖肋刚度验算竖肋采用【10a槽钢,间距为40cm,即q =43 KPa 0.4m = 17.2KN / m,支撑在横肋小肋上,横肋间距为60cm,其受力简图如下图:惯性矩:l x =198cm4,截面系数:W x =39.7cm3;利用同济启明星etool计算软件计算其最大弯矩M max=.7KN.mM 0 7 父10强度:二巴^ 0.7 10=17.63MPa qc^181MPa (满足要求)W 39.7汉10挠度:-6.98 10*m ::[ f] ! 1.5 10‘m400(满足要求)3、横肋刚度验算横肋采用100X 12mm钢板,间距为60cm,即q = 43KPa0.6m = 25.8KN / m,横向小肋与竖向小肋采用焊接方式连接,其受力简图如下图:q=25.8KN/m26.1 cmq=17.2KN/m60 cm 60cm 60 cm60 cm 60cm惯性矩: 3 3 2 2■ bh1如2‘一 4 并 KRWT …bh1x12…3I x144cm ;截面系数:W x24cm ;利用同济启明星etool 计算软件计算其最大弯矩M max=0.9KN.m强度:CT3=M ^a ^ = 0.9 10 '7.5MPa :::[;「]= 181MPa (满足要求) W 24 10(按旧型刚1.25倍取值)挠度:_ 5q|4-384EI4 35 25.8 0.44 103 」丨 」肓8=2.84 10」m ::: [ f ] 1.0 10‘m384 2.1 1011144 10 400(满足要求)4、桁架刚度验算 桁架高度为1m ,上弦采用2【16a 槽钢,下弦 采用2【8a 槽钢,桁架内撑采用【8a 槽钢,上下间 距为1m 布置,其大样图见右图: 计算参数: 【16a : A = 21.95cm 24 ;I x 二 866.2cm ; I y 4二 73.3cm ;18 45 1 8(I 截面)-- ------------------- c — ■【8a : A =10.24cm 2; l x =101.3cm 4; I y 4 =16.6cm ; 对称中心线假定2【16a 组成的截面I截面,2【8a 组称的 截面为U 截面,1与U的对称中心线为参考轴,计 14.3算截面形心与参考轴的距离y , 【16a : l xc =2 (866.2 0) = 1732.4cm 4A Cl y 」2 [73.3 21.95 (1.8 )2] = 866.67cm 4【8a : l xc=2 (101.3 0) = 202.6cm 4I yc=2 [16.6 10.24 (1.43 40)2] = 274.15cm 4(n 截面)Xc -W x- Z Ay i 21.95汉 2汉44-10.23 2汉 44y16.0cm送 A 2x(21.95 + 10.24)利用平行移轴公式计算组合截面的惯性矩: 【16a : l xi = l xca 2A =1732.4(44 -16)2 2 21.95 = 36150cm 4Iy n= I ycb 2A = 866.67 0 = 866.67cm 4【8a : l xi = l xca 2A =202.6(44 16)2 2 10.24 = 73930.6cm 4I yc= I ycb 2A 二 274.15 0 二 274.15cm 4l x =3615073930.6 =110080.6 ; I y =866.67274.15 =1140.82^80^=2201.612cm 3 ; W^=570.41 ;(100/2) (100/2)混凝土侧压力为43KPa ,桁架竖向间距为1m ,桁架采用拉条沿斜角对拉, 拉条间距为3.8m ,则有q =43KPa 1m=43KN /mmaxql强度:243 3.8= 77.62 KN .m ;77.62 103 = 35.26MPa (满足要求);挠度:1 43 4c5ql5 汉 43 汇 10 汉 3.8「f==11… =5.^10 m2201.612 10 止(满足要求)5、拉条计算拉条采用© 30mm 圆钢,其轴向受力为:2 P =43 KPa 1m 1.9m=43KN/m 1m 1.9m=81.7KN■d=7.1cm 2;= 115.1MPa ::[;「]=181MPa (满足要求) P = 81.7 103A 7.1 10」。
墩柱模板计算书

墩柱模板计算书主墩最大墩柱尺寸为高14.4m、宽11.3m、厚2.5m,按最大墩柱尺寸计算。
墩高14.4m分两次浇筑,第一次浇筑8米,第二次浇筑剩余部分。
浇筑速度按4m/h考虑,砼冲击荷载为6KN/m2,振捣荷载为4KN/m2。
砼密度取25KN/m2。
1、面板计算砼荷载Pa=0.22*γ*t0*K1*K2*√ν取K0=1;K2=1.15;t0=1hPa=0.22*25*1*1*1.15*√4=12.65KN/m2侧向总荷载p=12.65+6+4=22.65 KN/m2钢模面板棱间距为400mm*400mm,面板厚为4mm,按二边固结计算。
强度计算取1mm宽的板条作为计算单元线荷载q=0.022.65*1=0.02265N/mm最大弯矩M=K*q*L2查表得K=0.0698M max=0.0698*0.02265*400*400=253N.mmW=b*h2/6=1*42/6=2.67mm3σmax=M max/W=253/2.67=94.8Mpa<σ=[180]Mpa 满足要求挠度计算B0=Eh3/12(1-υ2) 取υ=0.3; E=2.1*105MPaB0=2.1*105*43/[12*(1-0.32)]=12.3*105Nmmω=K f*q*L4/B0 查表得K f=0.00192ω=0.00192*0.02265*4004/(12.3*105)=0.9mm<1.5mm满足要求2、 肋的计算水平肋用2[8槽钢,间距为1m ;竖向肋用2[10,间距为1.5m 。
[8槽钢:W=25.3*103mm 3 I=10.1*105 mm 4S=1024.8 mm 2[10槽钢:W=39.5*103mm 3 I=19.8*105 mm 4取三跨连续进行计算强度 M=K*q*L 2 查表得K=0.08=0.08*22.65*1500*1500=4.1*106N .mm σmax =M max /W=4.1*106/(2*25.3*103)=81Mpa<σ=[180]Mpa 满足要求挠度ω=K f *q*L 4/B 0 查表得K f =0.677 ω=0.677*22.65*15004/(100*2.1*105*2*10.1*105)=1.8mm<1500/500=3mm 满足要求剪力V B =K V *q*L 查表得K V =0.60=0.6*22.65*1500=20385Nτ=VB /S=22950/(1024.8*2)=9.9Mpa<[85]MPa3、拉杆验算间距为100cm*150cm布置N=1500*1000*0.02265=33975N采用ф18拉杆A=9*9*3.1415926=254.5mm2σmax=N/A=33975/254.5=133.5Mpa>[140] Mpa满足要求。
160cm墩柱模板计算书

直径为160cm墩柱模板计算书1、编制依据1.1、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)。
1.2、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)。
1.3、《路桥施工计算手册》人民交通出版社,2001。
1.4、《重要用途钢丝绳》GB8918-2006。
1.5、《灌阳(永安关)至全州(凤凰)(K0+000~K47+977.265)两阶段施工图设计》。
2、工程概况水澄高架桥位于桂林市灌阳县水澄村北侧约300m,跨越两山之间的山麓平原地带。
桥位区属岩溶峰林地貌,桥梁跨越两山之间的山麓平原,两山之间多为水稻田,并有一条乡村道路贯通。
地表由第四系冲积层覆盖,两端桥台为岩质边坡,中间地形平坦开阔。
桥型结构:全桥共6联:左幅6X(4X25)m,右幅5X(4X25)+5X25m;上部结构采用预应力砼(后张)T梁,先简支后连续;交角90度,下部结构桥台均采用U台,桥墩采用柱式墩,桥台与1、2、3、22(左幅)号墩采用明挖扩大基础,其余桥墩采用挖孔嵌岩桩基础。
水澄高架桥墩柱共计94个,累积墩高2067.09m,最高墩墩高29.80m;水澄高架桥墩柱直径有160cm、140cm两种,其中直径为160 cm有80根,直径为140cm 有14根。
墩模模板型号:直径为160cm模板有高度为3m及1m两种模板,每节分两块制作。
直径为160cm墩柱模板材料选用:面板:采用厚度δ=5mm钢板。
竖肋:采用6.3#槽钢,每块平模共9根,呈倒扣“[”型焊于面板上,间距为26.44cm。
横肋:采用8#槽钢,呈倒扣“[”型外焊于竖肋上,1m高模板共计两根,3m高模板共计6根。
法兰及竖连接板:均采用钢板厚度δ=12mm钢板。
具体见图2-1及图2-2。
5mm5mm公榫图2-1 1m高直径为160cm模板5mm5mm公榫图2-2 3m高直径为160cm模板(侧面)3 、设计参数3.1 、设计荷载计算墩柱模板时,外力主要有新浇混凝土产生的侧压力、振捣混凝土时对模板产生的侧压力及风荷载。
墩身模板设计计算书

墩身模板设计计算书1、设计依据⑴《公路工程技术标准》(JTJ001-97);⑵《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000);⑶《公路桥涵钢结构木结构设计规范》(JTJ025-86)。
2、设计要求混凝土施工时,模板强度和刚度满足《公路桥涵钢结构木结构设计规范》(JTJ025-86)。
主要采用拉杆平衡混凝土内部膨胀压力。
3、墩柱混凝土施工基本情况假设墩柱混凝土施工基本情况假设:⑴、 墩身高度在3-60m ,最小截面面积1.33m 2;⑵、 混凝土初凝时间t 0=12个小时;⑶、 混凝土浇筑采用混凝土地泵进行,混凝土浇筑速度V =25m 3/小时。
⑷、 混凝土坍落度取为150mm 。
4、模板的基本受力情况4.1、混凝土的最大侧压力采用内部振捣器时,新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力,可按下列二式计算,并取二式中的较小值:12120.22c o F r t V ββ= ⑴H r F c = ⑵参数取值如下:F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/㎡)c r —混凝土的自重密度(KN/3m ),t o —新浇混凝土的初凝时间(h ),V —混凝土的浇筑速度(m/h ),1β—外加剂影响系数,不掺外加剂时取为1.0,掺具有缓凝作用的外加剂时取为1.22β—混凝土坍落度影响修正系数,当坍落度小于30mm 时,取为0.85;50-90mm 时,取为1.10;110-150mm 时,取为1.3。
H —混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面总高度取H=6.75m 12120.22c o F r t V ββ==0.22*25*12*1.2*1.3*2.611/2=166.34KN/㎡H r F c ==25*6.75=168.75KN/㎡ 按取最小值,故最大侧压力为166.34KN/㎡。
考虑到安全及动载的影响,还要乘以综合系数1.3。
所以最大侧压力为:F Max =1.3F=1.3*166.34=216.24KN/m2=0.22N/mm2。
墩柱模板计算

**省道工程墩柱模板计算书一、编制依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)中国建筑工业出版社;《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)中国建筑工业出版社;《建筑施工计算手册》 中国建筑工业出版社;《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社;《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中国建筑工业出版社;《路桥施工计算手册》人民交通出版社;《建筑工程大模板技术规程》JGJ74-2003;二、荷载计算1、水平荷载统计根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下:1.新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《建筑工程大模板技术规程》(JGJ74-2003)附录B ,模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定,可按下列二式计算,并取其最小值:2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ=式中 F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m 2)。
γc ------混凝土的重力密度(kN/m 3)钢筋混凝土取25kN/m 3。
t 0------新浇混凝土的初凝时间(h ),可按实测确定,当缺乏实验资料时,可采用t =200/(T +15)计算。
本工程取初凝时间要求为6小时。
T ------混凝土的温度(25°C )。
V ------混凝土的浇灌速度(m/h );现场提供的浇筑速度不大于为4m/h 。
H ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m );取6.0m 。
β1------外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1.0;掺缓凝外加剂取1.2,该工程取1.2。
β2------混凝土坍落度影响系数,当坍落度小于100mm 时,取1.10不小于100mm ,取1.15。
本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm ,取1.15。
2/121022.0V t F c ββγ==0.22x25x6x1.2x1.15x41/2=91.1kN/m 2H F c γ==25x6.0=150kN/ m 2混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值,F =91.1kN/ m 2作为模板水平侧压力的标准值。
圆形墩柱模板midas计算书

墩柱模板计算书一、计算依据和参考资料(1)、墩柱与桥台图纸(2)、路桥施工计算手册.(人民交通出版社)二、圆柱模板基本参数圆柱模板的截面直径:Φ=1800mm 。
横向柱箍间距计算跨度:d1=533mm 。
柱模板竖楞截面宽度d2=466mm 。
柱模板面板厚度6mm 。
三、圆柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
我项目墩柱定型钢模板施工采用6mm 厚钢板,竖横楞采用边长[10cm 槽钢,竖楞间距466mm ,横向柱箍间距533mm 。
对拉螺杆采用Φ20对拉螺杆,间距20cm 。
1、荷载计算及取值:①新浇混凝土时对侧面模板的压力P1:H P Vt P c γββγ==1210c 122.0两者取其小,其中P ——新浇混凝土对模板的最大侧压力(kN/m2);c γ——混凝土的重力密度(kN/m3),取值为24 kN/m3; 0t ——新浇混凝土的初凝时间(h ),可按实测确定。
当缺乏试验资料时,可采用)15(200+=T t 计算; T ——混凝土的温度(°),本计算书T 的取值为20°;V ——混凝土的浇灌速度(m/h ),本计算书V 取值为2m/h (按墩柱每小时浇筑132m3计算);H ——混凝土有效压头高度(m );1β——外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1.0;掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2;2β——混凝土坍落度影响修正系数,当坍落度小于30mm 时,取0.85;50~90mm 时,取1.0;110~150mm 时,取1.15。
本计算书按0.85取值;则:PaH P Pa V t P c k 605.224k 6.43285.02.115202002422.022.01210c 1=⨯===⨯⨯⨯+⨯⨯==γββγ)( 故F1取43.6kPa 。
②倾倒混凝土时产生的水平荷载P2:P 取值为2.0kPa 。
墩柱钢模板计算书

墩柱模板计算1、工程概况为保证墩柱外观质量,做到内实外美,主线高架桥、组合立交以及奉化江大桥边墩墩柱均采用大块钢模进行施工。
根据各墩柱设计高度,模板节高主要分为:3.5m(顶层)、3.0m(顶层)、5.0m(标准节)、3.0m(标准节)、2.0m(标准节)、1.0m(调整节)、0.5m(调整节)、0.2m(调整节)及0.1m(调整节),分为圆弧和直线段模板,每个墩柱根据实际墩柱高度选择模板进行组合达到最佳。
连接墩墩柱模板采用6mm钢板做面板,以[8#槽钢作竖楞,以[25#槽钢和[14#槽钢作横向背带,以Φ24圆钢作拉杆,连接螺栓采用BR8.8 M16*60,如下图所示。
现对连接墩模板设计进行受力计算。
模板拼装平面示意图2、侧模受力计算2.1混凝土侧压力计算F 1 =0.22γctβ1β2V½=0.22×24×{200/(25+15)}×1.2×1.15×1.5½=44.62(kN/㎡)式中:F1—新浇混凝土对模板的最大侧压力;γc—砼的重力密度(KN/ m3),取24 kN/ m3;t—新浇砼的初凝时间(h)t=200/(T+15);T为砼浇筑时温度,通常取25℃;v—混凝土的浇筑速度(m/h),本次取1.5 m/h;β1—外加剂影响系数;掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2;β2—混凝土坍落度影响修正系数,取1.15;F 2=γCH=24×3=72(kN/㎡)取最小值,故最大侧压力为44.62 kN/㎡。
2.2混凝土侧压力设计值F= F1×1.2×0.85=44.62×1.2×0.85=45.51 kN/㎡2.3倾倒混凝土时产生的水平荷载用串筒输出混凝土,倾倒时产生的水平荷载为2 kN/㎡荷载设计值:2×1.4×0.85=2.38 kN/㎡2.4 6mm钢面板验算钢模板厚6mm,计算宽度取2000mm,E=206000 N/mm2;I板=2000×63/12=36000mm4;W板=2000×152/6=12000mm3;[σ钢板] =215MPa;[W钢板] =1.5mm,内楞间距300mm。
铁路墩柱钢模板力学计算书

铁路墩身力学计算书编制:校核:审核:目录表一计算条件 (2)1构造 (2)2荷载 (3)二面板强度验算 (5)三小背肋[12+]10计算 (7)四大背肋][16强度检算 (10)五对拉杆强度检算 (12)一计算条件1构造本工程铁路墩身模板是一个形式于矩形的墩柱模板,由δ=6mm钢面板,[12内对扣]10槽钢为高度方向的通长背肋,两根[16(][)的横向大纵肋和M20对拉螺栓组成。
以上材料的材质均为Q235。
对拉杆为45#φ25圆钢。
模板高度h=2000mm,横向大背肋[16间距Ly=1000mm,高度方向的通长背肋[12+]10间隔Ly=300mm。
有2荷载2.1、混凝土施工参数:混凝土入模温度30度,浇注速度2m/h ,最大浇注高度按8米。
2.2、混凝土浇筑时侧压力的标准值:由式F c =0.22r c t o β1β2ν½取⑴r c =25KN/m ³⑵t o =4.44(h)新浇混凝土的初凝时间(h),可按实测确定。
当缺乏实验资料时,可采用t=200/(T+15)计算;T=混凝土的入模温度取30°得:t=200/(30+15)=4.44⑶β1=1.2(掺外加剂)⑷β2=1⑸ν=2m/h(浇筑速度)有:㈠、Fc=0.22×25×4.44×1.2×1×2½=41.44KN/㎡㈡、Fc=r c H=25×8=200KN/㎡按规范取:Fc=41.44KN/㎡2.3、倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值取2KN/㎡(混凝土入模时采用溜槽入模)根据《建筑结构荷载规范》(GBJ9-87)和《混凝土结构工程及验收的规范》(GBJ5024-92)的有关规定,各类荷载相应的分项系数和调整系数,取值如下:恒载分项系数取:1.2活载分项系数取:1.4折减调整系数取:0.852.4、则混凝土浇筑的侧压力设计值为:41.44×1.2×0.85=42.27KN/㎡2.5、倾倒混凝土时产生的水平荷载设计值为:2×1.4×0.85=2.38KN/㎡2.6、总荷载设计值为:=42.27+2.38=44.65(KN/㎡)F钢模主要承受混凝土的侧压力,侧压力取为F=45KN/㎡,有效高度h=F0/r c=45/25=1.8m参见下图示。
圆形墩柱模板midas计算书

墩柱模板计算书一、计算依据和参考资料(1)、墩柱与桥台图纸(2)、路桥施工计算手册.(人民交通出版社) 二、圆柱模板基本参数圆柱模板的截面直径:Φ=1800mm 。
横向柱箍间距计算跨度:d1=533mm 。
柱模板竖楞截面宽度d2=466mm 。
柱模板面板厚度6mm 。
三、圆柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
我项目墩柱定型钢模板施工采用6mm 厚钢板,竖横楞采用边长[10cm 槽钢,竖楞间距466mm ,横向柱箍间距533mm 。
对拉螺杆采用Φ20对拉螺杆,间距20cm 。
1、荷载计算及取值:①新浇混凝土时对侧面模板的压力P1:HP V t P c γββγ==1210c 122.0两者取其小,其中P ——新浇混凝土对模板的最大侧压力(kN/m2); c γ——混凝土的重力密度(kN/m3),取值为24 kN/m3; 0t ——新浇混凝土的初凝时间(h ),可按实测确定。
当缺乏试验资料时,可采用)15(200+=T t 计算;T ——混凝土的温度(°),本计算书T 的取值为20°;V ——混凝土的浇灌速度(m/h ),本计算书V 取值为2m/h (按墩柱每小时浇筑132m3计算);H ——混凝土有效压头高度(m );1β——外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1.0;掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2;2β——混凝土坍落度影响修正系数,当坍落度小于30mm 时,取0.85;50~90mm 时,取1.0;110~150mm 时,取1.15。
本计算书按0.85取值; 则:Pa H P Pa V t P c k 605.224k 6.43285.02.115202002422.022.01210c 1=⨯===⨯⨯⨯+⨯⨯==γββγ)( 故F1取43.6kPa 。
②倾倒混凝土时产生的水平荷载P2: P 取值为2.0kPa 。
墩柱模板计算

墩柱模板计算一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重:25kN/m3;2、混凝土浇注速度:2m/h;3、浇注温度:15℃;4、混凝土塌落度:16~18cm;5、混凝土外加剂影响系数取1.2;6、最大墩高17.5m;7、设计风力:8级风;8、模板整体安装完成后,混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力,根据测定,随混凝土的浇筑高度而增加,当浇筑高度达到某一临界时,侧压力就不再增加,此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定,新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算:在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定,新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算:新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算: Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中:Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(kN/m2) γ------混凝土的重力密度(kN/m3)取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间(h ); V------混凝土的浇灌速度(m/h );取2m/h h------有效压头高度;H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m); K1------外加剂影响修正系数,掺外加剂时取1.2;K2------混凝土塌落度影响系数,当塌落度小于30mm 时,取0.85;50~90mm 时,取1;110~150mm 时,取1.15。
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墩柱模板计算一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重:25kN/m3;2、混凝土浇注速度:2m/h;3、浇注温度:15℃;4、混凝土塌落度:16~18cm;5、混凝土外加剂影响系数取1.2;6、最大墩高17.5m;7、设计风力:8级风;8、模板整体安装完成后,混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力,根据测定,随混凝土的浇筑高度而增加,当浇筑高度达到某一临界时,侧压力就不再增加,此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定,新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算:在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定,新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算:新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算: Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中:Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(kN/m2) γ------混凝土的重力密度(kN/m3)取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间(h ); V------混凝土的浇灌速度(m/h );取2m/h h------有效压头高度;H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m); K1------外加剂影响修正系数,掺外加剂时取1.2;K2------混凝土塌落度影响系数,当塌落度小于30mm 时,取0.85;50~90mm 时,取1;110~150mm 时,取1.15。
Pmax=0.22γt0K1K2V1/2=0.22×25×8×1.2×1.15×21/2=85.87 kN/m2 h= Pmax/γ=87.87/25=3.43m由计算比较可知:以上两种规范差别较大,为安全起见,取大值作为max 7272240kPa1.62 1.6P υυ⨯===++设计计算的依据。
2、风荷载计算风荷载强度按下式计算: W=K1K2K3W0W------风荷载强度(Pa);W0------基本风压值(Pa), ,8级风风速v=17.2~20.7m/s ; K1------风载体形系数,取K1=0.8; K2------风压高度变化系数,取K2=1; K3------地形、地理条件系数,取K3=1;W=K1K2K3W0=0.8×267.8=214.2Pa桥墩受风面积按桥墩实际轮廓面积计算。
3、倾倒混凝土时产生的荷载取4kN/ m2。
四、 荷载组合墩身模板设计考虑了以下荷载; ① 新浇注混凝土对侧面模板的压力 ② 倾倒混凝土时产生的荷载 ③ 风荷载荷载组合1:①+②+③ (用于模板强度计算) 荷载组合2:① (用于模板刚度计算) 五、 计算模型及结果采用有限元软件midas6.7.1进行建模分析,其中模板面板采用4节点薄板单元模拟,横肋、竖肋及大背楞采用空间梁单元模拟,拉筋采用只受拉的杆单元模拟。
模板杆件规格见下表:201W 1.6V =22011W 20.7267.8Pa 1.6 1.6V ==⨯=表1 模板杆件规格1、墩帽模板计算(墩身厚2.8m)1)有限元模型墩帽模板有限元模型见图2~图3。
墩帽模板中间流水槽处设一道水平拉筋,顶部高出混凝土面100mm处顺桥长方向设4道水平拉筋。
立面侧面平面图2 墩帽模板有限元网格模型图3 墩帽模板三维有限元模型2)大背楞强度计算大背楞采用3槽25a ,在荷载组合1作用下应力见图4。
图4 大背楞应力图[]max 71MPa<140MPaσσ==,强度满足。
3)纵、横肋强度计算墩帽模板纵横肋采用100×10mm 钢板,其在荷载组合一作用下应力见图5。
图5 纵、横肋应力图[]max 58MPa<140MPaσσ==,强度满足。
4)面板强度计算墩帽模板面板采用6mm 钢板,其在荷载组合一作用下应力见图6。
图6 面板应力图[]max 24MPa<140MPaσσ==,强度满足。
5)顶帽模板刚度计算在荷载组合2作用下各节点位移见图7。
图7 节点位移图从图中看出,模板在荷载组合2作用下最大位移为2mm ,为顺桥方向。
6)拉杆强度计算拉杆采用φ25精扎螺纹钢筋,在模板中间流水槽位置水平设一道,高度方向设3层。
通过计算可知,如只设一道拉杆,其最大拉应力为284MPa ,只能采用精扎螺纹钢。
如设二道拉杆,其最大拉应力为177MPa。
图8 拉杆应力图2、墩帽模板计算(墩身厚2m)1)有限元模型墩帽模板有限元模型见图9~图10。
墩帽模板中间流水槽处设一道水平拉筋,顶部高出混凝土面100mm处顺桥长方向设4道水平拉筋。
立面侧面平面图9 墩帽模板有限元网格模型图10 墩帽模板三维有限元模型2)大背楞强度计算大背楞采用2槽16a ,在荷载组合1作用下应力见图11。
图11 大背楞应力图[]max 75MPa<140MPa σσ==,强度满足。
3)纵、横肋强度计算墩帽模板纵横肋采用100×10mm 钢板,其在荷载组合一作用下应力见图12。
图12 纵、横肋应力图[]max 89MPa<140MPaσσ==,强度满足。
4)面板强度计算墩帽模板面板采用6mm 钢板,其在荷载组合一作用下应力见图13。
图13 面板应力图[]max 59MPa<140MPaσσ==,强度满足。
5)顶帽模板刚度计算在荷载组合2作用下各节点位移见图14。
图14 节点位移图从图中看出,模板在荷载组合2作用下最大位移为1.7mm ,为顺桥方向。
6)拉杆强度计算拉杆采用φ25钢筋,在模板中间流水槽位置水平设一道,高度方向设3层。
通过计算可知,其最大拉应力为142MPa。
拉杆应力见下图。
图15 拉杆应力图3、墩身模板计算(墩身厚2.8m)1)有限元模型墩身模板有限元模型见图16~图17。
墩身模板中间流水槽处设一道水平拉筋,顶部高出混凝土面100mm处顺桥长方向设4道水平拉筋。
立面侧面平面图16 墩身模板有限元网格模型图17 墩身模板三维有限元模型2)大背楞强度计算大背楞采用2槽25a ,在荷载组合1作用下应力见图18。
图18 大背楞应力图[]max 91MPa<140MPaσσ==,强度满足。
3)竖、横肋强度计算墩身模板横肋采用100×10mm 钢板,竖肋采用10号槽钢,其在荷载组合一作用下应力见图19。
图19 纵、横肋应力图max 112MPa σ=4)面板强度计算墩身模板面板采用6mm 钢板,其在荷载组合一作用下应力见图20。
图20 面板应力图[]max 35MPa<210MPaσσ==,强度满足。
5)墩身模板刚度计算在荷载组合2作用下各节点位移见图21。
图21 节点位移图从图中看出,模板在荷载组合2作用下最大位移为3mm ,为顺桥方向。
6)拉杆强度计算拉杆采用φ25精扎螺纹钢筋,在模板中间流水槽位置水平设一道,高度方向设3层。
通过计算可知,在模板中间流水槽位置水平设一道拉杆其最大拉应力为271MPa,须采用φ25精扎螺纹钢。
如设2道,其应力为165 MPa。
图22 拉杆应力图4、墩身模板计算(墩身厚2m)1)有限元模型墩身模板有限元模型见图23~图24。
墩身模板中间流水槽处设一道水平拉筋。
立面侧面平面图23 墩身模板有限元网格模型图24 墩身模板三维有限元模型2)大背楞强度计算大背楞采用2槽16a ,在荷载组合1作用下应力见图25。
图25 大背楞应力图[]max 104MPa<140MPaσσ==,强度满足。
3)竖、横肋强度计算墩身模板横肋采用100×10mm 钢板,竖肋采用10号槽钢,其在荷载组合一作用下应力见图26。
图26 纵、横肋应力图max 200MPa σ=。
4)面板强度计算墩身模板面板采用6mm 钢板,其在荷载组合一作用下应力见图27。
图27 面板应力图[]max 46MPa<140MPaσσ==,强度满足。
5)墩身模板刚度计算在荷载组合2作用下各节点位移见图28。
图28 节点位移图从图中看出,模板在荷载组合2作用下最大位移为2mm ,为顺桥方向。
6)拉杆强度计算拉杆采用φ25钢筋,在模板中间流水槽位置水平设一道,高度方向设3层。
通过计算可知,其最大拉应力为124MPa 。
图29 拉杆应力图六、结论计算模型中选取了2m及2.8m厚桥墩模板进行了计算,均满足强度及刚度要求,因此在2m及2.8m范围内的模板易满足要求。
墩身模板中间流水槽位置水平设一道拉筋,为统一规格,均采用φ25精扎螺纹钢;3m高的模板竖向设3层,2m及1.5m高的模板竖向设2层,间距1m,1m及0.5m高的模板竖向设1层。
墩帽模板中间流水槽位置水平设一道拉筋,采用φ25精扎螺纹钢,竖向设3层,顶部高出混凝土面100mm处顺桥长方向设4道水平拉筋,水平间距0.5m。
经计算,2m及1.5m高桥墩模板横肋采用10mm厚钢板,其它可采用8mm 厚钢板。
按投标文件的要求在墩身模板中间流水槽位置水平设一道拉筋,经计算得知拉杆的最大拉应力达到284MPa,超过Q345钢材的容许拉应力,故拉杆采用精扎螺纹钢。
经有限元分析及构造要求,环肋应采用断横不断纵的方式。
具体尺寸及构造详见桥墩模板方案图。