CFG桩法地基处理计算书26
CFG桩设计计算（置换率及桩中心距公式.pdf
CFG 桩设计计算一、单桩承载力计算1、Up —桩的周长；—第i 层土极限侧阻力，按建筑桩基技术规范规定取值； h i —第i 层土厚度；q p —第i 层土极限端阻力，按建筑桩基技术规范规定取值；K —调整系数，K ＝2.0；2、 η—系数，取0.3～0.33；R 28—桩体28天立方体块强度；A p —桩的截面面积；单桩承载力两种计算方式中方法一主要适用于长桩，方法二适用于短桩，同时计算时取计算值较小者。
3、当用单桩静载荷试验确定单桩极限承载力标准值Ruk 后，Rk 可按下式计算： sp ukk R R γ=γsp —调整系数，宜取1.50-1.60，一般工程或桩间土承载力高、基础埋深大以及基础下桩数较多时应取低值，重要工程、基础下桩数kA q h q U R p p i i s p k ∑•+=,i s q ,pk A R R 28η=较少或桩间土为承载力较低的粘性土时应取高值。
二、复合地基承载力计算()k s p k k sp f m A mR f ,,1•−••+=βα—复合地基承载力标准值（kPa ）；A p —单桩截面积（m 2）； α—桩间土强度提高系数，通常α＝1；β—桩间土强度发挥系数；—桩间土承载力标准值（天然地基承载力标准值）；三、置换率1、d —CFG 桩直径；S —桩间距；2、根据复合地基承载力公式计算。
四、桩间距桩距：一般为3-6倍桩径。
当在饱和粘性土中挤土成桩，桩距不宜小于4倍桩径。
根据桩土面积置换率计算桩中心距（s ），计算公式如下：（1）等边三角形布桩：m d s 105.1=（2）正方形布桩：k sp f ,k s f ,224/S d m π×=m d s 113.1=（3）长方形布桩：m d SS 113.11=S1—桩排距；如果桩间距已知，也可以利用此式确定面积置换率。
五、桩数确定p A mA n = 六、桩体强度计算pA R k 28R 3•≥。
地基处理方法CFG桩法
3.X线检查：口服胆道造影，静脉胆道造影、PTC(经皮肝穿刺胆道造影 术)、ERCP（经内镜逆行胆胰管造影）、电子计算机X线断层扫描。
4.磁共振，CT检查。
5.核素显示：适用于黄疸病人。
治疗原则：
1.胆总管切开取石术 可见切开胆总管取石+T管引流， 或经胆道镜取石。
3.7 水泥粉煤灰碎石桩法（CFG桩法）
3.7.4 CFG桩法的质量检验
（1）施工质量检验主要应检查施工记录、混合料坍落 度、桩数、桩位偏差、褥垫层厚度、夯填度和桩体试块 抗压强度等。 （2）CFG桩地基竣工验收时，承载力检验应采用复合地 基载荷试验。 （3）CFG桩地基检验应在桩身强度满足试验荷载条件时， 并宜在施工结束28d后进行。试验数量宜为总桩数的 0.5%~1%，且每个单体工程的试验数量不应少于3点。 （4）应抽取不少于总桩数的10%的桩进行低应变动力试 验，检测桩身完整性。
3.7 水泥粉煤灰碎石桩法（CFG桩法）
3.7.2 CFG桩法的设计
4.褥垫层材料 褥垫层材料宜用中砂、粗砂、级配砂石或碎石等， 最大粒径不宜大于30mm。
3.7 水泥粉煤灰碎石桩法（CFG桩法）
3.7.2 CFG桩法的设计
5.复合地基承载力特征值的确定 CFG桩复合地基承载力特征值应通过现场复合地 基载荷试验确定，初步设计时也可按下式估算
3.7 水泥粉煤灰碎石桩法（CFG桩法）
3.7.2 CFG桩法的设计
2.桩直径 CFG桩直径宜取350~600mm。桩径过小，施工质 量不容易控制；桩径过大，需加大褥垫层厚度才 能保证桩土共同承担上部结构传来的荷载。
3.7 水泥粉煤灰碎石桩法（CFG桩法）
3.7.2 CFG桩法的设计
地基处理课程设计计算书
地基处理课程设计计算书武汉滨江住宅区2#住宅楼地基处理工程设计（编号B3D3F3）目录一、设计说明1、设计目的2、设计依据3、设计要求4、设计原则二、工程概况1、工程概述2、工程地质条件三、地基处理方案论证1、常用地基处理方案2、地基处理方法选择四、复合地基设计1、桩长及桩径的选择2、布置方式的设计3、承载力计算4、沉降计算5、施工设计五、设计总结1、施工图2、质量控制与检验一、设计说明1、设计目的（1）提高地基承载力结构的荷载最总都将传到地基上，结构建筑物的强度很大，而基础能够承受的强度却很小，压缩性很大。
通过适当的措施，改善和提高土的承载能力。
（2）改善剪切特性地基的剪切破坏以及在土压力作用下的稳定性，取决于地基土的抗剪强度。
因此，为了防止剪切破坏以及减轻土压力，需要采取一定措施以增加地基土的抗剪强度。
（3）改善压缩特性主要是采用一定措施以提高地基土的压缩模量，藉以减少地基土的沉降。
另外，防止侧向流动（塑性流动）产生的剪切变形，也是改善剪切特性的目的之一。
（4）改善透水特性由于地下水的运动会引起地基出现一些问题，为此，需要采取一定措施使地基土变成不透水层或减轻其水压力。
（5）改善动力特性地震时饱和松散粉细砂（包括一部分轻亚粘土）将会产生液化。
因此，需要采取一定措施防止地基土液化，并改善其振动特性以提高地基的抗震特性（6）改善特殊土的不良地基特性主要是指消除或减少黄土的湿陷性和膨胀性等特殊土的不良地基特性2、设计依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）《地基处理手册（第三版）》——“中国建筑工业出版社龚晓楠2008《工程使用地基处理手册》——中国建筑工业出版社 2005.7《建筑地基基础设计规范》（GBJ7-89）《地基处理技术》——华中科技大学出版社郑俊杰2004《地基处理》——中国建筑工业出版社叶书麟 2003《基础工程》——北京高等教育出版社赵明华20033、设计要求根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）和《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002），对比分析可选择的地基处理方案，结合工程的要求和天然地基存在的主要问题，结合上部结构的类型、荷载的性质，并认为主要考虑复合地基处理方法与均质人工地基处理方法同时要求：（1）对所选用的地基处理的方案进行比选后的可行性论证，同时要考虑经济、施工周期等各项条件进行的必要分析；（2）绘制平面布置图、剖面图；（3）编写设计计算说明书一份，内容包含完整的计算说明书，内容参照设计要求，详细叙述每一步设计的细节；书写清楚，字体端正，列入主要过程的计算步骤，计算公式；（4）图件：布图合理，图面整洁，线条及字体规范，图中书写字体一律采用仿宋体4、设计原则考虑建筑地基处理工程存在工程量大、工期紧张、施工条件差等客观因素，因而设计原则上确保工期的情况下、在确保工程质量不受影响的情况下，力争做到好、快同步，又快又好。
CFG桩法计算书
注:表中承载力指原始土层承载力特征值(kPa)、d 基础埋深的地基承载力修正系数 桩侧阻力指桩侧阻力特征值(kPa)、桩端阻力指桩端阻力特征值(kPa) 桩在土层中的相对位置 土层 1 2 3 4 5 计算厚度 (m) 2.00 4.60 5.10 5.40 1.90 桩侧阻力 kPa 28.00 25.00 50.00 40.00 65.00 桩端阻力 kPa 0.00 0.00 0.00 0.00 2400.00
荷载效应标准组合时偏心荷载作用下 pkmin = Fk+Gk Mkx Mky 202428.00+21218.91 0.00 0.00 = = 137.02kPa A Wy Wx 1632.22 4787.86 25228.74 Fk+Gk Mkx Mky 202428.00+21218.91 0.00 0.00 + + = + + = A Wy Wx 1632.22 4787.86 25228.74 pkmax1.2fa,满足要求
基础底面自重压力为: ch= 0d=6.570.70=4.60kPa 基础底面的附加压力为: p0=pk-ch=130.71 - 4.60 = 126.11kPa 3.2 确定分层厚度
按《建筑地基基础设计规范》 （GB 50007-2002）表 5.3.6: 由 b=17.60 得z=1.00 3.3 确定沉降计算深度 沉降计算深度: zn=20.00m 3.4 计算复合土层的压缩模量 复合土层的分层与天然地基相同, 各复合土层的压缩模量等于该层天然地基压缩模量 的倍 Espi = Esi Espi--复合地基处理范围内第 i 层土修正后的压缩模量(MPa) Esi--复合地基处理范围内第 i 层土原始的压缩模量(MPa) 值按《建筑地基处理技术规范》 （JGJ 79-2002 J220－2002）式(9.2.8-1)确定 = fspk fak 154.35 = 1.929 80.00
刚性桩复合地基计算书(CFG桩)三相岩土
三相岩土—刚性桩复合地基计算程序淘宝有售1 说明：1.高程请输入绝对标高，或统一高程系统。
2.桩边至筏板边距离为采用等效实体法计算沉降时采用。
3.地基承载力修正深度适合建筑周边存在独立基础的地下车库时，修正深度不同于基础埋深时。
4.输入土层各压力段下孔隙比很重要，用于计算不用压力段下压缩模量，输入此值以后，输入的压缩模量值会在计算时被替换。
5.保存数据与读取数据均为EXCEL2003格式，计算书为word2003格式。
6.如有问题可发邮件到2419859460@ 淘宝店名：三相岩土复合地基计算书5号楼一、计算条件基础长度：67.83 m基础宽度：17.73 m地基承载力修正深度：0.50 m基底压力：570kpa准永久荷载：540KN/m3地下水位高程：18.00 m自然地面标高：32.21 m3.桩基参数桩长：26 m桩径：500 mm桩顶标高：21.73 m桩间土承载力发挥系数β：1.0单桩承载力发挥系数λ：0.9桩端阻力发挥系数：1.0桩顶标高: 21.73 m布桩形式：矩形桩间距X方向：1.7 m Y方向：1.8 m二、复合地基承载力计算1.桩在地层中位置主层号 亚层号 土层名称 地层计算厚度(m) 侧阻标准值(Kpa) 端阻标准值(Kpa) 3 0 细砂 4.12 65 — 4 0 粘土 7.90 53 — 5 0 细砂 9.20 70 — 7细砂 0.98 72 25002.单桩竖向承载力特征值计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-3)R a =12 ×(u p ∑q si l i +αp q p A p )=12 ×[π×0.50×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)+1.00×π×0.252×2500.00]=1542.80KN R a —单桩竖向承载力特征值(KN) u p —桩周长(m)q si —桩周第i 层土极限侧阻力标准值(Kpa) l i —桩周第i 层土厚度(Kpa) αp —桩端端阻力发挥系数q p —桩的极限端阻力标准值(Kpa) A p —桩的截面积(m 2) 3.面积置换率计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-1) 布桩类型：矩形m= d 2d e2 =0.502/(1.052×1.70×1.80) =0.0640m —面积置换率 d —桩径(m)d e — 一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径(m) 4.桩间土承载力基底以下存在软弱下卧层,天然地基承载力按207.8873Kpa 计算主层号 亚层号 土层名称 修正深度(m) 平均重度(KN/m3) 深度修正系数 修正后承载力(Kpa) 4粘土4.1218.751207.89f sk =207.89Kpa 5.复合地基承载力计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-2)f spk =λm R aA p+β(1-m)f sk = 0.90 × 0.0640 ×1542.80/(π×0.252)+0.95×(1-0.0640)×207.89=637.32Kpa f spk —复合地基承载力特征值 (kpa) λ—单桩承载力发挥系数 β—桩间土承载力发挥系数 6.复合地基承载力深度修正不考虑深度修正 f spa =f spk =637.32Kpa f spa —深度修正后复合地基承载力(kpa) 7.桩体试块抗压强度计算达到设计要求的复合地基承载力需要的单桩竖向承载力特征值R a =[f spk -β(1-m)f sk ]A p λm=[ 570.00-0.95×(1-0.0640)×207.89]×π×0.252/(0.90 × 0.0640)=1063.73KN 桩身试块抗压强度,根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.6条式(7.1.6-2)f cu ≥4λR aA p=4×0.90×1063.73/(π×0.252)/1000=24.08Mpaf cu —桩体试块抗压强度(Mpa)三、下卧层承载力验算1.天然地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f azP z —下卧层顶面处附加压力值(kPa)P cz —下卧层顶面处土的自重压力值(kPa)f az —下卧层顶面处经深度修正后承载力特征值(kPa) 计算结果见下表主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加应力 PzKpa自重 应力 Pcz kpa Pz+ Pcz kpa 修正 深度 m 平均 重度 KN /m3 深度 修正 系数 修正后 承载力 kpa 计算 结果 3 0 细砂 21.73 19.70 1.0000 367.09 202.91 570.00 0.50 19.70 3.00 220.00 不满足 3 0 细砂 18.00 9.70 0.9739 357.50 276.39 633.89 4.23 17.37 3.00 414.39 不满足 4 0 粘土 17.61 7.70 0.9661 354.66 280.17 634.83 4.62 16.72 1.00 208.90 不满足 5 0 细砂 9.71 9.70 0.7042 258.52 341.00 599.52 12.52 11.03 3.00 697.74 满足 6 0 粘土 0.51 7.60 0.4613 169.33 430.24 599.57 21.72 10.47 1.00 402.10 不满足 7 0 细砂 -3.29 9.80 0.3936 144.50 459.12 603.62 25.52 10.04 3.00 1063.58 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20663.5535.7210.141.60751.56满足10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足2.复合地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f az计算结果见下表主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加 应力 Pz Kpa 自重应力 Pcz kpaPz+Pcz kpa修正 深度 m平均 重度 KN /m3深度 修正 系数 修正后 承载力 kpa计算 结果8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20 663.55 35.72 10.14 1.60751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足3.按桩基模式验算桩端下卧层承载力根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94)第5.4.1条式(5.4.1-1) σz +γm z ≤f azσz —作用于下卧层顶面的附加应力γm —下卧层顶面以上深度修正范围内土层加权平均重度(KN/m 3) z —修正深度(m)σz0=(F k +G k )-3/2(A 0+B 0)∑q sik l iA 0+B 0=[570.00-3/2×(67.83+17.73-4×0.80)×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)]/[(67.83-2×0.80)×(17.73-2×0.80)]=212.08kpa σz0—桩端位置附加应力(kpa)F k +G k —建筑荷载与基础覆土重之和,即基底压力(kpa) A 0、B 0—桩群外缘矩形底面的长、短边边长(m) 计算结果见下表 主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加 应力 σz自重应力 γ·zkpaσz+ γ·z kpa修正 深度 m平均 重度KN/m3深度修正 系数修正后承载力kpa 计算 结果 7 0 细砂 -4.27 9.80 1.0000 212.08 468.72 680.81 26.50 3.00 10.03 1092.41 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.9636 204.36 509.10 713.46 30.62 4.40 10.00 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.7938 168.36 565.20733.56 35.72 1.60 10.14 751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.7531 159.72 576.09 735.81 36.82 3.00 10.14 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.6043 128.16 620.64 748.80 41.32 1.60 10.11 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.5733121.59 631.53 753.12 42.42 3.0010.10 1620.72 满足四、沉降计算1.天然地基沉降计算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.5条式(5.3.5)s=ψs ∑p 0E si(z i αi -z i-1αi-1)s —地基最终变形量(mm) ψs —沉降计算经验系数p 0—准永久组合时基础底面处的附加应力(kpa)，p0=337.09kpa z i 、z i-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面的距离(m)αi 、αi-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数E si —基础底面下第i 层土的压缩模量(Mpa)，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算，根据《土工试验方法标准》(GBT50123)第14.1.9、14.1.10条E si =(1+e i0)(p i2-p i1)e i1-e i2e 0—初始孔隙比p i1、p i2—第i 层土自重应力、第i 层土自重应力与附加应力之和(Kpa)e i1、e i2—第i 层土自重应力下孔隙比、第i 层土自重应力与附加应力之和作用下孔隙比,根据高压固结试验内插计算 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.7条,地基变形计算深度z n 应符合式(5.3.7)条规定Δs n '≤0.025∑Δs i ' Δs i '—在计算深度范围内,第i 层土计算变形值(mm)Δs n '—在由计算厚度向上取厚度为Δz 的土层计算变形值(mm) Δz —根据基础宽度b=17.73m ，查表5.3.7，Δz=1m 计算过程见下表主层亚层土层 名称计算 深度 m 有效 重度 KN/ 自重 应力 Pcz 附加 应力 PzPz+ Pcz kpa孔隙比 e1 孔隙比 e2 压缩 模量 Mpa平均附加Ai本层 沉降号 号 m3 kpa Kpa 应力系数 Δs' mm 3 0 细砂 1.00 19.70 202.91 337.09 540.00 19.00 0.9998 0.9998 17.74 3 0 2.00 19.70 222.61 336.87 559.48 19.00 0.9988 0.9978 17.70 3 0 3.00 19.70 242.31 335.41 577.71 19.00 0.9962 0.9910 17.58 3 03.73 19.70 256.69 331.80 588.49 19.00 0.9930 0.7154 12.69 3 0 细砂4.12 9.70 264.37 327.60 591.9719.00 0.9909 0.3783 6.71 4 0 粘土 5.12 7.70 274.07 324.82 598.89 0.683 0.636 12.95 0.9838 0.9545 24.85 4 0 6.12 7.70 281.77 316.13 597.90 0.677 0.636 14.44 0.9746 0.9275 21.66 4 0 7.12 7.70 289.47 305.64 595.11 0.671 0.636 16.39 0.9635 0.8959 18.42 4 0 8.12 7.70 297.17 293.91 591.08 0.665 0.637 19.15 0.9509 0.8614 15.16 4 0 9.12 7.70 304.87 281.50 586.37 0.663 0.637 20.44 0.9372 0.8253 13.61 4 0 10.12 7.70 312.57 268.86 581.43 0.662 0.637 20.34 0.9225 0.7889 13.07 4 0 11.12 7.70 320.27 256.33 576.60 0.661 0.638 20.24 0.9073 0.7529 12.54 4 012.02 7.70 327.20 244.14 571.34 0.661 0.638 20.13 0.8932 0.6477 10.85 5 0 细砂 13.02 9.70 334.90 233.58 568.48 20.00 0.8774 0.6876 11.59 5 0 14.02 9.70 344.60 222.37 566.97 20.00 0.8616 0.6555 11.05 5 0 15.02 9.70 354.30 211.76 566.06 20.00 0.8458 0.6250 10.53 5 0 16.02 9.70 364.00 201.75 565.75 20.00 0.8303 0.5962 10.05 5 0 17.02 9.70 373.70 192.34 566.04 20.00 0.8149 0.5691 9.59 5 0 18.02 9.70 383.40 183.49 566.89 20.00 0.7998 0.5435 9.16 5 0 19.02 9.70 393.10 175.18 568.28 20.00 0.7851 0.5194 8.76 5 0 20.02 9.70 402.80 167.38 570.18 20.00 0.7707 0.4968 8.37 5 0 21.02 9.70 412.50 160.05 572.55 20.00 0.7567 0.4755 8.01 5 021.22 9.70 414.44 153.15 567.5920.00 0.7539 0.0927 1.56 6 0 粘土 22.22 7.60 424.14 151.83 575.97 0.624 0.608 17.44 0.7403 0.4516 8.73 6 0 23.22 7.60 431.74 145.41 577.15 0.623 0.608 17.39 0.7270 0.4328 8.39 6 0 24.22 7.60 439.34 139.37 578.71 0.622 0.607 17.33 0.7142 0.4152 8.08 6 025.02 7.60 445.42 133.67 579.09 0.621 0.607 17.29 0.7041 0.3201 6.24 7 0 桩端 26.00 9.80 452.87 129.34 582.21 21.70 0.6921 0.3783 5.88 7 0 细砂 26.02 9.80 453.06 124.30 577.36 21.70 0.6919 0.0076 0.12 727.029.80462.86124.20587.0621.700.68000.37075.76总沉降计算值s'=334.45mm在基底以下27.02m 以上1m 厚度土层计算变形值 Δs Δs=5.76mm<0.025∑Δs'=8.36mm 沉降计算深度满足要求。
水泥搅拌桩桩计算书
CFG桩复合地基计算书一.设计依据1）.《建筑地基处理技术规范》（JGJ79_2012）2）.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）3) .《城市桥梁设计规范》（CJJ_11-2011）二.设计参数沥青混凝土 r =23 KN/m3水稳基层 rd=24KN/m3水容重 rs=10 KN/m3填土 rt=18 KN/m3碎石垫层 r=23 KN/m3三.地质条件根据勘察报告C2钻孔的情况得出，计算桩基位置自然标高为21.6m,此位置设计标高为24.843m。
地下水位位于地面线以下1.45m，按勘察资料得出地质由上至下土层及其厚度为：地质参数表四．设计计算1、水泥搅拌桩参数根据土层分布，持力层为(2-1)粉质粘土夹粉土，有效桩长取13.5m，桩端进入持力层的最小深度为2.0m。
地面标高24.6m，水位标高22.47m。
路基填土厚度h=2.65m(其中路面厚度62cm)，路基宽度20m（车行道宽12m），路面结构10cm沥青面层+32cm水稳基层+20cm厚级配碎石。
2、基底压力基础地面以上土的加权平均重度为：γm=(0.1*23+0.32*24+0.2*23+1.53*18+0.5*23)/2.65=20.23KN/m3（1）车道荷载：本道路荷载应采用城-B级:①均布荷载为qk=10.5*0.75=7.875kN/m②集中荷载=360*0.75=270kN取最大值Pk根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）第5.2.2条规定：轴心荷载基础底面的压力，可根据下列公式确定，得到加固地基顶面压力（地下水位为地面线以下1m）为：Pk=(Fk+Gk)/A=20.23*2.65/1+7.875/1+270/（20*1）=74.98KPa3、单桩承载力计算初步拟定桩径0.5m，桩间距1.1m。
桩周长up=1.57m，桩面积Ap=0.196m2。
根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79_2012）第7.3.3取桩长为13.5m,桩体伸入(2-3)黏土层2m.Ra=up×∑qsi×li+ ap×f×akAp=1.57*(0.6*8+8.9*0+2*15+2*14)+0.5*90*0.196=107.42kN(淤泥质土层由于有负侧摩擦力，侧摩擦力取0;桩端端阻力发挥系数ap=0.4～0.6，本次拟定为0.5。
cfg桩计算
CFG桩计算 一、计算依据 1。 2。 3。 4。 公式7.1.5-2： 公式7.1.5-3： 公式7.1.6-1： 公式7.1.6-2: 《建筑地基处理规范》（JGJ 79-2012) ������_spk=λm������_������/������_������ +������(1−������) ������_������=������_������ ∑24_(������=1)^������▒〖������_si ������_pi 〗+������_������ ������_cu≥4 (������������_������)/������_������ ������_cu≥4 (������������_������)/������_������ [1+(������_������ (������ −0.5))/������_spa ]
CFG桩地基处理方案
海亮广场一期（Ⅱ）1#楼C F G桩地基处理工程内蒙古地矿地质工程勘察有限责任公司二O一一年三月目录1、工程概况 (1)2、工程地质和水文地质条件 (2)3 、复合地基设计计算 (2)3.1、设计计算依据 (2)3.2、地基处理设计参数的选取 (3)3.3、设计计算 (3)3.4 设计计算结果 (6)4 、施工组织方案 (7)4.1 施工组织设计编制依据 (7)4.2 施工工程量 (7)4.3 施工人员计划 (7)4.4 施工设备计划 (8)4.5 施工材料、水、电计划 (8)4.6 CFG桩施工工艺及工序 (9)4.7施工总体部署 (9)5 、施工质量要求及主要控制措施 (12)5.1施工质量要求 (12)5.2施工质量管理体系 (13)5.3质量检验与试验 (13)5.4关键过程和特殊过程工序质量控制措施 (14)6 、进度计划 (15)7 、施工安全、消防与文明施工管理 (15)8 、业主应提供的条件 (17)附件：计算书附图：海亮广场二期CFG地基处理工程布桩图1、工程概况受建设单位委托，我公司对海亮广场一期（Ⅱ）工程1#楼进行CFG桩地基处理的设计。
拟建的海亮广场一期（Ⅱ）工程1#楼位于呼和浩特市中山路南侧，海亮广场一期工程西南侧。
拟建建筑物高33层，地下3层，基础处理范围东西长43.4米，南北宽44.1米，框架结构。
根据勘察单位提供的勘察报告，本工程基础底部深度-14.5米，做完基坑边坡支护，然后进行CFG桩地基处理的施工.根据甲方提供的《岩土工程勘察报告》所提供的地质资料显示：在开挖深度-14.50米处，拟建工程所揭露的地基土主要为②粉土层，承载力特征值为160kPa。
③粉细砂层，承载力特征值为160kPa。
④砾砂层，承载力特征值为380kPa.⑤粉质粘土层，承载力特征值为220kPa。
由于持力层及下卧层不能满足建筑物地基的承载力和沉降要求，须进行地基处理。
本次设计拟采用钻孔压灌CFG桩处理方案，选择⑤粉质粘土层作为桩端持力层，要求处理后建筑物最终沉降量≤50mm。
CFG桩复合地基处理技术设计说明
CFG桩复合地基处理技术设计说明CFG桩复合地基处理技术设计说明XXX二〇年月目录1.1任务由来XX区城市建设投资（集团）有限公司拟对XX区XX 山还地安置区地基进行处理，拟建还地安置区总占地面积61679m2，总建筑面积75387.77 m2，建筑占地面积14580 m2，主要包含95栋A1型4+1F居住楼、28栋A2型4+1F居住楼及11栋A3型4+1F居住楼。
根据XXX2009年8月提交的《XX区XX山寓居房工程地质勘察报告（一次性勘察）》（以下简称一次性勘察报告）和XXX2011年12月26日提交的《XXXX区板栗山安置区强夯区域（施工）工程地质勘察报告（施工勘察）》（以下简称施工勘察报告），对场地内各拟建4+1F寓居楼举行编号（修建物编号见平面图）。
房屋设想正负零高程513.50m～518.50m,核心环境高程513.00m～520.20m。
据设想企图，拟建寓居楼平安等级为二级，拟接纳框架布局，基础型式接纳柱下独基及条形基础，选用强风化砂岩作为持力层,其承载力特性值不得小于250KPa。
1.2首要目标及要求根据勘察报告，板栗山区域的地质条件复杂，场地地形起伏大，按设计拟建的场地标高，场地低洼及部分沟道地段需要大面积填方，填方厚度最大约24米。
填土的变形将严重影响建筑物的使用。
对填土必须进行可靠、有效的处理。
因而，需对地基进行加固处理，以提高地基的承载能力和消除不均匀变形。
本工程采用CFG桩法复合地基处理。
1按设计地坪高程整平后，场地内部地势平坦，地形坡角一般1～3°，无环境边坡分布。
场地内填土为近1-3年来场地平整形成的新近素填土层，褐红、褐黄色为主，成分主要为粉砂土，部分孔段夹强风化砂岩块石及少量角砾岩碎块石，土石比约为8：2-9：1，稍湿-饱和，结构松散-稍密，无胶结，土质均匀性极差。
碎块石呈棱角状，粒径一般20-800mm不等，强风化砂岩块石手捏易碎呈粉状。
其土质分布不均，局部块石具架空结构。
CFG桩地基处理作业指导书
CFG桩地基处理作业指导书新疆北新基础工程有限责任公司二零一三年三月一、使用范围本作业指导书适用于黏性土、粉土、砂性土、杂土及湿陷性黄土地基中，以提高地基承载力、减少地基变形为主要目的施工场地地基加固。
二、作业准备1、技术准备（1）内业技术准备施工设计图纸及有关施工资料到位后，组织技术人员进行图纸复核，组织有关人员培训。
学习相关技术规范及施工细则、设计文件。
对现场作业人员进行岗前技术、安全培训和考核，合格后持证上岗。
对考核合格的人员进行技术交底。
确定所有测量仪器都进行校核与检定，并且在有效的检定期内，保证测量精度。
（2）外业技术准备a.技术复核。
依据设计图纸复核测量导线点、水准点，接通施工用水、用电，准备各类原材料和安全防护设施。
b.场地踏勘。
对既有架空线路、地下管线、构筑物、临近建筑物等，如果妨碍施工或对既有建筑物安全有影响，应采取改移、防护或其他有效措施妥善处理。
c.设备准备。
根据长螺旋钻机施工的要求，准备满足要求的设备，如长螺旋钻机、输送泵、混凝土搅拌车、电焊机等，并调试至最佳使用状态。
d. 场地平整。
对施工现场场地进行平整硬化，以便钻机安装和移位。
对不利于施工机械运行的松散场地，应采取硬化、加固等措施。
场地要采取有效的排水措施，防止积水。
工程施工所用材料的取样、试验工作已经按有关规定要求完成。
2、人员配备项目人员的配置根据项目规模及工程量的大小配备，所选派人员经岗位培训合格或具有CFG桩作业施工经验。
每台套设备配置人员如下：钻机机手2人、混凝土工4人、小工2人、装载机手2人、挖掘机手2人（按二班倒考虑）。
3、机具配备主要配套机具：长螺旋CFG桩机、混凝土输送泵、装载机、混凝土搅拌车，发电机，小型挖掘机，全站仪，水准仪，其它小型机具。
机械设备数量可以根据项目规模来决定，各种机械设备均通过相关部门的检测，可进行安全施工生产。
4、材料准备混凝土供应暂考虑商混集中供应。
三、工艺流程四、施工技术要求1、测量放线按照灌注桩设计图要求，利用施工现场附近复核报批过的导线点和水准点，根据桩的布置形式将桩位准确位置放到地面，为了在施工时便于操作，可以在放点时采用滑石粉加Φ10--Φ20钢筋在桩位处扎入深度小于500mm的孔，填入白灰标识桩位。
CFG桩复合地基处理设计方案
长螺旋钻挖成孔→泵压灌注砼成桩→钢管笼底振动施压→拔出钢管。
(1)钻机就位：钻机就位后，应使钻杆垂直对准桩位中心，确保CFG桩垂直度容许偏差不大于1%。现场控制采用在钻架上挂垂球的方法测量该孔的垂直度，也可采用钻机自带垂直度调整器控制钻杆垂直度。每根桩施工前现场工程技术人员进行桩位对中及垂直度检查。满足要求后，方可开钻。
①粉质粘土：褐黄、褐灰色，局部地段褐黑色，大部分可塑、局部硬塑状。主要由粘、粉粒组成，含较多铁锰质氧化物。局部地段夹少量朽木、全风化卵石和粉土透镜体，且砂粒富集。该层在场地内分布局限，厚度1.60m～8.30m。
②粉质粘土：褐灰色、褐黑色，软塑状。主要由粘、粉粒组成，含铁锰质氧化物，在14#孔夹朽木，部分钻孔等局部地段为淤泥质粉质粘土，多呈层状夹在含卵石粉质粘土中间，此次勘察范围内部分地段分布，厚度1.60m～2.40m。
（2）含粉质粘土卵石
含粉质粘土卵石在大部分地段呈两层分布，浅层分布的含卵石粉质粘土埋深3.10～6.60m，标高大致在531.0～534.0m；深层分布的含卵石粉质粘土埋深7.00～11.00m，标高大致在526.0～530.0m。根据其状态可分为两类：
①含粉质粘土卵石：黄褐色，褐灰色，可塑状。所含卵石粒径一般为2～5cm，大者可达15cm以上，全风化～中风化，卵石含量40～50％；局部地段砾石含量较高，渐变为砾砂。该层在场地内普遍分布，厚度0.70m～10.50m。
(MPa)
变形
模量Eo
(MPa)
抗剪强度指标
粘聚力
标准值
Ck
(kPa)
内摩擦角标准值
φk(度)
素填土
18.0
3.0
5
15
粉质粘土
（可塑）
CFG桩复合地基处理计算
水泥粉煤灰碎石桩（CFG 桩）复合地基方案计算工程实例:本工程回填土较厚，拟采用CFG 桩复合地基。
基础底面的桩间图地基承载力为70KPa 。
CFG 桩直径为500，采用C25混凝土浇筑，单桩竖向承载力特征值为450KN ，单桩承载力发挥系数取λ=0.9，桩间土承载力发挥系数取β=0.8，要求处理后的地基承载力为180KPa 。
根据《建筑地基处理技术规范》7.1.5-2 对有粘结强度增强体复合地基应按下式计算：sk pa spk f m A R m f )1(-+=βλ A p =3.14×0.5×0.5÷4=0.19625m 20.0617670)1(8.019625.04509.0180)1(=⇒⨯-⨯+⨯⨯=⇒-+=m m m f m A R m f sk p a spk βλ 面积置换率m ＝d 2/d 2e ；d 为桩身平均直径（m ），等边三角形布桩d e ＝1．05s ，正方形布桩d e ＝1．13s 当采用三角形布置时， 1.90m s m 92.1CFG )05.1(5.006176.022==⇒==取桩间距s s m 当采用正方形布置时， 1.70m s m 78.1CFG )13.1(5.006176.022==⇒==取桩间距s s m 根据7.1.6条有粘结强度复合地基增强体桩身强度应KPa KPa A R f p acu 7.825419625.04509.041000254=⨯⨯≥⨯⇒≥λ 规范条文：根据《建筑地基处理技术规范》7.7.1水泥粉煤灰碎石桩复合地基适用于处理黏性土、粉土、砂土和自重固结已完成的素填土地基。
7.7.2水泥粉煤灰碎石桩复合地基设计应符合下列规定：1 水泥粉煤灰碎石桩，应选择承载力和压缩模量相对较高的土层作为桩端持力层。
2 桩径：长螺旋钻中心压灌、干成孔和振动沉管成桩宜为350mm～600mm泥浆护壁钻孔成桩宜为600mm～800mm；钢筋混凝土预制桩宜为300mm～600mm。
CFG复合地基计算
3
4
5
5、 fspk=0.5λmRa/Ap+β(1-m)fsk= 441.877551 kPa
6
式中:fspk
复合地基承载力特征值（kPa）
7
m= 0.081632653 面积置换率
8
AP= 1.1304
桩的截面积（m2）
9
β= 0.9
桩间土承载力折减系数
fsk= 200
处理后桩间土承载力特征值（kPa）
不大于30mm
。
4、 复合地基（CFG）桩长14.0米，桩端持力层为第③层，桩端端阻力为2200kPa，
桩底标高为-18.7米。
设 计 人：
单位名称
说明（红颜
色部分为设
日期
计人员填
de=1.05s，等边三角形布 （i表示第1层至第桩n） 层）
7.2.8-2 9.2.6
名称 ±0.00 强夯起始面 强夯结束
Ra=upΣqsili+qpAp= 9574.488 kN
（其中de=1.05s，等边三角形布 （i表示第1层至第桩n） 层）
单桩竖向承载力特征值（kN）
up= 3.768
桩的周长（m）
i
AP= 1.1304
桩的截面积（m2）
1
qp= 2200
桩端端阻力特征值（kPa）
2
Σqsili= 1881
i表示第1层土至第n层土
λ= 0.8
单桩承载力发挥系数
三、设计说明
1、 经计算的得出处理后地基承载力特征值取fspk=200kpa,此值仅供参考。
地基处理施工完成后，甲方应委托具有复合地基检测资质单位进行现场
复合地基载荷试验确定其值。
2、 施工图见复合地基处桩布置图
CFG桩计算书-自己修改完美版
一、CFG桩(正方形布置）A. 截面参数计算面积置换率m=d 2/(1.13s)2=桩径d=mm桩的间距s =d=mm面积置换率m=πd 2/(4s 2)=桩间土承载力折减系数β=处理后桩间土承载力特征值fsk=Kpa 桩的端阻力特征值qp=第1层土的深度l 1=m 桩周第1层土的侧阻力特征值q s 1=Kpa 第2层土的深度l 2=m 桩周第2层土的侧阻力特征值q s 2=Kpa 第3层土的深度l 3=m 桩周第3层土的侧阻力特征值q s 3=Kpa 第4层土的深度l 4=m 桩周第4层土的侧阻力特征值q s 4=Kpa 第5层土的深度l 5=m 桩周第5层土的侧阻力特征值q s 5=Kpa 第6层土的深度l 6=m 桩周第6层土的侧阻力特征值q s 6=Kpa 第7层土的深度l 7=m 桩周第7层土的侧阻力特征值q s 7=Kpa 第8层土的深度l 8=m桩周第8层土的侧阻力特征值q s 8=Kpa桩的截面积Ap=πd 2/4=m 2桩的周长u p=πd=m单桩竖向承载力特征值R a =u p∑q si ·l i +q p·Ap=Kpa复合地基承载力特征值fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)·fsk=Kpa总桩长l =m1. 桩混凝土：混凝土强度等级采用 C fc u，砼 =MPafcu=f cu，砼=MPafc =MPa单桩竖向承载力特征值R a =Ap·fcu/3=Kpa ≥Kpa∴可以复合地基承载力特征值fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)·fsk=Kpa求CFG桩桩数：需处理的基础底面积A=m 2C FG桩桩数n=m·A/Ap=根C FG桩的总体积V=n·Ap·∑l i=m 315.07.935001.2566368FALSE382.771571628.318150.125663688.617561412.58.680564000.95002.82003.1700382.77215.030540.38385单桩承载力发挥系数：30.87.212001200026桩身强度验算工作条件系数φc=Q =Ap·fc·φc=KN542.8670.6d 2/(1.13s)2==%πd 2/(4s 2)==%Kpa8.7028.7277000.087020.08727。
cfg桩地基处理施工资料填写实例
高程
2260.0
单位工程
±0.00
2260.20
工程位置草图：试验桩1~3#尺寸单位：mm
V S
◎…试验桩抗拔桩分布范围:
◎64#
总计：209根
◎124#
◎171#
A0A
（1-15）+1···（17）
施
工
单
位
放线人：
复核人：
技术负责人：
年月日
监理
（建设）
单位
监理工程师：
（建设单位项目负责人）：
年月日
工程定位测量、复测记录
C—9
建设单位
设计单位
工程名称
图纸依据
施工单位
项目经理
引进水
准点位置
X:58167.02
Y:68270.04
水准
高程
2260.0
单位工程
±0.00
2260.20
工程位置草图：尺寸单位：mm
M◎ ◎ ◎ ◎
抗拔桩77#·◎◎ ◎ ◎抗拔桩124#
·、
·◎ ◎ ◎ ◎
◎…抗拔桩
J◎ ◎ ◎ ◎
年月日
监理
（建设）
单位
监理工程师：
（建设单位项目负责人）：
年月日
轴线、标高复核记录
单位工程名称
部位
A-N/1-20 -8.60M
图（变更）号
结施--3
复核日期
轴线、标高示意图：
-8.58-8.59
基础外扩桩线
N▽ ▽
地基处理范围
·
·-8.60m
· ▽
A▽ ▽
-8.63
-8.62
1 · · ·20
CFG桩-8.60m基底
CFG桩地基处理方案(最新版)
车管业务综合服务大厅工程素混凝土桩施工方案编制人：审核人：批准人：河北建设集团股份有限公司目录一、工程概况..................................................................。
(2)二、方案依据.....................................................................。
. (2)三、设计要求………………………………………………………………。
.2四、地基处理技术方案……………………………………………………。
.2五、施工组织.....................................................................。
. (3)六、施工人员及配套设备 (4)七、质量保证体系及措施 (5)八、施工进度 (9)九、安全保证体系及施工措施……………………………………………。
10十、专项应急预案措施 (11)十一、协作与配合 (13)一、工程概况拟建石家庄市公安局交通管理局车管业务综合服务大厅，石家庄市桥西区石获南路228号,石家庄市公安局交通管理局院内。
本工程地上3层，地下2层，框架结构,筏板、条形和独立基础。
±0.000相对于绝对标高为86。
261m，基础坐落于③层粉质粘土上,天然地基承载力fak=130kPa，不能满足360kPa的设计承载力要求，根据本工程设计要求及本工程的工程地质情况,采用CFG桩工艺进行地基处理，处理完毕后形成复合地基，复合地基承载力特征值不小于360kPa，相邻柱基相邻柱基沉降差不大于16mm。
二、方案依据1、施工图纸2、相关的技术标准:1）中华人民共和国标准《建筑地基基础设计规范》GB5007-2011;2）中华人民共和国标准《建筑桩基技术规范》JGJ94—2008;3)中华人民共和国标准《建筑地基处理技术规范》JGJ79—2012；3、本工程《岩土工程勘察报告》三、设计要求根据设计要求，本工程天然地基承载力不能满足设计要求，拟采用CFG桩进行地基加固处理.设计要求本工程复合地基承载力特征值不小于360kPa,相邻柱基相邻柱基沉降差不大于16mm.四、地基处理技术方案1、本工程采用CFG桩复合地基处理。
CFG桩法
CFG桩法5.1 CFG桩法5.1.1 基本概念CFG桩，是水泥粉煤灰碎石桩的简称，(C指Cement、F指Fly-ash、G指Gravel)，是由碎石、石屑、粉煤灰组成混合料，掺适量水进行拌和，采用各种成桩机械形成的桩体。
通过调整水泥的用量及配比，可使桩体强度等级在C5～C20之间变化，最高可达C25，相当于刚性桩。
由于桩体刚度很大，区别于一般柔性桩和水泥土类桩，因此，常常在桩顶与基础之间铺设一层150~300mm厚的中砂、粗砂、级配砂石或碎石(称其为褥垫层)，以利于桩间土发挥承载力，与桩组成复合地基，见图5.1-1。
褥垫层在水泥粉煤灰碎石桩复合地基中具有重要作用，它可起到保证桩土共同承担荷载、调整桩与土垂图5.1-1直及水平荷载的分担和减小基础底面的应力集中的作用。
【例题1】CFG桩是( )的简称。
A、低标号素混凝土桩；B、水泥白灰碎石桩；C、白灰粉煤灰碎石桩；D、水泥粉煤灰碎石桩；答案：D【例题2】采用CFG桩地基处理后，一般设置的褥垫层厚度为( )。
A、100~200mm；B、150~300mm；C、300~500mm；D、大于500mm；答案：B5.1.2 适用范围适用于处理黏性土、粉土、砂土和已完成自重固结的素填土等地基。
对淤泥质土应按地区经验或通过现场试验确定其适用性。
5.1.3加固原理CFG桩法也是通过在地基中形成桩体作为竖向加固体，与桩间土组成复合地基，共同承担基础、回填土及上部结构荷载。
当桩体强度较高时，CFG桩类似于钢筋混凝土桩(常称为刚性桩)，这样，在常用的几米到二十多米桩长范围内，桩侧摩阻力都能发挥，不存在柔性桩(如砂石桩法、振冲法形成的散体材料桩)或半刚性桩(如水泥土搅拌法、高压喷射注浆法、夯实水泥土桩法等形成的低黏结强度桩体)存在的有效桩长的现象。
因此，无论是承载力提高幅度及处理深度都较柔性桩和半刚性桩为优。
5.1.4 CFG桩复合地基的工程特性1承载力提高幅度大，可调性强由于褥垫层对桩和桩间土的变形协调作用，桩距大小(置换率高低)不影响桩、土承载力的发挥；CFG桩的桩身强度高，可保证桩长较大时，全桩长发挥作用，充分利用土对桩的侧阻力、端阻力，不会像柔性桩、低强度桩一样受“有效桩长”的限制。
CFG(水泥粉煤灰碎石桩)地基处理问题探析
CFG(水泥粉煤灰碎石桩 )地基处理问题探析摘要：CFG桩主要用碎石、石屑、粉煤灰、水等混合搅拌后通过成桩机制成。
CFG桩的强度范围一般情况下为C5到C20，实际实施过程中，水泥的用量及配比将影响其强度，最高可达C25。
CFG桩的长度不宜过长，不宜大于30m。
关键词：CFG桩；地基处理；问题探析引言当前我国交通业发展迅速，建设道路也越来越多，地基处理成为道路建设中常见问题。
经过多年的研究及实验，地基处理方式越来越多，但也有优劣之分。
本次所介绍的CFG桩就是应用比较广泛的一种地基处理方式。
它可以充分利用桩间土，且桩与桩之间可相互作用，保障地基稳定，另外CFG桩工程造价较低。
那么本文结合多年的工作和实践经验提出一些看法及见解，希望和大家共同学习。
1、适用范围CFG桩可用于加固十字板剪切强度不小于20kpa的软土，对淤泥质土来说还要根据各地经验、现场情况及试验来确定是否适用。
2、桩径要求各种成桩方式适用不同的桩径，例如干成孔、振动成管桩及长螺旋钻中心压灌桩桩径范围宜在350mm-600mm之间；泥浆护壁钻孔成桩桩径范围宜在600mm-800mm。
3、褥垫层桩顶和基础之间应设置一层褥垫层，厚度一般为桩径的40%-60%，经验取值0.3-0.5m，褥垫层一般由中砂粗砂、级配砂石、碎石等组成。
4、桩间距：桩距一般情况下为3-5倍的桩径。
5、桩身强度：桩身强度取28天龄期的平均值，一般在5-20MPA之间，相当于C10-C40,塌落度基本在30-50mm范围内。
配合比设计如下：（1）确定用水量W。
由塌落度具体值试配确定，也可从经验用水量开始试配。
（2）确定水泥用量C.可根据才用的水泥强度等级Rc、混合料28天强度fcu、按下式计算水泥单方用量。
Fcu（轴心抗压一般使用C10,即5mpa）=0.366RC( -0.071)(3)确定粉煤灰用量F=0.187+0791(4)确定石屑用量G1及碎石用量G2,依据石屑率λ=得出，一般λ取值在0.25-0.33之间.（5）按以上步骤试配，并根据塌落度调整用水量，直至满足要求。
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上式中0为自天然地面以下深度4.55m范围内天然土层的加权平均重度,其中地下水位下的重度取浮重度
0==10.31 kN/m3
基础埋深, d=4.55m
fa= 242.35+10.31×(4.55-0.50)=284.09kPa
荷载效应标准组合时轴心荷载作用下
Gk=GAd-WAdw= 20.00 × 18.70 × 34.20 × 4.55- 10 × 18.70 × 34.20 × 3.50 = 35814.24 kN
l1/b1
z/b1
z
zii-zi-1i-1
Espi
(MPa)
si=p0(zii-zi-1i-1)/Espi
∑si
(mm)
0
0.55
0
4×0.25=1.00
0
1.45
0.55
0.08
4×0.2499=0.9996
1.4494
1.4494
9.32
26.29
26.294
4.45
0.55
0.26
4×0.2473=0.9894
基础底面自重压力为:
pc=0×d=10.31×4.55=46.90kPa
基础底面的附加压力为:
p0=pk-pc=216.00 - 46.90 = 169.10kPa
3.2确定z
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）表5.3.6:
由b=34.20得z=1.00
3.3确定沉降计算深度
沉降计算深度按"地基规范"式5.3.6由程序自动确定
桩长l: 9.00m,桩径d: 400mm
桩间土承载力折减系数: 0.70
桩体试块抗压强度：fcu=25.00MPa
单桩竖向极限承载力: 800.00kN
1.5地基处理设计依据
《建筑地基处理技术规范》
（JGJ 79-2002 J220－2002）
《建筑地基基础设计规范》
（GB 50007-2002）
d--桩身平均直径,d=0.40m
de--一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径
de=1.13
s1、s2--桩X向间距、Y向间距,s1=1.60m、s2=1.60m
2.3复合地基承载力计算
由《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002 J220－2002）式9.2.5
式中:
fspk--复合地基承载力特征值（kPa）
1.00
42.00
0.00
7
细砂
3.00
18.00
20.00
240.00
1.00
66.00
2400.00
8
细砂
6.00
18.00
25.00
270.00
1.00
75.00
2600.00
9
粉质粘土
50.00
18.00
30.00
320.00
1.00
78.00
2700.00
注:表中承载力指天然地基承载力特征值(kPa)、d基础埋深的地基承载力修正系数
pk<=fa,满足要求
荷载效应标准组合时偏心荷载作用下
= 216.00kPapkmin> 0,满足要求
= 216.00kPapkmax<=1.2fa,满足要求
三、变形计算
3.1计算基础底面的附加压力
荷载效应准永久组合时基础底面平均压力为:
Gk=GAd-WAdw= 20.00 × 18.70 × 34.20 × 4.55 - 10 × 18.70 × 34.20 × 3.50 = 35814.24 kN
(3)计算基底下14.45m处的经深度修正后地基承载力特征值
fa=fak+d0(d-0.50)
= 270.00 + 1.00×8.55×(19.00-0.50)
= 428.22 kPa
pz+pcz= 101.12 + 162.50 = 263.62 kPa <=fa= 428.22 kPa
第8层土承载力满足要求
fak--基础底面下天然地基承载力特征值(kPa),fak= 130.00kPa
3.5计算分层沉降量
根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）表K.0.1-2可得到平均附加应力系数,计算的分层沉降值见下表:
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）的分层总和法沉降计算表
z(m)
第9层土承载力验算:
(1)计算基底下20.45m处的附加压力
a= 34.20/2 = 17.10,b= 18.70/2 = 9.35,由《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）表K.0.1-1可得附加应力系数，= 0.105
第7层土承载力验算:
(1)计算基底下11.45m处的附加压力
a= 34.20/2 = 17.10,b= 18.70/2 = 9.35,由《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）表K.0.1-1可得附加应力系数，= 0.177
pz= 4p0= 4×0.177×169.10 = 120.06 kPa
= 0.92p0
Es=14.37 MPa
查《建筑地基处理技术规范》表9.2.8得s= 0.424
3.7最终的沉降量
s=ss'=s∑s'i= 0.424 × 154.86 = 65.61 mm
四、下卧土层承载力验算
基础底面的附加压力
基础底面平均压力为:
pk= 216.00kPa
基础底面自重压力为:
pc=0×d=10.31×4.55=46.90kPa
(2)计算基底下11.45m处的自重压力
pcz=0d
上式中0为自天然地面以下深度16.00m范围内天然土层的加权平均重度,其中地下水位下的重度取浮重度
0==8.66 kN/m3
pcz= 8.66×16.00 = 138.50 kPa
(3)计算基底下11.45m处的经深度修正后地基承载力特征值
fa=fak+d0(d-0.50)
m--面积置换率,m=4.89
Ra--单桩竖向承载力特征值,Ra=400.00kN
--桩间土承载力折减系数,=0.70
fsk--处理后桩间土承载力特征值（kPa）,取天然地基承载力特征值,fsk=130.00kPa
经CFG桩处理后的地基,当考虑基础宽度和深度对地基承载力特征值进行修正时,一般宽度不作修正,即基础宽度的地基承载力修正系数取零,基础深度的地基承载力修正系数取1.0.经深度修正后CFG桩复合地基承载力特征值fa为
zn= 16.00 m
3.4计算复合土层的压缩模量
复合土层的分层与天然地基相同,各复合土层的压缩模量等于该层天然地基压缩模量的倍
Espi=Esi
Espi--复合地基处理范围内第i层土修正后的压缩模量(MPa)
Esi--复合地基处理范围内第i层土原始的压缩模量(MPa)
值按《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002 J220－2002）式(9.2.8-1)确定
1.6土层参数:
天然地面标高: -0.45m
水位标高: -1.50m
桩顶标高: -5.00m
土层参数表格
层号
土层名称
厚度
m
容重
kN/m3
压缩模量
MPa
承载力
kPa
d
侧摩阻力kPa
桩端阻力kPa
1
粉质粘土
1.00
18.00
3.62
80.00
1.00
21.00
0.00
2
粉质粘土
3.00
18.00
4.26
4.4028
2.9534
14.91
33.49
59.781
8.45
0.55
0.49
4×0.2368=0.9473
8.0050
3.6022
27.96
21.78
81.565
9.00
0.55
0.53
4×0.2349=0.9395
8.4552
0.4503
13.05
5.83
87.399
11.45
0.55
0.67
pz= 4p0= 4×0.149×169.10 = 101.12 kPa
(2)计算基底下14.45m处的自重压力
pcz=0d
上式中0为自天然地面以下深度19.00m范围内天然土层的加权平均重度,其中地下水位下的重度取浮重度
0==8.55 kN/m3
pcz= 8.55×19.00 = 162.50 kPa
基础底面的附加压力为: :
p0=pk-pc=216.00 - 46.90 = 169.10kPa
第6层土承载力验算:
(1)计算基底下9.00m处的附加压力
a= 34.20/2 = 17.10,b= 18.70/2 = 9.35,由《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）表K.0.1-1可得附加应力系数，= 0.202
桩侧阻力指桩侧阻力特征值(kPa)、桩端阻力指桩端阻力特征值(kPa)
桩在土层中的相对位置
土层
计算厚度(m)
桩侧阻力
kPa
桩端阻力
kPa
3
1.45
22.00
0.00
4
3.00
46.00
0.00
5
4.00
64.00
1200.00
6
0.55
42.00
0.00
二、复合地基承载力计算
2.1单桩竖向承载力特征值计算
90.00
1.00
24.00