现浇梁计算书
现浇梁支架计算书
跨友谊河五孔现浇简支梁支架计算编制：审核：批准：日期：二零一四年五月**公司萧县东制梁场跨友谊河五孔现浇简支梁支架计算一、基本方案友谊河五孔现浇简支梁中桥位于安徽省萧县境内，桥址范围内地势平坦，桥址于DK325+233.6～DK325+271.37处跨越友谊河，河流与线路夹角89.1度，河槽比较深。
据调查一年中大多时间无水流，在6、7月份会有大量的水流汇集于此。
友谊河中桥中心里程为DK29+252.090，设计为5-24m现浇简支梁，总长度137.060m。
箱梁顶宽13.4m，底宽5.8m，箱梁横截面为单室斜腹板，梁高2.45m。
顶板从标准截面的30cm加厚到支点处的61cm；底板从标准截面的28cm 加厚到支点处的70cm。
腹板标准截面厚45cm，在支点处加厚到105cm。
混凝土箱梁采用C50混凝土，每片简支梁混凝土方量为239.87m3，箱梁纵向预应力采用8-7Φ15.2、9-7Φ15.2钢绞线，波纹管采用金属波纹管，内径为Φ80mm。
梁体为等高度预应力砼单箱单室梁。
箱梁标准截面如下：钢管脚手架采用钢管外径48mm，壁厚3.5mm碗扣式支架，纵向步距为90cm；横向间距在箱梁底板下为60cm，其他部位均为90cm；横杆层距为120cm，纵横分别布置；剪刀撑沿线路方向每4.5米在横截面上设置一道，纵向设置5道即两侧翼板下各1道，两侧腹板下各1道，梁体中间1道，剪刀撑与地面成45°-60°。
底模和内模采用钢模+木模。
底板的横向支撑采用10×10m的方木，中心间距为15cm，下部采用10×15cm的方木作为纵向方木支撑于竖杆的顶托上，翼板下部的纵向方木中心间距为90cm，底腹板下纵向方木中心间距为60cm。
地基处理宽度为26.8m，总长度为130m。
三七灰土处理完毕的地基承载力不得小于250kPa，并利用轻型动力触探仪对处理完毕的地基进行检测,合格后方可搭设支架。
25米现浇箱梁支架系统计算书
截面抵抗距W=
荷载计算
模型
强度分析
刚度分析
10*10方木强度、刚度满足设计要求。
（3）10*15cm方木计算
荷载计算
采用上部结构传递荷载
计算结果
强度分析
刚度分析
（4）碗扣支架计算
荷载计算
刚度荷载
强度荷载
计算结果
1）模型
2）强度分析
3）立杆验算
脚手架步距为1.2m，长系比 ，（《碗扣式脚手架施工规范》）规定，碗扣式脚手架长系比 ），查《碗扣式脚手架施工规范》附录C，P235A钢管轴心受压构件的稳定系数 。
模板单位宽度（1m）面板截面参数
惯性矩I=
截面抵抗距W=
荷载分析
a.钢筋砼自重取26kN/m3
砼产生的面荷载标准值q1=
b．方木自重产生的面荷载q2=
c．施工人员机具荷载
计算模板及直接支承模板的小楞时按均布荷载2.5kPa（kN/m2）
d．混凝土倾倒荷载按均布荷载2.0 kPa
e．混凝土振捣按均布荷载2.0 kPa
模型：
计算结果
强度分析
刚度分析
10*15方木强度、刚度符合要求。
（3）15*15cm方木计算
荷载计算
10*15cm下设15*15的横向方木，纵向间距90cm，荷载采用上部10*15cm方木传递下来的节点荷载。
强度支座反力
刚度支座反力
计算结果：
强度分析
刚度分析
（4）碗扣支架计算
荷载计算
刚度荷载
强度荷载
惯性矩I=
截面抵抗距W=
荷载分析
a.钢筋砼自重取26kN/m3
砼产生的面荷载标准值q1=
b．范本自重产生的面荷载q2=
现浇连续梁(4x25m)计算书
预应力混凝土连续箱梁（4x25m）上部结构计算书跨径：25m桥宽：29m计算：日期：复核：日期：审核：日期：目录1 计算依据 (3)1.1 设计标准 (3)1.2 设计规范 (3)2 主要材料和计算参数 (3)3 结构计算 (4)3.1 计算方法概述 (4)3.2、施工阶段划分 (4)4 计算结果 (5)4.1 持久状态承载能力极限状态计算 (5)4.1.1、正常使用极限状态下正截面抗裂验算 (5)4.1.2、正常使用极限状态下斜截面抗裂验算： (8)4.2、持久状况和短暂状况构件的应力计算 (9)4.2.1混凝土正截面法向压应力 (9)4.2.2混凝土斜截面主压应力 (11)4.2.3短暂状况下混凝土的截面边缘的法向应力 (14)4.3、承载能力极限状态基本组合正截面强度验算 (19)4.3.1正截面抗弯承载计算 (19)4.3.2 斜截面抗剪承载力计算 (24)4.4、钢束信息输出 (25)4.5、支座反力 (25)4×25m箱梁结构计算书1 计算依据1.1 设计标准1）设计荷载：公路－Ⅰ级2）桥面宽度：整体式路基：0.5m(防撞护栏)+2.5m(人行道)+2×11.5m(桥面净宽)++2.5m(人行道)+0.5m(防撞护栏)；3）结构重要性系数：1.14）环境类别：Ⅰ类5）环境的年平均相对湿度取70％1.2 设计规范1）《公路工程技术标准》JTG B01-20032）《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-20153）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-20042 主要材料和计算参数1）混凝土：预制主梁（梁体和横隔板）及梁间湿接缝采用C50 混凝土，弹性模量为3.45×104Mpa，混凝土轴心抗压标准值ck f =32.4Mpa，混凝土轴心抗拉标准值tk f =2.65Mpa，混凝土轴心抗拉设计值td f =1.83Mpa，容重r=26.0KN/m3。
现浇梁满堂脚手架计算书
计算书一、荷载1.1荷载分类作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。
①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。
②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
1.2荷载取值（1）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照100年一遇取刚察县雪压为0.30kN/m2。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur x so式中：Sk——雪荷载标准值（kN/m2）;ur ---- 顶面积雪分布系数；So——基本雪压（kN/m2）。
根据规《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012 7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。
由于角度为小于25°，因此卩取平均值为1.0,其计算过程如下所示。
Sk=ur x so=0.30 x 1=0.30kN/m2(2)风荷载根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)查附录D.5可知，风的标准荷载按照100年一遇取刚察县风压为0.4kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011 4.3.1风荷载计算公式如下式所示。
W=U X Us X WO式中：W――风荷载强度(kN/m2);WO——基本风压(0.4KN/m2);Uz――风压高度计算系数，根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012表8.2.1取1.0;Us――风荷载体型系数，根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012表8.3.1采用1.3。
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
设计参数
- 主桥边跨现浇梁长度：10m
- 梁截面尺寸：150mm x 250mm
- 混凝土强度等级：C30
- 钢支架尺寸：80mm x 80mm x 6mm
- 钢支架材质：Q235
假设
- 假设混凝土极限拉应力为0.67fctk，混凝土极限抗压强度为fck+8。
荷载计算
- 荷载组合采用最不利工况组合；
- 施工荷载（配重）：4.0kN/m2
- 现浇梁及混凝土浇筑时荷载：25kN/m2
钢支架计算
钢管强度计算公式
- 钢管承载能力=1.2×σs×A/γm
- σs——钢管屈服强度
- A——钢管截面面积
- γm——安全系数，取值为1.0。
钢管刚度计算公式
- KS=Es×As/L
- Es——钢管弹性模量
- As——钢管截面面积
- L——钢管长度
钢管最大变形计算公式
- δmax=5(qL4)/(384EI)
- qL4/384EI——集中力作用下钢管在跨中的最大挠度
钢管稳定性计算公式
- fcr=π²EI/δcr²
- E——钢管弹性模量
- I——钢管截面惯性矩
- δcr——稳定临界挠度
结论
根据经过计算的结果，取钢管Q235直径为89mm，壁厚为5.5mm，长度为3m，最大变形为1.3mm，稳定性满足要求；取6支钢管布置在主梁下，即跨中4m处，间距为1m，能够满足设计要求。
支架法现浇箱梁计算书
现浇箱梁支架验算书1、现浇箱梁荷载分配分析1.1 单箱二室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱二室现浇箱梁断面图单箱二室箱梁面积叠加图1.1.1、单箱二室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)；肋、腹板荷载：q2=2.1×26=54.6(KN/m2)；横梁荷载：q3=2.1×26=54.6 (KN/m2)；翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。
(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。
档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）。
(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。
(4)、混凝土浇注冲击荷载：q7 =2 kN/m2。
(5)、混凝土振捣荷载：q8=2 kN/m2。
1.2 单箱四室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱四室现浇箱梁断面图单箱四室箱梁面积叠加图1.2.1、单箱四室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)。
肋、腹板荷载：q2=1.4×26=36.4 (KN/m2)。
横梁荷载：q3=1.4×26=36.4 (KN/m2)。
翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。
(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。
的木档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。
某现浇箱梁施工计算书
某现浇箱梁支架计算一、支架设计概要（一）设计计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128—2000）。
3、《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》（DG/TJ08—016—2004）4、《路桥施工计算手册》5、《钢管脚手架扣件》（GB15831）6、WDJ脚手架立杆设计荷载：⑴横杆步距为0.6m时，每根立杆设计荷载为40KN；⑵横杆步距为0.6m×0.9m时，每根立杆设计荷载为35KN；（二）计算内容1、15mm厚竹胶板强度、刚度2、10cm×10cm横向方木格栅强度、刚度3、10cm×15cm纵向方木格栅强度、刚度及碗扣支架强度验算。
4、贝雷梁计算5、槽钢[20分配梁计算6、钢管桩及其钢筋砼条形基础计算（三）模板支架设计基本构造及荷载传递路线1、基本构造：道路顶铺设槽钢或方木，其上搁置支架底托，搭设碗扣支架。
在支架顶部为顶托，顶托上放置纵向10cm ×15cm 方木，再横向放置10cm ×10cm 方木，横向方木上部铺设15mm 厚竹胶板，作为箱梁底模。
2、荷载传递路线：荷载传递路线：底模→横向格栅→ 纵向格栅→立杆顶托→支架立杆→底托→地基（或支架支承结构）。
二、FX16#~FX19#箱梁碗扣支架布置1、δ＝15mm 胶合板作底板；2、横桥按间距@ 300mm 布置10×10cm 木方格栅；3、顺桥向垂直方向均布设15×10cm 木方格栅，布置间距：梁顶底板部位间距为@＝600、900mm ，翼板部位间距为@＝900mm 及1200mm ；4、顺桥向布置，布置间距尺寸：@＝600mm 及900mm ； 三、支架承重结构受力计算：1、模板计算(15mm 厚覆膜胶板)⑴施工荷载（取梁高3m,计算最大跨度0.2m ）砼自重：g 1=3×25＝75KN/m 2；施工荷载（人员、堆载）g 2取2.5 KN/m 2；倾倒砼时产生的冲击荷载和振捣砼产生的荷载按2.0 KN/m 2考虑；（下同）q ＝（75+2.5+2）×1.0＝79.5KN/m⑵弯矩21M21M =81q 2l =81×79.5×0.22=0.398KN ·m⑶截面模量WW=bh 2/6=1.0×0.0152/6=3.75×10-5m 3⑷应力验算σ＝21M /W=531075.310398.0－⨯⨯=10.6MPa ＜ ［σ］＝15MPa ∴ δ＝15mm 厚覆膜模板强度满足要求。
现浇梁满堂支架设计计算
现浇梁满堂支架设计计算一、面板计算模板面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算，取最不得荷载位置进行验算，计算宽度取0.3m。
面板所受荷载有：新浇混凝土及钢筋自重；施工人员及施工设备荷载；倾倒和振捣混凝土产生的荷载。
计算荷载取箱梁实体混凝土计算。
1. 面板荷载计算1.1恒荷载计算1.1.1钢筋混凝土自重q11=Q2V=26×1.6×0.3=12.48kN/m式中：Q2—混凝土自重标准值按26KN/m3计；V—每米钢筋混凝土梁体积；1.1.2模板自重：q12=8×0.015×0.3=0.036kN/m1.1.3恒荷载：q1=q11+q12=12.516kN/m1.2活荷载计算q2=(Q3+Q4)×b=（2.5+2）×0.3=1.35kN/m式中：Q3—施工人员及设备荷载；取2.5KN/m2；Q4—浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值，取2.0 KN/m2；b—面板计算宽度。
1.3面板荷载设计值：q=1.2q1+1.4q2=16.909kN/m。
2.面板计算2.1强度计算强度计算简图2.1.1 抗弯强度计算：σw = M/W < f式中：σw—面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M—面板的最大弯距(KN.m)；W—面板的净截面抵抗矩，W=1/6×bh2=30×1.52/6=11.25cm3；弯矩图M=0.1ql2=0.1×16.909×0.32=0.152KN.m式中：q—模板荷载设计值(kN/m)，l—面板跨度，即横梁间距。
经计算得到面板抗弯强度计算值σw = 0.152×106/(11.25×103)=13.511N/mm2；截面抗弯强度允许设计值 f=105N/mm2。
面板的抗弯强度验算σw < f，满足要求!2.1.2抗剪强度计算剪力图τ=3Q/2bh<[τ]式中： Q—面板最大剪力, Q=0.6ql=0.6×16.909×0.3=3.044KN；截面抗剪强度计算值：τ=3×3044/(2×300×15)=1.015N/mm2；截面抗剪强度允许设计值[τ]=3.40N/mm2。
100米现浇箱梁支架计算书
100米现浇箱梁支架计算（一）、荷载计算 1、支点截面：底腹板荷载1）、荷载 ⨯⨯⨯.1P =1226 2.7 1.05=88.452t/m翼缘板处荷载1）翼缘板荷载模板荷载 ⨯2P =0.034=0.12t/m 2）施工荷载 ⨯3P =0.254=1t/m合计： 123P=P +P +P =8.63t/m2、横隔梁截面 边腹板、楔形块荷载 1）、荷载⨯⨯⨯⨯⨯⨯.)1P =(2.225262 2.7 1.05=11.57 2.7 1.05=32.8t/m2）、施工荷载 ⨯⨯2P =0.25(2.2252)=1.113t/m 3）、底模荷载 ⨯⨯3P =0.03(2.2252)=0.134t/m合计： 123P=P +P +P =34.064t/m底板荷载1）、底板荷载 ⨯⨯⨯⨯.)1P =(1.9052 2.7 1.05=5.39t/m2）、底模荷载 ⨯⨯2P =0.03 1.92=0.114t/m 3）、顶板荷载 ⨯⨯⨯⨯.)3P =(1.9072 2.7 1.05=7.54t/m 4）、顶板底模荷载 ⨯⨯4P =0.03 1.92=0.114t/m 5）、施工荷载 ⨯⨯.5P =0.25192=0.95t/m合计： 123P=P +P +P =14.108t/m 中腹板、楔形块荷载处1）、荷载⨯⨯⨯⨯⨯..)1P =(37526 2.7 1.05=9.75 2.7 1.05=27.641t/m2）、施工荷载 ⨯2P =0.25 3.75=0.938t/m 3）、底模荷载 ⨯3P =0.03 3.75=0.113t/m合计： 123P=P +P +P =28.692t/m翼缘板处荷载1）、翼缘板荷载模板荷载 ⨯2P =0.034=0.12t/m 2）、施工荷载 ⨯3P =0.254=1t/m 合计： 123P=P +P +P =8.63t/m 3、跨中断面边腹板处(腹板宽度0.5米)1） 边腹板荷载⨯+⨯⨯.(..)1P =0526018 2.7 1.05=3.94t/m2） 施工荷载 ⨯2P =0.250.5=0.125t/m3） 底模荷载 ⨯3P =0.030.5=0.015t/m 合计： 123P=P +P +P =4.08t/m 底板处1） 顶板荷载⨯+⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯(........)1P =0285275030309022022032 2.7 1.05=(1.48+0.09+0.2+0.13) 2.7 1.05=5.39t/m()⨯⨯⨯⨯3P =0.25 5.275+0.30.3 2.7 1.05=3.99t/m4） 底板顶、底模板 ⨯.4P =0.035275=0.16t/m 5） 施工荷载 ⨯5P =0.25 5.275=1.32t/m 合计： 12345P=P +P +P +P +P =11.02t/m 翼缘板处荷载3）翼缘板荷载4） 模板荷载 ⨯2P =0.034=0.12t/m 5）施工荷载 ⨯3P =0.254=1t/m合计： 123P=P +P +P =5.68t/m 二、支架计算（横向）100米箱梁现浇支架采用钢管桩支架，纵、横向设置500工字钢，其上搭设口12×15cm 方木，竹胶板做底板。
现浇箱梁模板、支架计算书
现浇箱梁模板、支架计算书（左幅）江浦互通2号桥跨经为16+21+16=53m，左幅现浇箱梁混凝土方量为797.1m3。
底模、侧模计划采用δ=15mm厚竹胶板（规格1.22×2.44m，每块约重40kg），底模下横桥向布设净间距为20cm的10cm×10cm木方，下层方木12cm×15cm，顺桥向布设，间距为0.9米。
支架采用碗扣支架，横桥向间距90cm；顺桥向间距120cm，腹板处、横隔梁处横桥向和顺桥向间距均为60cm。
碗扣支架底托下放置45cm×45cm×10cm的20＃钢筋混凝土预制垫块。
支架下地基采用60cm灰土处理。
现对以上方案进行计算。
一、荷载组成1、梁体混凝土自重：26×797.1＝20724.6KN2、模板自重：26.62×53×(40/1.22×2.44)×10-2＝189.6KN3、横桥向方木自重：53/0.2×24.4×0.1×0.1×5＝323.3KN4、顺桥梁方木自重：28×53×0.15×0.12×5＝133.6KN5、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载：1.5KPa6、倾倒混凝土时产生的荷载：6.0 KPa7、振捣混凝土时产生的荷载：2.0 KPa二、竹胶板验算，模板规格：（1.22m×2.44m），厚度1.5cm荷载组合20724.6/（52.92×24.46）×1.2+9.5×1.4＝32.52KN/m2q＝32.52×1.22＝39.68KN/mI＝1.22×0.0153/12＝3.4×10-7m4W＝1.22×0.0152/6＝4.6×10-5 m3M=qL2/8=39.68×0.2×0.2/8＝0.2KN.m竹胶板的容许拉应力参考A-4种类木材取值，为［σw］＝11.0MPa，弹性模量取E＝9×103 MPaσw＝M/W=0.2/4.6×10-5＝4.35Mpa＜［σw］强度满足要求。
现浇箱梁模板计算书
（一）内侧顶模板计算（1）横向背楞的计算1、强度计算简化为三跨连续梁模型q=（26×1.1×0.25+7.5×0.012）+（4+2.5）=13.74 kN/m2230.0122466bh W cm === 抗弯强度验算[]230.12410M ql Wσσ-==⨯<=30Mpa 0.72l m <l 取30cm 。
2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 100677.04max <=EI ql f 4370.67713.740.30.520.01211010012⨯⨯=⨯⨯⨯mm <1.2mm 故抗弯强度和挠度满足要求。
横向背楞采用8cm ×10cm 的方木，间隔为30cm 。
（2）纵向背楞的计算1、强度计算简化为三跨连续梁模型q=（26×1.1×0.25×0.3+7.5×0.012×0.3+0.1×0.08×7.5）+（4+2.5）×0.3=4.18 kN/m2230.080.1133.366bh W cm ⨯=== 抗弯强度验算[]22330.1 4.180.880.1133.310==2.43133.310M ql W σσ--⨯⨯==⨯<⨯=13Mpa 2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 100677.04max <=EI ql f4370.677 4.180.880.30.080.111010012⨯⨯=⨯⨯⨯⨯mm <5.3mm 故抗弯强度和挠度满足要求。
纵向背楞在横向背楞下设置四道，距离为0.88m 。
(3)支撑钢管计算1、强度验算设每1.2m 设置一个支撑钢管。
横向背楞传递到纵向背楞的Q =4.18×0.88=3.68kN Mmax=2.21 kN.m[]32.219.21324010M Mpa Mpa W σσ-===<=⨯ 2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 384p 81.63m ax <=EI l f 3376.81 3.68 1.20.780.10.1211038412⨯⨯=⨯⨯⨯⨯mm <4.8mm 故抗弯强度和挠度满足要求。
现浇梁计算说明书
现浇梁计算说明书一、主要计算说明：根据施工技术方案主要计算各构件受力情况及支架的整体稳定性是否满足要求，根据计算验证方案的可行性，并根据验算结果指导编制施工方案；计算方式采取由上至下方式，逐个验算杆件受力是否符合要求，具体分为梁体下上横梁Ⅰ25a工字钢验算、贝雷梁验算、砂箱设置及受力验算、下横梁Ⅰ36a工字钢验算、钢管支架验算等。
二、计算依据及计算方式：1、计算依据：①铁路混凝土与砌体工程施工规范；②公路施工手册《桥涵》（下册）；2、计算方式：采用手算与mads计算软件相结合的方式。
三、具体计算：（一）、上横梁验算：上横梁采用Ⅰ25工字钢，间距为75cm布置在贝雷梁节点上。
分段进行，根据梁体标准断面中各段梁体砼面积情况，确定荷载分布。
1、横梁上部荷载计算横梁上部荷载值为梁体荷载+模板及支架荷载及施工荷载总和；根据《路桥施工计算手册》及《铁路混凝土与砌体工程施工规范》，施工荷载：Q1=1.5KN/m2，模板及支架荷载：q2=0.85 KN/m2计算。
梁体荷载按照梁体标准断面，计算各分段面积，根据各分段面积确定荷载值，计算荷载以75cm长（Ⅰ25工字钢间距）计算。
具体情况如下图所示：（1）、AB段计算：①梁体本身荷载：（3125+9148）*10-4 m2*26 KN/m3*0.75m/=23.93kN②模板及支撑荷载：模板及支撑荷载取0.85 KN/m2，由于模板设计，作用力集中在距梁体中心线4.37m位置，则模板及支撑总荷载值为0.85 KN/m2*(1.254 m +1.998m)*0.75m=2.07315 kN③施工荷载：施工荷载取 1.5KN/m2,则施工荷载总值为：1.5 KN/m2*0.75m*3.22m=3.6225 kN④AB段荷载总值：F1=①+②+③=23.93+2.1+3.62=29.7( KN)（2）、BC段计算：BC段受力作为均布荷载受力考虑。
①梁体本身荷载：30463*10-4m2*26 KN/m3*0.75m/1.85m=32.11kN/m②模板及支撑荷载：模板及支撑荷载取0.85 KN/m2，则模板及支撑总荷载值为0.85KN/.m2*0.75m=0.6375 kN/m③施工荷载：施工荷载取 1.5 KN/m2,则施工荷载总值为：1.5 KN/m2*0.75m=1.125 kN/m④BC段荷载总值：F2=①+②+③=32.11+0.6375+1.125=33.87( KN/m)（3）、CD段计算：CD段受力作为均布荷载受力考虑。
连续梁现浇段计算书
连续梁现浇段计算书绕阳河80+128+80m连续梁悬臂浇注施工现浇段支架计算书一. 荷载1 .现浇箱梁自重所产生的荷载：①钢筋混凝土按2600kg/m3计算，②单侧翼缘板混凝土线性荷载为：py0=1.274*2.6*10=33.124kN/mpy1=33.12kN/m③单侧腹板处混凝土线荷载为：pf0=(5.5483+4.5312)/2*2.6*10=131.0335kN/m pf1=131.03kN/m④单侧底板和顶板混凝土线荷载为：pd0=(3.06+2.0403)/2*26*=66.3039kN/mpd1=66.3N/m.⑤现浇段悬出墩顶混凝土的总量为：p=（33.12+131.03+66.3）*2*14.7=6775.23kN 2.模板体系荷载按规范规定：P2=0.75kPa3.砼施工倾倒荷载按规范规定：P3=4.0 kPa4.砼施工振捣荷载按规范规定：P4=2.0kPa5.施工机具人员荷载按规范规定：P5=2.5kPa二、线形荷载分布计算采用工字钢进行支撑。
下面对支架进行有限元计算1、按概率极限承载力计算即Sd(rgG;rqΣQ)=1.2SG+1.4SQ式中SQ：基本可变荷载产生的力学效应SG：永久荷载中结构重力产生的效应Sd：荷载效应函数rg：永久荷载结构重力的安全系数rq：基本可变荷载的安全系数强度满足的条件为：Sd(rgG;rqΣQ)≤rbRd式中rb：结构工作条件系数Rd：结构抗力系数Sd(rgG;rqΣQ)=1.2SG+1.4SQ=1.2*6775.23+1.2*0.75*14*14.7+1.4*（4+2+2.4）*14*14.7 =10735.7kN2.支架布置及相关荷载顺桥向共14.7m长。
横桥向共布置25根工字钢，横向布置为：（3*0.6+4*0.3+5*0.45+0.5+5*0.45+4*0.3+3*0.6）m。
其中单侧腹板处布置4根，间距0.3m，底板下布置11根，间距0.45m，单侧翼缘板布置3根，间距0.6m。
(经典手算,值得收藏)1.4m～1.8m梁高现浇混凝土箱梁模板支架计算书
XX工程1.4m～1.8m梁高现浇混凝土箱梁模板支架计算书XX公司二0二一年十月目录1、支架概况 (1)1.1. 总体概况 (1)1.2. 支架设计 (1)2、计算依据 (2)3、计算参数 (3)4、荷载分析 (3)4.1. 恒载 (3)4.2. 活载 (3)4.3. 荷载组合 (4)5、支架受力计算 (4)5.1. 底模计算 (4)5.2. 方木计算 (5)5.3. 工10底模承重梁计算 (7)5.4. 盘扣架立杆计算 (7)5.5. 盘扣架基础计算 (8)5.6. 盘扣架稳定性计算 (8)11.1. 总体概况结合现场的实际情况，本工程混凝土现浇箱梁采用盘扣支架法施工。
箱梁模板采用18mm 厚的竹胶板，竹胶板下顺桥向布置方木，方木支撑在横桥向工10型钢底模承重梁上。
便于支架的安拆与倒用，支架采用统一形式设置，支架竖杆横向间距为60cm 或90m ，纵向间距为90m ，最大步距为150cm ，方木采用10cm ×10cm ，方木间距为15cm 、20cm 及30cm ，工10型钢分配梁间距为90cm 。
1.2. 支架设计1.4m ～2.0m 梁高模板支架设计：架体：立杆纵向间距900mm ，横向间距900mm ；横杆步距为1500mm 。
主梁：L185铝梁（工10工字钢）横桥向梁布置。
次肋：10×10cm 木方，顺桥向设置，腹板下间距20cm ，底板及翼缘板下间距30cm 。
面板：采用18mm 厚竹胶板，尺寸为122cm ×244cm ，沿梁长向铺钉于次肋上。
图1.2-1 现浇支架立面图2图1.2-2 现浇支架断面图图1.2-3 现浇支架平面图1、施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；2、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）；3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T 3650-2020）；4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）；5、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》（JGJ/T 231-2021）；6、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）；37、《建筑结构可靠性设计统一标准》（GB 50068-2018）；8、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2014）；9、《工程结构通用规范》（GB 55001-2021）；10、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）（2015年版）；11、《钢结构设计标准》（GB 50017-2017）；12、《钢结构通用规范》（GB 55006-2021）；13、《木结构设计标准》（GB 50005-2017）；14、《木结构通用规范》（GB 55005-2021）；15、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）；（1）钢筋砼容重：26kN/m 3；（2）钢材弹性模量：E=2.06×105MPa ；（3）木材弹性模量：E=1.0×104MPa ；（4）Q235B 钢材：=215MPa σ 120MPa τ=；（5）竹胶板、方木：12MPa σ= 1.2MPa τ=。
现浇梁计算书
主桥箱梁现浇支架设计一、工程概况我合同段松柏互通有A匝道、B匝道共有两座匝道桥跨越浦南高速公路。
AK0+753.74跨线桥起点桩号为AK0+692.24，终点桩号为AK0+815.24，桥长123米。
桥梁上部构造为〔33+48+33〕mPC连续箱梁，正交布置。
主梁为单箱三室箱梁构造，箱梁全宽13m，箱梁底宽7.6m，悬臂长2m，桥面横坡6%，主梁高2.5m，顶板厚0.28～0.38m，底板厚0.25～0.35m，中间腹板厚0.45～0.65m，斜腹板厚0.5～0.7m。
箱梁采用钢管支架+碗扣支架现浇。
BK0+546.715跨线桥起点桩号为BK0+316.215，终点桩号为BK0+777.215，桥长461米。
桥梁上部构造为30+40+〔3-30〕+〔33+48+33〕+〔6-30〕mPC简支T梁、连续箱梁，正交布置。
主梁为单箱双室箱梁构造，箱梁全宽10.5m，箱梁底宽5.5m，悬臂长1.8m，桥面横坡6%，主梁高2.5m，顶板厚0.28～0.38m，底板厚0.25～0.35m，中间腹板厚0.45～0.65m，斜腹板厚0.5～0.7m。
箱梁采用钢管支架+碗扣支架现浇。
二、设计依据1、?施工图设计?；2、?材料力学?；3、?路桥施工计算手册?；4、?钢构造设计原理?；5、?公路桥涵设计通用标准?〔JTJ021-89〕；6、?建筑施工模板图册?。
三、主要技术参数1、Q235的弹性模量：E=2.1×105Mpa；2、Q235的抗弯强度：［σ］=145Mpa；3、Q235的抗剪强度：［σ］=85Mpa；4、Ⅱ类竹胶板抗弯强度：［σ］=70Mpa；5、Ⅱ类竹胶板弹性模量：E=5.0×103Mpa；6、木材抗弯强度：［σ］=12Mpa；7、木材弹性模量：E=9.0×103Mpa 。
四、荷载平安系数1、砼的超方系数：1.05；2、砼的浇筑冲击系数：1.2；3、百年一遇的风荷载0.4 kN/m 2；4、百年一遇的雪荷载0.55 kN/m 2。
现浇箱梁计算书
某现浇箱梁结构验算核报告一、结构概况某现浇箱梁为跨越S201线的一座桥梁，斜交角度为148度，采用斜桥正做，错孔跨越，桥梁全长97m。
本桥平面位于R=2000m的曲线段段内，上部结构采用25+30+25 m预应力混凝土现浇连续箱梁。
桥墩采用独柱墩，钻孔灌注桩基础，桥台采用重力式U型桥台，扩大基础。
1、上部结构：主梁采用C50混凝土，箱梁采用单箱双室截面；箱梁梁高1.8m，悬臂端部厚度0.18m，根部厚度0.45m；箱梁底板与桥面横坡一致，通过箱梁底面三角垫石来适应桥面的横坡变化；箱梁顶板宽13.0m，底板在非连续端1.5m范围内宽8.4m，经3m变化段变至8.0m，直至中跨跨中，悬臂长度2.0m；箱梁顶板厚度：横梁端部45cm，经300cm倒角变至25cm，直到跨中；箱梁底板厚度：横梁端部42cm，经300cm倒角变至22cm，直到跨中；箱梁腹板厚度：边腹板在端横梁端部85cm，经300cm倒角变至45cm，直到跨中；边腹板在中横梁端部65cm，经300cm倒角变至45cm，直到跨中；中腹板横梁端部85cm，经300cm倒角变至45cm，直到跨中；横梁：端横梁厚度150cm，中横梁厚度200cm；=1860MPa的钢绞线，其性能符合纵向预应力：采用标准强度fpk=1.95 GB/T5224-2003的要求，锚下张拉控制应力为1395MPa，钢束弹性模量为Ep×105MPa，单根直径φs15.2mm，截面面积A=140mm2，纵向束采用OVM15-15型锚固体系。
2、下部结构：桥墩全部采用独柱墩，柱径1.6m，基础均采用钻孔灌注桩基础；桥台采用重力式U型桥台，基础采用扩大基础。
3、施工方法箱梁采用满堂支架整体现浇方案。
4、其他支座设臵：桥墩处采用单支座，桥台处采用双支座，支座间距为740cm；支座类型：采用GPZ盆式橡胶支座。
二、结构分析简化模型为了分析主梁在各种作用下的最不利效应，结构分析采用“Midas 2010空间有限元程序”进行，有限元模型中充分考虑了施工及运营阶段的结构刚度模拟与各种荷载的作用过程。
现浇段计算书
边跨现浇段万能杆件桁架验算一、基本数据现浇段总长9.25m，断面形式为变截面，箱梁砼方量约为190m3。
其中，桁架实际承受的现浇段箱梁长度为7.07m，砼方量为115.56m3，重量约为115.6×2.6=300.6t，其余砼重量由16#墩的支座/墩身承受。
二、荷载计算：2.1基本荷载侧缘砼：[(0.15＋0.47)/2×3.6＋(0.47＋1.17)/2×0.7]×2×7.07=23.90㎡=62.13t侧底模：4.3×7.07×0.15×2=9.12t腹板砼：[(0.6×3.7＋1.225×3.654)/2]×7.07×2=47.34㎡=123.09t腹模板：7.07×(4.254－0.6)×2×2×0.15=15.5t底顶板砼：115.56－23.90—47.34=44.32㎡=115.23t底顶模板：7.07×7×0.15×2=14.88t2.2荷载组合脚手架+型钢+桁架+施工荷载=75t单榀桁架：75/6=12.5t底顶砼+底顶模=115.23＋14.88=130.11t考虑荷载沿桥方向分布不均，计算单榀桁架时取：130.11/6×1.1=23.85t腹砼+腹模板=123.09＋15.5=138.59t考虑荷载沿桥方向分布不均，计算单榀桁架时取：138.59/6×1.15=26.57t侧缘砼+侧底模=62.13＋9.12=71.25t单榀桁架：71.25/6=11.88t综上所述得桁架受力示意图，如图2所示。
底顶砼+底顶模腹砼+腹模板侧缘砼+侧底模图2——桁架受力示意图三、桁架结构计算根据“桁架受力示意图”（图2）将荷载等效叠加在桁架结点：第一结点等效荷载=12.5/8/2+11.88/2/2/2=2.7t第二结点等效荷载=12.5/8+11.88/2/2=4.5t第三结点等效荷载=12.5/8+11.88/2/2/2+26.57/2×(1.2/2)＋23.85/8=14.0t第四结点等效荷载=12.5/8+26.57/2×(0.8/2)+23.85/4=12.8t第五结点等效荷载=12.5/8+23.85/4=7.5t可得桁架计算图，如图3所示。
现浇梁满堂和钢管柱支架计算书(最终版)
附件：新丰互通B/C匝道桥现浇梁施工支架结构计算书一、工程概况新丰互通立交位于朱屋村南侧，是新丰县城及周边地区车辆上下高速的主要出入口，本合同段在新丰江北侧的朱屋村南侧山间设置新丰互通。
采用半定向T型互通立交与G105一级路顺接，方便新丰县城及周边村镇的车辆上下高速公路。
互通共设置主线桥1座，匝道桥4座，其中B/C匝道桥上部结构采用现浇箱梁结构；BK0+627.375匝道桥桥跨布置为3*（3×28.75）预应力现浇箱梁+12×30m预应力T梁； CK0+284.306匝道桥桥跨布置为11×20m预应力现浇箱梁+2×25现浇箱梁。
根据设计图纸，B匝道桥第一～三联上部结构采用3*28.75米预应力混凝土现浇箱梁，桥面宽10.5m，梁体采用单箱单室斜腹板结构。
梁高1.75cm，顶宽10.3m，悬臂长2.25m，底宽4.94m，顶板厚度28cm，腹板厚度45～65cm，底板厚度22cm；每跨在跨中设置横隔板。
C匝道桥第一～三联上部结构采用20米预应力混凝土现浇箱梁，桥面变宽，采用单箱单室斜腹板结构。
梁高1.50m,悬臂长2.25m，腹板厚45～65cm，顶板厚28cm，底板厚22cm；第三联每跨跨中设置横隔板；第四联上部结构采用25米预应力混凝土现浇箱梁，桥面宽10.5m，采用单箱单室斜腹板结构，梁高1.60m，箱梁悬臂长2.25m，腹板厚45cm～65cm，顶板厚28cm，底板厚22cm，在每跨跨中设置横隔板。
二、编制依据（1）《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110—2011）（2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（4）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（5）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)三、上部梁体施工方案新丰互通B匝道桥现浇箱梁共3联，每联3跨，其中第一联位于新丰互通E匝道和主线路基之间填平区，地形较平坦，梁底至原地面高度在3-13m间，采用满堂支架现浇施工；第二联前两跨横跨主线路基，地形较为平坦，梁底至原地面高度在7-13m间采用满堂支架现浇施工，第三跨横跨C匝道桥桥，桥区位于主线路基左侧边坡，梁底至原地面高度在13-20m间，采用满堂支架现浇法施工；第三联由于梁底至原地面高度在20m以上（22-29m），采用钢管柱贝雷支架法施工新丰互通C匝道桥共4联，均为现浇箱梁结构，第一联共4跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在7-13m间，采用满堂支架现浇施工；第二联共4跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在13-19m间，采用钢管柱贝雷支架法施工；第三联共3跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在在7-18m间，采用钢管柱贝雷支架法施工；第四联共2跨，跨径为25m，横跨主线路基，梁底距原地面高度在在7-8m间，采用满堂支架现浇施工。
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MA集散道流溪河特大桥现浇梁施工支架计算书一、工程概况MA第二联和第八联是现浇箱梁，采用搭支架现浇施工。
第二联为MA4#~MA6#，为四室箱梁，采用一次落架，在MA 4#单端张拉；MA4#~MA5#桥面宽度为20m，MA5#~MA6#桥面逐渐变宽。
第八联为MA24#~MA29#，三室箱梁，一次落架，双端张拉。
待张拉完毕后，待张拉完毕后，方能吊装邻联小箱梁。
现浇箱梁的详细参数如下：第二联现浇箱梁结构参数表第八联现浇箱梁结构参数表现浇梁采用支架+贝雷+盘扣支架的组合形式。
首先安装钢管桩，用16#槽钢设置剪刀撑。
顶上横梁用双拼45工字钢。
安装贝雷片。
贝雷上用25工字钢做分配梁，间距90cm（中横梁位置间距设为60cm），安装盘扣支架，顺桥向间距为90cm，横桥向间距90cm（中横梁位置间距设为60cm，做加密处理）。
然后在顶托上安装16#工字钢作为承重梁，最后纵向布置方木，间距30cm（中横梁位置间距设为20cm做加密处理）。
第二联现浇箱梁立面图第八联现浇箱梁立面图二、计算参数（一）材料参数1、砼自重G = 26kN/m3，2、Q235钢材根据《钢结构设计标准GB50017-2017》，抗拉、抗压和抗弯[σ]=215Mpa，抗剪[τ]=125Mpa。
包括：16#工字钢、25#工字钢、10#槽钢、16#槽钢、630mm ×8mm钢管桩。
3、Q345钢材根据《钢结构设计标准GB50017-2017》，抗拉、抗压和抗弯[σ]=305Mpa，抗剪[τ]=175Mpa。
包括：盘扣式支架：立杆Φ60.3mm、壁厚3.2mm；水平杆及水平斜杆Φ48.3mm、壁厚2.5mm；竖向斜杆：Φ42mm、壁厚2.75mm。
4、贝雷参数（1）几何特性（2）桁架容许内力表（二）计算荷载1、MA4#~MA6#梁段第二联梁段分两次浇筑，第一次浇筑底板和腹板，浇筑高度为2.05m；第二次浇筑顶板，顶板厚度为45cm。
根据梁段截面参数，分别计算出各梁段第一次浇筑时对应参数：2、第八联第八联梁段分两次浇筑，第一次浇筑底板和腹板，浇筑高度为1.15m；第二次浇筑顶板，顶板厚度为45cm。
4#中横梁高度为2.45m，8#中横梁高度为2.5m，12#中横梁高度为2.5m，16#中横梁高度为2.7m，顶板厚度均为45cm。
根据梁段截面参数，分别计算出各梁段第一次浇筑对应参数：3、其他荷载1、施工机具及人群荷载（计算支架立柱时取值）：1 KPa；2、模板（竹胶板）荷载：0.5KPa；3、倾倒混凝土产生的荷载：2KPa；4、振捣混凝土产生的荷载：2KPa。
（三）荷载组合荷载组合为：1.2×（混凝土重量+模板重量+支架自重）+1.4×活荷载（倾倒、振捣混凝土+人员机具重量）。
第二联和第八联荷载参数表如下：MA第二联荷载参数表第八联荷载参数表四、第二联现浇梁支架计算（一）模板验算底模采用15mm 的竹胶板，仅计算底模。
中横梁位置：底模直接搁置于间距L=0.2米的方木小楞上，按三跨连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。
其他位置：底模直接搁置于间距L=0.2米的方木小楞上。
竹胶板容许应力[σ]=32MPa ，E=6000MPa 。
截面特性：W =bh 26=1000×15×15/6=37500mm 3 I =bh 3/12=2812500mm 4（1）中横梁q =69.65KN m 2⁄×0.2=13.93KN m ⁄弯矩M ＝ql 2/10=0.06KN ∙m ，应力σ＝M/W =1.5Mpa ＜【σ】＝32Mpa ，安全。
f m ax=ql 4150EI =0.009mm <200400=0.5mm 符合要求。
（2）其他位置q =30.76KN m 2⁄×0.3=9.228KN m ⁄跨径为90cm ，弯矩M ＝ql 2/10=0.08KN ∙m ，应力σ＝M/W =2.1Mpa ＜【σ】＝32Mpa ，安全。
f max=ql 4=0.03mm <300=0.75mm 符合要求。
（二）方木计算模板下垫10cm×10cm 方木，间距为30cm 。
木材以0.075KN/m 计算，第二联现浇梁总长85.84m ，平均宽度21.38m ，则方木总长约为6267m ，总荷载为470KN 。
现浇梁总面积为1835m2，平面荷载为470/1835*1.2=0.31KN/m2（1）一般位置方木间距为30cm ，方木取长度0.9m 进行验算。
该处荷载组合取值：30.36+0.31=30.67KN/m2。
间距为30cm ，承受的均布荷截q ＝30.67×0.3=9.2KN/m 。
弯矩M ＝ql 2/8=0.93KNm ，W =bh 2/6=167cm 3 应力σ＝M/W =5.6Mpa ＜【σ】＝9.5Mpa ，安全。
剪力验算，剪力Q ＝ql/2=4.14KN ， 截面面积矩： S X =bh 2/8=1.25×10−4m 3 截面惯性矩：I =bh 3/12=8.33×10−6m 4τ=V max ×S XI X ×t W=0.62Mpa <1.6Mpa满足条件。
f max=5ql 4384EI =1.57mm <900400=2.25mm满足条件。
（2）在MA5墩横梁下受力最为不利，该处做加密处理，间距取20cm。
取该取长度0.9m进行验算。
该处荷载组合取值：69.65+0.31 =69.96KN/m2。
间距为20cm，承受的均布荷截q＝69.96×0.2=13.99KN/m弯矩M＝ql2/8=1.42KNm，W=bh2/6=167cm3应力σ＝M/W=8.5Mpa＜【σ】＝9.5Mpa，安全。
剪力验算，剪力Q＝ql/2=6.3KN，τ=V max×S XI X×t W=0.95Mpa<1.6Mpa满足条件。
f max=5ql4384EI=0.47mm<600400=1.5mm满足条件。
（三）盘扣支架计算1、承重梁顶托上放置16工字钢作为承重梁，承重梁跨径90cm，承受由方木传递的集中荷载，16#工字钢以0.205KN/m计算，第二联现浇梁总长85.84m，平均宽度21.38m，则方木总长约为2074m，总荷载为425KN。
现浇梁总面积为1835m2，平面荷载为425/1835*1.2=0.28KN/m2。
以最大的组合荷载计算：每个集中荷截为p=（69.65+0.31+0.28）×0.9/2=31.6KN。
计算模型如图，在图示状态承载梁受力最为不利。
为偏于安全，按简支梁计算：弯矩图剪力图最大弯矩为M=11.8KN∙m；最大剪力为Q=47.2KN。
分配梁采用16#工字钢，查《钢截面特性》得出I16截面特性为W X=141cm3，S X=80.8cm3,I X=1130cm4，t W=6mm；⁄=83.69MPa<215MPa；抗弯强度验算：σ=M W=56.3Mpa<125 Mpa抗剪强度验算τ=V max×S XI X×t W位移图（mm）最大挠度为0.5595mm，小于900/400=2.25mm，满足条件。
2、立杆拟采用外径Φ60.3mm、壁厚3.2mm的钢管进行盘扣支架立设，立杆顶部和底部设顶托，保持立杆轴心受压。
盘扣支架总重以460t计算，盘扣支架每平米荷载为4600/1835*1.2=3KN/m2。
每段梁的荷载组合：（1）中横梁位置荷载按中横梁位置最大73.24 KN/m2计，钢管水平间距0.6m×0.9m间隔布置，则每区格面积：A1＝0.6m×0.9m＝0.54m2每根立杆承受荷载Q＝0.54×73.24＝39.55KN回转半径r＝2.022cm竖向每隔1.5设横向水平钢管，计算步距为h1＝1.2×1.5=1.8m，h2＝1.5+ 2×0.7×0.45=2.13m，取其中较大值。
则钢管长细比λ＝h2μ/r＝2130×1/ 20.22＝105＜【λ】＝150，满足要求。
根据λ＝105查《建筑施工模板安全技术规范》附录D得轴心受压构件稳定系数φ=0.6外径Φ60.3mm、壁厚3.2mm的钢管受力面积为A2＝5.74cm2考虑风荷载：NφA +M WW≤f其中：W k=μz∙μs∙w0=1.42×1×0.5=0.71KN/m2；M W=0.9×1.4W k l aℎ210= 0.9×1.4×0.71×1.5×1.5210=0.3；N φA +M WW=115MPa≤f=305MPa（2）其他位置其他位置最大34.35 KN/m2计，钢管水平间距0.9m×0.9m间隔布置，则每区格面积：A1＝0.9m×0.9m＝0.81m2同理得：轴心受压构件稳定系数φ=0.6外径Φ60.3mm、壁厚3.2mm的钢管受力面积为A2＝5.74cm2考虑风荷载：NφA +M WW≤f其中：W k=μz∙μs∙w0=1.42×1×0.5=0.71KN/m2；M W=0.9×1.4W k l aℎ210= 0.9×1.4×0.71×1.5×1.5210=0.3；N φA +M WW=80.8MPa≤f=305MPa通过上式计算，确定采用外径Φ60.3mm、壁厚3.2mm的钢管做盘扣支架，间隔0.9×0.9m，竖向每间隔1.5m设纵横向钢管完全可以满足安全施工要求。
为保证支架的整体稳定性，在支架设置竖向斜杆和水平斜杆，整个支架与分配梁相锁扣，可以保证支架的整体稳定性。
（四）分配梁分配梁采用25#工字钢，布置间距为90cm，贝雷梁之间最大间距为2.15m，每根立杆传下的力为40KN，用简支梁的计算模型。
弯矩图（KN*m）剪力图（KN）最大弯矩为M=30KN∙m；最大剪力为Q=60KN。
分配梁采用25#工字钢，查《钢截面特性》得出I25截面特性为W X=402cm3，S X=230.7cm3,I X=5020cm4，t W=8mm；⁄=74.6MPa<215MPa；抗弯强度验算：σ=M W=34Mpa<125 Mpa；抗剪强度验算τ=V max×S XI X×t W位移图（mm）最大挠度为1.511mm，小于2200/400=5.5mm，满足条件。
（五）贝雷梁分析计算最大体积梁段和最大跨径梁段。
1、体积最大梁段MA5#中横梁位置对应跨径为9m，体积最大。