匝道现浇箱梁计算书分解
现浇箱梁计算书
现浇箱梁施工方案一、工程概况K135+199.445分离立交桥位于郓城互通区内，横跨338省道，交角为90°，跨径为22-28-22m，全长72m。
该桥基础形式为钻孔灌注桩，共30颗，桥台钻孔桩直径1.2m，长38m，桥墩钻孔桩直径1.5m，右幅钻孔桩桩长47m，左幅钻孔桩桩长48m。
桥墩、桥台桩顶皆设有承台，桥台为肋式台，桥墩为立柱，立柱直径1.3m。
上部构造为现浇连续箱梁，左幅箱梁宽13.5m，为三室结构，右幅箱梁宽17.0m，为4室结构。
箱梁高1.4m，梁室高0.98m，底板厚0.2m，顶板厚0.22m，腹板宽0.45m。
箱梁采用C50混凝土，共1381.56m3。
二、现浇箱梁施工方案现浇箱梁支架采用满堂式碗扣支架，搭设满堂支架时，封闭338省道交通，从3#台路基进行改道，确保满堂支架施工的安全。
碗扣支架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚1.5cm的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。
箱梁砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处，第二次浇筑顶板，待箱梁砼强度达到100%时进行预应力张拉。
Ⅰ、地基处理1、地基处理1、338省道两侧排水沟回填处理将排水沟内松散浮土和淤泥挖除干净，然后按照50cm一层分层回填山皮石，回填高度略低于省道路面高度，用压路机分层碾压至无沉降为止。
然后填筑40cm 厚6%灰土，分两层回填，压实度达到93%以上，回填土顶面与省道路面齐平，并做出2%—4%的横坡，以利于排水。
2、桥梁范围内路基地表处理用平地机及推土机清除地表，并将地表整平。
然后用铧犁翻松30cm厚表面土层，掺入10%生石灰粉，用旋耕犁拌和均匀，待含水量合适实，压路机碾压密实，压实度达到90%以上。
然后再填筑30cm厚10%灰土，并做出2%—4%横坡，压实度达到93%以上，以高出地面不受雨水浸泡影响。
3、排水沟挖设在10%灰土处理过的地基范围四周挖设50³50cm的排水沟，排水沟与路线右侧的省道两侧的自然排水沟连通，将雨水引进排水沟，防止雨水浸泡地基，避免碗扣支架产生不均匀沉降。
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书本计算书以O匝道桥第6联第一跨为例进行编制，其余跨径小于30m的孔跨类型的支架和模板施工参照该跨径的方案，其余桥宽可参照该跨进行相应调整。
匝道桥第6联第一跨上部构造为单箱单室结构预应力砼连续现浇箱梁体系。
跨径为30m，箱梁高1.80m，等宽段箱梁顶宽10.5m，底板宽3.5m，顶板厚25cm，底板厚25cm，跨中截面腹板厚度50cm，中横梁两侧各2.5m范围内腹板加厚至70cm，端横梁附近2.5m范围内腹板加厚至70cm，其中中横梁厚1.0m，端横梁厚2.0m，横梁处横桥向支座中心距2.0m。
桥面横坡为单向坡3.00%。
一、计算依据㈠、《路桥施工计算手册》；㈡、厦漳高速公路A3合同段两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；㈢、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；㈣、《公路桥涵施工技术规范》；㈤、《公路桥涵设计规范》；㈥、《贝雷梁使用手册》；㈦、《建筑结构荷载规范》。
二、支架设计要点㈠、钢管桩基础支架基础采用钢管桩做为基础。
现浇箱梁支架基础平面布置图和现浇箱梁贝雷支架横断面图如上。
O匝道桥第30联第一跨径L＝30m桥宽m等截面标准现浇箱梁。
跨中设两个中支墩，中支墩钢桩中心距中心的距离按2.0m设置。
边支墩距两边桥墩边缘1.75m各设置一排钢管桩做为边支墩。
边支墩和各中支墩之间的钢桩中心距中心的距离为12.25m。
每个中支墩：钢管桩φ42.5*0.6cm、7根，钢管桩间距按1.29m布置。
钢管桩上布置2I36b、L>1150cm工字钢作横梁，横梁上布置支架贝雷片纵梁，支架高度8.38m。
㈡、支架纵梁用国产贝雷片支架拼装成支架纵梁，两排一组。
支架结构均采用简支布置。
23#墩～24#墩：跨中设两个中支墩。
23#墩～第一个中支墩、第二个中支墩～24#墩贝雷纵梁计算跨度均为12.25m由11排单层贝雷纵梁组成；贝雷纵梁组与组间距为2m，每组排距除第5、6、7片为0.45m外，其余均按0.9m等间距布置。
盘扣式现浇箱梁模板支架计算书(匝道桥)
盘扣式现浇箱梁支架模板计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性JGJ231-2010 梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm) 0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm) 0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1.4×3]×1＝35.64kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(13+1.5)×1.8]×1＝31.44kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1×3]×1＝29.2kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.44×0.1862+0.121×4.2×0.1862＝0.134kN·mσ＝M max/W＝0.134×106/37500＝3.561N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×29.2×185.7144/(100×10000×281250)＝0.078mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[185.714/150，10]＝1.238mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×31.44×0.186+0.446×4.2×0.186＝2.643kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×31.44×0.186+1.223×4.2×0.186＝7.628kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×31.44×0.186+1.142×4.2×0.186＝6.309kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×29.2×0.186＝2.131kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×29.2×0.186＝6.198kNR3'=0.928q2L=0.928×29.2×0.186＝5.032kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.643/1＝2.643kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[7.628,6.309,7.628]/1=7.628kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.643/1＝2.643kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×6.5/35 =0.045kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.8-0.45)=0.81kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.8-0.45)=0.81kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1.4×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=4.035kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1.4×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=4.035kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.643+0.045+0.81+4.035=7.532kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.628+0.045=7.672kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.643+0.045+0.81+4.035=7.532kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.532,7.672,7.532]=7.672kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.131/1＝2.131kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[6.198,5.032,6.198]/1=6.198kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.131/1＝2.131kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×6.5/35 =0.037kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.8-0.45)=0.675kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.8-0.45)=0.675kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=3.2kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=3.2kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.131+0.037+0.675+3.2=6.043kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.198+0.037=6.235kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.131+0.037+0.675+3.2=6.043kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[6.043,6.235,6.043]=6.235kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.672×0.92，0.5×7.672×0.22]＝0.777kN·mσ=M max/W=0.777×106/166667=4.661N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×7.672×0.9，7.672×0.2]＝3.452kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.452×1000/(2×100×100)＝0.518N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×6.235×9004/(384×9350×833.333×104)＝0.684mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.235×2004/(8×9350×833.333×104)＝0.016mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[7.672×0.9,0.5×7.672×0.9+7.672×0.2]=6.905kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=6.779kN,R2=6.905kN,R3=5.719kN,R4=5.719kN,R5=5.719kN,R6=5.719kN,R7=5.719 kN,R8=5.719kN,R9=5.719kN,R10=5.719kN,R11=5.719kN,R12=5.719kN,R13=5.719kN,R14 =5.719kN,R15=5.719kN,R16=5.719kN,R17=5.719kN,R18=5.719kN,R19=5.719kN,R20=5.7 19kN,R21=5.719kN,R22=5.719kN,R23=5.719kN,R24=5.719kN,R25=5.719kN,R26=5.719kN ,R27=5.719kN,R28=5.719kN,R29=5.719kN,R30=5.719kN,R31=5.719kN,R32=5.719kN,R33= 5.719kN,R34=5.719kN,R35=6.905kN,R36=6.779kN正常使用极限状态R max'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[6.235×0.9,0.5×6.235×0.9+6.235×0.2]=5.612kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=5.439kN,R2'=5.612kN,R3'=4.563kN,R4'=4.563kN,R5'=4.563kN,R6'=4.563kN,R7'=4.563kN,R8'=4.563kN,R9'=4.563kN,R10'=4.563kN,R11'=4.563kN,R12'=4.563kN,R13'=4.563kN,R14'=4.563kN,R15'=4.563kN,R16'=4.563kN,R17'=4.563kN,R18'=4.563kN,R19'=4.563kN,R20'=4.563kN,R21'=4.563kN,R22'=4.563kN,R23'=4.563kN,R24'=4.563kN,R25'=4.563kN,R2'=4.563kN,R27'=4.563kN,R28'=4.563kN,R29'=4.563kN,R30'=4.563kN,R31'=4.563kN,R32'= 64.563kN,R33'=4.563kN,R34'=4.563kN,R35'=5.612kN,R36'=5.439kN六、主梁验算主梁类型方木主梁截面类型(mm) 150×150主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.663主梁截面抵抗矩W(cm3) 562.5 主梁弹性模量E(N/mm2) 8415主梁截面惯性矩I(cm4) 4218.75 可调托座内主梁根数 11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=2.321×106/562500=4.126N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝12.295kNτmax=3V max/(2bh0)=3×12.295×1000/(2×150×150)＝0.82N/mm2≤[τ]=1.663N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.158mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[900/150，10]＝6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=10.41kN，R2=20.207kN，R3=22.76kN，R4=29.792kN，R5=22.019kN，R6=22.019kN，R7=29.792kN，R8=22.76kN，R9=20.207kN，R10=10.41kN 七、可调托座验算1234567891029.792kN≤[N]=40kN满足要求！八、立杆验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算M w＝φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.254×0.9×1.52/10＝0.065kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1.4×0.9×3]×1＝35.22kN/m2)小梁验算q1＝max{2.608+1.2×[(0.3-0.1)×6.5/35+0.5×(1.8-0.45)]+[1.2×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1.4×0.9×3]×max[3.9-6.5/2，3.9-6.5/2]/2×1，7.532+1.2×(0.3-0.1)×6.5/35}=7.577kN/m 同上四～六计算过程，可得：R1＝10.216kN，R2＝19.92kN，R3＝22.438kN，R4＝29.37kN，R5＝21.707kN，R6＝21.707kN，R7＝29.37kN，R8＝22.438kN，R9＝19.92kN，R10＝10.216kN 立杆最大受力N w＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9，R10]+1.2×0.15×(10-1.8)+M w/l b＝max[10.216，19.92，22.438，29.37，21.707，21.707，29.37，22.438，19.92，10.216]+1.476+0.065/6.6＝30.856kNf＝N/(φA)+M w/W＝30855.691/(0.386×424)+0.065×106/4490＝203.007N/mm2≤[f]＝390N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=10/12=0.833≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk LHh2+Q3k Lh1)=1×1.4×(0.254×90×10×3.9+0.5×90×3.9)=1493.856kN·mM R=γG[G1k+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×10/(0.9×0.6)]×90×122/2=19116kN·m M T=1493.856kN·m≤M R=19116kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k LH2+Q3k Lh1)=1×1.4×(0.137×90×102+0.5×90×3.9)=1971.9kN·mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+(13+1.1)×0.45+0.15×10/(0.9×0.6)]×90×122/2=56120.04kN·mM T=1971.9kN·m≤M R=56120.04kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.638+0.25×0)×1×1320×130/1000=76.637kN≥F1=30.856kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×5.568×40000/1000=902.016kN≥F1=30.856kN满足要求！。
P匝道现浇预应力箱梁盘扣式支架计算书
P匝道现浇预应力箱梁盘扣式支架计算书一、支架搭设结合PK0+661.000道路施工，第四、五、六、七联均采用盘销脚手架搭设，借助已完成的墩柱/盖梁进行搭设，一联同时到顶，四联平行作业。
盘扣式支架立杆布置间距为顺路方向1500㎜，墩柱处进行加强，实心段腹板位置为横向间距900㎜，实心段其余位置横向间距为1200mm；跨中部分纵、横向步距为1500mm。
架体由底至顶设置斜拉杆，斜拉杆在支撑架两侧对称设置，立杆底部插入可调基座，立杆顶部插入可调托座。
二、编制依据《建筑施工手册》（第四版）（GB50009-2001）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231—2010）《盘销式脚手架检测报告》三、材料特性主杆Φ60.2xt：3.2mm Q345B fc=310N/mm² E=2.06x105/mm2横杆Φ48.2xt：2.5mm Q235 fc=215N/mm² E=2.06x105/mm2斜杆Φ48.2xt：2.75mm Q235 fc=215N/mm² E=2.06x105/mm2四、现浇箱梁荷载计算及支架验算1、荷载计算支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载、其他荷载（风荷载）等。
(1)、箱梁自重根据每一联连续箱梁结构不同，分别计算箱梁自重荷载。
箱梁自重荷载取具有代表性的断面。
横梁与腹（顶）板加厚断面位置的支架搭设方式相同，1.3m现浇箱梁跨中断面面积SA =6.0725m2; 端部D-D断面面积SD=10.45m2; 1.5m现浇箱梁跨中断面面积SA =6.0625m2; 端部D-D断面面积SD=11.55m2;因此荷载计算断面取跨中位置SA =6.0725m2；横梁端部SD=11.55m2分别进行计算。
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书本计算书以0匝道桥第6联第一跨为例进行编制，其余跨径小于30m的孔跨类型的支架和模板施工参照该跨径的方案，其余桥宽可参照该跨进行相应调整。
匝道桥第6联第一跨上部构造为单箱单室结构预应力碗连续现浇箱梁体系。
跨径为30m箱梁高1. 80m,等宽段箱梁顶宽10. 5叫底板宽3. 5m,顶板厚25cm底板厚25cm跨中截面腹板厚度50cm,中横梁两侧各2・5ni范围内腹板加厚至70cm端横梁附近2. 5m范围内腹板加厚至70cm其中中横梁厚1.0m,端横梁厚2.0m,横梁处横桥向支座中心距2.0m。
桥面横坡为单向坡3.00%o一、计算依据㈠、《路桥施工计算手册》；㈡、厦漳高速公路A3合同段两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；㈢、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；㈣、《公路桥涵施工技术规范》；㈤、《公路桥涵设计规范》；的、《贝雷梁使用手册》；（七）、《建筑结构荷载规范》。
二、支架设计要点钢管桩基础支架基础采用钢管桩做为基础。
现浇箱梁支架基础平面布置图和现浇箱梁贝雷支架横断面图如上。
0匝道桥第30联第一跨径L二30m桥宽m等截面标准现浇箱梁。
跨中设两个中支墩，中支墩钢桩中心距中心的距离按2.0m设置。
边支墩距两边桥墩边缘1.75m各设置一排钢管桩做为边支墩。
边支墩和各中支墩之间的钢桩中心距中心的距离为12.25m。
每个中支墩：钢管桩© 42.5*0. 6cm、7根，钢管桩间距按1. 29m布置。
钢管桩上布置2136b、L>1150cm工字钢作横梁，横梁上布置支架贝雷片纵梁，支架高度8. 38m o㈡、支架纵梁用国产贝雷片支架拼装成支架纵梁，两排一组。
支架结构均采用简支布置。
23#墩〜24#墩：跨中设两个中支墩。
23#墩〜第一个中支墩、第二个中支墩〜24#墩贝雷纵梁计算跨度均为12. 25m由11排单层贝雷纵梁组成；贝雷纵梁组与组间距为2ni每组排距除第5、6、7片为0.45m外，其余均按0・9ni等间距布置。
某匝道桥现浇箱梁盘扣支架结构计算书
XXXX项目现浇梁盘扣支架结构设计计算书计算：复核：审核：2023年9月合肥目录1 适用范围 (1)2 计算依据 (1)3 支架设计 (1)3.1 桥梁结构概况 (1)3.2 支架设计 (2)3.3 材料要求 (2)3.4 主要材料材质特性及力学参数 (2)4 盘扣支架部分结构计算 (3)4.1 荷载分析 (3)4.2 荷载及荷载组合 (3)4.3盘扣支架结构验算 (3)4.3.1 模板支撑架布置 (3)4.3.2 模板计算 (4)4.3.3 方木计算 (5)4.3.4 10#工字钢计算 (6)4.3.5 外侧腹板模板系统计算 (8)4.3.6 立杆稳定性验算 (11)4.3.7 地基承载力计算 (14)4.3.8 混凝土垫层强度计算 (14)现浇箱梁盘扣支架结构设计计算书1 适用范围本计算书适用于XXXX项目1.6m梁高现浇箱梁盘扣支架结构的设计与施工。
2 计算依据（1）《XXXX项目施工图设计文件》（2）《钢结构设计标准》（GB 50017-2017）（3）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）（4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术标准》(JGJ231-2021) （5）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2016)（6）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011)（7）《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)3 支架设计3.1 桥梁结构概况现浇箱梁信息汇总如下：计算现浇箱梁信息汇总表一般横断面图（单位：cm）3.2 支架设计设计图纸附后。
3.3 材料要求承插型盘扣式钢管支架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准《低合金高强度结构钢》GB/T1591、《碳素结构钢》GB/T700以及《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352的规定，各类支架主要构配件材质应符合相关规范的规定。
其余钢结构构件均采用Q235材质。
匝道现浇箱梁计算书分解
汕湛高速揭博项目T11标项目部质量/环境/职业健康安全管理体系作业文件文件名称：九和互通D匝道桥现浇箱梁支架计算书文件编号：SLQL-QEO-C-SZ- 复核人：版号： A/O 审核人：受控状态：批准人：编制人：生效日期：九和互通D匝道现浇箱梁支架计算书一、箱梁概况及支架设计概况1、箱梁概况端头断面图标准断面图图箱梁横断设计概况图2、支架设计概况1)满堂式碗口支架满堂式碗扣式支架适用于第一联的NO.1~3孔，和第四联的NO.10孔现浇箱。
采用规格为φ48*3.5mm标准杆件进行搭设。
支架间距设置为：①沿横桥向箱梁腹板范围内立杆按间距0.6m布置，底板范围内立杆间距按0.9m布置，翼板下立杆间距按0.9m+1.2m设置；②沿纵桥向立杆间距除中横隔板位置均按0.9m布置，中横隔板下两排按纵距60cm布置；③横杆步距按1.2m设置。
采用落地满堂碗口支架的立杆下部设置螺旋调整底座，底座与地基间摆放一层起分布荷载作用的垫木，垫木厚5cm，按横桥向放置；采用混合支架的立杆直接置于22b#工字钢上。
支架顶部设螺旋调整顶托，顶托上按顺桥向设置纵梁，纵梁采用10#槽钢，连接处设在顶托上，“[”向放置，重叠长度≥20cm。
纵梁上均布10cm*10cm方木，间距30cm。
2)钢管碗扣式混合支架钢管支墩采用φ630mm钢管，壁厚为6mm，高度为9.0m，顶部焊接10mm厚钢板，钢板尺寸为80cm*80cm，并用1cm厚的三角钢板进行加固。
两端排设置三根钢管及其钢管桩基础跨径为4.0m+4.0m布置，中间排采用6根钢管柱和基础，跨径为2.2mn+3.6m+2.2m布局，钢管支墩与基础之间通过钢板焊接连接，焊接时必须保证支墩的垂直度。
横向钢管两侧之间采用[10 "x" 字连接，以保证整体的稳定性，具体见附图图号SZJB-11-D7。
钢管支墩顶部横桥向设双拼I25工字钢作为主承重梁，长度980cm，纵向采用单层双排贝雷梁直接架立在工字钢上，定位后贝雷梁两侧设置钢板挡块进行限位固定。
匝道桥箱梁现浇支架计算书
白马大桥匝道桥现浇支架计算说明书一、说明：根据施工技术方案，计算各主要构件受力情况及支架的整体稳定性是否满足要求，根据计算验证方案的可行性，并根据验算结果指导编制施工方案；计算方式采取由上至下方式，逐个验算杆件受力是否符合要求，具体分为：上横梁Ⅰ16a工字钢验算、贝雷梁验算、砂筒设置及受力验算、基础验算等。
二、计算依据及计算方式：1、计算依据：①《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》；②公路施工手册《桥涵》（下册）；③《路桥施工计算手册》。
2、计算方式：采用手算与Midas计算软件相结合的方式。
三、具体计算：（一）、上横梁验算：上横梁采用Ⅰ16a工字钢，间距为75cm布置在贝雷梁节点上。
根据梁体标准断面中各段梁体砼面积情况，确定上横梁工字钢的荷载分布。
1、横梁上部荷载计算横梁上部荷载值为梁体荷载+模板及支架荷载及施工荷载总和；根据《路桥施工计算手册》，施工荷载：q1=1.5KN/m2，模板及支架荷载：q2=1.5 KN/m2计算。
梁体荷载按照梁体标准断面，计算各分段面积，根据各分段面积确定荷载值，计算荷载以75cm长（Ⅰ16a工字钢间距）计算。
具体如下：（1）、AB段计算：AB段受力作为均布荷载受力考虑。
①梁体本身荷载：4468.75*10-4 m2*26 KN/m3*0.75m/=8.714kN②模板及支撑荷载：1.5 KN/m2*1.42m*0.75m=1.5975kN③施工荷载：施工荷载取1.5 KN/m2,则施工荷载总值为：1.5 KN/m2*0.75m*1.375m=1.547 kN④AB段荷载总值：F1=①+②+③=8.714+1.5975+1.547=11.8585( KN)，其均布荷载为：f1=F1/L=11.8585/1.375=8.625(KN);（2）、BC段计算：BC段受力作为均布荷载受力考虑。
①梁体本身荷载：0.9m2*26 KN/m3*0.75m/0.5m=35.1kN/m②模板及支撑荷载：模板及支撑荷载取1.5 KN/m2，则模板及支撑总荷载值为1.5KN/.m2*0.75m=1.125 kN/m③施工荷载：施工荷载取1.5 KN/m2,则施工荷载总值为：1.5 KN/m2*0.75m=1.125 kN/m④BC段荷载总值：F2=①+②+③=35. 1+1.125+1.125=37.35( KN/m)（3）、CD段计算：CD段受力作为均布荷载受力考虑。
匝道现浇箱梁支架计算书_secret
现浇箱梁计算书匝道现浇箱梁支架计算书支架正立面图设计计算排架的设计的布置需要通过验算来确定其使用的安全性由于现浇箱梁为变截面的形式，而采用取排架也是组合型的根据具体情况，对三个部分进行验算其安全性和稳定性。
一、脚手架及支撑计算1.1、脚手架取任意6m长箱梁进行计算受力部分脚手架宽取7.2m，则A=7.2×6=43.2m2混凝土及钢筋重（6m箱梁）103838kg=1017612N每m2重为1017612/43.2=23556N/m2模板重2000N/m2支架重1500N/m2振捣产生作用力2000N/m2其他荷载1000N/m2共计23556+2000+1500+2000+1000=30056N/m2取安全系数1.25则计算荷载：30056×1.25=37570N/m2强度验算：每区格面积为0.9×1.2=1.08m2每根立杆承受荷载：37570×1.08=40575N钢管截面特性A=489mm2I=12.15cm4σ＝N/A＝40575/489=83Ｍｐａ<[σ]=210Mpa强度验算通过。
稳定性验算：λ＝L/I＝600/12.15=50查钢结构规范附表三φ＝0.79σ= N/φA =40575/（0.79×489）=105<[σ]=210Mpa故横杆间距120步距90满足要求。
二、木枋1、按防水竹胶板下10×10横向木枋间距，对模板进行验算混凝土容重取2500kg/m3，混凝土自重Q=2.4T/m2最大荷载3.0T/m2根据防水竹胶板受力特性计算横向木枋间距，选用厚15mm防水竹胶板，其挠度按1.5mm控制。
顺桥向弹性模量E=7.6×103N/mm2惯性矩：I=1/12bh3=1×1×0.0153/12=2.81×10-7m4取最不利荷载Q=3.0T/m2，横向木枋间距为25cm一道。
匝道现浇箱梁盘扣支架计算书(修改)(367)
匝道现浇箱梁盘扣支架计算书本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（）中模板支架进行计算。
箱梁梁高,顶板厚，底板厚，翼缘板根部厚，边缘厚，则恒载在腹板及端横梁位置为,底板为，翼缘板根部恒载为，边缘为。
模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按考虑。
满堂支架底板横距。
腹板下横距。
腹板侧用间距调整。
翼板下横距。
在标准箱室段立杆纵向间距为。
横梁实心段纵距，腹板加宽段纵距。
详见技术指导文件图。
主龙骨采用工字钢，横桥向铺设。
底板次龙骨采用工字钢，顺向铺设，间距。
翼缘板主龙骨采用工字钢，次龙骨采用*方木，间距为。
盘扣支架立杆材质为钢材，规格型号采用φ×型钢管，截面积，惯性矩、回转半径，容许应力[σ]。
工字钢截面积，惯性矩。
抵抗矩，容许应力[σ]。
工字钢截面积，惯性矩。
抵抗矩，容许应力[σ]。
*方木（柏树）截面积，惯性矩。
抵抗矩，容许应力[σ]，[σ]。
*方木截面积，惯性矩。
抵抗矩，容许应力[σ]，[σ],弹性模量*。
相关材料参数见下表：一）模板计算模板采用厚木胶合板，抗弯强度[σ],抗剪强度[σ]，弹性模量*。
、腹板、横梁位置模板取宽度作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩***，抵抗距**。
该处荷载**模板按跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知：* ***则σ＝*＜【σ】σ**(*)＜【σ】最大扰度*()**(***)＜，扰度满足要求。
、底板位置模板取宽度作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩***，抵抗距**。
该处荷载**模板按跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知：* ***则σ＝*＜【σ】σ**(*)＜【σ】最大扰度*()**(***)＜，扰度满足要求。
、翼缘板位置模板取宽度作为计算单元，跨径为,则模板的惯性矩***，抵抗距**。
该处荷载**模板按跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知：* ***σ＝*＜【σ】σ****(*)＜【σ】最大扰度*()**(***)＜，扰度满足要求。
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。
箱梁梁高1.6m,顶板厚0.25m，底板厚0.22m，翼缘板根部厚0.45m，边缘厚0.15m，则恒载在腹板及端横梁位置为41.6KN/m2,底板为12.22KN/m2，翼缘板根部恒载为11.7KN/m2，边缘为3.9KN/m2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m2考虑。
满堂支架底板横距120cm；腹板下横距90cm；腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150cm。
在标准箱室段立杆纵向间距为150cm；横梁实心段纵距9 0cm，腹板加宽段纵距120cm。
详见方案图。
主龙骨采用14#工字钢，横桥向铺设。
底板次龙骨采用10#工字钢，顺向铺设，间距30cm。
翼缘板主龙骨采用10#工字钢，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm。
盘扣支架立杆材质为Q345B钢材，规格型号采用φ60×3.2mm型钢管，截面积A=5.71cm2，惯性矩I=23.1 cm4、回转半径i=2.01cm，容许应力[σ]=30 0Mpa；14#工字钢截面积A=21.5cm2，惯性矩I=712cm4；抵抗矩W=101.7c m3，容许应力[σ]=205Mpa；10#工字钢截面积A=14.33cm2，惯性矩I=245c m4；抵抗矩W=49cm3，容许应力[σ]=205Mpa；10*10cm方木（柏树）截面积A=100cm2，惯性矩I=8333333mm4；抵抗矩W=166667mm3，容许应力[σ]=17Mpa，[σj]=1.7Mpa；5*10cm方木截面积A=50cm2，惯性矩I=416.67 Wcm4；抵抗矩W=83.33cm3，容许应力[σW]=17Mpa，[σj]=1.7Mpa,弹性模量E =10*103MPa。
一）模板计算模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=12.5MPa,抗剪强度[σj]=1.4 MPa，弹性模量E=4.5*103。
十里排枢纽C匝道现浇箱梁张拉计算书
十里排枢纽C匝道桥预应力现浇箱梁张拉计算书一、预应力材料要求及设计参数要点C匝道现浇箱梁张拉用预应力钢绞线采用符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）标准的φ，其公称直径为15.2mm，公称截面积140mm2，抗拉强度标准值fpk ＝1860MPa，张拉控制应力σcon＝=1395MP，单股张拉控制力P＝。
即：腹板束M15-17张拉控制力为：，顶板束BM15-5张拉控制力为：。
钢绞线理论弹性模量Ep＝×105MPa，松弛系数Ⅱ级，ζ＝。
本桥第一联现浇箱梁的预应力钢绞线腹板采用17φs15.2mm，腹板需用总长度为3200.8m；顶板采用5φs15.2mm需用长度114.91m，合计总重。
锚具采用YM15－17,计44套，BM15-5和BM15-5PT，各12套。
YM15L-17连接器64套，P型锚16套。
波纹管采用φ内＝90mm的金属波纹管，共需3112.9m，扁管90×25mm 采用金属波纹管，需108.1m。
预应力钢绞线锚下控制张拉力应为：σcon＝＝1395Mpa。
单股钢绞线控制张拉力为,17股钢绞线控制张拉力为，顶板束单股张拉控制力。
二、张拉控制顺序及程序依据设计图纸，本桥箱梁砼浇筑主要分为两部分，第一部分为第一联，梁高1.5米，一次性浇筑完成；第二部分为第二联，梁高2.0米，分五次浇筑完成。
当第一联砼强度达到设计强度的90%且其龄期不小于10天后方可进行第一联预应力钢束张拉。
钢束张拉时，采用两端张拉，左右腹板上应对称均匀进行。
张拉封锚压浆完毕并封端后，施工第二联箱梁，纵向预应力钢束节段间采用连接器连接，按照浇筑顺序分段依次进行第二联箱梁预应力钢束张拉以及封锚压浆。
最后进行5#钢束的施工，5#钢束采用两端张拉。
张拉时采用张拉力和伸长量进行双控，第一联两端同时进行张拉，伸长量校核；第二联1#、2#、3#、4#腹板钢束单端张拉，伸长量校核，5#钢束两端同时张拉，伸长量校核。
现浇梁计算书
主桥箱梁现浇支架设计一、工程概况我合同段松柏互通有A匝道、B匝道共有两座匝道桥跨越浦南高速公路。
AK0+753.74跨线桥起点桩号为AK0+692.24，终点桩号为AK0+815.24，桥长123米。
桥梁上部构造为〔33+48+33〕mPC连续箱梁，正交布置。
主梁为单箱三室箱梁构造，箱梁全宽13m，箱梁底宽7.6m，悬臂长2m，桥面横坡6%，主梁高2.5m，顶板厚0.28～0.38m，底板厚0.25～0.35m，中间腹板厚0.45～0.65m，斜腹板厚0.5～0.7m。
箱梁采用钢管支架+碗扣支架现浇。
BK0+546.715跨线桥起点桩号为BK0+316.215，终点桩号为BK0+777.215，桥长461米。
桥梁上部构造为30+40+〔3-30〕+〔33+48+33〕+〔6-30〕mPC简支T梁、连续箱梁，正交布置。
主梁为单箱双室箱梁构造，箱梁全宽10.5m，箱梁底宽5.5m，悬臂长1.8m，桥面横坡6%，主梁高2.5m，顶板厚0.28～0.38m，底板厚0.25～0.35m，中间腹板厚0.45～0.65m，斜腹板厚0.5～0.7m。
箱梁采用钢管支架+碗扣支架现浇。
二、设计依据1、?施工图设计?；2、?材料力学?；3、?路桥施工计算手册?；4、?钢构造设计原理?；5、?公路桥涵设计通用标准?〔JTJ021-89〕；6、?建筑施工模板图册?。
三、主要技术参数1、Q235的弹性模量：E=2.1×105Mpa；2、Q235的抗弯强度：［σ］=145Mpa；3、Q235的抗剪强度：［σ］=85Mpa；4、Ⅱ类竹胶板抗弯强度：［σ］=70Mpa；5、Ⅱ类竹胶板弹性模量：E=5.0×103Mpa；6、木材抗弯强度：［σ］=12Mpa；7、木材弹性模量：E=9.0×103Mpa 。
四、荷载平安系数1、砼的超方系数：1.05；2、砼的浇筑冲击系数：1.2；3、百年一遇的风荷载0.4 kN/m 2；4、百年一遇的雪荷载0.55 kN/m 2。
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汕湛高速揭博项目T11标项目部质量/环境/职业健康安全管理体系作业文件文件名称：九和互通D匝道桥现浇箱梁支架计算书文件编号：SLQL-QEO-C-SZ-版号：A/0 ________________ 受控状态： __________________ 复核人：________________ 审核人：________________ 批准人：________________ 生效日期：______________编制人： ____________________九和互通D匝道现浇箱梁支架计算书一、箱梁概况及支架设计概况1、箱梁概况端头断面图则I 国I标准断面图图箱梁横断设计概况图2、支架设计概况1）满堂式碗口支架满堂式碗扣式支架适用于第一联的N0.1~3孔，和第四联的NO.10孔现浇箱。
采用规格为© 48*3.5mm标准杆件进行搭设。
支架间距设置为：①沿横桥向箱梁腹板范围内立杆按间距0.6m布置，底板范围内立杆间距按0.9m布置，翼板下立杆间距按0.9m+1.2m设置;②沿纵桥向立杆间距除中横隔板位置均按0.9m 布置，中横隔板下两排按纵距60cm 布置；③横杆步距按1.2m 设置。
采用落地满堂碗口支架的立杆下部设置螺旋调整底座，底座与地基间摆放一层起分布荷载作用的垫木，垫木厚5cm,按横桥向放置；采用混合支架的立杆直接置于22b#工字钢上。
支架顶部设螺旋调整顶托，顶托上按顺桥向设置纵梁，纵梁采用10#槽钢，连接处设在顶托上，“[”向放置，重叠长度》20cm。
纵梁上均布10cm*10cm方木，间距30cm。
2）钢管碗扣式混合支架钢管支墩采用©630mm钢管，壁厚为6mm，高度为9.0m，顶部焊接10mm厚钢板，钢板尺寸为80cm*80cm，并用1cm厚的三角钢板进行加固。
两端排设置三根钢管及其钢管桩基础跨径为4.0m+4.0m布置，中间排采用6根钢管柱和基础，跨径为2.2mn+3.6m+2.2m布局，钢管支墩与基础之间通过钢板焊接连接，焊接时必须保证支墩的垂直度。
横向钢管两侧之间采用[10 "x" 字连接，以保证整体的稳定性，具体见附图图号SZJB-11-D7。
钢管支墩顶部横桥向设双拼125工字钢作为主承重梁，长度980cm,纵向采用单层双排贝雷梁直接架立在工字钢上，定位后贝雷梁两侧设置钢板挡块进行限位固定。
贝雷架上部顺桥向按间距90cm或60cm放置I22b工字钢作为次承重梁，长度600cm。
（详见施工图）二、支架计算内容1、在上构施工荷载工况作用下，施工支架的内力和应力情况；2、在上构施工荷载工况作用下，支架地基验算；底模主横梁的挠度和应力情况；3、在上构施工荷载工况作用下，底模体系（包括主横梁、主纵梁、面板）挠度和应力情况；三、支架计算1. 受力验算原则：该桥现浇箱梁梁高均为1.5m，为保证支架设计的总体安全，并根据支架高度不同设计两种不同类型支架，验算必须清晰，本次支架验算按以下原则进行：1）现浇箱梁施工时，箱梁梁端伸缩缝处90%以上荷载由盖梁墩柱承担，横隔梁位于墩顶处时，90%以上荷载由墩柱直接受力，故此两处受力在验算时不再考虑。
2）第二、三联每跨跨中均设置了横隔梁，受力验算时选择以下断面进行：①第一种：跨径线0.6m ，为标准断面，下为碗扣式支架；②第二种：跨径线0.6或1.0m，为标准断面，下为钢管墩+贝雷梁+碗扣式组合支架。
2. 第一种支架受力验算1）荷载计算①梁体钢筋砼自重根据《杆件受力计算及分布图》（图号SZJB-11-D8附后），（含筋率为2.14%>2%,取容重为26KN/m3）A）当横向杆件间距为0.6m时，腹板下杆件3-4区间的砼自重最大，即G=19.26KN/m，贝UGA=19.26/0.6=32.1 KN/m2B）当横向杆件间距为0.9m时，底板下2-3杆区间的砼自重最大，即G=14.94KN/m，贝U2GB=12.23/0.9=16.6KN/m2另外注意：考虑中隔梁位置实心段，高1.5m,砼自重最大：G'=1.5*0.9*26=35.1KN/m贝GB'=35.1/0.9=39.0KN/m2C ）当横向杆件间距为1. 2m 时，翼板下5-6区域的砼自重最大，即G=5.47KN/m，贝UGC=5.47/1. 2=4.56KN/m2②施工人员及机具：q1=1. 0 KN/m2③倾倒砼：q2=2. 0 KN/m2④振捣混凝土：q3=2. 0 KN/m2⑤木模板自重：q4=1. 0 KN/m2根据荷载的分项系数，②、③、④项动载取安全系数 1.4,①、⑤项静载取安全系数1.2，贝总荷载为：Q A =（②+③+④）*1.4+ （①+⑤）*1.2= （1+2+2）*1.4+ （32.1+1）*1.2=46.72KN/m 2用于立杆横向距离0.6m验算（腹板）Q B =（②+③+④）*1.4+ （① +⑤）*1.2= （1+2+2）*1.4+ （16.60+1）*1.2=28.12KN/m 2Q B '=（②+③+④）*1.4+ （①+⑤）*1.2= （1+2+2） *1.4+ （39+1） *1.2=55.0KN/m 2用于立杆横向距离0.9m 验算（底、翼板及中隔梁底板）Q C =（②+③+④）*1.4+ （① +⑤）*1.2=（ 1+2+2）*1.4+（ 4.56+1）*1.2=13.67KN/m 2用于立杆横向距离1.2m 验算（翼板）2） 木模板受力计算3） 箱梁砼直接支承于木模板上，木模板下为 10cm x 10cm 方木横向分配梁，沿 顺桥向布设间隔0.3m ，根据《杆件受力计算及分布图》，则方木净间距为0.2m , 单块模板尺寸为1.22m x2. 44m ，单块模板可覆盖8条方木，按5等跨连续梁受力考虑，取2.44m 长度，0.3m 跨度进行复核，受力见下图:3030 30宽度上承受的线性荷载：q=55.0KN/m*1.0m=55.0KN/m考虑方木宽度的影响，按5等跨连续梁进行受力验算，取净间 距L=0.3m ，跨中弯矩：Mmax=0. 078* ql 2=0. 078 * （55.0*0.32） =0.3861KN.m查《路桥施工计算手册》表8-6得木材允许拉应力[（T ]=12MPa ,模板截面模量 W=Mmax/[ c ]=0.3861/ （12*103） =3.22*10-5m 3 根据w 、b 得厚度h,. 丽（6 3.22 10-5° c hmi n= , •8.9mmX b \2.44故模板最小厚度应大于9mm ，选用模板厚度为15mm 的木模板 取长度为2.44m ，厚度15mm 的模板挠度复核：所有底模中，中隔梁处荷载最大 Q B ' =55KN/m 2，模板上每米ytTT'L□rfTtx jfTxMmax ql 2 814.02 0.6280.63 KN .m 60.63 10 N.mm采用的是10cm*10cm 方木，得：Wbh 22100 10065 31.67 10 mm则方木：6Mmax 0.63 10 5 3.78MPa [ ] 12MPaW1.67 10模板弹性模量：E=9X 106 KPa 惯性矩：Ibh 3 2.44*0.0153 6.86 10-7m 4 12 12结论：采用15mm 厚模板作为底模，其抗弯刚度与挠度均满足要求。
4）横桥向10cm*10cm 分配梁计算横向分配梁采用10cm*10cm 方木，根据支架横向间距布置情况，间距有0.6m 、0.9m 、1.2m 三种，从受力情况分析，可知腹板位置受力最大。
以支点断 面为计算模型，在此分别验算。
模板挠度：f0.664ql 4100EI0.664455.0 0.3100 9 106 6.86 10-71 20870.3 1 4001333q 46.72 0.3 14.02 KN/m6据上，方木抗弯刚度符合要求。
挠度复核：木材的弹性模量：E=9.0*103MPa=9*106KPa惯性矩：I33bh0.1 0.16 48.3 10 m12 12结论：10cm*10cm 方木挠度符合要求。
b. 在底板、翼板位置，及跨中隔梁处横向方木跨径 0.9m ,取横向方木跨径 0.9m 复核。
最大荷载为跨中隔梁，故取隔梁处复核。
据上，方木抗弯刚度符合要求。
挠度复核：木材的弹性模量：E=9.0*103MPa=9*106KPa惯性矩：I 亦犖 O'3 8.3 10 6m 412 12结论：10cm*10cm 方木挠度符合要求。
c. 在翼板位置横向方木跨径1.2m ，取横向方木跨径1.2m 复核:q 13.67 0.3 4.1KN/m 方木挠度:5q|445 14.02 0.61 0.6 1 384 EI 384 9 106 8.3 10-6 3157 400 667q Q B '0.3 55 0.3 16.5KN /m Mmaxql 216.5 0.91.67KN.m1.67 610 N.mm 采用的是10cm*10cm 方木，得:bh 22100 1005 31.67 10 mm则方木:Mmax 6 1.67 10 51.67 1010MPa [ 12MPa方木挠度:5ql 4 5 16.5 0.941 0.9 1384 EI 6 6 384 9 10 8.3 10-530 400 444 Mmaxql 224.1 1.2860.74KN .m 0.74 10 N .mm则方木：6Mmax 0.74 10 5 4.4MPa [ ] 12MPaW1.67 10据上，方木抗弯刚度符合要求。
挠度复核：木材的弹性模量：E=9.0*103MPa=9*106KPa惯性矩：I亦弟 O'1 8.3 10 6m 4 12 12据上，10cm*10cm 方木挠度符合要求。
结论：横桥向横向分配梁10cm*10cm 方木抗弯刚度、挠度均符合要求。
d. 墩顶位置受力横向方木跨径 60cm ，取横向60cm 跨径复核: 墩顶实心段受力计算：梁高1.5m ,墩顶宽度2.0m 横向宽度4.5m ,该处G=1.5*4.5*26=175.5KN/mG ' =175.5/4.5=39KN/ m 2看出墩顶处受力情况与跨中隔梁实心段一致，本项b ）条中，方木跨径为0.9m 计算抗弯刚度、挠度均符合要求，其跨径调整到 60cm ，故横向方木无需再次计算复核与计算。
墩顶处由于只有30cm 高度，纵向分配槽钢按照其他梁体一致布设，槽 钢下面采用C30砼块卸落，拆除底模时，凿除砼块即可。
5）纵桥向纵向10#槽钢受力计算方木挠度:5ql 4 5 4.1 1.24 1 1.2 1384 EI 6 -6384 9 10 8.3 10675 400 334纵向分配梁采用10#曹钢，间距为0.9m （或0.6m ，腹板处），横向分配梁的 间距为0.3m,横向分配梁直接放置于纵向分配梁上面。