大型设计院跨高速公路顶推钢箱梁midas计算书
midas曲梁计算书
上部结构纵向计算A匝道A0~A4联4X30m（8.8m宽）计算依据及标准如下：设计方提供的初步设计图纸及设计原则《公路工程技术标准》JTG B01—2003《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG 025—86注：在设计方提供的施工图图纸中，该联中支点A1~A3处支座均为固定支座，经程序试算后应力及内力结果都与目标结果相差很远，也不符合一般连续梁支座常规布置形式，经调试支座布置形式后，建立此模型。
（一）主梁纵向计算1、计算内容根据设计方提供的主梁结构和预应力钢筋的设计图，按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)的要求，对结构持久状况截面极限承载能力、正常使用极限状态的截面抗裂、挠度以及使用阶段构件的应力等内容进行了全面的验算。
2、计算模型纵向计算按杆系理论，采用midas civil 2006进行分析，将箱梁纵向作为平面梁单元进行离散；并考虑支座布置及荷载横向分配等因素，考虑满堂支架上现浇、张拉等施工过程。
1）离散模型计算模型结构离散图见下图所示，共78个节点，70个单元。
图10.4.1-1 结构离散图2）材料混凝土：主梁采用C50混凝土，弹性模量E＝3.45×104MPa，fck＝32.4MPa，ftk＝2.65 MPa，fcd＝22.4 MPa，ftd＝1.83 MPa。
普通钢筋：HRB335预应力钢束：采用Φj15.24钢绞线，弹性模量195000MPa，张拉控制应力0.75fpk＝0.75×1860＝1395MPa，松弛比0.035，孔道摩阻系数0.3，偏差系数0.0015，一端锚具回缩6mm。
3、计算参数1）恒载一期恒载：按构件实际截面计入，混凝土容重γ=26.25KN/m3（考虑5%的施工误差）；二期恒载（公路桥面桥面系）：沥青混凝土铺装厚度18cm，容重γ=25KN/m3，行车道宽8m；地袱栏杆每侧：单条每延米12.5KN/m；则：∑q=0.18X8x25+2x12.5=61KN/m横隔板：（厚50cm）Pt1：:6.8KN支座沉陷：按5mm考虑。
现浇箱梁midas结构计算书.
从化至东莞高速公路第一合同段沙浦枢纽立交广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告计算复核审核二〇一〇年六月目录1工程概况 (1)1.1概述 (1)1.2主要设计标准 (1)1.3主要材料 (2)1.4结构形式简述 (3)2计算模型及计算参数选取 (3)2.1计算模型建立 (3)2.2计算荷载 (5)2.3计算工况及验算内容 (7)3上部结构计算 (10)3.1计算模型 (10)3.2短暂状况构件应力验算 (11)3.3上部结构计算小结 (25)4 横梁计算 (26)广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告1工程概况1.1概述本联为跨径组合为（3×25）m的连续箱梁，上部结构采用连续箱梁，梁高等高为1.6m，悬臂宽度2.3m，桥面横坡通过箱梁整体旋转形成，箱梁顶、底板始终保持平行，边腹板保持2.75：1的斜率不变。
箱梁顶宽16.25m，采用单箱双室。
本桥预应力砼连续箱梁按照部分预应力混凝土A类构件设计。
下部结构采用板式桥墩，支座采用盆式支座。
1.2主要设计标准（1）设计荷载：公路—I级；（2）桥面宽度：桥宽16.25米；（4）横坡：2%。
广东省公路勘察规划设计院/北京交科公路勘察设计研究院1（5）地震加速度为0.05g，对应地震基本烈度Ⅵ度；（6）环境类别：Ⅰ类环境（7）安全等级：一级1.3主要材料（1）混凝土现浇箱梁采用C50砼；护栏采用C30砼。
具体以细部图纸为准。
（2）钢筋钢筋应符合GB13013-1991和GB1499-1998的规定。
凡钢筋直径≥12mm者，均采用HRB335钢筋；凡钢筋直径＜12mm者，均采用热轧R235钢筋。
（3）钢绞线钢绞线采用GB/T5224-2003标准生产的低松弛高强度钢绞线。
单根钢绞线直径15.20mm，公称面积140mm2，标准强度1860MPa，弹性模量1.95×105MPa。
广东省公路勘察规划设计院/北京交科公路勘察设计研究院21.4结构形式简述本联组合跨径为（3×25）m ，上部结构均采用预应力混凝土斜腹板连续箱梁。
MIDAS连续梁计算书
目录第1 章设计原始资料.................. 错误! 未定义书签设计概况. ................... 错误!未定义书签技术标准. ................... 错误!未定义书签主要规范. ................... 错误!未定义书签第2 章桥跨总体布置及结构尺寸拟定. ......... 错误! 未定义书签尺寸拟定. ................... 错误!未定义书签桥孔分跨..................... 错误!未定义书签截面形式..................... 错误! 未定义书签梁高. .................... 错误!未定义书签细部尺寸..................... 错误!未定义书签主要材料及材料性能................ 错误!未定义书签模型建立与分析 ................... 错误!未定义书签计算模型错误!未定义书签第3 章荷载内力计算.................. 错误! 未定义书签荷载工况及荷载组合.................. 错误!未定义书签作用效应计算. ................. 错误!未定义书签永久作用计算 .................... 错误!未定义书签作用效应组合. ................. 错误!未定义书签第4 章预应力钢束的估算与布置. .......... 错误! 未定义书签力筋估算. ................... 错误!未定义书签计算原理...................... 错误!未定义书签预应力钢束的估算 ................. 错误!未定义书签预应力钢束的布置（具体布置图见图纸）.......... 错误!未定义书签第5 章预应力损失及有效应力的计算. ........ 错误! 未定义书签预应力损失的计算................... 错误!未定义书签摩阻损失. .................. 错误!未定义书签锚具变形损失 .................... 错误!未定义书签混凝土的弹性压缩................... 错误!未定义书签钢束松弛损失.................... 错误! 未定义书签收缩徐变损失.................... 错误!未定义书签有效预应力的计算................... 错误!未定义书签第6 章次内力的计算.................. 错误! 未定义书签徐变次内力的计算................... 错误!未定义书签预加力引起的次内力.................. 错误!未定义书签第7 章内力组合.................... 错误! 未定义书签承载能力极限状态下的效应组合............. 错误!未定义书签正常使用极限状态下的效应组合............. 错误!未定义书签第8 章主梁截面验算.................. 错误! 未定义书签正截面抗弯承载力验算................. 错误!未定义书签持久状况正常使用极限状态应力验算............ 错误!未定义书签正截面抗裂验算（法向拉应力）............. 错误!未定义书签斜截面抗裂验算（主拉应力）错误!未定义书签混凝土最大压应力验算................. 错误!未定义书签预应力钢筋中的拉应力验算.............. 错误!未定义书签挠度的验算. .................. 错误!未定义书签小结 ......................... 错误!未定义书签第1 章设计原始资料设计概况设计某预应力混凝土连续梁桥模型，标准跨径为35m+50m+35m施工方式采用满堂支架现浇，采用变截面连续箱梁。
midas连续梁计算书
第1章 89#～92#预应力砼连续梁桥1.1结构设计简述本桥为27+27+25.94现浇连续箱梁，断面型式为弧形边腹板大悬臂断面，根据道路总体布置要求，主梁上下行为整体断面，变宽度32.713m -35m，单箱5室结构变截面。
箱梁顶板厚度为0.22m，底板厚度0.2m；支点范围腹板厚度0.7m，跨中范围腹板厚度0.4m。
主梁单侧悬臂长度为4.85m，箱梁悬臂端部厚度为0.2m，悬臂沿弧线一直延伸至主梁底板。
主梁两侧悬臂设置0.1m后浇带，与防撞护栏同期进行浇筑。
本桥平、立面构造及断面形式如图11.1.1和图11.1.2所示。
图11.1.1 箱梁构造图图11.1.2 箱梁断面图纵向预应力采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度f=1860MPa。
中支点断面钢束布置如图11.1.3所示。
pk图11.1.3 中支点断面钢束布置图主要断面预应力钢束数量如下表墩横梁预应力采用采用φs15－19，单向张拉，如下图。
1.2主要材料1.2.1主要材料类型(1) 混凝土：主梁采用C50砼；(2) 普通钢筋：R235、HRB335钢筋；(3) 预应力体系：采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度f=1860MPa；预应力锚具采用符合GB/T14370-2002《预应力筋锚具、pk夹具和连接器》中Ⅰ类要求的优质锚具；波纹管采用符合JT/T529-2004标准的塑料波纹管。
1.2.2主要材料用量指标本桥上部结构主要材料用量指标如表11.2.2-1所示，表中材料指标均为每平米桥面的用量。
表11.2.2-1 上部结构主要材料指标1.3 结构计算分析1.3.1 计算模型结构计算模型如下图所示。
图11.3.1-1 结构模型图有效分布宽度0.50.60.70.80.912.255.49.0612.916.819.523.22730.834.337.140.94447.551.155.158.662.565.168.972.776.179.4坐标Iyy 系数图11.3.1-2 箱梁抗弯刚度折减系数示意图1.3.2 支座反力计算本桥各桥墩均设三支座。
迈达斯(midas)计算
潇湘路连续梁门洞调整后支架计算书1概述原《潇湘路（32+48+32）m连续梁施工方案》中，门洞条形基础中心间距为7.5米，现根据征迁人员反映，为满足门洞内机动车辆通行需求，需将条形基础中心间距调整至8.5米。
现对门洞结构体系进行计算，调整后门洞横断面如图1-1所示。
图1-1调整后门洞横断面图门洞纵断面不作改变如图1-2所示。
图1-2门洞总断面图门洞从上至下依次是：I40工字钢、双拼I40工字钢、Ф426*6钢管（内部灌C20素混凝土），各结构构件纵向布置均与原方案相同。
2主要材料力学性能（1）钢材为Q235钢，其主要力学性能取值如下：抗拉、抗压、抗弯强度:[ =125MpaQ235:[σ]=215Mpa, ]（2）混凝土采用C35混凝土，其主要力学性能取值如下：弹性模量：E=3.15×104N/mm2。
抗压强度设计值：f c=14.3N/mm2抗拉强度设计值：f t=1.43N/mm2（3）承台主筋采用HRB400级螺纹钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：f y=360N/mm2。
（4）箍筋采用HPB300级钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：f y=270N/mm23门洞结构计算3.1midas整体建模及荷载施加Midas整体模型如图3.1-1所示。
图3.1-1MIDAS整体模型图midas荷载加载横断面图如图3.1-2所示。
3.1-2荷载加载横断面图荷载加载纵断面如图3.1-3所示。
图3.1-3荷载加载纵断面图3.2整体受力分析整体模型受力分析如图5.2-1~5.2-3所示。
图5.2-1门洞整体位移等值线图5.2-2门洞整体组合应力云图图5.2-3门洞整体剪应力云图由模型分析可得，模型最大位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组大组合应力σ=144.2Mpa＜[σ]=215Mpa，最大剪应力σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa 门洞整体强度、刚度均满足要求。
现浇箱梁midas结构计算书
从化至东莞高速公路第一合同段沙浦枢纽立交广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告计算复核审核二〇一〇年六月目录1工程概况1.1概述1.2主要设计标准1.3主要材料1.4结构形式简述2计算模型及计算参数选取2.1计算模型建立2.2计算荷载2.3计算工况及验算内容3上部结构计算3.1计算模型3.2短暂状况构件应力验算3.3上部结构计算小结4 横梁计算广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告1工程概况1.1概述本联为跨径组合为（3×25）m的连续箱梁SA05-5-1，上部结构采用连续箱梁，梁高等高为1.6m，悬臂宽度2.3m，桥面横坡通过箱梁整体旋转形成，箱梁顶、底板始终保持平行，边腹板保持2.75：1的斜率不变。
箱梁顶宽16.25m，采用单箱双室。
本桥预应力砼连续箱梁按照部分预应力混凝土A 类构件设计。
下部结构采用板式桥墩，支座采用盆式支座。
1.2主要设计标准（1）设计荷载：公路—I级；（2）桥面宽度：桥宽16.25米；（4）横坡：2%。
（5）地震加速度为0.05g，对应地震基本烈度Ⅵ度；（6）环境类别：Ⅰ类环境（7）安全等级：一级1.3主要材料（1）混凝土现浇箱梁采用C50砼；护栏采用C30砼。
具体以细部图纸为准。
（2）钢筋钢筋应符合GB13013-1991和GB1499-1998的规定。
凡钢筋直径≥12mm者，均采用HRB335钢筋；凡钢筋直径＜12mm者，均采用热轧R235钢筋。
（3）钢绞线钢绞线采用GB/T5224-2003标准生产的低松弛高强度钢绞线。
单根钢绞线直径15.20mm，公称面积140mm2，标准强度1860MPa，弹性模量1.95×105MPa。
1.4结构形式简述本联组合跨径为（3×25）m ，上部结构均采用预应力混凝土斜腹板连续箱梁。
梁高 1.6米，箱梁顶宽16.25m。
箱梁为单箱双室箱梁。
主梁采用C50混凝土，预应力均采用低松弛高强钢绞线，公称直径φ15.20mm，标准强度fpk=1860MPa。
midas连续梁计算书
4 gLCB4
激活
相加
整体升温( 1.400) +
降温梯度( 1.400) +
支座沉降( 0.500)
+
恒荷载( 1.200) +
钢束二次( 1.200) +
徐变二次( 1.000)
+
收缩二次( 1.000)
--------------------------------------------------------------------------------------------
本计算书模板是依据 2004 年 10 月颁布的《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵 设计规范》（JTG D62-2004）[以下简称《公桥规》]编写的。适用于公路桥梁上部结 构计算。文中以沿江高速淡水河特大桥主桥(82+2x140+82)m 连续刚构为例进行计算， 相关参数仅为参考。
望读者在使用本计算书模板的同时，一定要认真阅读《公桥规》（JTG D62-2004） 中的相关内容及要求。
（3）施工方案
纵向钢束布置情况
顶板钢束
腹板钢束
23-7φ5/19-7φ5 18x3=54 1339
23-7φ5 16x3=48
1395
中跨底板钢束
19-7φ5 11x3=33
1339
边跨底板钢 束
17-7φ5 5x3=15 1339
连续刚构采用对称逐段悬臂灌注和支架现浇两种施工方法。先托架浇注 0 号块，
由于编者水平有限，对《公桥规》（JTG D62-2004）理解还不够深透，有不少认 识有待深化，难免有缺失和错漏之处，恳请读者批评指正。
编者 2010 年 12 月
目
MIDAS钢箱梁计算书
12
恒+活应力云图（主拉应力，单位：MPa）
由上述结果可知，桥面板顶板局部最大主拉应力为 196.9Mpa，虽能满足规 范要求，但主拉应力偏大。建议悬臂处的加劲肋改为 T 型加劲肋或 U 型加劲 肋。
恒+活应力云图（主压应力，单位：MPa）
由上述结果可知，桥面板顶板局部最大主压应力为 151.1Mpa，满足规范要 求。发生在翼缘挑梁根部下缘。
部位 钢箱梁
截面位置 上缘 下缘
腹板剪力
最大压应力 -12.98 -128.15 ／
最大拉应力 124.3 12.98 ／
最大剪应力 ／
103.25
容许值 210 210 120
从上表可以看出正应力满足要求，腹板剪应力虽满足要求，但偏大，建议 对腹板至支座之间的横隔板进行局部加强。
1.1.5端横梁计算
步骤
施工内容
cs1
中间支点节段架设
cs2
其余梁段架设
cs3
合拢段施工
cs4
二期恒载
（2）施工阶段应力计算
上缘最大应力（压应力为负，单位：MPa）
上缘最小应力（压应力为负，单位：MPa）
下缘最大应力（压应力为负，单位：MPa）
4
下缘最小应力（压应力为负，单位：MPa）
最大剪应力（单位：MPa）
施工阶段主梁应力（压应力为负，单位：MPa）
／
／
／
最大剪 应力
／ -50.21
容许值
210 210 120
由上图表可以看出，在施工阶段，主梁的正应力和剪应力均满足规范要
求。
（3）施工阶段变形
跨中竖向位移（单位：mm）
从上图可以看出成桥阶段跨中竖向位移为向下 96.8mm。 1.1.3.1.5纵向计算分析结果
(完整版)Midas计算实例
中南大学2010年1月1。
概要 (1)2. 设置操作环境 (2)3. 定义材料和截面 (3)4. 建立结构模型 (7)5。
非预应力钢筋输入 (10)6。
输入荷载 (30)7. 定义施工阶段 (42)8。
输入移动荷载数据 (48)9. 运行结构分析 (52)10. 查看分析结果 (52)1. 概要本桥为80+2*112+2＊81+41六跨混凝土预应力连续梁桥。
图1。
分析模型桥梁概况及一般截面桥梁形式：六跨混凝土悬臂梁桥梁长度：L = 80+112+112+80+80+41m施工方法：悬臂施工T构部分，满堂支架施工边跨现浇段,边跨合龙时,中跨体系转换为简支单悬臂结构，拆除施工支架，然后施工中跨挂梁,挂梁与中跨主梁铰接,施工桥面铺装，并考虑1000天收缩徐变.预应力布置形式:T构部分配置顶板预应力，边跨配置底板预应力梁桥分析与设计的一般步骤1. 定义材料和截面2. 建立结构模型3. 输入非预应力钢筋4. 输入荷载①.恒荷载②.钢束特性和形状③.钢束预应力荷载5. 定义施工阶段6. 输入移动荷载数据①.选择移动荷载规范②.定义车道③.定义车辆④.移动荷载工况7. 运行结构分析8. 查看分析结果使用的材料❑混凝土主梁采用JTG04（RC)规范的C50混凝土，桥墩采用JTG04(RC）规范的C40混凝土❑钢材采用JTG04(S）规范，在数据库中选Strand1860荷载❑恒荷载自重，在程序中按自重输入,由程序自动计算❑预应力钢束(φ15.2 mm×31)截面面积: Au = 4340 mm2孔道直径: 130 mm钢筋松弛系数（开)，选择JTG04和0.3（低松弛)超张拉（开)预应力钢筋抗拉强度标准值(fpk)：1860N/mm^2预应力钢筋与管道壁的摩擦系数：0.25管道每米局部偏差对摩擦的影响系数：1。
5e—006（1/mm）锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值:开始点：6mm结束点：6mm张拉力：抗拉强度标准值的75%，张拉控制应力1395MPa❑徐变和收缩条件水泥种类系数（Bsc): 5 （5代表普通硅酸盐水泥)28天龄期混凝土立方体抗压强度标准值，即标号强度（fcu，f）：50N/mm^2t5天长期荷载作用时混凝土的材龄：=ot3天混凝土与大气接触时的材龄：=s相对湿度: %RH=70构件理论厚度：程序计算适用规范:中国规范(JTG D62-2004)徐变系数：程序计算混凝土收缩变形率: 程序计算2。
大型设计院跨高速公路顶推钢箱梁midas计算书
目录1. 纵向计算 (1)1。
1概算 (1)1.2设计参数 (4)1。
2.1 结构重力 (4)1.2。
2 基础变位作用 (5)1。
2.3 汽车荷载、人群荷载 (5)1.2。
4 汽车荷载冲击力系数 (5)1。
2.5 温度作用 (5)1.2.6 抗震要求 (5)1。
2。
7 桥梁设计基准期 (5)1。
2.8 桥梁设计使用年限 (5)1.2.9 桥梁设计安全等级 (6)1.2.10 环境类别 (6)1.2。
11 材料性能 (6)1。
3计算分析 (6)1。
3.1 支承反力 (6)1。
3.2 刚度 (6)1.3.3 内力 (7)1.3.4 截面 (8)1.3。
5 应力 (9)2。
普通横隔板计算 (10)2.1计算模式 (10)2。
2截面及截面特性 (10)2。
3设计荷载 (10)2.3.1 结构重力 (10)2。
3。
2 汽车荷载 (11)2。
4强度检算 (11)2。
5稳定检算 (12)3。
中支点横隔板 (12)3.1计算模式 (12)3.2强度检算 (12)3。
3稳定检算 (13)4. 端支点横隔板 (13)4。
1计算模式 (13)4。
2强度检算 (14)4。
3稳定检算 (15)5。
左侧悬臂托架 (15)5。
1计算模式 (15)5.2截面及截面特性 (16)5。
3设计荷载 (16)5。
3。
1 结构重力 (16)5。
3.2 汽车荷载 (17)5。
4内力 (17)5.5强度检算 (17)5。
5。
1 正应力 (18)5.5。
2 剪应力 (18)5。
5。
3 稳定检算： (18)6. 右侧悬臂托架 (18)6。
1计算模式 (18)6.2截面及截面特性 (18)6.3设计荷载 (19)6.3。
1 结构重力 (19)6.3.2 汽车荷载 (20)6.4内力 (20)6。
5强度检算 (20)6.5.1 正应力 (20)6.5.2 剪应力 (21)6。
5.3 稳定检算： (21)7. 支承加劲肋检算 (21)7。
1计算模式 (21)7.2强度核算 (21)7。
钢箱梁顶推计算书
计算书一、设计依据 1．《广济北延 GY-A1 项目“钢箱梁顶推专项施工方案”（论证稿）》 2.《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004） 3.《公路桥涵地基与基础设计规》（JTJ024-85） 4.《公路桥涵钢结构及木结构设计规》（JTJ025-86） 5.《公路桥涵施工技术规》(JTJ041--2000) 二、设计参数 1．箱梁自重：钢箱梁自重按 80.7kN/m 进行计算。
2、导梁自重：导梁总重为 316kN，建模时对其结构进行简化，按 14.1kN/m 进行计算。
3、其它结构自重：由程序自动记入。
4、墩顶水平力：顶推施工中拼装平台处的支架墩顶受摩檫力 F1 作用，取摩 檫系数μ为 0.1；在 11#墩处的支架由于是千斤顶牵引施工，受到千斤顶的作用 力 T，同时受到墩顶摩檫力 F2 的作用，取摩檫系数μ为 0.1。
三、设计工况及荷载组合 根据施工工艺及现场的结构形式，确定荷载工况如下： 工况一：钢箱梁拼装阶段。
荷载组合为：钢箱梁自重+导梁自重+其它结构 自重。
工况二：钢箱梁顶推阶段。
在钢箱梁顶推阶段按每顶推 2.5m 为一个工况，以箱梁端头顶推至 12#墩为 最后一个工况，共 30 个工况，以此进行各墩顶的受力和导梁的受力分析，其荷 载组合为：钢箱梁自重+导梁自重。
根据以上工况的计算结果，统计出各临时墩的最大受力，对其结构进行分析。
对于 11#墩的荷载组合为：墩顶作用力+顶推力+摩阻力+结构自重；对于其它各 临时墩的荷载组合为：墩顶作用力+摩阻力+结构自重。
四、钢箱梁拼装阶段的受力分析 4.1 贝雷支架的计算分析 钢箱梁在贝雷支架上进行拼装，支撑箱梁的贝雷片的最大跨径为 14m。
每个断面布置有四组贝雷片进行箱梁支撑，考虑 1.4 的不均匀分配系数，作用在每组 贝雷片的作用力为 F=80.7/4×1.4+2.7/3=29.2kN/m。
其计算模型及结果如下：计算模型弯矩图剪力图通 过 计 算 得 贝 雷 片 所 受 到 的 最 大 弯 矩 为 M=715.4kNm ， 最 大 剪 力 为 V=204.4kN。
箱梁计算书(MIDAS分析)
连续箱梁挂蓝计算书(midas)(2009-07-04 11:47:42)一、工程简介主桥上部结构为32+68+32m三跨预应力混凝土连续箱梁，梁体自重γ取26kN/m3，跨端支座处、边垮直线段和跨中处梁高为2.8m，中支点处梁高为3.4m，梁高按圆曲线变化，圆曲线半径R=367.80m，顶板厚34cm，腹板厚分别为40cm和70cm，底板厚度由跨中的30cm按圆曲线变化至中点梁根部的60cm，中点处加厚到110cm。
节段主要参数如下表所示：由于0#块长度不够，1#选用整体挂篮施工（见设计图），荷载采用最重悬浇箱梁段A1段：90.0吨。
二、挂篮主要技术标准及参考资料1、参考《公路桥涵施工技术规范》规定，各设计参数取值如下：（1）挂篮质量控制在浇筑梁段砼质量的0.3～0.5倍之间。
（2）允许最大变形（包括吊带变形的总和）：20mm（3）施工及行走时抗倾覆安全系数：2.5（4）自锚固系统的安全系数：22、参考资料（1）、通桥2008-2261A-V；（2）、《路桥施工计算手册》－人们交通出版社；（3）、《简明施工计算手册》－中国建筑工业出版社；（4）、《悬臂浇注预应力混凝土梁桥》－人们交通出版社；（5）、本挂篮采用的设计规范有:1）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）；2）《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土设计规范》（TB10002.3-2005）；3）.《钢结构设计规范》(GB50017-2003)；4）.《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005）。
3、主要材料的力学指标（1）、Q235（A3钢），屈服应力，，弹性模量；（2）、20CrMnTi，屈服应力，弹性模量。
三、结构分析及计算参数1、结构受力分析根据悬灌梁段的实际情况，挂篮分以下三种工况进行受力检算：（1）、工况一：1#梁段施工时连体挂篮的强度检算；（2）、工况二：2#梁段施工时挂篮的强度检算（2）、工况三：挂篮挠度验算；（3）、工况四：挂篮走行时抗倾覆计算。
midas连续梁计算书
第1章 89#～92#预应力砼连续梁桥1.1结构设计简述本桥为27+27+25.94现浇连续箱梁，断面型式为弧形边腹板大悬臂断面，根据道路总体布置要求，主梁上下行为整体断面，变宽度32.713m -35m，单箱5室结构变截面。
箱梁顶板厚度为0.22m，底板厚度0.2m；支点范围腹板厚度0.7m，跨中范围腹板厚度0.4m。
主梁单侧悬臂长度为4.85m，箱梁悬臂端部厚度为0.2m，悬臂沿弧线一直延伸至主梁底板。
主梁两侧悬臂设置0.1m后浇带，与防撞护栏同期进行浇筑。
本桥平、立面构造及断面形式如图11.1.1和图11.1.2所示。
图11.1.1 箱梁构造图图11.1.2 箱梁断面图纵向预应力采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度f=1860MPa。
中支点断面钢束布置如图11.1.3所示。
pk图11.1.3 中支点断面钢束布置图主要断面预应力钢束数量如下表墩横梁预应力采用采用φs15－19，单向张拉，如下图。
1.2主要材料1.2.1主要材料类型(1) 混凝土：主梁采用C50砼；(2) 普通钢筋：R235、HRB335钢筋；(3) 预应力体系：采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度f=1860MPa；预应力锚具采用符合GB/T14370-2002《预应力筋锚具、pk夹具和连接器》中Ⅰ类要求的优质锚具；波纹管采用符合JT/T529-2004标准的塑料波纹管。
1.2.2主要材料用量指标本桥上部结构主要材料用量指标如表11.2.2-1所示，表中材料指标均为每平米桥面的用量。
表11.2.2-1 上部结构主要材料指标1.3 结构计算分析1.3.1 计算模型结构计算模型如下图所示。
图11.3.1-1 结构模型图有效分布宽度0.50.60.70.80.912.255.49.0612.916.819.523.22730.834.337.140.94447.551.155.158.662.565.168.972.776.179.4坐标Iyy 系数图11.3.1-2 箱梁抗弯刚度折减系数示意图1.3.2 支座反力计算本桥各桥墩均设三支座。
MIDAS弯桥 计算书
3.1打板坡枢纽互通式立交B匝道桥本桥平面位于圆曲线(起始桩号:BK0+225.186，终止桩号:BK0+455.45，半径:710m，右偏)、缓和曲线(起始桩号:BK0+455.45，终止桩号:BK0+535.451，参数A:238.328，右偏)、缓和曲线(起始桩号:BK0+535.451，终止桩号:BK0+615.451，参数A:116.619，左偏)和圆曲线(起始桩号:BK0+615.451，终止桩号:BK0+791.296，半径:170m，左偏)上，纵断面位于R=3000m的竖曲线上；墩台径向布置。
全桥共6联：前三联采用先简支后连续T梁，后三联采用现浇箱梁（5-21.753+（22+36+22）+5-20；下部结构采用柱式墩，墩台采用桩基础。
22号桥台及14、17号桥墩采用GJZ250x350x54型四氟滑板式橡胶）支座；10、11、20、21号桥墩采用GYZ800x125型板式橡胶支座；12、13号桥墩采用固接；15、16、18、19号桥墩采用固接；其余桥墩采用GYZ600x110型板式橡胶支座.B匝道桥桥型布置图1. 第四联计算本联计算的设计规范及标准、计算参数及荷载取值等参见第一章。
本联计算采用空间梁单元模型，12#（26.6m）、13#(32.2m)桥墩采用墩梁固结，桥台及交接墩采用四氟滑板支座，桥墩位置采用圆板支座。
全桥分为150单元，其中上部结构共计92个单元，下部结构58个单元。
其中边界条件按支座设计情况模拟，本联施工方式为分段成桥，施工阶段步骤如下：施工阶段1 ：第一施工阶段，持续时间30天；施工阶段2 ：第二施工阶段，持续时间30天；施工阶段3 ：养护60天，持续时间60天；施工阶段4 ：铺装及栏杆，持续时间60天；施工阶段5 ：徐变十年，持续时间3650天；为保证多联现浇箱梁能同时施工作业，梁体端部开槽张拉钢束，钢束起止点均离梁端70cm，1、92#单元及2、91#单元起止部分为普通砼结构。
MIDAS--箱梁钢筋吊装架计算书
MIDAS--箱梁钢筋吊装架计算书1钢筋整体吊装结构检算1、计算依据1.1、《钢结构工程》；1.2、《材料力学》（科学技术文献出版社）；1.3、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 1.4、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）。
2、计算说明2.1 32米箱梁钢筋总重约60吨，考虑钢筋重量全部由吊装架承担，需对钢筋吊装架的强度及刚度进行计算，确保在吊装箱梁钢筋笼时吊装架能够满足变形及强度要求。
2.2 箱梁腹板顶及翼板边设置吊点,纵向12个吊点,共设置48个吊点.腹板顶单个吊点重量G1=20t/12=1.67t, 翼板G2=10t/12=0.83t.3、计算参数选定3.1、计算简图按吊装架设计结构尺寸进行建模计算，下图分别为建模后吊装架横向及纵向示意图。
考虑安全系数等影响，各吊点位置受力以腹板单个吊点按2吨设置，翼板单个吊点按1吨设置。
3.2、材料性能指标吊装架主要使用材料为Q235型钢，查钢结构设计规范（GB50017-2003）表3.4.1-1主要材料强度指标为序号材料名称及强度等级强度种类容许值(N/m3)抗拉、抗弯、抗压（f）1901 Q235抗剪（f）1103.3 采用midas/civil建模进行结构分析3.3.1应力图MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM STRESS组合(最大值)9.53846e+0037.68141e+0035.82436e+0033.96731e+0032.11026e+0030.00000e+000-1.60384e+003-3.46089e+003-5.31794e+003-7.17499e+003-9.03204e+003-1.08891e+004ST: 1MAX : 277MIN : 278文件:吊装架单位:tonf/m^2日期:10/24/2000 表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.2593.3.2弯矩图MIDAS/Civil POST-PROCESSOR BEAM FORCE弯矩-y1.66929e-0026.08446e-0030.00000e+000-1.51324e-002-2.57409e-002-3.63493e-002-4.69578e-002-5.75662e-002-6.81747e-002-7.87831e-002-8.93916e-002-1.00000e-001 ST: 1MAX : 28MIN : 36文件:吊装架单位:tonf*m日期:10/24/2000 表示-方向X:-0.483Z:0.25940.0135739.99265MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR REACTION FORCE内力-XYZ最大反力节点= 187FX: 3.8652E-001FY: -3.1532E-001FZ: 4.0010E+001FXYZ: 4.0014E+001ST: 1MAX : 187MIN : 188文件:吊装架单位:tonf日期:10/17/2000表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.2593.3.1 F 图3.3.4 结构变形图最大弯距M =10.0kN ·m最大应力σ＝95.3MPa ＜[σw]=145MPa 最大变形ν=11mm ，满足箱梁钢筋的变形要求整体吊装扁担的强度及刚度均满足要求。
大永高速跨高速公路钢箱梁顶推施工控制
大永高速跨高速公路钢箱梁顶推施工控制大永高速跨高速公路钢箱梁顶推施工是指在建设大永高速公路时，使用钢箱梁进行顶推施工的方法。
钢箱梁是一种常用的梁体结构，具有受力均匀、刚度较好、施工周期短等优点，在大型桥梁建设中得到了广泛应用。
钢箱梁顶推施工是通过推进机械对预制好的钢箱梁进行顶推，将其推至设计位置的一种施工方法。
该方法操作简单，效率高，可以大大减少现场施工时间，提高施工质量和安全性。
钢箱梁顶推施工的控制主要包括以下几个方面：1. 施工前的准备工作。
施工前，需要进行工程测量，确定施工方案和设备配置等。
对于跨越高速公路的钢箱梁顶推施工，需要进行道路交通管理和临时交通设计，保证施工期间车辆和行人的安全。
2. 施工现场的准备工作。
施工现场需要进行平整、排水、材料堆放等工作，确保施工场地的整洁和施工条件的良好。
3. 施工过程中的钢箱梁控制。
在顶推施工过程中，需要对钢箱梁进行精确的控制，保证其按照设计要求准确推进。
通常采用激光对准仪、探杆等辅助设备进行控制，以确保钢箱梁的位置和高度的准确性。
4. 施工过程中的安全控制。
钢箱梁顶推施工涉及到大型机械设备和高空操作，安全问题需要得到重视。
需要设置安全警示标志，对施工现场和设备进行统一管理，保证工人的人身安全。
5. 施工质量的控制。
钢箱梁顶推施工需要保证推进的平稳性和准确性，以及梁体的水平度和垂直度等质量要求。
施工期间需要进行实时监测和记录，对施工过程进行质量控制。
大永高速跨高速公路钢箱梁顶推施工控制主要是针对这种特殊的施工方法进行的。
通过对施工前、施工过程和施工质量进行控制，可以保证钢箱梁顶推施工的顺利进行，提高施工效率和质量。
Midas Civil计算书(钢箱梁)
（1）钢结构的容许应力
参照JTJ 025-86中的规定，容许应力如下取值：
轴向应力[σ ]=200 MPa
弯曲应力[σw]=210 MPa 剪应力 [τ ]=120 MPa
在验算时不考虑容许应力提高系数作为安荷载作用下，主梁在同一工况下的正负挠度最大绝对值之和不应大于L/600，此
3．计算模型
3.1 结构离散 计算采用MIDAS/Civil 2010有限元软件建立单梁模型。钢箱梁采用箱型截面梁单元，
支座采用一般支承和弹性连接模拟。结构计算模型见图3.1，结构标准横截面见图3.2。 移动荷载通过程序对桥梁各构件按3车道最不利情况进行影响线加载。温度作用考虑整 体升温46℃、降温-21℃和梯度温度。永久支承按结构连续梁支承条件进行约束。
计算应力幅(Mpa) 68.5 53.9 55.9 98.8 72.5 76.3
容许应力幅(Mpa) 144 144 144 144 144 144
经过验算，钢结构构件的计算应力幅度均小于应力幅限值，符合规范要求。 4.3 强度验算
根据GB 50017-2003《钢结构设计规范》的要求，验算结构或构件的强度、稳定性、以 及连接强度采用荷载设计值（荷载标准值乘以相应的荷载分项系数）。现以JTG021-89规范的 作用效应进行上部结构分析。
处L为的计算跨径:边跨L/600 = 40000/600 = 66.7mm，中跨L/600=60000/600=100mm
2.5 复核计算标准、规范及其它依据
（1）《公路工程技术标准》
（JTG B01-2003）
（2）《公路桥涵设计通用规范》
（JTG D60-2004）
（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）
midas操作例题资料-钢箱梁电子书
目录1概要 (1)2 钢桥概况及构造检查 (2)2.1 钢桥概况 (2)2.2构造检查 (2)2.2.1钢桥面板 (2)2.2.2 翼缘板 (6)2.2.3 受压加劲肋 (6)3 建模步骤 (7)3.1定义材料 (7)3.2定义截面 (8)3.3 建立结构模型 (12)3.4 边界条件设置 (13)3.4.1 边界条件 (13)3.4.2 有效截面宽度 (15)3.5 静力荷载的定义 (17)3.6 移动荷载 (19)3.6.1定义车道 (19)3.6.2定义车辆 (20)3.6.3定义移动荷载工况 (22)3.7 支座沉降 (24)3.8 定义施工阶段 (25)4 结合规范和Civil Designer进行设计 (26)4.1 CDN程序设置 (27)4.2 设计结果查看 (32)5 结语 (35)6 参考文献 (35)midas Civil＆Civil Designer钢箱梁操作例题资料1概要钢桥是高强、轻型薄壁结构，截面和自重比混凝土桥小，跨越能力大，因而在实际工程中有广泛应用。
钢桥按形式可大致分为钢箱梁、钢板梁（工字钢）、钢桁梁、组合梁桥等类型。
钢桥在使用时不仅要求钢材具有较高的强度，而且还要求具有良好的塑性。
钢桥的刚度相对比较小，变形和振动比混凝土桥大。
为了保证车辆行驶安全和舒适性、避免过大的变形和振动对钢桥结构产生不利的影响，钢桥必须有足够的整体刚度[2] 。
钢桥缺点除容易腐蚀影响耐久性外，另一缺点是疲劳。
影响疲劳的因素很多，除钢材品质、连接的构造与方法等外，与荷载性质、疲劳细节关系也很大。
钢箱梁除钢材等力学特性外，还具有箱梁的受力特点，广泛应用于市政高架、匝道、大跨度斜拉桥、悬索桥、拱桥加劲梁、大跨连续钢箱梁及人行桥钢箱梁等方面。
本专题将通过介绍工程概况、结合规范构造检查、midas Civil详细建模过程以及midas Civil Designer设计平台及结果查看等操作流程，希望能为读者结合实际项目学习程序，通过程序了解钢箱梁提供帮助。
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目录1. 纵向计算 (1)1.1概算 (1)1.2设计参数 (4)1.2.1 结构重力 (4)1.2.2 基础变位作用 (5)1.2.3 汽车荷载、人群荷载 (5)1.2.4 汽车荷载冲击力系数 (5)1.2.5 温度作用 (5)1.2.6 抗震要求 (5)1.2.7 桥梁设计基准期 (5)1.2.8 桥梁设计使用年限 (5)1.2.9 桥梁设计安全等级 (6)1.2.10 环境类别 (6)1.2.11 材料性能 (6)1.3计算分析 (6)1.3.1 支承反力 (6)1.3.2 刚度 (6)1.3.3 内力 (7)1.3.4 截面 (8)1.3.5 应力 (9)2. 普通横隔板计算 (10)2.1计算模式 (10)2.2截面及截面特性 (10)2.3设计荷载 (10)2.3.1 结构重力 (10)2.3.2 汽车荷载 (11)2.4强度检算 (11)2.5稳定检算 (11)3. 中支点横隔板 (12)3.1计算模式 (12)3.2强度检算 (12)3.3稳定检算 (13)4. 端支点横隔板 (13)4.1计算模式 (13)4.2强度检算 (14)4.3稳定检算 (15)5. 左侧悬臂托架 (15)5.1计算模式 (15)5.2截面及截面特性 (15)5.3设计荷载 (16)5.3.1 结构重力 (16)5.3.2 汽车荷载 (17)5.4内力 (17)5.5强度检算 (17)5.5.1 正应力 (17)5.5.2 剪应力 (17)5.5.3 稳定检算： (18)6. 右侧悬臂托架 (18)6.1计算模式 (18)6.2截面及截面特性 (18)6.3设计荷载 (18)6.3.1 结构重力 (18)6.3.2 汽车荷载 (19)6.4内力 (20)6.5强度检算 (20)6.5.1 正应力 (20)6.5.2 剪应力 (20)6.5.3 稳定检算： (20)7. 支承加劲肋检算 (21)7.1计算模式 (21)7.2强度核算 (21)7.3稳定核算 (21)8. 结构抗倾覆稳定性计算 (22)9. 施工阶段腹板核算 (22)9.1计算模式 (22)9.2截面及截面特性 (23)9.3稳定核算 (23)10. 纵向加劲肋核算 (23)10.1计算参数 (23)10.2纵肋截面特性 (23)10.3纵肋荷载 (24)10.4计算结果 (25)本计算书第Ⅰ部分所验算的为跨宁沪高速公路节点桥的第1联桥。
采用等高连续钢箱梁，跨径组合左幅为（44+70+40）m，右幅为（40+70+44）m，全幅桥宽为54.5~43.5m，分左右幅设置，每幅桥断面为：0.5m（护栏）+0.5m（路缘带）+4×3.5m（机动车道）+0.5m（路缘带）+0.5m（护栏）+3.5m（非机动车道）+2m（人行道（含栏杆））=21.5m，两幅桥之间为0.5m空隙，两幅桥总宽：2×21.5m+0.5m=43.5m。
鉴于桥梁左右幅在桥梁跨径、断面组成及构造尺寸上差异不大，本次计算报告只给出左幅桥梁计算结果。
1. 纵向计算1.1 概算梁高2.8m，单幅采用单箱三室（部分节段为单箱四室）斜腹板截面，边腹板斜率外侧为4：3，内侧为3.815：3，顶板宽27~21.5m，底板宽18.742~13.242m，箱梁悬臂长2.5m。
边跨钢箱梁顶板厚14mm，底板厚14mm，梁高2.8m；中跨钢箱梁顶板厚16mm，底板厚20mm，梁高2.808m；中支点15m范围内顶板加厚为20mm，中支点21m范围内底板加厚为25mm，梁高2.817m。
腹板顺桥向等厚，板厚均采用20mm。
顶板下设U形加劲肋和开口加劲肋，U形加劲肋板厚8mm，间距600mm；开口加劲肋位于箱梁两侧，截面采用14×140mm及14×160mm两种。
底板下设U形加劲肋，U形加劲肋板厚8mm，间距525mm~633mm。
腹板设水平加劲肋及竖向加劲肋，水平加劲肋尺寸12×150mm。
横隔板间距3m，普通横隔板厚12mm，中横隔梁板厚35mm，端横隔梁板厚25mm。
其横断面如图1.1所示。
图1.1 第1联钢箱梁断面（单位：mm）采用midas civil桥梁结构计算软件进行计算，全桥离散为平面杆系单元，共107个节点、106个单元，运营阶段计算模型如图1.2示，最大悬臂阶段计算模型如图1.3示：图1.2 成桥阶段计算结构离散图图1. 3 最大悬臂阶段计算结构离散图整体计算中截面特性按照《道路桥示方书》考虑截面翼缘有效宽度：跨中断面：{ λL =b (b l ≤0.05)λL =[1.1−2(b l )]b (0.05<b l <0.3)λL =0.15l (0.3<b )Ⅰ 中支点断面：{ λs =b (b ≤0.02)λs =[1.06−3.2(b )+4.5(b )2]b (0.02<b ≤0.3) λs =0.15l (0.3<b l)Ⅱ 强度和稳定按照《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）进行计算1.2 设计参数1.2.1 结构重力1、结构自重钢材及焊缝容重：78.5kN/m3；2、桥面铺装桥面钢筋混凝土铺装容重：26kN/m3；桥面沥青混凝土铺装容重：24kN/m3。
人行道填料及铺装容重：24kN/m3。
3、防撞护栏两侧护栏为钢混结构，外侧按20.6kN/m计算，内侧按19.6kN/m计算；机非隔离栏按14 kN/m计算。
1.2.2 基础变位作用基础不均匀沉降按跨径的1/4000考虑，由程序自动判别最不利组合。
1.2.3 汽车荷载、人群荷载汽车荷载等级：城-A级；人群荷载：按《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）第10.0.5条取用。
设计车速：40km/h。
1.2.4 汽车荷载冲击力系数钢梁冲击系数按《公路通规》4.3.2条5款采用。
1.2.5 温度作用钢梁温度作用按整体升温33℃，整体降温35℃计算。
梯度温差：按规范“100mm沥青混凝土铺装层”对应项结合实际铺装厚度取值计算正负梯度温差效应。
1.2.6 抗震要求地震动峰值加速度0.05g，地震基本烈度6度，抗震措施按7度设防，抗震设防分类为乙类，抗震设计方法为A类。
1.2.7 桥梁设计基准期桥梁设计基准期为100年。
1.2.8 桥梁设计使用年限设计使用年限为100年。
1.2.9 桥梁设计安全等级结构设计安全等级为一级，结构重要性系数γo＝1.1。
1.2.10 环境类别本工程环境类别为I类。
1.2.11 材料性能钢箱梁采用Q345qD钢材1.3 计算分析计算结果中，支承反力的单位为kN，向上为正，向下为负；轴力的单位为kN，以受压为正，受拉为负；剪力的单位为kN，以使杆端有顺时针旋转的趋势为正，使杆端有逆时针旋转的趋势为负；弯矩的单位为kN∙m，以下缘受拉为正；应力的单位为Mpa，以受拉为正，受压为负。
1.3.1 支承反力边墩和中墩的支承反力如表1.2所示：表1.2 支承反力表(单位：kN)注：XT44号过渡墩压重按180t计算，XT47号过渡墩压重按150t计算，。
1.3.2 刚度运营期间最大竖向位移如图1.4示，其具体数值见表1.2。
图1.4 汽车荷载引起的竖向位移图表1.2 运营期间最大竖向位移结构重力和静活载在44m、40m边跨产生的挠度不超过跨径的1/1600，不设预拱度。
70m中跨设置预拱度，其值等于结构重力和1/2静活载所产生的竖向挠度和。
1.3.3 内力1、运营阶段运营阶段的弯矩和剪力包络图分别如图1.5图1.6示。
图1.5 运营阶段弯矩包络图图1.6 运营阶段剪力包络图最大正弯矩为123595.4kN∙m，发生在70m跨跨中，最小负弯矩为-169990.1kN∙m，发生在XT45号桥墩处。
钢梁最大剪力为16417.0kN，发生在XT45号桥墩处，钢梁最小剪力为-16125.7kN，发生在XT46号桥墩处，最大平均剪应力τ=16417×1000(4×20×2772)⁄=74.0MPa（只考虑四条通长腹板承受剪力）纵向腹板剪应力小于100Mpa。
注：《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）中规定Q345最大剪应力为120Mpa，此处按照平均剪应力计算，控制容许应力100Mpa。
2、最大悬臂阶段最大悬臂阶段的弯矩和剪力图分别如图1.7图1.8示。
图1.7 最大悬臂阶段弯矩包络图图1.8 最大悬臂阶段剪力包络图最弯矩为113797kN∙m。
最大剪力为5207.1kN，最大平均剪应力τ=5207.1×1000(4×20×2772)⁄=23.5MPa（只考虑四条通长腹板承受剪力）纵向腹板剪应力小于100Mpa。
注：《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）中规定Q345最大剪应力为120Mpa，此处按照平均剪应力计算，控制容许应力100Mpa。
1.3.4 截面跨中截面有效宽度见图1.9,XT45支点处截面有效宽度见图1.10图1.9 跨中截面有效宽度图图1.10XT45支点处截面有效宽度图1.3.5 应力1、运营阶段运营阶段的钢梁应力包络图如图1.12示。
图1.12 运营阶段应力包络图跨中σ上=My上I=123595.4×106×11951.77535×1012=83.2Mpa<[σ]=210Mpaσ下=My下I=123595.4×106×16091.77535×1012=112.0Mpa<[σ]=210Mpa支点处σ上=My上=169990.1×106×1174=127.1Mpa<[σ]=210Mpaσ下=My下=169990.1×106×1633.7=176.9Mpa<[σ]=210Mpa2、最大悬臂阶段最大悬臂阶段的钢梁应力包络图如图1.13示。
图1.13 最大悬臂阶段应力图σ上=My上I=113797×106×11741569898997265.8=85.1Mpa<[σ]=210Mpaσ下=My下I=113797×106×1633.71569898997265.8=118.4Mpa<[σ]=210Mpa2. 普通横隔板计算2.1 计算模式普通横隔板标准间距为3.0m，取最长横隔板简化为五跨连续梁计算，计算简图如图2.1所示：图2.1 普通横隔板计算简图2.2 截面及截面特性横隔板b/l=1.5/[0.2×(5.4+6.6)]=0.625，λS=0.15×[0.2×(5.4+6.6)]=0.36m，则横隔板跨中截面上翼缘有效宽度：B=2×0.36=0.72m。