计算书2
滑坡计算书2
施工图设计计算书重庆长江工程勘察设计研究院2010年8月·重庆施工图设计计算书编制：校核：总工：重庆长江工程勘察设计研究院2010年8月·重庆1 设计计算依据（1）《屏忠线A47滑坡治理工程工程地质勘察报告》；（2）《滑坡防治工程设计与施工技术规范》（中华人民共和国地质矿产行业标准）（中华人民共和国国土资源部，二○○六年六月）（3）《建筑边坡工程技术规范》GB50330—2002；（4）《混凝土结构规范》GB50010—2002；（5）《滑坡防治工程勘查规范》（中华人民共和国地质矿产行业标准）（中华人民共和国国土资源部，二○○六年六月）；（6）重庆市《地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）。
2 方案布置抗滑桩+排水工程3滑坡推力计算3.1设计计算工况工况 1：自重+地面荷载。
滑体土取天然重度，因该滑坡处于蠕滑阶段，采用的抗剪强度参数介于天然峰值和天然残余强度值之间。
安全系数取1.25 工况2：自重+地面荷载+暴雨。
滑体土取饱和重度，因该滑坡处于蠕滑阶段，采用的抗剪强度参数介于饱和峰值和饱和残余强度值之间。
安全系数取1.20 3.2设计计算参数采用与勘查报告相同的计算参数如下表：（a）滑体土重度γ天然＝20.3KN/m3γ饱和＝21.00KN/m3（b）滑面（带）抗剪强度天然：粘聚力16.0KPa,内摩擦角12.0°；饱和：粘聚力14.0KPa,内摩擦角10.4°。
（c）滑床中等风化泥岩：地基承载力标准值：f k＝250KPa地基比例系数（水平抗力系数）：K＝80MN/m3泊松比 0.35基地摩擦系数 0.50中等风化泥灰岩：由于滑坡区泥灰岩强度较低，参数值与泥岩接近，其参数取值如下：地基承载力标准值：f k＝250KPa地基比例系数（水平抗力系数）：K＝80MN/m3泊松比 0.35基地摩擦系数 0.503.3计算原理和方法稳定性验算和推力计算，采用基于极限平衡理论、规范推荐的传递系数法。
基坑支护设计说明及计算书 2
二、基坑支护及降水设计说明1 设计依据1.1 甲方提供的规划平面图、用地红线图、相关的结构图纸、岩土工程勘察报告等。
1.2 国家及地方有关规范⑴《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；⑵《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）；⑶《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）；⑷《建筑基坑工程监测技术规范》（GB50497-2009）；⑸《建筑与市政降水工程技术规范》（JGJ/T111-98）；⑹《地基与基础工程施工及验收规范》（GB50202-2013）；⑺《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；⑻《建筑深基坑工程施工安全技术规程》（JGJ311-2013）；⑼其它相关规范、规程；1.3 理正深基坑支护软件7.01版。
1.4 本设计结构为临时性结构，设计使用年限为12个月，支护结构完成至土方回填结束，在此期间，基坑支护结构保证基坑安全。
2 基坑工程概况及基坑周边环境2.1 周边环境锦宸〃国际花园二期工程位于姜堰区，中干河西侧，马厂路南侧，原姜堰市套闸管理所内，南侧为已建小区。
基坑东场地空旷。
基坑南距离小区道路1.55~3.47m；距离已建1#和2#楼15.75m 和17.15m；基坑西距离用地红线3.00~3.80m；用地红线位臵有煤气管道和通信电缆,煤气管道和通信电缆埋深在地下1.5m范围内。
基坑北距离用地红线3.78~10.00m，场地空旷可以放坡。
2.2 基坑规模及开挖深度±0.00相当于绝对标高+6.70m。
自然地面高程相当于绝对标高+6.20m；底板板面标高为相对标高-4.10m，板厚400mm，垫层厚100mm。
局部底板板面标高为相对标高-5.10m，板厚400mm，垫层厚100mm。
基坑开挖深度为4.10m和5.10m。
3 工程地质、水文条件拟建位置位于姜堰城区，处于江苏省中部，西接扬州、东连南通、南连长江。
场地处于扬子地层东北部，地层发育较齐全，中元古界海州群、张八岭群为区域变质岩系，构成扬子准地台基震旦系-三叠系不整合覆盖，以海相沉积为主，各系、组间成假整合或整合接触；侏罗系以陆相碎屑和中酸性火山岩为主，假整合在三叠系层位上；白垩系为内陆盆地，红色碎屑岩为主，局部夹中性、碱性火山岩不整合在白垩系上；拟建场地在新构造运动中所处区域地质构造位置位于苏北坳陷中的泰州凸起上，第四纪以三角洲冲积相沉积为主，沉积厚度250.00m左右。
1 闪速炉设计计算书 (2)
安徽工业职业技术学院课程设计设计题目：闪速炉姓名学号班级11冶金系部资源开发系指导教师杨1 闪速炉冶金计算本论文采用的闪速炼铜冶金计算主要计算思路为：确定初始条件——>各物料及成分等计算——>物料衡算——>闪速炉热平衡计算(分反应塔、沉淀池和上升烟道三个部分)——>闪速炉总热平衡。
1.已知条件：a 生产规模10t/a(转炉粗铜)，粗铜含铜品位 98.5%。
b 操作条件(1)闪速炉渣采用电炉贫化处理。
转炉渣采用选矿处理。
(2)送风条件反应塔 25℃ 沉淀池 25℃ 上升烟道 25℃(3)送风含氧量反应塔 50% 沉淀池 21% 上升烟道 21%(4)燃料(重油)，低热值Q 低=41595kJ/kg燃料（重油）成分 C N H 0 S W 85.50.0511.50.20.651(5)闪速炉渣 2Fe SiO 1 (6)年工作日 330d c 物料成分(见表5-1)表1-1 物料成分(%)物料名称 Cu S Fe SiO 2 CaO 铜精矿 21.00 29.50 28.50 10.00 2.00 渣精矿 32.00 12.00 30.00 11.00 石英熔剂 2.50 75.00 闪速炉铜锍 50.00 闪速炉炉渣 0.8 1.00 闪速炉烟尘 11.00 15.00 24.00 6.00 电炉炉渣 0.55 转炉炉渣 5.00 50.00 转炉烟尘55.0015.5014.504.50符号说明'[]精铜精矿成分(%数之分子，下同) []渣精 渣精矿成分 []精 混合精矿成分[]锍铜锍成分[]尘烟尘成分p 精矿量，kg m 铜锍量，kg F 石英熔剂量，kg G 熔渣量，kg D 烟尘量，kg Q Fe氧化造渣氧，kg 量 ()b S ⋅燃烧硫量，kg L 空气量，m 3/t V 烟气量，m 3/t Q 热收入量，MJ/hq 热支出量，MJ/hJ燃料量，kg/h1.2物料平衡计算1.2.1各种物料及成分等计算以1000kg 铜精矿为计算基础。
钢板桩承台施工方案计算书 (2)
钢板桩承台施工方案计算书钢板桩承台施工方案计算书1. 引言钢板桩承台是一种常见的基础结构，用于承受荷载和传递荷载到地基。
本施工方案计算书旨在提供钢板桩承台施工方案的计算过程和结果，以确保项目的安全和稳定性。
2. 施工材料2.1 钢板桩：使用符合国家标准的高质量钢板桩。
2.2 混凝土：使用符合国家标准的高强度混凝土。
2.3 钢筋：使用符合国家标准的钢筋。
3. 计算步骤此处列出了钢板桩承台施工方案的计算步骤：3.1 确定承台的负载要求和地质条件。
3.2 根据负载要求和地质条件计算桩的尺寸和数量。
3.3 计算承台的尺寸和配筋。
3.4 计算钢板桩的承载能力和桩身刚度。
3.5 根据计算结果选择合适的钢板桩型号和参数。
3.6 绘制承台和桩的结构图，并进行材料和构造检查。
4. 计算示例此处提供了一个钢板桩承台施工方案的计算示例：4.1 假设承台的负载要求为1000kN，地质条件为一般黄土。
4.2 根据负载要求和地质条件计算出桩的尺寸和数量，假设每根桩直径为500mm，间距为1m。
4.3 根据桩的数量和尺寸计算承台的尺寸和配筋，假设承台尺寸为4m × 4m，配筋为Φ32钢筋。
4.4 计算钢板桩的承载能力和桩身刚度，假设桩的承载能力为500kN，桩身刚度为1000kNm/度。
4.5 根据计算结果选择合适的钢板桩型号和参数，假设选择Φ600钢板桩。
4.6 绘制承台和桩的结构图，并进行材料和构造检查。
5. 结论钢板桩承台施工方案的计算结果满足负载要求和地质条件，符合安全和稳定的要求。
可以进行后续的施工工作。
以上是钢板桩承台施工方案计算书的一个简要范例，具体计算内容应根据实际工程情况进行。
施工前需进行详细的地质勘察和结构计算，确保施工方案的可行性和安全性。
栏杆计算书 (2)
温州市核心片区洪殿单元C-02地块安置房建设工程住宅楼阳台、公共走廊、空调栏板、室内护窗栏杆、楼梯扶手（含靠墙扶手）、及室外一层残障扶手等栏杆分项设计总说明一、工程概况：1、工程名称：温州市核心片区洪殿单元C-02地块安置房建设工程2、建设地点：温州市鹿城区核心片区洪殿单元C-02地块3、基本荷载资料：（1）温州市基本雪压为So=0.35KN／㎡（70年一遇）（2）温州市基本风压Wo=0.60KN/ ㎡(考虑70年一遇的瞬时风压)（3）地面粗糙度类别：B类（4）建筑物耐火等级：二级（5）地震设防烈度：6度，加速度：0.05g4、本方案按《建筑结构荷载规范》：栏杆顶部水平荷载取1.0KN/M（二类栏杆）设计。
二、工程内容：1、住宅楼阳台、露台、公共走廊玻璃栏杆2、阳台侧边（空调边）铝合金栏杆3、住宅楼空调栏杆4、住宅楼屋顶（阳台）加高护栏5、楼梯扶手（含剪刀梯靠墙扶手及其它楼梯扶手）6、室内护窗栏杆（含直窗及凸窗等）7、室外一层残障扶手三、设计依据：1、甲方提供的土建图纸，国家及地方现行相关规范、标准、图集等。
2、遵循坚固、耐久、实用、美观的原则。
3、图注尺寸除标高以米为单位外，其余均以毫米为单位。
4、本工程所有栏杆安装构件受力及耐火极限应满足相应的规范要求。
5、本工程执行如下相关规范和标准：○1《国家建筑标准设计图集 06J403-1（《15J403-1》）楼梯、栏杆、栏板（一）》○2《浙江省建筑标准设计建筑标准图集2001浙J43楼梯》○3《国家建筑标准设计图集 12J926无障碍设计》○4《国家建筑标准设计图集06J505-1（外装修）》○5《国家建筑标准设计图集 11J508建筑玻璃应用构造》○6《建筑玻璃应用技术规程 JGJ113-2015》○7《建筑安全玻璃管理规定【发改运行（2003）2116号文件】》○8《国家建筑标准设计图集03J926（建筑无障碍设计）》○9《民用建筑设计通则GB50352-2013》○10《住宅设计规范GB50096-2014（2014年版）》○11《住宅建筑规范GB50368-2005》○12《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-2001○13《建筑用硅酮结构封胶》GB16776-2005○14《建筑栏杆抗风压性能分级及其检测方式》GB/T7106-2008○15《坚固件机械性能、螺栓、螺钉和螺柱》GB3098.1-2000○16《坚固件机械性能自攻螺钉》GB/T3098.5-2016○17《工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）》（2013年版）○18《钢结构工程施工质量验收规范 GB50205-2001》○19国家及地方现行的不锈钢、普通钢管、铝合金等材料相关规范。
计算书 (2)
钢桁架设计计算书1、设计资料（1）车间跨度L=24m ，长度84m ，柱距屋面坡度i=1/8，屋内无吊车。
不需要抗震设防，采用1.5m ×6m 预应力混凝土大型屋面板，100m 厚泡沫混凝土保温层和卷材屋面。
当地雪荷载0.5Kn/2m 屋面积灰荷载0.75Kn/2m 屋架两端与混凝土柱子铰接，混凝土强度等级C25.钢材选用Q235B。
焊条选用E43,，手工焊。
（2）屋架计算跨度屋面材料为大型屋面板，故采用梯形屋架，物价计算跨度为mm l l 237003000=-=（3）跨中及端部高度设计为无檩屋盖方案，采用平坡梯形屋架，设端部高度mmh 20000=，中部高度mm H 3200=，屋架高跨比4.11723700/3200/0==l H ，屋架跨中起拱值为mm l48500=2、结构形式与布置（1）屋架形式及几何尺寸如图所示（2）上弦支撑布置图（a），下弦支撑布置图（b）3、荷载计算（1）荷载标准值①永久荷载:高分子防水卷材上部小石子 2/35.0m KN 20mm 厚水泥砂浆找平层 2/40..0m KN 冷底子油热沥青各一道 2/05..0m KN 100mm 厚泡沫混凝土保温层 2/60..0m KN 预应力混凝土大型屋面板和灌缝 2/40.1m KN 屋架和支撑自重 2/38..024011.012.0011.012.0m KN l =⨯+=+ 吊顶 + 2/40..0m KN 合计 2/58..0m KN ②可变荷载屋面活荷载 2/50.0m KN 屋面积灰荷载 2/75.0m KN 合计 2/25.1m KN （2）荷载组合设计屋架时应考虑以下三种荷载组合： 第一种组合：全跨永久荷载+全跨可变荷载 屋架上弦节点荷载（端点荷载取半）：KN F 41.5465.1)4.125.12.158.3(=⨯⨯⨯+⨯=第二种组合：全跨永久荷载+半跨可变荷载全跨永久荷载屋架上弦节点处的荷载： KN F 66.3865.12.158.31=⨯⨯⨯= 半跨可变荷载屋架上弦节点处的荷载： KN F 75.1565.14.125.12=⨯⨯⨯=第三种组合：全跨屋架与支撑自重+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载 全跨节点屋架与支撑自重： KN F 10.465.12.138.03=⨯⨯⨯=半跨节点屋面板自重及活荷载： KN F 42.2165.1)4.15.02.14.1(4=⨯⨯⨯+⨯= 以上第一种组合和第二种组合为使用阶段荷载组合，第三种组合为施工阶段荷载组合。
工程量计算书 (2)
南分干渠任光屯西生产桥工程量计算书1.普通模板=2.23*13*2+0.25*4=58.98m2S防撞墙S=台(6.34*7.1+1.82*2)*2+(0.25*0.92*4+0.25*0.25*2)*2+(2.18*4+0.25*0.65*2)*2=117.49m2=(16.46-5.3)*1.4+6.78*2=29.18m2S梁=0.4*6.5*2+0.4*13*2=15.6m2S桥板=58.98+117.49+29.18+15.6=221.25m2S总2.曲面模板S=2*3.14*0.5*1.05*2=6.6m23.C25砼防撞墙V=0.25*13*2=6.5m34.C30砼台帽、梁=1.8*7.1*2+0.25*0.25*0.92*4+2.18*0.25*4=27.97m3V台V=6.78*1.4=9.49m3梁=27.97+9.49=37.46m3V总5.C40砼现浇桥板V=6.5*13*0.4=33.8m36.C40砼桥面铺装V=1.05*13=13.65m37.钢筋制安桥板：1.92t*2=3.84t桥面铺装：0.97t桥台盖梁：1.31t*2=2.62t桥墩盖梁：1.38t耳、背墙：0.5t*2=1t防撞墙：0.71t合计：10.52t8.橡胶支座：7*4=28个9.TST伸缩缝：6.5*2=13m10.橡胶片：3.14*0.2*0.2*28=3.52m211.抗震锚栓：6*2*4=48个12.抗震钢套管：6*4=24个13.双排脚手架：13*2.5*2=65m2南分干渠任光屯东生产桥上部结构工程量计算书1.普通模板=2.23*13*2+0.25*4=58.98m2S防撞墙S=台(6.34*7.1+1.82*2)*2+(0.25*0.92*4+0.25*0.25*2)*2+(2.18*4+0.25*0.65*2)*2=117.49m2=(16.46-5.3)*1.4+6.78*2=29.18m2S梁=0.4*6.5*2+0.4*13*2=15.6m2S桥板=58.98+117.49+29.18+15.6=221.25m2S总2.曲面模板S=2*3.14*0.5*1.05*2=6.6m23.C25砼防撞墙V=0.25*13*2=6.5m34.C30砼台帽、梁=1.8*7.1*2+0.25*0.25*0.92*4+2.18*0.25*4=27.97m3V台V=6.78*1.4=9.49m3梁=27.97+9.49=37.46m3V总5.C40砼现浇桥板V=6.5*13*0.4=33.8m36.C40砼桥面铺装V=1.05*13=13.65m37.钢筋制安桥板：1.92t*2=3.84t桥面铺装：0.97t桥台盖梁：1.31t*2=2.62t桥墩盖梁：1.38t耳、背墙：0.5t*2=1t防撞墙：0.71t合计：10.52t8.橡胶支座：7*4=28个9.TST伸缩缝：6.5*2=13m10.橡胶片：3.14*0.2*0.2*28=3.52m211.抗震锚栓：6*2*4=48个12.抗震钢套管：6*4=24个13.双排脚手架：13*2.5*2=65m2南分干渠张河东生产桥拆除工程量计算书1.钢筋砼拆除桥墩桩：=3.14*0.32*0.32*5*4=6.43m3;V1张河东老生产桥桥台墩：=3.14*0.32*0.32*5*4=6.43m3;V2张河东老生产桥桥墩盖梁：=5.4*0.7*0.7*2=5.3m3;V3张河东老生产桥桥台：V=(0.4*0.3+0.75*0.7)*5.4*2=6.97m3;4张河东老生产桥桥板：V=5.4*18.8*0.3=30.46m3;5合计：V=55.59m32.浆砌砖拆除张河东老生产桥防撞墙:=0.24*0.52*18.8*2=4.69m3（防撞墙高0.72m,上部0.24*0.52为浆砌砖，下部V10.44*0.2为钢筋砼）钢筋砼V=0.44*0.2*18.8*2=3.31 m3合计： V=4.69m3，钢筋砼V=3.31 m3=55.59+3.31=58.9m3总计：V钢筋砼=4.69m3V浆砌砖南分干渠张河东生产桥工程量计算书1.普通模板=2.23*13*2+0.25*4=58.98m2S防撞墙=S台(6.34*7.1+1.82*2)*2+(0.25*0.92*4+0.25*0.25*2)*2+(2.18*4+0.25*0.65*2)*2=117.49m2=(16.46-5.3)*1.4+6.78*2=29.18m2S梁=0.4*6.5*2+0.4*13*2=15.6m2S桥板S=58.98+117.49+29.18+15.6=221.25m2总2.曲面模板S=2*3.14*0.5*1.05*2=6.6m23.C25砼防撞墙V=0.25*13*2=6.5m34.C30砼台帽、梁V=1.8*7.1*2+0.25*0.25*0.92*4+2.18*0.25*4=27.97m3台=6.78*1.4=9.49m3V梁V=27.97+9.49=37.46m3总5.C40砼现浇桥板V=6.5*13*0.4=33.8m36.C40砼桥面铺装V=1.05*13=13.65m37.灌注砼桩造孔L=10*4+15*2=70m8.C25砼灌注桩V=70*3.14*0.5*0.5=54.95m39.C25钢筋砼柱V=1.05*3.14*0.5*0.5*2=1.65m310.钢筋制安桥板：1.92t*2=3.84t桥面铺装：0.97t桥台盖梁：1.31t*2=2.62t桥墩盖梁：1.38t耳、背墙：0.5t*2=1t防撞墙：0.71t合计：10.52t11.灌注桩钢筋：2.59+2.02=4.61t12.橡胶支座：7*4=28个13.TST伸缩缝：6.5*2=13m14.橡胶片：3.14*0.2*0.2*28=3.52m215.抗震锚栓：6*2*4=48个16.超声波检测钢管 1.14t17.抗震钢套管：6*4=24个18.双排脚手架：13*2.5*2=65m2南分干渠小韩庄南生产桥拆除工程量计算书1.钢筋砼拆除桥墩桩：=3.14*0.32*0.32*5*4=6.43m3;V1小韩庄南老生产桥桥台墩：=3.14*0.32*0.32*5*4=6.43m3;V2小韩庄南老生产桥桥墩盖梁：=5.4*0.7*0.7*2=5.3m3;V3小韩庄南老生产桥桥台：V=(0.4*0.3+0.75*0.7)*5.4*2=6.97m3;4小韩庄南老生产桥桥板：V=5.4*18.8*0.3=30.46m3;5合计：V=55.59m32.浆砌砖拆除小韩庄南老生产桥防撞墙:=0.24*0.52*18.8*2=4.69m3（防撞墙高0.72m,上部0.24*0.52为浆砌砖，下部V10.44*0.2为钢筋砼）钢筋砼V=0.44*0.2*18.8*2=3.31 m3合计： V=4.69m3，钢筋砼V=3.31 m3=55.59+3.31=58.9m3总计：V钢筋砼=4.69m3V浆砌砖南分干渠小韩庄南生产桥工程量计算书1.普通模板=2.23*13*2+0.25*4=58.98m2S防撞墙=S台(6.34*7.1+1.82*2)*2+(0.25*0.92*4+0.25*0.25*2)*2+(2.18*4+0.25*0.65*2)*2=117.49m2=(16.46-5.3)*1.4+6.78*2=29.18m2S梁=0.4*6.5*2+0.4*13*2=15.6m2S桥板S=58.98+117.49+29.18+15.6=221.25m2总2.曲面模板S=2*3.14*0.5*1.05*2=6.6m23.C25砼防撞墙V=0.25*13*2=6.5m34.C30砼台帽、梁V=1.8*7.1*2+0.25*0.25*0.92*4+2.18*0.25*4=27.97m3台=6.78*1.4=9.49m3V梁V=27.97+9.49=37.46m3总5.C40砼现浇桥板V=6.5*13*0.4=33.8m36.C40砼桥面铺装V=1.05*13=13.65m37.灌注砼桩造孔L=10*4+15*2=70m8.C25砼灌注桩V=70*3.14*0.5*0.5=54.95m39.C25钢筋砼柱V=1.05*3.14*0.5*0.5*2=1.65m310.钢筋制安桥板：1.92t*2=3.84t桥面铺装：0.97t桥台盖梁：1.31t*2=2.62t桥墩盖梁：1.38t耳、背墙：0.5t*2=1t防撞墙：0.71t合计：10.52t11.灌注桩钢筋：2.59+2.02=4.61t12.橡胶支座：7*4=28个13.TST伸缩缝：6.5*2=13m14.橡胶片：3.14*0.2*0.2*28=3.52m215.抗震锚栓：6*2*4=48个16.超声波检测钢管 1.14t17.抗震钢套管：6*4=24个18.双排脚手架：13*2.5*2=65m2南分干渠大韩庄南生产桥拆除工程量计算书1.钢筋砼拆除桥墩桩：=3.14*0.32*0.32*5*4=6.43m3;V1大韩庄南老生产桥桥台墩：=3.14*0.32*0.32*5*4=6.43m3;V2大韩庄南老生产桥桥墩盖梁：=5.4*0.7*0.7*2=5.3m3;V3大韩庄南老生产桥桥台：V=(0.4*0.3+0.75*0.7)*5.4*2=6.97m3;4大韩庄南老生产桥桥板：V=5.4*18.8*0.3=30.46m3;5合计：V=55.59m32.浆砌砖拆除大韩庄南老生产桥防撞墙:=0.24*0.52*18.8*2=4.69m3（防撞墙高0.72m,上部0.24*0.52为浆砌砖，下部V10.44*0.2为钢筋砼）钢筋砼V=0.44*0.2*18.8*2=3.31 m3合计： V=4.69m3，钢筋砼V=3.31 m3=55.59+3.31=58.9m3总计：V钢筋砼=4.69m3V浆砌砖南分干渠大韩庄南生产桥工程量计算书1.普通模板=2.23*13.46*2+0.25*4=61.03m2S防撞墙=S台(6.34*7.35+1.82*2)*2+(0.25*0.92*4+0.25*0.25*2)*2+(2.18*4+0.25*0.65*2)*2=120.66m2=(16.96-5.55)*1.4+7.03*2=30.03m2S梁=0.4*6.5*2+0.4*13.46*2=15.97m2S桥板S=61.03+120.66+30.03+15.97=227.69m2总2.曲面模板S=2*3.14*0.5*1.05*2=6.6m23.C25砼防撞墙V=0.25*13.46*2=6.73m34.C30砼台帽、梁V=1.8*7.35*2+0.25*0.25*0.92*4+2.18*0.25*4=28.87m3台=7.03*1.4=9.84m3V梁V=28.87+9.84=38.71m3总5.C40砼现浇桥板V=6.5*13.46*0.4=35m36.C40砼桥面铺装V=1.05*13.46=14.13m37.灌注砼桩造孔L=10*4+15*2=70m8.C25砼灌注桩V=70*3.14*0.5*0.5=54.95m39.C25钢筋砼柱V=1.05*3.14*0.5*0.5*2=1.65m310.钢筋制安桥板：1.97t*2=3.94t桥面铺装：0.99t桥台盖梁：1.26t*2=2.52t桥墩盖梁：1.33t耳、背墙：0.57t*2=1.14t防撞墙：0.71t合计：10.63t11.灌注桩钢筋：2.59+2.02=4.61t12.橡胶支座：7*4=28个13.TST伸缩缝：6.5*2=13m14.橡胶片：3.14*0.2*0.2*28=3.52m215.超声波检测钢管 1.14t16.抗震锚栓：6*2*4=48个17.抗震钢套管：6*4=24个18.双排脚手架：13*2.5*2=65m21.C15砼垫层V=6.7*5*0.1=3.35m32.粗砂垫层V=6.7*5*0.1=3.35m33.C25砼梁板柱=(1.4+2)*2.5*0.15*2=2.55m3V检修平台=2.5*7.6*0.25=4.75m3V生产桥=0.3*2.5*0.6*8=3.6m3V梁V=10.9m3总4.C25砼消力池陡坡段V=1.88*5=9.4m35.C25砼消力池底板V=5.4*5=27m36.C20砼消力池挡墙V=（4.71+6.27)/2*2.8*2+6.27*8*2=131.06m37.钢筋制安1.56+2.13=3.69t8.普通模板=1.4*2.5*2+2*2.5*2=17m2S检修平台S=2.5*3.3*2+3.3*0.25*4+2.5*0.25*2=21.05m2生产桥=2.5*0.6*2*8+0.3*0.6*2*8+0.3*2.5*8=32.88m2S梁=1.88*2+1.5*5=11.26m2S陡坡段S=5.4*2+0.7*5+2.2*5=25.3m2消力池S挡墙=[0.6+0.5+(2.8+3.58)/2+0.5+(3.7+3)/2+0.5+0.6]*2.8*2+(0.6+0.5+3.58+0.5+3. 7+0.5+0.6)*8*2=211.42m2=318.91m2S总9.聚乙烯低发泡沫板S=0.8*7.6+0.4*7.6+1.5*5+0.8*3*4=26.22m210.651橡胶止水带L=6.4m11.PVC排水管L=(5+4+5)*0.5+10*2.1*2=49m12.土工反滤布S=6.7*5=33.5m21.土方开挖V=26.11*5.6*1.2=175.46m32.土方回填V=26.11*4.2*1.2=131.59m33.C15砼垫层V=3.9*3*0.1=1.17m34.粗砂垫层V=3.9*5*0.1=1.17m35.C25砼梁板柱V=(1.4+2)*3*0.15=1.53m3检修平台=2.54*3*0.25=1.91m3V生产桥=0.3*3*0.6*4=2.16m3V梁=5.6m3V总6.C25砼消力池陡坡段V=2.06*3=6.18m37.C25砼消力池底板V=2.82*3=8.46m38.C20砼消力池挡墙V=5.82*9.11*2=106.04m39.钢筋制安0.93+0.86+0.46=2.25t10.普通模板S=1.4*3+2*3=10.2m2检修平台=2.54*3+3*0.25*2+2.54*0.25*2=10.39m2S生产桥S=3*0.6*2*4+0.3*0.6*2*4+0.3*3*4=19.44m2梁S=2.06*2+1*3=7.12m2陡坡段=2.82*2+0.5*3+1.5*3=11.64m2S消力池=(0.6+0.5+3.41+0.3+3.35+0.5+0.6)*9.11*2=168.72m2 S挡墙=227.51m2S总11.聚乙烯低发泡沫板S=0.8*4.6+0.4*4.6+1*3+0.8*3*4=18.12m212.651橡胶止水带L=3.4+3.25*2=9.9m13.PVC排水管L=(3+2+3)*0.4=3.2m14.土工反滤布S=3.9*3=11.7m2。
M15砂浆配合比计算书 (2)
M15水泥砂浆配合比计算书一、目的与要求设计强度等级为M15，此砂浆为预拌砂浆，施工时间气温较高，所以设计水泥砂浆稠度为70-90mm，使砂浆满足稠度要求方便施工，同时满足设计强度及水泥砂浆保水率≥88%要求。
二、原材料情况1、水泥：江苏金峰水泥集团有限公司生产的“金峰牌”，普通硅酸盐水泥其强度等级为42.5MPa。
2、砂：江西赣江产中砂，满足Ⅱ类砂要求，表观密度为2.616g/cm3。
3、水：清洁水。
三、确定试配砂浆强度Fm,o=kf2 f2=15Mpa，k系数取查砂浆强度标准差a及k选用值取1.2Mpa所以Fm,o = kf2=1.2*15=18Mpa四、确定每立方砂浆中水泥用量每立方砂浆中水泥用量应按公式Qc=1000(f m,o-β)/ α*f ce，α、β砂浆特征系数α=3.03，β=-15.09 f ce =1.0*42.5=42.5 Mpa代入上式得：Qc=1000（18+15.09）/3.03*42.5=257.0kg，结合现场施工及以往经验,初步选定水泥用量310 kg，满足水泥砂浆水泥材料用量290 kg/ m3~330kg/ m3要求。
五、确定每立方砂浆中砂子用量因为砂浆中水，胶凝材料和掺加料用来填充砂子的空隙，所以1立方砂子就构成1立方的砂浆，1m3砂子干燥堆积密度值为1460kg/ m3，即每立方米砂浆中砂子用量为1460kg。
六、确定每立方米砂浆中水的用量砂浆中的水用量多少与砂浆稠度大小有关，砂浆稠度对强度影响很大，稠度大，用水量多，强度低，但是在用水量相同情况下强度只与水泥用量有关，因此在满足施工要求条件下尽可能选用稠度下限。
一般在270~330 kg 之间，根据施工经验以满足施工所需稠度选用290kg，七、砂浆配合比试配.调整确定试验室配合比为了检验设计水泥砂浆配合比强度，测定拌和物稠度和保水率是否满足设计要求，我们分别选择三个不同的水泥用量配合比进行验证，即在基准配合比的水泥用量基础上分别增加及减少10%，现列表如下:三个不同水泥用量配合比的拌和物均满足设计要求的稠度要求，砂浆保水率大于88%的要求，实测表观密度与理论表观密度之差的绝对值不超过理论表观密度2%，配合比各项材料用量维持不变，测得在标准养护7.07*7.07*7.07的试件7天、28天抗压强度均满足设计要求，为了确保施工质量为此我们选定2号为试验室配合比即每立方米砂浆材料用量水泥：砂：水=310：1460：290=1：4.71：0.94备注《建筑砂浆基本性能试验方法标准》JGJ/T70-2009 《砌筑砂浆配合比设计规程》JGJ/T98-2010。
杆塔接地计算书计算书(2)
杆塔接地装置接地电阻计算书杆塔水平接地体的接地电阻，可按式（1）计算:⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=A hd L L k R h 2ln 2πρ..............................................（1） 式中：R h ——水平接地网的接地电阻，Ω； L ——水平接地体的总长度，m ；ρ——土壤电阻率，Ω·m ； h ——接地体的埋设深度，m ；k ——接地材料的降阻效果系数，石墨基柔性材料取0.7；d ——接地体的直径或等效直径，m ；A ——杆塔水平接地网的形状系数，如表1所示：GB/T 50065-2011 对杆塔接地装置的接地电阻最大允许值规定如表2。
1. 土壤电阻率ρ≤100Ω•m 时,一般选择正方形的接地装置，正方形的边长根据铁塔根开确定，一般选取边长10m ；埋深取h=0.8m ，接地体等效直径取接地带宽度的1/2，这里取d=0.02m ，接地带的降阻效果系数取k=0.7，将参数代入公式，可以得到接地装置的最大接地电阻为：R h =,3.49Ω。
2. 土壤电阻率100Ω•m ＜ρ≤2000Ω•m 时：选择正方形加4条放射线的接地装置，接地体总长度60m ，将参数代入公式，可以得到接地装置的最大接地电阻计算结果如表3。
3. 土壤电阻率2000Ω•m ＜ρ≤4000Ω•m 时：时：选择正方形加8条放射线的接地装置，计算结果如表4。
4. 土壤电阻率4000Ω•m ＜ρ≤6000Ω•m 时：时：选择正方形加8条放射线配合接地模块的接地装置， 接地体总长度为496m ，接地模块的数量分别为8块、16块、32块、80块。
水平接地体在土壤电阻率为4500Ω•m 、5000Ω•m 、5500Ω•m 、6000Ω•m 的土壤中是的接地电阻分别为22.45Ω、24.94Ω、27.43Ω、29.93Ω。
单个接地模块的接地电阻计算公式如式（2）ρj d k R =.....................................................（2） 式中：R d ——接地模块接地电阻，Ω；k j ——接地模块的降阻系数；石墨基柔性接地模块取k j =0.15 ρ——土壤电阻率，Ω•m ；将参数代入公式，计算可得石墨基柔性接地模块在土壤电阻率为4500Ω•m 、5000Ω•m 、5500Ω•m 、6000Ω•m 的土壤中是的接地电阻分别为675Ω、750Ω、825Ω、900Ω。
矩形板式桩基础计算书2#7.2
矩形板式桩基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.25×25+0×19)=781.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×781.25=937.5kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(42+42)0.5=5.66m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(458.39+781.25)/4=309.91kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(458.39+781.25)/4+(815.55+71.28×1.25)/5.66=469.83kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(458.39+781.25)/4-(815.55+71.28×1.25)/5.66=149.99kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(550.07+937.5)/4+(1285.17+99.79×1.25)/5.66=621.13kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(550.07+937.5)/4-(1285.17+99.79×1.25)/5.66=122.65kN四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C60 桩基成桩工艺系数ψC0.85桩混凝土自重γz(kN/m3) 25 桩混凝土保护层厚度б(mm)35桩入土深度l t(m) 22.5桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型预应力混凝土桩身预应力钢筋配筋40Si2Mn 11Φ10.70地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度l i(m)侧阻力特征值q sia(kPa) 端阻力特征值q pa(kPa)抗拔系数承载力特征值f ak(kPa)杂填土 1.1 0 0 0.7 - 粉质粘土 1.3 10 0 0.7 - 粘土 5 22 0 0.7 - 粉质粘土 1.3 17 0 0.7 - 粉质粘土 3.8 15 0 0.7 - 粘土 6 33 1400 0.7 - 粉质粘土 2.5 26 1150 0.7 - 粘土 3.7 35 1600 0.7 -1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.57m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=1.57×(0.9×10+5×22+1.3×17+3.8×15+6×33+2.5×26+3×35)+1600×0.2=1203.39kN Q k=309.91kN≤R a=1203.39kNQ kmax=469.83kN≤1.2R a=1.2×1203.39=1444.06kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=149.99kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=621.13kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.85×28×0.2×106 + 0.9×(400×989.12))×10-3=4985.32kNQ=621.13kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=4985.32kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=149.99kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mmM=(Q max+Q min)L/2=(621.13+(122.65))×5.66/2=2103.74kN·mX方向：M x=Ma b/L=2103.74×4/5.66=1487.57kN·mY方向：M y=Ma l/L=2103.74×4/5.66=1487.57kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=550.07/4 + 1285.17/5.66=364.7kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1189)1/4=0.91塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4-1.6-0.5)/2=0.95ma1l=(a l-B-d)/2=(4-1.6-0.5)/2=0.95m 剪跨比：λb'=a1b/h0=950/1189=0.8，取λb=0.8；λl'= a1l/h0=950/1189=0.8，取λl=0.8；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.8+1)=0.97αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.8+1)=0.97βhsαb f t bh0=0.91×0.97×1.57×103×5×1.19=8223.14kNβhsαl f t lh0=0.91×0.97×1.57×103×5×1.19=8223.14kNV=364.7kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=8223.14kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.19=3.98ma b=4m>B+2h0=3.98m，a l=4m>B+2h0=3.98m角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(5-4+0.5)/2=0.75mc l=(l-a l+d)/2=(5-4+0.5)/2=0.75m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=950/1189=0.8，取λb=0.8；λl''= a1l/h0=950/1189=0.8，取λl=0.8；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.8+0.2)=0.56β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.8+0.2)=0.56[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.56×(0.75+0.95/2)+0.56×(0.75+0.95/2)]×0.96×1570×1. 19=2467.6kNN l=V=364.7kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=2467.6kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1487.57×106/(1.03×16.7×5000×11892)=0.012δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012γS1=1-δ1/2=1-0.012/2=0.994A S1=M y/(γS1h0f y1)=1487.57×106/(0.994×1189×300)=4197mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(4197,0.002×5000×1189)=14001mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=16219mm2≥A1=14001mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=1487.57×106/(1.03×16.7×5000×11892)=0.012δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012γS2=1-δ2/2=1-0.012/2=0.994A S2=M x/(γS2h0f y1)=1487.57×106/(0.994×1189×300)=4197mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×5000×1189)=14001mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=16219mm2≥A2=14001mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=9041mm2≥0.5A S1'=0.5×16219=8110mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=9041mm2≥0.5A S2'=0.5×16219=8110mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
等径圆管灯杆强度挠度计算书2 以6米路灯为例
一端固定的悬臂梁。
一、抗弯强度计算：
可知：
[1] 特殊环境调整后基本风压ω1 =
[2] 风载荷ω=ω1*βZ*μs*μZ*μr=
体型系数μs
=
700 N/m² 400.400 N/m²
0.8
风压高度变化
系数μZ
重现期调整系数μr
=
0.65 1.1
风振系数βZ
=
1
[3] 灯杆迎风面积：
S灯杆 =
H*φ1
I=π*（D^4-（D-2t）^4）/64 =
1.61233E-06 m^4
2、风压对各部分挠度：
[1] f1=ω*S灯杆*(H*0.5)^3/(3EI)= [2] f2=ω*S灯臂*H^3/(3EI)=
0.00721 m 0.00000 m
[3] f3=ω*S灯具*H^3/(3EI)=
0.01771 m
已知条
灯杆抗弯强度和挠度计算书
件： 1、 安装地区： 新疆乌鲁木齐市 安装环境： 城市市区
2、 基本风压： 3、 灯杆材质：
ω0 = Q215优质钢管
700 N/m²
100年一遇
4、 屈服强度：
[σ] =
215 Mpa
5、 弹性模量：
E=
212 Gpa
212*1000^3 N/m²
6、 灯杆高度H：
[1] Δf=H/70=
0.085714286 m
[2] 得出f总＜Δf 结论： 在12级风力作用下，灯杆顶部的线位移约为2.5厘米，小于理论允许数值，因此灯杆设计
是安全的。
备注：
1、
该计算书的已知条件、计算公式等数据根据《高耸结构设计规范》、《建筑结构载荷规范》《材料 力学》、《机械设计手册》确定。
Book2防排烟风管水利计算
风系统水力计算书
一、计算依据
假定流速法：假定流速法是以风道内空气流速作为控制指标，计算出风道的断面尺寸和压力损失，再按各环路间的
静压复得法：本方法适用于静压不变的有分支均匀送风风道的设计与计算.利用风管分支处复得静压来克服该管段的
阻力平衡法：通风系统中，若任何节点的第i段支管阻力损失△Pi等于并联管网管段的阻力损失ΣPi-1时，则按这种方法来确定风道的断
二、计算公式
a.管段压力损失 ＝ 沿程阻力损失 ＋ 局部阻力损失 即：ΔP = ΔPm ＋ ΔPj。
b.沿程阻力损失 ΔPm = Δpm×L。
c.局部阻力损失 ΔPj =0.5×ζ×ρ×V^2。
d.摩擦阻力系数采用柯列勃洛克-怀特公式计算。
三、计算结果
1、风系统1(假定流速法)
a.风系统1水力计算表
b.风系统1最不利环路
风系统1最不利环路为通过管段0-1-2-3-4-5-6-7的环路，最不利阻力损失为362.83Pa。
c.风系统1环路分析
设计软件: 鸿业暖通空调设计软件9.0.20120829
计算时间: 2014-05-17 01:29
路间的压损差值进行调整，以达到平衡。
管段的阻力,根据这一原则确定风管的断面尺寸。
i-1时，则按这种方法来确定风道的断面尺寸及阻力损失。
光伏计算书2
光伏计算书1.所用变容量：80kV A Ie=1.31A CT变比50/5 Ud=4% 阻抗标幺值=500Ω(基准容量1000MV A)I1=1.3×1/502.4×15600=40.3A 取4A（二次值）I2=1.41×1.31=1.85A因保护装置二次侧取值范围最小在0.1In，考虑主变低压侧故障流过该开关最小短路电流Imin=1/503×15600×0.866=26.86A取二次值为0.51A.负序电压闭锁定值=7V低电压闭锁定值=70V2.主变容量：50MV A Ud=10.5% 阻抗标幺值=2.1Ω(基准容量1000MV A)差动：高压侧CT变比800/5 低压侧CT变比1200/5差动电流启动值=0.5Ie 差动速断定值=8Ie比率差动制动系数=0.5 二次谐波制动系数=0.16后备高压侧Ie=262.4A 间隙CT变比=300/5I1=1.41×262.4/160=2.31A 负序电压闭锁定值=7V低电压闭锁定值=70V零序过压定值=180V/0.5S间隙零序过流定值=100/60=1.67A/0.5S后备低压侧Ie=824.8AI1=1.41×824.8/240=4.84A 负序电压闭锁定值=7V低电压闭锁定值=70V第一时间跳母联，第二时间跳本侧3.电容器容量：3000kvar Ie=49.5A CT变比300/5I1=5Ie=5×49.5/60=4.12A/0.2SI2=2Ie=2×49.5/60=1.64A/0.4S差压定值=3V/0.2S过电压定值=115V/30S低电压定值=30V/0.7S4.线路线路长度200米内电缆阻抗忽略CT变比300/5 发电机出力10000kV AI1=1.3×1/2.5×15600=8112A 没有保护范围无法投入I2=1.8×10000/1.732/35/60=4.95A/0.4S以上保护时间尽可能缩短以实现按照与系统配合。
计算书2—A2O生化池 (2)
精心整理设计参数1. 设计最大流量Qmax=1,5000m 3/d=625m 3/h=0.174m 3/s2. 进出水水质要求3. ①. ②. ③. ④. ⑤. ⑥. ⑦. ⑧.4. ①. 总有效容积②. 反应水力总停留时间 ③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 025.115.661＝厌⨯=，池容33.427256461m V ＝厌⨯=； 缺氧池停留时间h t 025.115.661＝缺⨯=，池容33.427256461m V ＝缺⨯=；好氧池停留时间h t 1.415.664＝好⨯=，池容33.1709256464m V ＝好⨯=。
④. 反应池有效深度H=3m取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.40.10.3＝＝+ ⑤. 反应池有效面积 ⑥. 生化池廊道设置⑦. 5. ① 管径校核管道流速s m AQ v /87.0)25.0(17.021===π，附合 ② 进水井污水进入进水井后，水流从厌氧段进入 设进水井宽为1m ，水深0.8m 井内最大水流速度 反应池进水孔尺寸：取孔口流速s m v /4.0= 孔口过水断面积孔口尺寸取0.3×0.3m ，则孔口数 ③ 出水堰。
按矩形堰流量公式： 堰上水头 式中m b 5.4=——堰宽，m=0.45——流量系数，④ ⑤ 管径⑥ 降解6. 反应池回流系统计算① .污泥回流污泥回流比为50%，从二沉池回流过来的污泥通过1根DN200mm 的回流管道分别进入首端的厌氧段。
反应池回流污泥渠道设计流量 ② .混合液回流混合液回流比％＝内200R混合液回流量混合液由2条回流管回流到厌氧池单管流量泵房进水管设计流速采用s9.0v/m管道过水断面积管径取泵房进水管管径DN500mm7.①.②.3中：③.混合液由2条回流管回流到厌氧池单管流量在好氧池与缺氧池之间设3台潜污泵(2用1备)选泵：查《实用环境工程手册》，选取250WL675-10.1型潜水排污泵，该泵的性能参数表4中：8.需氧量计算①.平均时需氧量设a’=0.5，b’=0.15②.最大时需氧量③.最大时需氧量与平均时需氧量之比9.供气量采用HWB-2型微孔空气曝气器，每个扩散器的服务面积为0.352m，敷设于池底0.2m处，淹没深度为①.②.③.10.1211.风机选型为：选离心风机3台，2用1备，则每台风机流量Gf曝气器出口压力取为5.0mHO，根据供气量和出口压力，选TSE-200型罗茨鼓风机，风机有关性2能参数列于表5中：12.①. 曝气器个数式中m-------曝气器数量，个；S-------好氧池平面面积，257033.1709m =÷ l-------每个曝气头的服务面积，取l=0.3522m②. 空气管路设置设置主管道1条；在相邻的两个廊道上设置1条干管，共2条；每根干管上设置15组曝气管，共组1801215=⨯；每组曝气管上设置9个微孔曝气器，共个162091215=⨯⨯。
土坡稳定性计算计算书2
土方开挖及土坡稳定性计算书本工程的土质为上层2M为中密回填土，中层为约2M的淤泥质土层，下部为可朔性粘土。
开挖深度为6M，采取分层放坡方式开挖，在底部设600mm宽砖砌排水明沟，积水明排，考虑施工时节的降雨影响，土坡采用水泥砂浆护坡，护坡随开挖进度施工，护坡未施工完成时土坡必须进行遮盖。
开挖时注意市政管网及暗浜对开挖面的影响，充分考虑地下水位高度。
以下是土坡稳定性计算。
本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。
计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。
本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。
一、参数信息:条分方法：瑞典条分法；条分块数：50；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：0.000；基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：6.000；放坡参数：序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m)1 3.00 3.00 2.002 3.00 3.00 2.00荷载参数：序号类型面荷载q(kPa) 基坑边线距离b1(m) 宽度b0(m)1 局布 3.00 1 12 满布 3.00 -- --土层参数：二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。
自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。
将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。
将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.3的要求。
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沈阳建筑大学毕业设计说明书毕业设计题目瓦房店市高级中学院（系）专业班级土木工程学院建筑工程专业零零级二班学生姓名邓伟性别男指导教师崔熙光职称副教授2004年 6 月20 日沈阳建筑大学毕业设计（论文）选题报告土木工程学院（系）沈阳建筑大学毕业设计（论文）任务书题目瓦房店市高级中学起讫日期2004 年3 月27 日至2003 年6 月24 日学生姓名邓伟院（系）土木学院专业班级建筑工程零零二班指导教师崔熙光职称教授指导教师单位土木学院设计地点乙五2051．设计（论文）的原始资料及依据：见任务书2．设计（论文）任务及要求：3．对设计说明书（论文）内容的要求：4．图纸（程序、上机、实验、外文翻译）要求：5．时间进度安排：6．主要参考资料（文献）：完成日期：年月日（若本页填写不下可另加附页）指导教师评阅意见书指导教师单位：指导教师职称：指导教师签字：年月日评阅人评阅意见书评阅教师单位：评阅教师职称：评阅教师签字：年月日毕业设计（论文）答辩记录专业班级学生指导教师毕业设计（论文）题目答辩时间：年月日时分至时分出席人主任委员（组长）委员（组员）、、答辩委员会（答辩小组）提出的问题和答辩情况：记录人：年月日毕业设计（论文）答辩委员会评审意见学生姓名：院（系）：专业班级：题目名称：评审意见：经评定，该生毕业设计（论文）成绩为：是否建议授予学士学位：沈阳建筑工程学院院（系）答辩委员会主任（签字）：年月日目录序 (10)中文摘要 (11)英文摘要 (11)关键词 (12)任务书 (13)正文设计说明书一结构方案设计 (17)二荷载计算 (19)三水平荷载作用下的框架内力分析.............................................2 5四竖向荷载内力分析 (33)五内力组合 (45)六框架配筋 (55)七现浇板计算 (63)八基础计算 (67)九楼梯计算 (71)附：一致谢二参考资料三外文翻译序紧张忙碌而又充实的毕业设计伴随着几多的秉烛夜战与几多的彻夜难免转眼间即将过去了。
梅花香自苦寒来，经过四年大学生活的洗礼与造就，面临毕业设计的严峻考验，猛然间发现自己已有了沉甸甸的收获，但也有书到用时方恨少的感慨。
毕业设计是对大学学习生活的一次检测，其目的就是为了融会贯通我们在各个阶段的学习成果。
通过毕设，可以培养我们综合运用基础理论、基本知识和基本技能，分析和解决实际问题的能力。
本次设计题目为瓦房店市高级中学，通过对这个题目的深入理解，我逐渐加深了对实际工程的了解，这对以后的学习和工作的帮助是极大的。
在这三个月中有老师殷勤的指导与关怀,有同学的帮助与关心，更有自我的不断学习和努力.我不断充实着，提高着自己倾以全力去应对每一个问题.绘制着自己的蓝图，谱写着自己的篇章.诚然设计的过程是艰苦的但随着一道道难关被攻克，一个盲点被扫。
.一种成就感和自豪感油然而生。
若说四年的学习是一种量的积累，那么这三个月便是完成了质的飞跃。
设计已临近尾声，毕业的钟声即将敲响，此时此刻信中可谓是百感交集。
我深深知道自己还有很多缺点，在以后的学习生活中会努力改正。
感激老师赋予我的知识，感谢同学给予我的帮助.我将以我的知识与努力去谱写自己人生无悔的乐章。
中文摘要本工程为瓦房店市高级中学教学楼，位于大连市瓦房店市。
本工程占地面积约1700平方米左右，建筑面积8146.8平方米。
本建筑主体六层，总高度24.4米，室内外高差为0.6米，女儿墙高0.7米。
建筑采用工形，总长度为82.16米，总宽度为27.94米。
建筑立面规整，采用灰色涂料装饰外墙，女儿墙实心砖砌筑，除正门为玻璃门外，其余均采用实木门，窗为塑钢窗。
本工程结构形式为钢筋混凝土现浇结构，柱子混凝土强度等级为C30，首层截面700⨯700，其余各层为650⨯650，框架梁混凝土等级C30，截面为350⨯600和350⨯800。
建筑地点地质条件良好，采用柱下独立基础，混凝土强度C25。
结构采用抗震缝，经济符合要求。
设计严格遵守我国现行规范，计算中包括荷载计算，内力组合，基础设计，楼梯设计等。
在设计过程中，应用大学所学知识，使我们加深理解并将只是融会贯通已达到最好的利用,提高自己的能力。
Summary in EnglishThe project is the teaching building of Wafangdian elementary which located in the peace district of Wafangdian city.This engineering covers the area of 1700 square meters which own five layers. the total building areas are 8146.8 square meters. Total height is 24.4m, indoors are outside height and for 0.6m,daughter wall are 0.7m.The shape of the building plan is I. The total length is 82.16m,total width is 27.94m the design in formal . Using white ceramic bricks to decorate the outside wall, using solid bricks to build the daughter wall. Choosing glass door as the front door and the others choosing solidwood doors.The windows use plastic-- steel windows.The structural form of the civil engineering is the form of reinforcement concret casting .The strength class of the frame column is C30.The cross sections of the first floor is700⨯700,and the others are 650⨯650.The strength class of the frame is C30,and the cross sections are 350⨯600 and 350⨯800.The soil condition of the building site is so good, so using the under column independent foundation with the concret of ing a avoiding shaking seams which met the needs.The design strictly complied with the currently used code of our country . The calculation includes the calculation of the load, the composition of internal force , the design of the foundation and the calculation of the stairs . In the design we use the knowledge which we learned in the college,this make the knowledge what we learned full use and we could improve ours ability.关键词：抗震烈度轴压比剪跨比侧移刚度毕业设计（实习）任务书设计题目：瓦房店市高级中学适用专业：2004届土木工程专业（本科）指导教师：崔熙光沈阳建筑工程学院土木工程学院2003年11月毕业设计任务书一设计题目五设计任务1．建筑设计部分①总平面图②单体设计要求设置：合班教室9个（每个200 m2），标准教室36个，语言教室6个，音乐教室2个，阅览室1个（每个300 m2），试验室12个，办公室6个，教研室12个，厕所数量按相关要求确定，小会议室一个（60 m2）2．结构设计内容及要求①计算书内容1）荷载计算；2）内力分析及内力组合，弹性变形验算；3）梁、板、柱截面设计及构造措施；4）薄弱层验算；5）基础设计（可采用独立基础或挖孔基础）；6）楼梯设计（可选择一部楼梯）；7）其他构件（如：雨棚、悬挑梁等）；8）中英文摘要；9）小结（必要的说明）约400字左右。
②图纸内容1）基础平面布置图及详图；2）20结构平面布置图及部分结构详图；3）梁、板、柱配筋及构造详图；4）楼梯配筋图及详图；5）结构设计说明③成果形式1）建筑设计说明书2）绘制图纸内容及要求建筑设计说明，总平面图（比例1：500）；平、立剖面（比例1：100）；节点详图（不得少于4个详图）（比例1：10或1：20）六毕业设计成果1、设计说明书部分（采用统一稿纸，并由打印机输出）1）中外文摘要（600字左右）2）建筑、结构设计说明书（3000-4000字，含图表）3）结构设计计算书（约2万字）4）列出参考资料和文献5）外文资料翻译5000字（要求与建筑工程相关的资料，可自选，但需要指导教师确认）。
2、设计图纸部分绘制图纸：图纸规格A1（白图），12-14张，全部应为计算机（CAD）绘图七、建筑技术条件1．气象条件基本风压0。
5 kN/m2，基本雪压0.30kN/m2。
2．工程地质条件根据对建筑基地的勘察结果，地质情况见表1建筑地点冰冻深度：－1.0米；建筑场地类别：Ⅱ类场地；地震设防烈度：7度，设计基本加速度值为0.15g，设计地震分组为第一组。
注：勘察深度内未见地下水。
3．各种用房的活荷载标准值与分项系数，见现行《建筑结构荷载规范》。
八时间安排1．毕业实习： 2 周(集中安排1周，机动1周)2．设计：14 周3．阅图及答辩： 1 周八参考资料1．国家标准、规范、规程尽量根据已经颁布或即将颁布的国家建筑结构设计标准以及《总图制图标准》《房屋建筑制图统一标准》《建筑结构制图标准》《中小学校建筑设计规范》《建筑设计防火规范》《民用建筑设计通则》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《混凝土结构设计规范》(GB 500109-2002)《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001)2．参考书教科书建筑设计资料集(1～3)建筑结构静力计算手册建筑结构构造资料集（上、下册）3．辽宁省建筑、结构通用图集毕业设计进度安排2004年3月27日－7月2日第一章结构方案设计一.总设计说明:1.设计依据：（1）依据建筑工程专业2004届毕业设计任务书。