DM-01型导轨框架式爬架计算书(09-10-19)
爬架设计计算书
ZC—03导轨式附着升降脚手架设计计算书第一章计算说明本计算书将反映ZC—03导轨式附着升降脚手架系统各部件的受力状况、强度及稳定性等计算内容。
主要依据是建设部《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010.一、荷载的规定：1、恒载：包括搭设架体的钢管、扣件、主框架、水平支撑框架、作业层脚手板、安全网、提升机构及固定于架体上的设备等传递给附着支撑点的全部材料、构配件、器具的自重。
2、活荷载（施工荷载）：架体在工作状态下，结构施工时，按两层施工荷载（每层3KN∕㎡）计算；装修施工时，按三层施工荷载（每层2KN∕㎡）计算；架体在升降状态下，施工荷载每层0.5KN∕㎡计算。
3、风荷载：风压标准值按照《编制建筑施工脚手架安全技术规范的统一规定》计算规定，挡风面积按挡风材料、杆件的实际面积计算。
二、计算系数：1、荷载附加计算系数使用工况：K J1＝1.3；升降工况：K J2＝2.0；2、动力系数：Y d取1.53、恒荷载分项系数Y d取1.5活荷载分项系数Y G取1.24、组合风荷载时的荷载组合系数Ψ取1.55、冲击系数K2取2.06、主框架和水平支撑框架压杆λ≤150；拉杆λ≤3007、单一系数法复核时，其安全系数K值；对于强度设计时，K≥1.5；对于稳定设计时，K≥2.08、吊具、索具的安全系数：K≥8.0三、计算方法和计算依据1、计算方法本计算书中，主框架、水平支撑框架、附着支撑装置等按照概率极限状态设计法进行计算，按照承载极限状态设计的载荷值取设计值；按照极限的设计载荷值取标准值，防坠装置、吊具、索具按“允许应力设计法”进行计算，取强度允许值。
2、计算参考规范及手册《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2011）、《冷弯薄壁型钢结构设计规范》（GB50018-2002）、《机械设计手册》、《起重机设计手册》等。
爬架设计计算书
爬架设计计算书17.1、参数信息本脚手架用途为结构脚手架，主框架采用Φ48.3×3.6钢管，水平支承桁架采用Φ48×3.0钢管，架体采用Φ48×3.0钢管，建筑物层高为3.00m，建筑物高度为96.00m，穿墙螺栓所在位置混凝土厚度200.00mm， _混凝土强度等级为C1517.2 升降脚手架荷载标准值17.2.1 永久荷载各主要构件所对应的永久荷载（恒载）详见表3.1.1。
表3.1.1 永久荷载（恒载）(1)各种型钢荷载采用Φ48×3.0钢管的构件长度：立杆：L=(16.38-1.8)m×4根+(16.38-1.5-1.8) ×4根=110.64m；——每根3个对接扣件大横杆：L=(6×2+4)根×7m=112m(每根长度按7m计算)；——每根6个直角扣件小横杆：L=4根×7层×1.30m=36.4m(每根长度按1.30m计算)；——每根2个直角扣件纵向支撑（剪刀撑）：L=2根×根×根×m=53.24m（按单片剪刀撑计算）；——共21+17+15=53个旋转扣件主框架架体结构边住的缀条：横缀条9根，斜缀条16根，L=9根×0.9m +16根×m=28.42m；水平支撑框架架体结构：L=7m×4根+1.8m×8根×8根×2根=65.26m采用Φ48×3.5钢管的构件总长度为：28.4265.2693.68L m=+=∑所用钢管的总重为：Gφ=93.68×33.3=3119.54N采用Φ48×3.2钢管的构件总长度为：110.6411236.453.24312.38L m=+++=∑所用钢管的总重为：Gφ=312.38×33.3=10402.25N所用槽钢[6.3(含Φ30圆钢)的架体构件为架体结构一侧的边柱：L=1根×14.88m=14.88m，其中Φ30圆钢（0.054N/mm）长58mm，共28个。
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爬架计算书一、总则本设计计算书对于总高在150m以下的高层建筑施工用YF附着式升降脚手架的使用、升降、坠落工况中的架体结构、附着装置、安全装置的结构强度与刚度、抗倾翻稳定性、零部件强度与运动参数作出的力学、运动学计算。
本计算书的计算方法与计算结果亦适应于两跨以上的分段升降脚手架，但不适用于单跨的单片升降脚手架。
1、计算所采用的楼层相关信息如下2、材料选用值见3、各类材料物理性能指标选用值4、相关计算参数5、主要技术参数YF附着式升降脚手架的主要技术参数见下表，架体构造见下图 YF附着升降脚手架的设计主要技术参数表YF附着式升降脚手架单元结构示意图6、架体组成及荷载标准值7米×15.7米,7、施工活荷载标准值SQK使用工况:结构施工: SQK= (2×3)×0.9×7 = 37.8kN装修施工: SQK= (3×2)×0.9×7 = 37.8kN升降工况: SQK= (2×0.5)×0.9×7 = 6.3kN 坠落工况结构施工: SQK= (2×0.5)×0.9×7 = 6.3kN装修施工: SQK= (3×0.5)×0.9×7 = 9.45kN 水平风荷载标准值W k =βzμzμsW基本风压值，为0.40,取W0=0.40KN/m2,升降工况统一取W=0.25KN/m2每张单片立网的面积为2.42×1.5=3.63m2,每张立网上共有23400个直径8mm的小孔。
孔面积共计8×8×3.14÷4×23400=1.18m2则立网的挡风面积=3.63-1.18=2.45 m2挡风系数ϕ=2.45÷3.63=0.67(密目安全立网的取值0.8)风荷载体型系数μs=1.3ϕ=1.3×0.817=1.06风压高度变化系数μz 按B类地区150m的高层建筑施工考虑，取μz=2.38风振系数βz取1W k =βzμzμsW=1×2.38×1.06×0.40=0.99KN/m2 (使用工况)W k =βzμzμsW=1×2.38×1.06×0.25=0.618KN/m2 (升降工况)沿架体高度方向的风载线荷载为qw1=0.99×7=6.93KN/m (使用工况)qw2=0.618×7=4.33KN/m (升降工况)架体总高度H= 16.2(m)时, 跨度7米时，架体的机位静载为使用工况中： SGK=43.75KN+37.8KN=81.55KN升降工况中： SGK=43.75KN+6.3KN=50KN架体的荷载效应组合设计值使用工况中： S=1.2×34.172KN+1.4×37.8KN=94KN使用工况中： S=1.3×(1.2×34.172KN+1.4×37.8KN)=122KN升降工况中： SGK=2.0×(34.172KN+6.3KN)=80.8KN二、底部桁架的计算1、各杆件内力计算桁架及其以上部分静荷载Gk=31.1KN施工活荷载标准值Qk=37.8KN桁架上弦单节(1.5米)作用力P5= P2=（1.2Gk+1.4Qk）×1.5/(2×7)= 9.7KN桁架上弦单节(1.0米)作用力P3= P4=（1.2Gk+1.4Qk）/(2×7)= 6.4KNP1= P6=9.7/2= 4.85KNRa=Rb=(9.7×2+8.05×2+4.85×2)/2=22.6KN各杆件内力（见附图）2、桁架杆件校核由受力分析图可以看出，则最不利杆件为压杆，出现在两个支座处，为竖向压杆，受力为22.6kN；其二为受拉斜腹杆，受力为23.17kN。
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11、1、1计算依据钢管：（钢号：Q235，b类）规格ф(mm) 4.8×3.5 惯性矩I(mm4) 12.19×104单位重量q0(KN/m) 0.0384 抵抗矩W(mm3) 5.08×103截面积A(mm2) 489 回转半径i(mm) 15.8抗弯、抗压容许应力[σ]N/mm2 205脚手架特性参数：立杆纵距la(m) 1.5 脚手板重量q1(kn/m2) 0.25立杆横距lb(m) 1.0 连墙杆纵距lw(m)大横杆步距h(m) 1.8 连墙杆横距hw(m)施工荷载q(kn/m2) 3 同时作业层数n1 2内立杆距结构外皮宽度b1（m）0.35相关计算参数：项目数值来源扣件钢管架构件自重0.1089 《建筑施工手册》第三版表5-7 计算基数gk1(KN/m2)作业层面材料自重计算基数0.4112 《建筑施工手册》第三版表5-14 gk2(KN/m2)整体拉接和防护材料自重计0.0768 《建筑施工手册》第三版表5-15 算基数gk3(KN/m2)地区基本风压wo(KN/m2) 0.3 施工图设计说明材料强度附加分项系数γm 1.1705 《建筑施工手册》第三版表5-5轴心受压构件稳定系数ψ《建筑施工手册》第三版表5-22恒载标准值：一、立杆、连墙杆和扣件的稳定承载计算钢管架构件gk1=0.1089作业层面材料gk2=0.4112整齐拉结和防护材料gk3=0.0768KN/m3立杆计算截面以上架高Ho=23.2m，同时作业层n1=2NGk=Ho×(gk1+gk3)+n1lagk2=23.2×(0.1089+0.0768)+2×1.5×0.4112=5.5418KN活载：作业层施工荷载qk=1.8KN/m 《建筑施工手册》表5-16 NQk(标准值)=n1×la×qk=2×1.5×1.8=5.4KN轴向力设计值N=1.2NGk+0.85×1.4NQK=1.2×(NGk+NQk)=1.2×(5.5418+5.4)=13.13KN风载产生弯矩：风压高度变化系数UZ=1.14 《建筑结构荷载规范》表5-6 风荷载体型系数US=1.0基本风压取WO=0.3KN/m2风载标准值Wk=0.7×UZ×US×Wo=0.7×1.14×1.0×0.3=0.239KN/m2Mw(设计值)=0.12×Wk×la×h2=0.12×0.239×1.5×1.82=0.139KN.m立杆稳定验算：材料强度附加分项系数γm1=1.1705 (接受弯杆件考虑) 立杆计算长度系数μ=1.5 (表5-20)计算长度lo=μ×h=1.5×1.8=2700mm长细比λ=lo/I=2700/15.8=170.9轴心受压构件稳定系数Ψ=0.223 (表5-22)稳定验算：0.9×(N/ΨA+Mw/w)≤f/γm113.13×103/(0.223×489)+0.139×106/5080=147.77N/mm2≤205/(0.9×1.1705)=194.6N/mm2 【安全】连墙杆稳定验算：风载产生轴力设计值New=1.4×Wk×Aw=1.4×0.239×3.6×9=10.84KN连墙杆的计算长度：lo=1.0+0.35=1.35m=1350mm 长细比λ=lo/i=1350/15.8=85.44 (表5-22) 稳定验算N1/ΨA ≤f/γm1 15.84×103/(0.692×2×489) =23.41N/mm2≤205/1.5607=146N/mm2扣件抗滑验算：N1≤RC 【按直角扣件计Rc=8.0KN/个】 15.84KN ≤4×8.0=32KN 【安全】 水平挑杆、斜撑杆的稳定承载力计算：外立杆：F1=0.5×{1.2×[23.2×(0.1089+0.0768)+2×1.5×0.4112]+1.4×2×1.5×1.8}=6.982KNF2=F1+0.35×1.5×(1.2×0.4112+1.4×1.8)/1.2=83KN 撑杆压力：P=(1.35F1+0.35F2)/1.55sin65° =12.331/1.405=8.778KN最大剪力：QB=F1+F2—Psin65°—1.2F1=1.168KN.m 最大弯矩：MB=1.2Psin65°—1.2F1=1.168KN.m 挑杆轴力N ：N=Pcos65°=3.71KN对斜撑杆的验算： σ=N/A=8.778×103/489=17.95N/mm2<[σ]=205N/mm2 【安全】 抗剪验算：τmax=τQB/A=2×7.236×103/489 =29.96N/mm2<[σ]=205N/mm2 【安全】 长细比：λ=lo/i=1350/15.8=85.4 轴心受压构件稳定系数ψ=0.692Θ=65° 1000350F 1F 2F y抗弯压验算：Mmax/γxMx=(3.71+1.168)×106/(1.05×49×103) =94.81N/mm2<[f]=215N/mm2 【安全】 此验算没有考虑钢丝绳和层间斜撑杆的有利影响 倒料平台的稳定承载力计算：此平台限载1.5t （总荷载），其稳定承载验算主要包括主梁、次梁、钢丝绳和预埋件的抗滑。
爬架设计计算书
ZC—03导轨式附着升降脚手架设计计算书第一章计算说明本计算书将反映ZC—03导轨式附着升降脚手架系统各部件的受力状况、强度及稳定性等计算内容。
主要依据是建设部《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010.一、荷载的规定：1、恒载：包括搭设架体的钢管、扣件、主框架、水平支撑框架、作业层脚手板、安全网、提升机构及固定于架体上的设备等传递给附着支撑点的全部材料、构配件、器具的自重。
2、活荷载（施工荷载）：架体在工作状态下，结构施工时，按两层施工荷载（每层3KN∕㎡）计算；装修施工时，按三层施工荷载（每层2KN∕㎡）计算；架体在升降状态下，施工荷载每层0.5KN∕㎡计算。
3、风荷载：风压标准值按照《编制建筑施工脚手架安全技术规范的统一规定》计算规定，挡风面积按挡风材料、杆件的实际面积计算。
二、计算系数：1、荷载附加计算系数使用工况：K J1＝1.3；升降工况：K J2＝2.0；2、动力系数：Y d取1.53、恒荷载分项系数Y d取1.5活荷载分项系数Y G取1.24、组合风荷载时的荷载组合系数Ψ取1.55、冲击系数K2取2.06、主框架和水平支撑框架压杆λ≤150；拉杆λ≤3007、单一系数法复核时，其安全系数K值；对于强度设计时，K≥1.5；对于稳定设计时，K≥2.08、吊具、索具的安全系数：K≥8.0三、计算方法和计算依据1、计算方法本计算书中，主框架、水平支撑框架、附着支撑装置等按照概率极限状态设计法进行计算，按照承载极限状态设计的载荷值取设计值；按照极限的设计载荷值取标准值，防坠装置、吊具、索具按“允许应力设计法”进行计算，取强度允许值。
2、计算参考规范及手册《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2011）、《冷弯薄壁型钢结构设计规范》（GB50018-2002）、《机械设计手册》、《起重机设计手册》等。
导轨式爬架受力分析及安全计算
导轨式爬架受力分析及安全计算江涛（中天建设集团公司）[摘要]本文通过科学合理的设计与验算，介绍了导轨式爬架的受力分析及安全验算，希望通过合理的设计与验算来确保导轨式爬架的施工安全。
[关键词]爬架导轨导轮连墙杆调节螺杆焊缝穿墙螺栓钢丝绳限位锁电动葫芦计算一、工程爬架概况随着现代高层建筑越来越多，导轨式爬架在高层建筑施工过程中的使用也多了起来，导轨式爬架是一种正在推广使用的脚手架，在技术上和安全上还有一个逐渐完善成熟的过程，如何确保导轨式爬架施工过程中的安全呢？下面为一个实例工程的导轨式爬架的受力分析及安全计算供大家参考。
×××工程主体结构为框架结构，共32层，四层以上为标准层，标准层层高3.05米。
从标准层开始采用导轨式爬架，共设24个导轨式爬架提升点，采用电动整体提升方式，每点提升重量（架体自重）约为3.5吨（电动葫芦允许提升重量10吨）。
相邻两提升点之间的距离为：直线方向6.9m—7.2m，拐角处4.5m—5.4m，单边悬挑1800mm。
爬架共搭设8步，步高1.8m，外排立杆高16200mm，内排立杆高14400mm。
二、架体搭设情况及计算单元的选择:1.架体搭设情况:架体采用特制型钢与螺栓连接.架体宽度0.9米;架体总高度16.2米;最大提升跨距6.6米,架体内排立杆中心离墙0.5米.2.计算单元的选择:3.所选取的计算单元必须满足以下两个条件：(1)架体高度与支架跨度的乘积≤110m2；(2) 架体计算跨度≤8m。
本工程最大提升跨度6.6米,架体总高度16.2米,两项乘积106.96平方米,小于规定110平方米的一片架体为计算荷载的单元.3.荷载标准值的计算:（1）.恒载计算：a.脚手架自重合计：2845.664 kgb.脚手板、竹笆、安全网等自重合计：451.44kgc.爬升机构自重：合计：152.45kg d．不可预见荷载：300kg以上恒载合计：37.50KN(2）.活荷载标准值：○1使用工况下,按三层作业,每层200kg/m2计算,架体900mm宽三层. 合计35.64 kN○2升降工况下,按作业层水平投影面积上50kg/m2计算. 合计3KN(3）.风荷载计算（按照六级风考虑）：W K=k·β2·μS·μZ·ω0式中：k—风压折减系数，按5年重现期考虑时，k=0.7；按6级风时，k=1.0 βZ—风振系数，βZ=1.0 μS—风荷载体型系数，根据《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》中背靠建筑物的为“敞开框架和开洞墙”，附墙升降脚手架外侧面为密目式安全网全封闭，故μS =1.3υ，υ为挡风系数，并按下式计算：υ= An/ Aw=0.459式中：An——挡风面积Aw——迎风面积所以μS=1.3υ=0.597μZ—风压高度变化系数，μZ值查《建筑结构荷载规范》表6.2.1得μZ =2.09ω0—基本风压。
脚手架计算书
附着式升降式脚手架计算书爬架计算书一、爬架主要设计参数：架体高度14.4米，跨度7.2米，宽度0.9米，架体立杆间距1.5米，步距1.8米，小横杆间距1.5米。
爬架计算书计算参数：架体高度14.40米，跨度7.5米，14.4×7.5=108㎡＜110㎡其它采用原设计数值不变。
（一）、荷载1、恒载标准值G K主框架及架体所采用的材料规格及截面特征参数为：（1）采用φ48×3.2钢管的构件的长度：立杆：L=13×3×2=78ｍ；大横杆：L=2×7×8.5=119 m(每根长度按8.5m计算）；小横杆：L=9×7×1.2=76m (每根长度按1.2m计算）；纵向支撑（剪刀撑）：L=4×22)313(8++4×22)313(4+=61m(按单片剪刀撑计算)架体结构边柱的缀条：横缀条7根，斜缀条6根，共两片。
L=2×(6×9.07)613(9.022⨯++)=41m水平支撑（水平剪刀撑）：L=2×(1.8+4×2248.1+)=39m 架体内的水平斜杆：L=3×4×2229.0+=27m护拦：L=2×9×3=54m采用2.348⨯Φ管的构件的总长度为：∑=L 78+119+76+61+41+39+27+54=495m 所用钢管的总重量为：G Φ=495×3.89=1926kg采用匚6.3的架体构件为架体结构的边柱。
长13m 共四根。
所用槽钢匚6.3的总重量为：G 匚 =4×13×6.6=345kg 采用Φ48钢管的架体构件为架体结构的边柱，长13m 共2根。
所用Φ48钢管的总重量为：G O =2×13×3.84=99.84kg 则架体结构的自重为（对架体边柱考虑0010的构造系数）：G=G Φ+(G 匚 +G O ）×1.1=1926+1.1×(345+99.84）=2510kg （2）脚手板自重：板宽0.9m ，长8m,厚4cm ，按原计算考虑有四步脚手板，脚手板为800Φkg/m 3的木材。
DM1代导轨附着式脚手架(更新版)计算书
达蒙（DM001）导轨附着脚手架（更新版）计算书一、编制依据：1.《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）2.工程结构设计施工图纸：结构施工图、建筑施工图等3.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）4.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）2010版5.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-20116. 建质[2009]87号关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知7.《武汉市建筑施工附着式脚手架安全技术要求》武城安字[2010]20号8.《建筑结构菏载规范》（GB50009-2012）9.工程项目《施工组织设计》二、计算书内容：附着支撑结构的验算，支承附着式升降脚手架的建筑结构构件验算（一）、附着支撑结构的验算⑴、吊具、钢丝绳的受拉承载力；⑵、悬臂钢梁正截面和斜截面承载力、稳定及变形；⑶、压杆的受压承载力和稳定；⑷、附墙支座的受弯、受剪、焊缝；⑸、穿墙螺栓的受剪和受拉承载力。
（二）、建筑结构构件验算⑴、穿墙螺栓在螺栓孔处，梁及剪力墙混凝土的局部受压承载力；⑵、穿墙螺栓所在阳台封口梁的受弯、受剪扭承载力及变形，支承该阳台封口梁的悬臂梁受弯、受剪承载力及变形；⑶、穿墙螺栓所在阳台封口梁平面外的受弯、受剪承载力；⑷、穿墙螺栓所在框架梁平面内、外的受弯及受剪扭承载力；⑸、穿墙螺栓所在剪力墙，剪力墙抗冲切及平面外受弯承载力。
（三）计算书名词含义1. 竖向主框架：用于承受脚手架上的荷载并与附着支承装置连接，将荷载传递到建筑物结构上的焊接及螺栓联接而成的竖向框架。
2 水平支承框架：支承在两个相邻竖向主框架之间，并将所承受的架体竖向荷载传递给竖向主框架的空间桁架或框架。
3.附着支承装置：附着在建筑结构上与脚手架架体连接，在升降、使用过程中，承受脚手架架体荷载的支承结构。
4. 支承跨度：相邻两竖向主框架轴线之间的水平距离。
5 .脚手架高度：脚手架架体底面至架体顶端，不包括防护栏杆（围挡）高度的距离。
导轨提升架计算
导轨提升架计算1计算单元的确定根据脚手架的设计，提升架点间的最大距离为5.4米。
取5.4米进行验算。
2荷载计算2.1恒荷载计算——构配件重量合计 20.03KN——主框架重量 3.4 KN——支撑框架重量 1.0 KN——斜拉构件重量0.6 KN——导轨细件重量 1.8 KN恒荷载总合计：G0=25.61 KN约2.5吨2.2施工荷载计算。
主体施工时，考虑两层施工荷载，每层施工荷载为3KN/m2装饰施工时，考虑三层施工荷载，每层施工荷载为2 KN/m2。
故施工荷载为：G s=3×2×5.4×0.9=29.16 KN2.3风荷载计算垂直于脚手架外表面的标准风压值：W k=0.7μsμz W0=0.7×0.13×2.3×0.7=0.147 KN/m2式中：μs----风荷载体型系数取0.13μz----风压高变化系数，按200米高度地面粗糙度按C类取2.3 W0-----基本风压取0.7 KN/m2风荷载标准值：G f=W k A=0.147×5.4×17=13.495 KN2.4架体在动态时的荷载计算架体在升降过程中，应考虑架体的恒荷载及0.5 KN/m2的施工荷载C=0.5×5.4×0.9=2.43KNG d=(G0+C)K zγd K j K p=(25.61＋2.43)×1.5×1.05×2×1.15=101.57KN式中：K z--冲击系数取1.5 γd—动力系数取1.05K j—荷载变化系数取2 K p---偏心系数取1.152.5架体的静态荷载计算架体在静态时应考虑恒荷载和施工荷载G j=(G0+G s)γ0γdγgψK p=(25.61＋29.16)×0.9×1.05×1.2×0.85×1.15=74.91KN式中：γ0—结构重要系数取0.9 γd—动力系数取1.05 γg---荷载分项系数取1.2 ψ--荷载组合系数取0.85K p---荷载偏心系数取1.153重要构件的设计计算3.1受力分析——初态时，受力图见右图P1=G d/2=101.57/2=50.98KNF1=F2=P1/sina=50.98/0.966=52.78KN N 1=N 2=F 1cosa=52.78×cosa=13.60KN——静态时，受力图见右图 F j =G j /sina=60.71/0.966=62.84KNN 1=F j ×cosa=62.84×0.257=16.152KN——导向横梁受力分折，考虑在钢梁断裂时架体的重量完全由它承受，这时它的受力最大。
爬架计算书
爬架计算书一、总则本设计计算书对于总高在150m以下的高层建筑施工用YF附着式升降脚手架的使用、升降、坠落工况中的架体结构、附着装置、安全装置的结构强度与刚度、抗倾翻稳定性、零部件强度与运动参数作出的力学、运动学计算。
本计算书的计算方法与计算结果亦适应于两跨以上的分段升降脚手架，但不适用于单跨的单片升降脚手架。
1、计算所采用的楼层相关信息如下2、材料选用值见3、各类材料物理性能指标选用值4、相关计算参数5、主要技术参数YF附着式升降脚手架的主要技术参数见下表，架体构造见下图 YF附着升降脚手架的设计主要技术参数表YF 附着式升降脚手架单元结构示意图6、架体组成及荷载标准值7米×15.7米,7、施工活荷载标准值SQK使用工况:结构施工: SQK= (2×3)×0.9×7 = 37.8kN装修施工: SQK= (3×2)×0.9×7 = 37.8kN升降工况: SQK= (2×0.5)×0.9×7 = 6.3kN 坠落工况结构施工: SQK= (2×0.5)×0.9×7 = 6.3kN装修施工: SQK= (3×0.5)×0.9×7 = 9.45kN 水平风荷载标准值W k =βzμzμsW基本风压值，为0.40,取W0=0.40KN/m2,升降工况统一取W=0.25KN/m2每张单片立网的面积为2.42×1.5=3.63m2,每张立网上共有23400个直径8mm的小孔。
孔面积共计8×8×3.14÷4×23400=1.18m2则立网的挡风面积=3.63-1.18=2.45 m2挡风系数ϕ=2.45÷3.63=0.67(密目安全立网的取值0.8)风荷载体型系数μs=1.3ϕ=1.3×0.817=1.06风压高度变化系数μz 按B类地区150m的高层建筑施工考虑，取μz=2.38风振系数βz取1W k =βzμzμsW=1×2.38×1.06×0.40=0.99KN/m2 (使用工况)W k =βzμzμsW=1×2.38×1.06×0.25=0.618KN/m2 (升降工况)沿架体高度方向的风载线荷载为qw1=0.99×7=6.93KN/m (使用工况)qw2=0.618×7=4.33KN/m (升降工况)架体总高度H= 16.2(m)时, 跨度7米时，架体的机位静载为使用工况中： SGK=43.75KN+37.8KN=81.55KN升降工况中： SGK=43.75KN+6.3KN=50KN架体的荷载效应组合设计值使用工况中： S=1.2×34.172KN+1.4×37.8KN=94KN使用工况中： S=1.3×(1.2×34.172KN+1.4×37.8KN)=122KN升降工况中： SGK=2.0×(34.172KN+6.3KN)=80.8KN二、底部桁架的计算1、各杆件内力计算桁架及其以上部分静荷载Gk=31.1KN施工活荷载标准值Qk=37.8KN桁架上弦单节(1.5米)作用力P5= P2=（1.2Gk+1.4Qk）×1.5/(2×7)= 9.7KN桁架上弦单节(1.0米)作用力P3= P4=（1.2Gk+1.4Qk）/(2×7)= 6.4KNP1= P6=9.7/2= 4.85KNRa=Rb=(9.7×2+8.05×2+4.85×2)/2=22.6KN 各杆件内力（见附图）2、桁架杆件校核由受力分析图可以看出，则最不利杆件为压杆，出现在两个支座处，为竖向压杆，受力为22.6kN ；其二为受拉斜腹杆，受力为23.17kN 。
爬架PPT课件
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上并吃力预紧后，拆除限位锁和保险钢丝绳，用中央控制柜同时操纵每个机位上的 电动葫芦同步升降，升降到位后，将脚手架固定，再将导轨及提升底座安装于上 一层或下一层上，以便下次升降。这样可以实现架体依靠导轮组沿导轨的上下相 对运动，从而实现导轨式爬架的升降运动。导轨式爬架的爬升示意图见图二。
• 相比而言导轨式爬架在安全性和适用性上要优 于其它形式的架体，因此得到广泛应用，我公 司在承建的无锡三阳城市花园、金洋花园3#、 5#、20#等工程施工中，按照建设部《关于建 筑业重点推广应用10项新技术的指导意见》， 积极推广应用导轨式爬升脚手架，取得了较好 的效果。也证明了导轨式爬架以其构造简单、
图一导轨式爬架的基本构造第10页共40页二导轨式爬架主要技术指标见表一架体宽度09m架体高度45倍标准层离墙距离03508m电动葫芦5t功率500750w升降速度9min荷载要求结构施工时两作业面每层不超过3kn装修施工时三作业面每层不超过2kn爬架主要技术指标在建筑物结构四周分布提升机构采用穿墙螺杆将连墙挂板安装于结构剪力墙上或能承受荷载的梁上通过连墙挂板上的可调拉杆将导轨垂直固定架体利用导轮组通过导轨攀附安装于建筑物外侧提升葫芦通过提升挂座固定安装于导轨上
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预埋设计技术说明： 1、钢筋用来固定预埋钢管，保证浇筑时的150㎜。 2、钢筋与钢管只需点焊 3、尺寸L为梁厚 4、预埋件埋设时，要和结构中的钢筋点焊。
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6、塔吊、电梯附墙处
爬架计算书
爬架计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1爬架计算书一、总则本设计计算书对于总高在150m以下的高层建筑施工用YF附着式升降脚手架的使用、升降、坠落工况中的架体结构、附着装置、安全装置的结构强度与刚度、抗倾翻稳定性、零部件强度与运动参数作出的力学、运动学计算。
本计算书的计算方法与计算结果亦适应于两跨以上的分段升降脚手架，但不适用于单跨的单片升降脚手架。
48*48*48*5、主要技术参数YF附着式升降脚手架的主要技术参数见下表，架体构造见下图YF 附着式升降脚手架单元结构示意图QK使用工况:结构施工: S QK = (2×3)××7 =装修施工: S QK= (3×2)××7 =升降工况: S QK= (2×××7 =坠落工况结构施工: S QK= (2×××7 =装修施工: S QK= (3×××7 =水平风荷载标准值W k=βzμzμs W0基本风压值，为,取W0=m2,升降工况统一取W0=m2每张单片立网的面积为×=,每张立网上共有23400个直径8mm的小孔。
孔面积共计8×8×÷4×23400=则立网的挡风面积= m2挡风系数ϕ=÷=(密目安全立网的取值风荷载体型系数μs=ϕ=×=风压高度变化系数μz按B类地区150m的高层建筑施工考虑，取μz=风振系数βz取1W k=βzμzμs W0=1×××=m2 (使用工况)W k=βzμzμs W0=1×××=m2 (升降工况)沿架体高度方向的风载线荷载为q w1=×7=m (使用工况)q w2=×7=m (升降工况)架体总高度H0 = (m)时, 跨度7米时，架体的机位静载为使用工况中： S GK=+=升降工况中： S GK=+=50KN架体的荷载效应组合设计值使用工况中： S=×+×=94KN使用工况中： S=××+×=122KN升降工况中： S GK=×+=二、底部桁架的计算1、各杆件内力计算桁架及其以上部分静荷载G k=施工活荷载标准值Q k=桁架上弦单节米)作用力P5= P2=（+）×(2×7)=桁架上弦单节米)作用力P3= P4=（+）/(2×7)=P 1= P 6=2= Ra=Rb=×2+×2+×2)/2= 各杆件内力（见附图）2、桁架杆件校核由受力分析图可以看出，则最不利杆件为压杆，出现在两个支座处，为竖向压杆，受力为；其二为受拉斜腹杆，受力为。
导轨框架式爬架计算书
WORD格式DM-01型导轨框架式附着升降脚手架计算书计算：审核：1/30DM-01型导轨框架式爬架计算书一、计算书名词含义1.竖向主框架：用于承受脚手架上的荷载并与附着支承装置连接，将荷载传递到建筑物结构上的焊接及螺栓联接而成的竖向框架。
2水平支承框架：支承在两个相邻竖向主框架之间，并将所承受的架体竖向荷载传递给竖向主框架的空间桁架或框架。
3附着支承装置：附着在建筑结构上与脚手架架体连接，在升降、使用过程中，承受脚手架架体荷载的支承结构。
4.支承跨度：相邻两竖向主框架轴线之间的水平距离。
5脚手架高度：脚手架架体底面至架体顶端，不包括防护栏杆（围挡）高度的距离。
6防坠装置：架体在升降和使用过程中防止脚手架架体坠落的装置。
7防倾装置：在升降和使用过程中，防止脚手架架体倾覆的装置。
二、荷载规定和计算系数1.荷载规定①恒载：包括搭设架体的钢管和扣件、竖向主框架、水平支承框架、作业层脚手板、安全网、轨道以及固定于架体上的设备等传给附着支承点的全部材料、构配件、器具的自重。
②活荷载（施工荷载）：架体在工作状态下，结构施工时，按两层荷载（每层3ＫN／ｍ2）计算；装修施工时，按三层荷载（每层2ｋN／ｍ2）计算；架2体在升降状态下，施工活荷载按每层0.5ｋN／ｍ计算。
③风荷载：风压标准值按照《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》计算确定。
挡风面积按挡风材料、杆件的实际挡风面积计算。
2.计算系数（1）结构重要性系数γo取0.9;动力系数γd取1.05（2）恒载分项系数γG取1.2；活荷载分项系数γQ取1.4（3）组合风荷载时的荷载组合系数ψ取0.85（4）荷载变化系数γ1取1.3;γ2取2.0;2/30（5）竖向主框架和水平支承框架压杆λ≤150拉杆λ≤300单一系数法复核时，其安全系数k值设计时：k≥1.5对于强度对于稳定性设计时：k≥2.0（6）吊索和绳索的安全系数k≥6.0三、计算方法与计算依据1.计算方法本《计算书》中“竖向主框架”、“水平支承框架”、“附着支承装置”等按照“概率极限状态设计法”进行计算。
导轨式爬升脚手架设计及结构计算
爬架机构计算
2.1 结构形式 导轨式爬架分为以下几部分： 2.1.1 爬升机构 附着装置：导轨、可调拉杆、连墙挂板、销轴、穿墙螺栓、预 埋件、垫板 承载构件：限位锁、锁夹、斜拉钢丝绳 提升构件：提升滑轮组件、提升挂座、提升钢丝绳 动力设备：电动葫芦、电缆线、电控系统 导向构件：导轮组、导轨 防坠构件：防坠装置 2.1.2 桁架系统 爬架最下面步高 1.8 米的架体是水平承力桁架； 附着点竖向架 体为竖向主框架。 2.1.3 架体部分 除水平支承桁架及及竖向主框架以外的架体， 采用钢管扣件式 脚手架搭设。 2.1.4 其它部分 包括：脚手架、密目安全网、大眼网及铁丝等。 2.2 爬升原理 在建筑结构四周分布爬升机构， 附着装置安装于结构， 架体利
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升降架体： 加强升降中检查、 观察各构件、 注意有无异常声音， 有问题及时排除后可继续升降、注意升降过程各点的同步性。
升降到位安装：第一步：安装四根斜拉钢丝绳；第二步：安装 限位锁；第三步：拆除升降葫芦；投入使用。 4.4 塔吊、施工电梯及其附墙处的协调 塔吊： 塔吊附臂处的架体采用钢管扣件搭设， 避免使用水平承 力框架。 塔吊附墙机构如需穿过架体， 则在架体塔吊附墙穿过处临 时拆出一个门洞（最多两步） ，门洞应用斜杆与临近的立杆加强。 外用电梯： 根据本工程的情况， 外用电梯随爬架的提升跟在爬 架的下面。提升到顶层时，拆除外用电梯处的提升点架体，施工电 梯邻边进行防护。 5.工程材料计划
7.2.1 恒载计算： 恒载包括脚手架结构自重、 构配件重量及置于脚手架结构上的电闸 箱、控制箱的重量。 a. 脚手架结构自重 Ｇk1=0.149KN/m2x100m2=16.39KN b. 构配件重量 脚手板重量：0.35KN/m2×(0.95m×7.4m)=2.46KN 挡脚板重量：0.14KN/m2×(0.2m×7.4m)=0.21KN ＧＫ2=2.46KN+0.21KN=2.67KN c. 电闸箱、控制箱重量 ＧＫ3=2.0KN 以上 a、b、c 三项合计：Ｇk=21.06KN
爬架操作规程【最新范本模板】
DM—01型导轨框架式附着升降脚手架(作业指导书）操作规程广州市达蒙建筑技术有限公司编制二零零六年九月十日目录1 导轨框架式附着升降脚手架使用范围及条件2组织机构和施工准备3导轨框架式附着升降脚手架预埋规定4 导轨框架式附着升降脚手架安装平台5 水平桁架及主框架安装6 爬升机构关键部件安装7 钢管脚手架搭设8 防护搭设9 导轨框架式附着升降脚手架正确操作10 导轨框架式附着升降脚手架使用规定11 导轨框架式附着升降脚手架安装工艺流程12 导轨框架式附着升降脚手架拆除操作13 导轨框架式附着升降脚手架零部件报废制度14 导轨框架式附着升降脚手架安全措施要点附录一施工组织设计的编制附录二爬升机构和提升系统主要术语附录三爬架升降前安全检查记录表爬架升降后使用交接安全检查记录表DM-01型导轨框架式附着升降脚手架操作规程序言为指导导轨框架式爬架正确安装操作、明确质量要求及规定、正确贯彻安全施工操作而制订及发放本安装操作规程。
凡是从事DM —01型导轨框架式爬架施工操作及现场管理等人员均依照本操作规程执行。
1．导轨框架式爬架使用范围及条件1.1 使用范围1.1.1适用于工业及民用(框架、剪力墙结构)高层建筑。
1.1.2适用于筒形结构。
如大桥墩、烟筒等.1．2 使用条件1。
2.1 每项工程必须进行施工组织设计和方案设计.1。
2。
2 在爬架设计范围内使用,可以不进行理论计算。
超过使用荷载等性能要时,应进行计算并采取相应的措施。
1.2。
3 导轨框架式爬架在五级以上大风、在大雨、大雪、浓雾天气，视线不良时禁止升降作业.1.3 应遵守的规定1。
3。
1 在导轨框架式爬架使用中，除应遵守本规程规定外，还应遵守《钢结构工程施工与验收规范》,《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，控制箱、电葫芦的国家规范,产品说明书及操作规程，起重设备的操作技术规范及安全规范，遵守建设部及各地区建设行业主管部门制定的规范、标准，以及其它相关的规范、规程。
爬架计算书
桁架导轨式爬架计算1．概述桁架导轨式爬架从功能上可划分为三部分:架体结构,由竖向主框架、水平支撑桁架、脚手管、脚手板等组成；升降机构及安全装置，由横梁、拉杆、穿墙螺栓、提升钢丝绳、斜拉钢丝绳、吊点横梁、底座、制动轨、导轨等组成；升降动力设备，由电动葫芦、电缆线、电控柜等组成。
其中前两部分，即架体结构、升降机构及安全装置为本设计计算书的检算对象。
1.1计算遵守的规范、规程①《建筑结构荷载规范》(GBJ9-87)②《钢结构设计规范》(GBJ17-88)③《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GBJ18-87)④《钢结构工程施工及验收规范》(GB50205-95)⑤《起重机设计规范》（GB3811-83）⑥《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》⑦《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）1.2计算方法按照《附着式升降脚手架设计和使用管理办法》规定, 脚手架架体、竖向主框架、水平支撑桁架、附着支承装置按“概率极限状态法”进行设计，承载能力极限状态材料强度取设计值，使用极限状态材料强度取标准值；吊具、索具按“容许应力法”进行设计。
1.3计算单元的选取计算单元的选取原则是符合《附着式升降脚手架设计和使用管理规定》。
①桁架导轨式爬架设计支承跨度 6.6m,选择计算单元的计算跨度为6.6m。
②桁架导轨式爬架设计架体全高与支承跨度乘积一般小于84.5m2。
故选取计算单元的架体全高与支承跨度乘积84.5m2，此时风荷载最大。
综上所述, 本设计计算书选取一支承跨度6.6m的一榀脚手架作为计算单元。
2.荷载计算2.1恒载(标准值):恒载即脚手架结构及其上附属物自重，包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、护栏、扣件、安全网、脚手板(挡脚板)、电闸箱、控制箱、主框架、底部支撑桁架、安装在脚手架上的爬升装置自重。
①脚手架结构自重:立杆：2×3×（12.8 m-1.8m）×38.4N/m=2.53KN大横杆:2×8×6.6m×38.4N/m=4.05KN扶手栏杆:7×6.6m×38.4N/m=1.77KN小横杆:24×1.4m×38.4N/m=1.29KN剪刀撑：2×12.82m×38.4N/m=0.99KN扣件：每根立杆对接扣件2个，每根大横杆、扶手栏杆直角扣件5个、对接扣件1个，每根小横杆直角扣件2个；剪刀撑每根旋转扣件7个。
导轨式附着升降脚手架计算书
导轨式附着升降脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-20102、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、基本参数二、荷载设计地区浙江杭州市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.3 风荷载体型系数μs 1风荷载标准值0.372 风压高度变化系数μz 1.24ωk(kN/m2)设计简图如下：导轨式附着脚手架剖面图导轨式附着脚手架立面图三、上部架体稳定性计算取间距最大的两主框架之间的架体为计算单元，分别计算恒载、施工荷载、风荷载，并进行在使用工况、升降工况、坠落工况下的荷载组合：1、上部架体自重恒荷载N Gk计算上部架体自重恒荷载N G包括:脚手架结构自重N G1k（立杆、纵、横向水平杆、剪刀撑、扣件等自重）和构配件自重N G2k（脚手板、挡脚板、栏杆、安全网等附件自重）;脚手架结构自重计算：查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 附表A.0.1可知，脚手架每米立杆结构自重标准值g k为0.129kN,乘以内外立杆相应的高度既可内立杆：N G1k内=g k×(n-1)×h=0.129×(8-1)×1.8=1.625kN外立杆：N G1k外=g k×((n-1)×h + h1)=0.129×((8-1)×1.8+1.5)=1.819kN脚手架构、配件自重标准值N G2k计算：脚手板自重标准值N G2k1内立杆：N G2k1内=n×l a×l b×G kjb×1/2/2=8×1.5×0.8×0.35×1/2/2=0.84kN1/2表示脚手板2步1设外立杆：N G2k1外=0.84kN栏杆与挡脚板自重N G2k2外立杆：N G2k2=n×l a×G kdb×1/2 =8×1.5×0.17×1/2=1.02kN1/2表示挡脚板2步1设安全网自重标准值N G2k3外立杆：N G2k3=G kmw×l a×H=0.01×1.5×15.9=0.239kN脚手架构、配件自重标准值N G2k总和内立杆：N G2k内=N G2k1内=0.84kN外立杆：N G2k外=N G2k1外+N G2k2+N G2k3=0.84+1.02+0.239=2.099kN上部脚手架自重标准值N Gk总和内立杆：N Gk内=N G1k内+ N G2k内=1.625+0.84=2.465kN外立杆：N Gk外=N G1k外+N G2k外=1.819+2.099=3.917kN2、活荷载N Qk计算上部架体稳定性验算考虑正常使用工况下的活荷载进行验算：正常使用工况下：每层活荷载标准值为q=3kN/m2，同时作业层数为n z=2层。
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DM-01型导轨框架式附着升降脚手架计算书计算：审核：DM-01型导轨框架式爬架计算书一、计算书名词含义1. 竖向主框架：用于承受脚手架上的荷载并与附着支承装置连接，将荷载传递到建筑物结构上的焊接及螺栓联接而成的竖向框架。
2 水平支承框架：支承在两个相邻竖向主框架之间，并将所承受的架体竖向荷载传递给竖向主框架的空间桁架或框架。
3附着支承装置：附着在建筑结构上与脚手架架体连接，在升降、使用过程中，承受脚手架架体荷载的支承结构。
4. 支承跨度：相邻两竖向主框架轴线之间的水平距离。
5脚手架高度：脚手架架体底面至架体顶端，不包括防护栏杆（围挡）高度的距离。
6 防坠装置：架体在升降和使用过程中防止脚手架架体坠落的装置。
7 防倾装置：在升降和使用过程中，防止脚手架架体倾覆的装置。
二、荷载规定和计算系数1.荷载规定①恒载：包括搭设架体的钢管和扣件、竖向主框架、水平支承框架、作业层脚手板、安全网、轨道以及固定于架体上的设备等传给附着支承点的全部材料、构配件、器具的自重。
②活荷载（施工荷载）：架体在工作状态下，结构施工时，按两层荷载（每层3ＫN／ｍ2）计算；装修施工时，按三层荷载（每层2ｋN／ｍ2）计算；架体在升降状态下，施工活荷载按每层0.5ｋN／ｍ2计算。
③风荷载：风压标准值按照《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》计算确定。
挡风面积按挡风材料、杆件的实际挡风面积计算。
2.计算系数（1）结构重要性系数γo 取0.9;动力系数γd取1.05（2）恒载分项系数γG 取1.2；活荷载分项系数γQ 取1.4（3）组合风荷载时的荷载组合系数ψ取0.85（4）荷载变化系数γ1取1.3; γ2取2.0;（5）竖向主框架和水平支承框架压杆λ≤150 拉杆λ≤300单一系数法复核时，其安全系数k值对于强度设计时： k≥1.5对于稳定性设计时： k≥2.0（6）吊索和绳索的安全系数 k≥6.0三、计算方法与计算依据1.计算方法本《计算书》中“竖向主框架”、“水平支承框架”、“附着支承装置”等按照“概率极限状态设计法”进行计算。
按承载极限状态设计的荷载值取设计值；按使用极限设计的承载值取标准值。
防坠装置、吊具、索具按“容许应力设计法”进行设计计算，取强度容许值。
计算荷载的传递过程架体荷载→水平支承框架→竖向主框架→附着支承装置→建筑结构有些安全措施是由水平支承框架直接传递给建筑物或者通过竖向主框架直接传递给建筑结构。
2.计算及设计参考规范及手册《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）、《附着升降脚手架管理暂行规定》、《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18-87）、《机械设计手册》、《起重机设计手册》。
四、DM-01型导轨框架式爬架结构分类及特点DM-01型导轨框架式爬架结构包括几大部分组成：1.架体：采用扣件式脚手架杆件组装的架体。
2.竖向主框架和水平支承框架：采用钢管及型钢定型焊接加工螺栓连接的桁架或框架。
3.爬升机构：包括：附着支承装置（预埋件、穿墙螺栓、垫板、挂座、销轴、卸荷导向件）、提升底座（包含防坠装置箱体）、防倾及导向装置（导轮组及导轨）、承重装置（限位锁、防坠圆钢、以及附着支承装置）。
4.自身提升设备：电动葫芦、电控柜、电缆线、同步性控制系统。
DM-01型导轨框架式爬架突出结构特点：(1)同一提升点多层多点附墙。
DM -01型导轨框架式爬架采用四套卸荷导向件、四根穿墙螺栓分别附着于四个标准楼层上并连接四层以上长度的导轨组成附着支承装置。
保证了有效的附着并满足建筑结构强度的要求。
(2)有效的防倾与导向特点。
DM-01型导轨框架式爬架每一提升点沿全高度有四套导轮组件环抱导轨。
在使用工况时，竖向主框架体内排上有四套限位锁直接将导轨及架体固定于卸荷导向件上。
(3)灵敏的机械式防坠装置。
DM -01型导轨框架式爬架提升底座上焊接制动框，制动框内安装制动凹轴，防坠圆钢从凹轴间穿过，利用信号装置从葫芦提升钩取得信号，使制动轴上下运动，运用摩擦角自锁原理达到防坠自锁抱紧，起到阻止架体下坠的作用。
(4)同步性控制系统。
DM -01型导轨框架式爬架安装有同步性安全预警保护系统，其控制架体升降同步性的关键是控制架体每一提升点的荷载或单个点位升降差，如出现超载或欠载，则发出“声”、“光”报警及切断电源等各种明显信号。
(5)竖向主框架和水平支承框架强度可靠。
竖向主框架和水平支承框架均是采用钢管及型钢定型加工、定型安装的工具式桁架系统；竖向主框架与桁架式导轨形成双桁架并联加强体系，框架强度有效加强。
(6)采用桁架式导轨，强度大大加强，导向性能更好。
解决了目前大部分爬架存在的导轨弯曲变形问题。
(7)导轨与架体同步升降，省掉了人工周转导轨的工序，升降时间更短，更好地满足施工进度和安全防护。
五、荷载标准值计算㈠计算用荷载单元模型的确定选取架体支承跨度为6.0米，脚手架高度按8步双排，上端外加一步单排防护，综合折算高度按16.7米的一片架体为荷载计算单元。
架体内外排立杆中心距为0.75米，步高为1.8米和2.0米，均布立杆柱距为1.5米。
以建筑物标准层层高4.0米的立杆设计为基准。
(二)风荷载的计算计算式：W k=0.7μs·μz·W o式中:μz—风压高度变化系数。
按照田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的中、小城镇和大城市郊区的B类地面粗糙度采用。
（高度按200米考虑）查《建筑结构荷载规范》表6.2.1 μz=2.61w o —基本风压。
依据《建筑结构荷载规范》中全国基本风压分布图，和为适应北京、广州、上海、天津、西安、重庆、成都、南京、福州、沈阳、杭州等全国大中城市使用，故选取基本风压为w o=0.55ｋN／ｍ2。
μs—风荷载体型系数。
按照《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》中，背靠建筑物的情况为“敞开框架和开洞墙”附着升降脚手架外排为密目安全网全封闭，故μs=1.3Φ，其中Φ为挡风系数。
Φ=A n／A W，式中: A N─挡风面积，A W─迎风面积0.5×(1.8＋1.8)×0.048＋1.8×1.8×40%Φ= ────────────────────── = 0.4261.8×1.8μs=1.3Φ=1.3×0.426=0.55风荷载标准值:W k=0.7μs·μz·W o= 0.7×0.55×2.61×0.55=0.55 ｋN／ｍ2㈢脚手板自重计算底层脚手板采用钢筋脚踏板，每50cm间距铺设50×100×1200木方一条。
架体内排立杆离墙450ｍｍ，脚手板铺设时离墙200ｍｍ，则脚手板宽度为:750 + 450 - 200 = 1000ｍｍ。
脚手板的自重标准值为0.12ｋN／ｍ2，木方每条重量为0.042 ｋN／条,以上操作层采用竹笆，自重标准为0.06KN/ｍ2①底层脚手板自重：6.0ｍ×1.0ｍ×0.12ＫN／ｍ2+0.042 ｋN／条×14条=1.31ＫN②一层竹笆脚手板自重：6.0m×1.0ｍ×0.06ｋN／ｍ2 = 0.36 ｋN③2-9层竹笆自重：0.36ｋN×7层= 2.3ｋN㈣挡脚板自重计算在脚手板铺设层架体的外排搭设180ｍｍ高、18ｍｍ厚的木板作为挡脚板。
①单层自重：6.0ｍ×0.18ｍ×0.12ｋN／ｍ2= 0.13ｋN②九层自重：0.13 ｋN×9层=1.17 ｋN㈤安装于架体上爬升机构自重计算包括:1个提升底座(导轨重量列在竖向主框架重量内)1×0.22ｋN/个=0.22ｋN㈥电控柜自重计算按40门电控柜配置1台计算: 0.7 ｋN㈦安全网自重计算外排架外侧面、脚手板下面铺设密目式安全网，重量系数为0.01ｋN／ｍ2。
架体上安全网自重：（16.2ｍ×6.0ｍ＋1.8ｍ×6.0ｍ×3层）×0.01ｋN／ｍ2=1.30ｋN㈧竖向主框架自重计算参见竖向主框架图纸重量计算:㈨水平支承框架自重计算㈩脚手架架体自重计算DM-01型导轨框架式爬架架体部分采用钢管扣件脚手架，本《计算书》引用钢管扣件式脚手架来统计架体自重荷载。
架体钢管自重计算偏于安全地采用规格Φ48×3.0，重量系数为0.0384 ｋN／ｍ。
1.大横杆自重计算:按底步支撑框架以上7步架计算统计外排大横杆22根；内排大横杆7根外排大横杆：6.0m/根×22根×0.0384ｋN／ｍ= 5.07ｋN(包括护栏杆)内排大横杆：6.0m/根×7根×0.0384ｋN／ｍ= 1.62ｋN2.小横杆自重计算:1.3米/根×3根/层×8层×0.0384ｋN／ｍ = 1.20ｋN3.立杆自重计算:外排高度:17.6米－2.2米=15.4米内排高度:15.8－2.2米=13.6米其中2.2米为水平支承框架立杆平均高度。
（15.4米/根+13.6米/根）×3×0.0384ｋN／ｍ= 3.34ｋN外排立杆自重：15.4米×3×0.0384ｋN／ｍ=1.77ｋN内排立杆自重：13.6米×3×0.0384ｋN／ｍ=1.57ｋN4.外排剪刀撑自重计算:计算长度：下边L1= 6米／cos55°=10.5米；上边L2=10.5米钢管自重：（10.5米＋10.5米）×2根×0.0384ｋN／ｍ=1.6ｋN 5扣件自重计算:扣件自重按0.010ＫN/个计算:⑴大横杆用扣件:90个外排大横杆扣件：62个内排大横杆扣件：28个⑵小横杆用扣件:2个/根×36根=72个⑶立杆用对接扣件:3个/点×6点=18个⑷外侧剪刀撑用扣件:9个/根×2根＋7个/根×2根=32个外排扣件自重：（62+36+9+32）×0.01= 1.39ｋN内排扣件自重：（28+36+9）×0.01= 0.73ｋN合计自重:(90+72+18+32)个×0.01ｋN/个=2.12ｋN以上脚手架自重合计：14.95ｋN(十一)活荷载标准值计算1.使用工况下，结构施工时，按2层作业层3ｋN／ｍ2计算。
6.0米×1.0米×2层×3ｋN／ｍ2= 36ｋN装修施工时，按3层作业层2ｋN／ｍ2计算。