350MW超临界直接空冷汽轮机组启动方式的分析与改进
350MW超临界火电机组全冷态无热源启动技术探索
350MW超临界火电机组全冷态无热源启动技术探索发表时间：2020-07-21T10:49:56.853Z 来源：《电力设备》2020年第8期作者：靳川川宋锦瑞任靖乾[导读] 摘要：文章介绍了在当前环保形势下火电机组投产后取代传统启动锅炉，实现全冷态无热源启动技术的应用，以本单位实施完毕的技术改造为例，介绍该项技术应用的意义，结构和工作原理，改造后存在的问题及应对措施，及其带来的经济效益，以供参考。
（深圳能源国电库尔勒发电有限公司新疆库尔勒市 841000）摘要：文章介绍了在当前环保形势下火电机组投产后取代传统启动锅炉，实现全冷态无热源启动技术的应用，以本单位实施完毕的技术改造为例，介绍该项技术应用的意义，结构和工作原理，改造后存在的问题及应对措施，及其带来的经济效益，以供参考。
关键词：火电；全冷态，无热源；启动；环保；经济；1 引言为落实国家《节能中长期专项规划》，我国把火电厂节油纳入十大重点节能工程，大力推广等离子体点火和稳燃技术，大力推进“无燃油示范电厂”建设。
现役火电机组多采用等离子点火技术，然而在进行锅炉冷态启动时，必须保证有足够的启动热源，以满足制粉系统、汽轮机轴封用汽等需要，该热源往往可由邻炉蒸汽提供，但是当电厂机组全停时，则只能依赖启动锅炉。
为打破机组投产后对启动锅炉的依赖，同时满足全冷态启动的要求，降低后期启动锅炉改造及维护的成本，本文就基于深能国电库尔勒发电有限公司2*350MW超临界机组实施改造的全冷态无热源启动技术进行分析和探讨。
2 全冷态无热源启动技术分析全冷态无热源启动技术主要解决了磨煤机暖磨、空预器吹灰、辅汽联箱供汽三大问题，关键创新技术如下：2.1采用一次风油燃烧器（以下简称油燃烧器），在全冷态启动初期加热冷一次风，给磨煤机提供干燥煤粉的条件，实现磨煤机冷态启动；2.2锅炉点火后空气预热器运行因无蒸汽吹灰，改由压缩空气吹灰，防止煤粉二次燃烧；2.3锅炉产汽建立压力后,合格蒸汽通过高旁经冷段向辅助蒸汽联箱供汽，满足汽轮机轴封使用，建立真空；3 全冷态无热源启动方案3.1油燃烧器出力要求想要油燃烧器取代原有暖风器，其必须与原有设计中暖风器性能近似，从而与等离子体点火系统匹配。
350MW超临界汽轮机的主要性能及优化策略分析
350MW超临界汽轮机的主要性能及优化策略分析摘要随着我国发电企业的不断发展，对于临界汽轮机的要求也在不断提高。
本文在参阅大量相关研究文献基础上，结合笔者实践工作经验，主要从350MW 超临界汽轮机的主要性能入手，对350MW超临界的汽轮机进行典型的技术分析，通过相关的数据和性能的总结分析，提出降低相关热耗的优化策略，更好的推动发电企业的发展。
关键词超临界汽轮机；性能；优化策略就目前发展而言，我国的各发电企业纷纷将高性能、高容量和参数较高的发电机组和汽轮机作为首要考虑的生产设备。
350MW超临界汽轮机因其所具备的高性能和高适应性日益受到各大发电企业的重视，但就其性能现状，通过研究分析仍能进行优化和改进，下面就其发展现状以及性能和优化策略展开细致分析，力求为其相关产业提供理论借鉴。
1 350MW超临界汽轮机的发展状况350MW超临界汽轮机的快速发展一个主要原因就是小电网方面限制了许多大电网的机组扩建。
从经济性能来看，350MW超临界汽轮机具有非常大的经济优势。
就其电网安全运行方面，发电厂的最大机组的容量不能超过系统方面的百分之十，从这一层面来讲，350MW超临界汽轮机具有其他汽轮机所不具备的容量优势[1]。
与相同容量的亚临界机组进行对比分析可以发现，350MW超临界汽轮机在循环效率上能提高到百分之二点五至百分之三，在煤耗方面可降到百分之二点七，并且比同容量的亚临界机组更具有环保效益。
2008年最早进行投产使用350MW超临界汽轮机的是哈尔滨汽轮机厂有限公司。
在公司自主研发的基础上，首次将汽轮机的高压缸和中压缸采用350MW超临界的形态，对流通面积和相应的临界技术方面进行有效设计。
随后，各大汽轮厂纷纷进行自主研发和性能改进，350MW超临界汽轮机得到广泛的投产和使用。
2 350MW超临界汽轮机的主要性能2.1 在热耗率方面明显优于亚临界机组，但高于设计保证值350MW超临界汽轮机所设计的热耗大约在7650千焦，比相同容量的亚临界汽轮机的设计热耗低于200千焦以上。
350MW超临界机组直流锅炉启动节能优化
统计2014年4月份之前的机组启 动，平均每次启动，电动给水泵的电 能消耗量约为14.0万kwh，约占机组 启动厂用电量的40%。
电泵消耗的功率 总厂用电量
项目实施前机组启动用水量、用电量统计
2013年12月至2014年4月，#1、2机组启动用除盐水总量以及电泵用电量统计表
序号 日期 机组 除盐水消耗量（t） 用水量平均值 电泵用电量(kwh) 用电量平均值
0.22万
0.24万 0.25万
3
2014年5月13日
#2机组
3010
4
2014年6月20日
பைடு நூலகம்
#2机组
2970
0.21万
九. 项目实施后效益分析
1、整炉换水法： 通常操作时，锅炉冷态冲洗流量约为330t/h，冲洗时间约为6h，每次启 动需要排放除盐水2000t左右，采用整炉换水后，排放的水量可按锅炉正常 运行时的水容积核定，约为300m3，其他汽水损失约计100m3，节约除盐水 量约为1600吨，按照除盐水12元/t计算，单次启炉可节约成本1.92万元。
电动给水泵退出备用以及给水系统来回切换容易造成阀门泄漏的问题，
同时也大大降低了机组启动期间的厂用电消耗量。
七. 可行性分析
整炉换水法
采用整体换水也是将不合格的炉水排出，更 新为合格炉水，与连续换水效果相同。 结论 方案可行
无电泵启炉法
锅炉启动初期，尚未建立压力，前置泵的出 口压力可达1.5MPa，完全能够满足锅炉上水 和冷态冲洗是的静压和管道阻力。
1
2014年1月2日
#1机组
4800
14.56万
2
2014年1月16日
#1机组
4560 4772t
350MW超临界火电机组启停调峰探究
350MW超临界火电机组启停调峰探究摘要：随着新能源高比例大规模发展，其间歇性、随机性、波动性特点对系统调节能力提出了巨大需求，过去传统煤电机组停机是基于正常的检修需要，而随着新能源尤其是光伏装机的快速增长，燃煤火电机组开始承担起更多的调峰任务，在午间光伏大发时段煤机需要压降出力来促进新能源消纳，晚间负荷高峰时期，光伏出力下降，又需要煤机发电来顶峰。
当所有运行机组在其可调出力范围内不能满足全网调峰需求时，机组启停调峰不可避免，本文以某电厂现役350MW超临界火电机组参与启停调峰的全过程进行分析与总结，指明注意事项与优化方向，达到全面探究、分析，并指导火电从业人员规避风险、提高技能水平的目的。
关键词：热态启动、汽轮机冲转、启停调峰、超临界机组引言某月初，某省遭遇连续阴雨天气，全省用电负荷低迷，新能源负荷增长迅猛，火电机组亦迎来春检后启动高峰期，开机容量大，日间腰荷段调峰困难，接省调令某电厂#1机组于6日、7日参与日内启停调峰。
其中，6日，#1机组于09:57解列，15:46重新点火，17:52并网运行。
7日，#1机组于09:57解列，12:36重新点火，14:56并网运行。
1.机组停运及准备工作接调度启停调峰令，确定停运时间。
安排公用系统、燃料系统电源切至邻机带。
投入发变组启停机和误上电压板。
试验主机交、直流油泵、顶轴油泵、主吸油泵，检查油压、电流，就地测温、测振、听音，确认运行正常。
检查尿素区加热蒸汽接带情况，确认切至邻机接带。
2.减负荷操作及注意事项2.1依调度指令，选择降负荷下限若深调开启，负荷压深调指令曲线接带；若处于非深调时段，降负荷至157MW维持运行，待停机前20min，降负荷至100MW。
2.2控制汽泵转速，保证给水稳定、锅炉转态运行若汽泵转速低于3100rpm，开再循环调阀至80%，稳定给水，使锅炉维持干态，保证锅炉效率，多发效益电量，降低启停调峰期间电量损失。
若深调指令低至90MW，锅炉转湿态运行，及时启动炉水循环泵，减少炉膛热量损失，调整燃烧稳定，监视各受热面壁温下降情况，控制壁温变化速率不超2.5℃/min。
国产350MW超临界汽轮机性能分析及改进措施
国产350MW超临界汽轮机性能分析及改进措施
秦建柱;谭龙胜
【期刊名称】《发电设备》
【年(卷),期】2012(26)3
【摘要】介绍了350 MW超临界汽轮机的发展状况.以8台已投产的350 MW超临界机组为例,比较了典型350 MW超临界汽轮机的技术差异,总结了其性能现状,并详细分析了影响热耗率的主要因素,提出了降低热耗率的主要措施和大修内容,经实施后取得明显效果.
【总页数】4页(P194-197)
【作者】秦建柱;谭龙胜
【作者单位】华能东方电厂,东方572600;华能东方电厂,东方572600
【正文语种】中文
【中图分类】TK267
【相关文献】
1.国产新型350MW超临界汽轮机特点及问题初探 [J], 伍鹏
2.350MW超临界机组汽轮机汽流激振分析及处理 [J], 郝帅;吴昕;王明远;刘磊;周贤林
3.350MW超临界机组给水泵汽轮机高压备用汽源热备用经济性分析及优化 [J], 张文亮;李伟;纪晓明;郦卫成
4.350MW超临界机组汽轮机汽流激振分析及处理 [J], 郝帅; 吴昕; 王明远; 刘磊;
周贤林
5.350MW超临界机组汽轮机调门抖动原因分析及处理 [J], 张振东;张聪泰;梁金丽因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
国产350 MW超临界机组调试中问题的分析处理
国产350 MW超临界机组调试中问题的分析处理_Illl_l_囊镘交流与商.JISHUJIAOLIUYUYINGYONG国产350MW超临界机组调试中问题的分析处理安欣,张亚夫,李续军,刘国弼,吴享钟(1.西安热工研究院有限公司,陕西西安710032;2.华能东方电厂,海南东方100049) O引言瑞金电厂一期(2x350MW)T程,东方电厂一期(2x350MW)]二程,均采用哈尔滨汽轮机厂(哈汽)首批生产的350MW超临界机组.瑞金电厂1,20机组分别于2008年12月15日和l2月20日通过168h试运行,东方电厂1号机组于2009年6月20日通过168h试运行.以上几台机组已进人商业运行阶段.本文介绍了对瑞金电厂和东方电厂汽轮机调试过程中出现的问题进行的分析处理,可供该系列汽轮机组的调试,运行以及故障诊断借鉴.1机组概况哈汽自主研发生产的350MW超临界,一次中间再热,凝汽式,单轴,两缸两排汽汽轮机,设有8级不调整回热抽气,型号为CLN350—24.2/566/566.该型机组主轴分为3段,分别为高中压转子,低压转子,发电机转子,均为整锻实心转子.盘车位于低压缸与发电机之间,采用低速盘车,转速为3.5r/rain.该型机组启动方式为高压缸启动,瑞金电厂旁路系统为35%B—MCR容量的大旁路,东方电厂为35%B—MCR容量的两级旁路.机组的DEH系统采用新华控制工程有限公司的DEH～mA型数字电液调节控制系统.机组跳闸保护由哈汽配套的ETS控制系统实现,该系统由前轴承座上的隔膜阀,44"AST电磁阀和2个OPC电磁阀组成,与ETS控制柜一起实现对机组的超速保护及危急遮断控制.跳闸回路有2套,1套由隔膜阀控制低压保安油实现遮断,】套由AST电磁阀控制高压保安油实现遮断.2调试中出现的问题及分析处理2.1吹管阶段除盐水补水流量低锅炉补给水系统设置有2台高1111"1的1500t除盐水箱,1台流量为240t/h,扬程为60Ill的除盐水输送泵,2665t/h,扬程为32ITI的除盐水补水泵,没有配置凝补水箱,机组的铭牌工况最大补水率为3%.在机组吹管过程中.发现除盐水泵电流远小于额定电流.出口压力为0.45MPa,偏离泵的正常工作点. 但除盐水泵振动正常,转动部分无异音,因此初步排除泵质量原因引起工作点偏移.由于除盐水泵出口流量变送器故障,扬酸叶算黩流量,约为145t/h,流量明显偏小,无法满足吹管阶段补水要求.按照设计,机组正常运行补水只会启动65t/h的除盐水泵,考虑到机侧其余补水用户以及泄漏损失,很可能无法满足机组铭牌工况下的最大补水要求.检查发现管道没有明显泄漏而且出口门已经全开,不会对流量造成如此大的影响.因此怀疑管道通流能力限制了泵出力.通过计算得出,在理想T况下,除盐水补水流量为311t/h,说明通流能力不存在问题.检查管道施工图时发现补水管在凝汽器入口截面变径.凝汽器厂家提供的喷水接口直径为90mm,且装有22个直径收稿日期:2010—04—06作者简介:安欣(198【卜～),男,陕两渭南人,硕士,工程师,从事大型汽轮机组调试方面的工作.JISHUJfAOLIUYUYINGYONG技术交流与应用为5mm的喷嘴,由于节流作用造成流量偏低.去掉喷嘴.并在补水进I:1处加装导流挡板后除盐水泵T作正常,补水量基本满足吹管补水要求.本机组为国产化350Mw超临界首批机组,之前的国产化300Mw级机组均为亚临界汽包炉,故哈汽辅机厂对凝汽器沿用了亚临界汽包炉补水量偏小的设计鉴于此,建议对同类型的机组,在吹管前检查凝汽器补水管路接口管径以及喷嘴,并采取相应的措施.2_2小机调试中出现的问题东方电厂给水泵小汽轮机,遮断系统通过低压保安油失压去动作隔膜阀和高压保安油失压后靠弹簧联关主汽门2套系统来实现遮断,存动态调试中,切换主油泵引起小机异常跳闸.跳闸过程中,小机高压保安油与低压保安油均失压,高,低压保安油控制电磁阀均未动作,故排除逻辑跳闸的可能.就地按事故按钮,观察切换油泵中油压变化过程.低压保安油在切换油泵瞬间油压有较大的波动而润滑油母管压力变化不大,波动过程巾低压保安油不到1s时间即降至跳机值以下,润滑油母管油乐变化过程见表l.表1切换油泵母管压力变化过程停fl,l油I'aJ泵/s1号油泵EU2号油泵,MPa2号油泵切1弓油泵/MI)a 0-20O.18O.160.19O.2OO-200.21O.180.160.18O.2OO.21初步判断小机低压保安油压力偏低(哈汽要求低压保安油压不低于0.49MPa),就地低压保安油压力表指示为0.56MPa,调整低压保安油压力至0.72 MPa,切油泵进行试验,小机跳闸,原L大J同上.分析认为,小机低压保安油取自主油泵口,经滤油器及2个节流孔(节流孔前管径为10IIllTI),正常运行过程巾,节流孔基本没有流量,一旦油压发生波动,会对原本油量偏小的低压保安油系统引起较大的油压波动,继而造成隔膜阀因保安油压低动作.通过调研,发现哈汽同类型小机在切换油泵过程中都发生此类跳闸现象.分析认为,在低压保安油管路巾,没有设计蓄能器对汽泵过程中的油压变化进行补偿,切换油泵的过程中,压力的波动造成小机异常跳闸….根据蓄能器的油量,充氮压力及蓄能器容积等条件,最终确定该厂至少需要2台80L,充氮压力为0.6MPa的蓄能器..蓄能器人口采用直径为10HIITI的不锈钢管,为了保证油量及补油速度,其出口采用直径为5O131Ill的不锈钢管.在蓄能器的布置上,应选择尽量靠近小机隔膜f7;!iI的位置由于工期限制,试运期间没有能够对小机油系统进行改造,只能运行2台主油泵来保证小机安全运行l2l.建议对此类机组小机低压保安油管路加装蓄能器,其系统图如图l所示.图1保安油蓄能器组2.3润滑油母管压力偏低(1)瑞金电厂润滑油系统调试中,润滑油母管压力低,交流润滑油泵运行时母管压力为0.085MPa, 交流油泵出口压力为0.42MPa,油泵额定扬程为44m. 检查润滑油滤网.发现滤网十净,切换冷油器.切换冷油器前后压降没有变化.排查完外部系统后,检查集装油箱内部各法兰并确认各轴承进油分配情况:在集装油箱内发现2号射油器出口可调节逆止门法兰端面存在较大漏点.该法兰螺栓未紧固,观察各轴承的回油发现5,6号轴承回油量偏大,查找轴承安装记录,发现5,6号轴承未按厂家要求安装节流孔.更换所有法兰垫片,紧固法兰螺栓,加装节流孑L后,启动交流油泵,润滑油压升至0.098MPa.机组启动运行至3000r/rain后各轴承温度正常,分析认为还可缩小5,6号轴承进油管上节流孑L.停机后将5,6号轴承进油管节流孑L改为25mil1.启动交流油泵后汽机润滑油压升为0.103MPa.汽轮机转速在3000r/rain主油泵投入T作正常后,机组各轴承温度正常,润滑油压为0.108MPai(2)东方电厂润滑油系统调试中也发现润滑油压低,交流油泵启动后,泵出口压力为0.42MPa,润滑油母管油压为0.080MPa根据瑞金电厂经验,排查外部系统后,检查油箱内交流油泵口节流孑L及逆止的安装情况,对集装油箱内部各联结法兰进行紧吲.更换法兰垫片考虑到哈汽机组油系统在2个射油器出口均布置有可调摇板式逆止阀,而该逆止阀在安装中一旦卡涩或者水平度控制不好,容易引起交流油泵出口压力油倒流入射油器,往往会引起润滑油压偏低.活动逆止阀并调节摇板水平度,保证动作灵活.处理后交流油泵运行时,润滑油母管压一i_ll||謦≯毫摄恭交瀛与瞧强JISHUJIAOLIUYUYINGYONG 力升至0.095MPa.汽轮机定速3000r/min主油泵投运后母管压力为0.104MPa.2.4低加疏水不畅(1)瑞金电厂在升负荷过程中,6号低压加热器正常疏水阀全开,其加热器水位不能维持.检查疏水阀,门杆动作正常.检查沿途管线布置时,发现疏水管路沿途高差过大.在满负荷阶段,6段油气,7段抽汽压差仅0.07MPa.而输水管路有5ITI高差,加上沿途管程损失,使得疏水不畅.从6号低压加热器运行情况分析,当机组负荷低于250MW时,需要开启危急疏水;负荷大于250MW时,压差增大,疏水能正常控制.采取临时措施,在6号低压加热器正常疏水阀加直径为57171111的旁路管及手动阀门,带负荷过程中机组负荷升至300MW左右时.6号低压加热器旁路手动门及正常疏水阀均全开,基本能保持6号低压加热器水位正常,但不能满足满负荷疏水的需要.停机后将6号低压加热器正常疏水阀旁路管及手动阀门直径改为108toni,带至满负荷时,6号低压加热器水位正常[41.(2)东方电厂在低负荷阶段同样出现6号低压加热器水位不能维持的现象.对比瑞金电厂低压加热器管线的布置情况,东方电厂高差跨度比瑞金电厂要低2m左右.根据6号低压加热器运行隋况的分析,负荷升至180MW左右,正常疏水阀即可控制水位,低于此负荷点,则疏水只能走危急疏水阀.此问题属于管线布置不合理,可通过对6号低压加热器正常疏水加装手动旁路得到解决.2.5其他问题的处理(1)瑞金电厂冲转至并网过程中,低压轴封母管处温度一直保持在170,减温水调节阀全关.低压轴封测点温度分别为110℃,98℃,哈汽厂低压轴封温度要求为120～177℃.分析管路布置情况,认为低压轴封温降大的主要原因是低压轴封汽经排汽缸引入低压轴封处时温度下降较大,约60(℃左右,而在15%额定负荷前低压缸喷水常开而且正好在此位置.此外,对低压轴封母管减温水调节阀逻辑检查发现,该调节阀控制温度点取白低压轴封母管温度, 并非取自减温器后低压轴封体进汽温度.对排汽缸内部低压轴封管道加装保温棉并套装不锈钢皮,将减温水调节阀温度控制点取为低压轴封体进汽温度,低压轴封温度得到有效控制.(2)瑞金电厂汽动给水泵组试运期问,当小机转速升至3000r/rain时发现汽动给水泵推力瓦最高温度升至78oC,测温仪就地测得推力瓦外端盖温度与DCS基本相同,排除测点误差原因检查汽泵油系统,发现汽泵推力瓦及1号径向轴承回油总量小于2 号径向轴承回油量,回油量明显偏小与厂家沟通后,将汽泵推力瓦直径由5mm改为81Tim并取消回油节油孔后,汽动给水泵推力瓦回油量明显增大.机组带满负荷,汽泵转速约5200r/min时推力瓦最高温度为45℃.(3)东方电厂在升降负荷过程中,出现负荷过调现象,过调幅度为20MW.此过程中炉侧给水及煤量均未发生突变,且电气设备无异常现象.在升降负荷过程中,CCS(协调控制方式)负荷指令即汽机调门开度在负荷过调之前并无突变,在负荷过调后, CCS会继续给出一个对应目标负荷的调门开度指令来修正当前负荷值.排除CCS指令突变的原因后,判断在CCS模式下负荷的突然变化很可能由汽机调门异动引起.就地观察高调门,发现3,4号高调门在升降负荷阶段有异音,判断高调门门芯与油动机连杆松动.紧固3,4号高调门阀体联轴器后再次进行升降负荷试验,负荷调节平稳.(4)瑞金电厂进行小机静态调试中,/J,汽机高,低压调节汽门出现卡涩初步判断为油质量引起伺服阀进回油管路不畅,更换伺服阀后,依然卡涩.检查EH油管路,发现高压油进回油管道采用不锈钢管直接对接,增大了高,低压调节汽门动作阻力,而高,低压调节汽门开关时油动机应留有一定自由活动量.将高,低压油动机高压油管更换为高压软管连接后,小汽机高,低压调节汽门动作正常.3结论及建议(1)对于此类机组,应充分考虑补水能力以及制水能力对吹管进度的影响,可在公用系统上增加凝补水箱,这样:I)可以充分缓解制水能力对进度的影响:2)在冷态冲洗过程中不但可实现大流量冲洗而且能直接控制凝汽器液位.(2)小机在切油泵过程中异常跳闸,其原因是低压保安油无法躲过切泵瞬间的油压波动.哈汽对小机的低压保安油系统没有设计蓄能器.无法对油压瞬间的波动进行补偿.由于试运进度的制约,多数厂都是在经历过数次小机事故跳闸引起非停后才开始技术改造,希望提出的技术改造方案,能对该类型小机用户有一定借鉴作用.(3)机组润滑油压偏低,在将原设计的5,6号轴承节流孑L径由26ITI1TI改为25mill后,润滑油压才勉dlSHUJIAOLILJYUYtNGYONG技术交流与应尉强达到厂家要求的下限值0.1～0.18MPa.通过2台机组满负荷阶段的检验,从轴温以及回油温度看,节流孔依然有改进余地.由于是首台350MW超临界机组,哈汽可根据实际运行情况对各轴瓦的进油量进行重新分配大型汽轮机组设备存在问题及解决的方法通常具有普适性,希望本文能够对同类型机组用户有一定的借鉴意义.参考文献…柴业森.皮囊式蓄能器在管路系统中的应,qJ[Jl_管道技术与设备,2000,f4):14-16.[2】魏洪波.小汽轮机润滑油系统及保安系统的改进IJ1.华中电力,2002,(3):64—65.[3】陈冀平,高彦庭.300MW汽轮机润滑油压低的处理与建议lJj.河北电力技术,1995,14(5):1—5.[4J河南省电力公司.火电T程调试技术手册综合卷lM1.北京:中国电力¨{版社.2003.(责任编辑韩小宁)AnalysisonProblemsin350MWSupercriticalSteamTurbineCommissioning&itsTreatmentANXin,ZHANGYa—fu,LIXu-jun,LIUGuo—bi,WUXiang—zhong(1.Xi'anThermalPowerResearchInstituteCo.Lid.,Xi'an710032China;2.HuanengDongfangPowerPlant,Dongfang100049,China)Abstract:Thispaperintroducesthesub—systemeharaeteristicsofdomestic—nladesupercritical350MWgeneratingunits.According tothespecificcommissioninginRuijinpowerplantandDongfangpowerplant,thispaperanal yzestheproblemwhichoccurredintheprocessofcommissioning.Thefeaturesofsupercritical350MWsteamturbiHecommissioni ngarealsosummedup,whichishelpfultothecommissioning,operationofthesimilarsteamturbine.Keywords:350MWunit;steamturbine;commissioning姿讯链接///////////////////////////////////////////////////////////////////////国家电网电动汽车充电设施建设进展UlII截至2010年5月12日,国家电网公司系统各单位已累计签订230份电动汽车充电设施建设战略合作框架协议,占全部273个城市的84%其中,江苏,湖北,重庆,河北,湖南,华北,安徽,青海,河南,吉林,山西,江西,浙江,陕西,四JII,福建,黑龙江等17家网省公司已全面完成协议签订工作.甘肃,辽宁,宁夏,山东,新疆公司已分别与本省(区)部分地方政府签订合作协议.截至目前,已有唐山南湖,扬州吴州路2座电动汽车充电站竣工投运,30座电动汽车充电站进入施工建设阶段.2010年,国家电网公司计划在有营业区的27家网省公司全面推进电动汽车充电站建设.拟建公用充电站75座,交流充电桩6209个以及部分电池更换站.按照国家电网公司部署,各网省公司积极主动走访地方政府,全力推进电动汽车充电设施建设战略合作框架协议签订工作.目前充电设施建设工作进展顺利(信息来源:中国电力信息网)。
北重350MW超临界汽轮机组启动特性研究
北重 350MW 超临界汽轮机组启动特性研究发布时间：2021-06-25T10:24:15.157Z 来源：《中国电业》2021年第7期作者：南云庭1，尹雷2，王北琼3[导读] 本文对北重首台350MW超临界汽轮机冷态南云庭1，尹雷2，王北琼31中国电力工程有限公司，北京100048，2中国电力工程有限公司，北京100048，3中国电力工程有限公司，北京100048摘要：本文对北重首台350MW超临界汽轮机冷态、温态、热态启动过程暖缸过程、切缸过程、轴瓦升速带负荷温升特性以及机组振动特性进行数据处理、分析，得出了机组最佳切缸控制参数。
结果表明，机组轴系平衡状态良好，各轴瓦承载能力满足机组设计要求。
关键词：超临界；中压缸启动；切缸控制；振动特性；1前言北重首台350MW超临界汽轮机是在引进ALSTOM公司330MW亚临界凝汽式汽轮机基础上结合目前国内对超临界汽轮机的要求设计开发的机型。
汽轮机为一次中间再热、单轴、双缸双排汽抽汽凝汽式汽轮机。
整机共设有25级，其中高压为1+7级、中压为7级、低压为2×5，高中压缸采用合缸形式，相比于330MW亚临界机组分缸形式，高中压合缸热耗要优与分缸，同时合缸机型结构设计紧凑，转子重量增加，更有利于机组运转的稳定[1]。
对于新建机组，机组的启动、运行一般都是根据厂家提供的启动曲线来进行机组的冲转、并网、升负荷。
在实际机组启动操作过程中，按照厂家给定的曲线来操作，机组的运转参数并不能达到很好的协调，尤其冷态启动过程中，机组的一些关键参数有可能超出正常范围内。
因此通过机组不同状态启动过程参数的研究分析，掌握机组在升速、切缸、带负荷过程中机组的振动特性对于机组的安全稳定运行具有非常重要的意义。
2 中压缸启动特性分析2.1 中压缸启动方式介绍本文中机组启动方式采用中压缸启动，冷态启动时，在汽轮机挂闸后，开启再热主汽门、高压主汽门，开启高排逆止门旁通阀将再热蒸汽引入高压缸内对高压缸进行预暖。
350MW汽轮机整套启动调试措施
1.设备概况、规范、特性参数一期工程2号机组，汽轮机是东方汽轮机有限公司生产的350MW超临界、单轴、一次中间再热、双缸双排汽、间接空冷凝汽式。
机组型号为NZK350-24.2/566/566型，本汽轮机特点是采用数字电液调节系统(DEH)控制，操作简便，运行安全可靠。
1.1汽轮机规范最大功率（VWO）： 381.56MW主汽门前压力： 24.2MPa（a）主汽门前温度：566℃主蒸汽流量： 1147.42t/h再热主汽阀前压力： 4.534MPa（a）再热汽阀前温度：566℃再热蒸汽流量： 927.446t/h高压缸排汽压力： 5.037MPa（a）高压缸排汽温度：332.9℃排汽装置背压： 14.5kPa（a）凝汽量： 737.482t/h额定功率：（TRL） 350MW主汽阀前压力： 24.2MPa（a）主汽阀前温度：566℃主蒸汽流量： 1114t/h再热主汽阀前压力： 4.384MPa（a）再热主汽阀前温度：566℃再热蒸汽流量： 896.682t/h高压缸排汽压力： 4.871MPa（a）高压缸排汽温度：329.1℃排汽装置背压： 33kPa（a）凝汽量： 731.121t/h正常运行排汽温度：79℃最高允许排汽温度：120℃回热级数：三台高加、四台低加、一台除氧器工作转速： 3000r/min旋转方向：从汽轮机向发电机方向看为逆时针给水泵驱动方式： 2汽动动给水泵+1电动给水泵给水温度：284.5 ℃ 1.2发电机规范发电机型号：QFSN-350-2-20额定容量： 412MVA额定功率： 350MW额定电压：20kV额定电流：11886.6A功率因数： 0.85发电机效率：98.95%频率： 50Hz绝缘等级：F额定转速：3000r/min额定励磁电流： 2287A冷却方式：水－氢－氢定冷水压力： 0.20MPa定冷水流量： 45m3/h额定工作氢压： 0.30MPa最高工作氢压： 0.35MPa1.3汽轮机发电机组临界转速轴段一阶临界转速r/min二阶临界转速r/min 设计值试验值设计值试验值高中压转子16871645>4000>4000低压转子17601656>4000>4000发电机转子13431299343035161.4转子及轴系振动额定转速轴承座振动：≤0.025mm额定转速轴颈振动：≤0.06mm临界转速轴承座振动：≤0.08mm临界转速轴颈振动：≤0.15mm 2.编写依据本调试措施是依据调试大纲所涉及到的要求、制造厂的产品说明书及设计院图纸编写，并经各方讨论确认后在调试中实施。
超临界350MW空冷机组温态启动振动控制策略
超临界350MW空冷机组温态启动振动控制策略摘要：针对国产超临界350MW空冷机组温态启动振动大问题，利用几次温态启动经验和机组膨胀特性，总结出温态启动振动控制策略，通过控制暖机时间和蒸汽参数，来改善机组振动特性。
实际运行试验证明：通过优化冲转策略，在不同转速区改变主、再热蒸汽配比，可以有效提高暖机效果，从而降低机组振动。
这对火力发电机组启动冲转有一定的借鉴意义。
关键词：350MW超临界机组；温态启动；冲转；暖机；振动控制；1 引言近十年，国产350MW超临界机组在我国大量推广，普遍用于城市供热机组和自备电厂，但是由于机组形式较新，运行经验比较少，特别是机组启动、滑参数停机方面经验少，在机组启动、滑参数停机过程中容易引起机组振动大现象。
本文针对某台国产超临界350 MW空冷机组温态启动振动大问题，利用几次温态启动经验和机组膨胀特性，总结出温态启动振动控制策略，通过控制暖机时间和蒸汽参数，来改善机组振动特性。
实际运行试验证明：通过优化冲转策略，在不同转速区改变主、再热蒸汽配比，可以有效提高暖机效果，从而降低机组振动。
这对火力发电机组启动冲转有一定的借鉴意义。
2.国产典型超临界350 MW机组汽轮机本体结构某厂汽轮机为东方汽轮机厂设计制造的超临界、一次中间再热、单轴、双缸双排汽、反动式、直接空冷凝汽式汽轮机。
型号为：NZK350-24.2/566/566。
汽轮机为双缸双排汽，高、中压采用合缸结构，设计为双层缸，低压缸为对称分流式，也采用双层缸结构。
高压内缸相对于高压外缸的死点在高压进汽中心线前255mm 处，以定位环凸缘槽定位，低压内缸相对于低压外缸的死点设在低压进汽中心线处，高、低压内缸分别由死点向前后两个方向膨胀。
滑销系统布置图如下：3.机组温态启动经验总结3.1 历次冲转参数比对分析表1 冲转参数对比表本次冲转时，转速直接升速3000rpm。
在0-1615rpm升速过程中2X振动在快速升高，最高到149μm，临界转速过后开始快速下降至46μm。
350MW超临界机组无启动炉运行状态下启动方案 探讨
350MW超临界机组无启动炉运行状态下启动方案探讨摘要:350MW的超临界机组在运行的过程中一旦出现机组跳闸的情况之后就需要利用外部的启动炉或者是其他的启动方式使机组进行启动，但是在启动的过程中会出现许多的问题，本文就在很对这些问题进行分析，从而提出在无启动炉的状态下，超临界机组启动的方案，仅供参考。
关键词：超临界机组；启动炉；启动方式1 超临界机组在启动时存在的问题当机组在运行过程中突然出现故障，从而导致机组无法运行，在故障排除之后，如果想要机组恢复正常的运动，则需要利用启动炉的作用对机组供应蒸汽，这样才能够使机组在热状态下进行启动。
但是该启动方式会延长电力负荷并网的时间，从而减少机组发电的时间，从而影响电网的稳定性能。
当机组运行时需要在机组设备中职增加专门的启动炉装置，对整个机组工作状态进行维护，缩短机组启动的时间，但是这样会增加整个机组运行和维护的成本。
因此一旦机组运行出现故障，机组就无法进行自启云顶，在目前的研究中也没有相关的无启动炉快速启动的方式。
2 超临界机组无启动炉状态下的启动方案（1）启动前准备第一步，在机组跳闸之后会产生较大的蒸汽压力，在该压力下需要及时的打开过热电磁将其中的电压释放出来，当电压达到额定值时要立即关闭阀门，与此同时还需要对除氧器和锅炉中都上水，控制水位。
第二步，在燃料跳闸之后，还需要对炉膛进行吹风，大约到5到10分粥之后停止，然后将送引风机的挡板的开度调到最小，关闭其余的挡板，以便对锅炉内的温度进行保压。
第三步，调节凝汽器，假如说机组在非紧急状况下故障，可以对主蒸箱内的蒸汽进行封存，这样减少在其他区域内的蒸汽的消耗，在这样的状况下就不需要对凝汽器内的真空进行破坏。
假如说真空已被破坏，就需要将真空调到0的位置，并停轴封，尽快恢复凝汽器中的真空，以备点火准备。
第四步，启动凝结水泵的再循环系统，从而降低主蒸汽管道内的高压和低压旁路内的温度。
第五步，调整高压旁路的阀门开度，保持在200-1000的范围内，然后使蒸汽的压力保持在0.6-1MPa范围内，蒸汽温度在300℃左右。
350MW超临界供热机组冷态启动节油分析
350MW超临界供热机组冷态启动节油分析摘要：锅炉启动需要大量的燃油，减少锅炉启动用油能够有效降低机组启动成本。
本文介绍了华润电力（宜昌）有限公司350MW超临界供热机组冷态启动过程中高油耗现状及原因分析，摸索提出了一些可行的解决办法，使锅炉冷态启动油耗降低30%以上，节油降耗效果明显，达到了安全经济运行的目的。
关键词：超临界供热机组冷态启动微油点火节油0.前言华润电力（宜昌）有限公司两台机组自参与调峰以来机组启停次数明显增加，机组启动过程燃油耗材成本占整个启动成本50%左右。
随着油价、燃煤价格日益上升，火电企业发电成本越来越高，在火电效益日益下降，发电成本越来越高情况下，如何降低燃油耗量，减少机组启动费用，节约运行成本，提升我司在同类型机组的竞争力，是当前面临的一项紧迫的工作。
1.设备系统概况和存在问题华润电力（宜昌）有限公司2×350MW超临界燃煤供热机组分别于2014年03月05日、2014年05月25日投入商业运行，设计煤种为无烟煤，实际入炉煤种为褐煤。
汽轮机为东方汽轮机有限公司（以下简称东汽）生产的超临界、单轴、中间再热、三缸双排汽、湿冷双抽汽凝汽式汽轮机，型号为CC350/237-24.2/1.9/1.05/566/566。
锅炉为哈尔滨锅炉厂有限责任公司生产的超临界参数、变压直流运行、单炉膛、一次中间再热、平衡通风、干式排渣、露天布置、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉，型号为HG-1136/25.4-YM。
制粉系统采用双进双出钢球磨煤机、热一次风正压直吹式制粉系统，每台炉配3台磨煤机，在3台磨煤机运行时能带额定负荷；每台磨煤机供布置于前墙和后墙共两层的煤粉燃烧器，煤粉燃烧器前/后墙各布置3层，每层布置4只。
锅炉在点火过程中利用微油点火装置点燃煤粉，助燃油枪作为备用。
A层每只煤粉燃烧器布置有单只出力80kg/h的微油点火油枪（机械雾化），共8只。
助燃油枪燃烧器采用前、后墙各布置2层（B、C层）的形式，每层4只；微油点火油枪采用前、后墙各布置1层（A层），每层4只；同时在前、后墙各布置一层燃尽风（OFA）喷口。
超临界350MW机组汽轮机技术特点和试运行主要问题及其处理措施
一 一 一
ｔ ｒ ｓ ｈ ｅｏ ｈ ｕ ｂｎ ｈ ｕ ｔｓ ｏ ｆｔ ｅ ｔ ｒ ｉ ｅ—ｄ ｉ ｅ ｅ ｄ —ｗａ ｅ ｕ ｒｖ ｎ ｆ ｅ ｔ ｒ ｐ ｍｐ， ｎ ａ ｌｓ ｉ ｔ ａ ｓ ａ ｙ ｔ ｍ ｔ ．， ｅ ｎ ｘ ａ ｄ ｆ ｕ ｔ ｎ ｓ ｅ ｍ ｅ ｌｓ ｓ ｅ ｅ ｃ ｂ ｉ ｇ ｅ —
超 临 界 ３ ０ＭＷ 机 组 汽 轮 机 பைடு நூலகம் 术 特 点 ５
和 试 运 行 主 要 问 题 及 其 处 理 措 施
罗 全 生
西 安 热 工研 究 院 有 限 公 司 ， 西 西安 陕 ７ ０ ３ １０ ２
［ 摘
要］ 介 绍 了华 能瑞金 电厂超 临界 ２ ５ ×３ ０Ｍｗ 机 组 热 力 系统 的特 点 ， 述 了机组 整 套起 动调 论
ｐｉ ｅ ｆ ｒ ｂ ａ ｉ ｇ ｎｏ ｐ ｏ ｅ ｒｎ ．５，ｒ ｎｔｂｅ ｒｎｇ ｖ ｂｒ ｔｏｎ ｏｆｔ ｕ ｂｉ ｅ—ｄｒｖ ｎ ｅ ｄ—ｗａ ｅ ｍｐ ｄ ｉ ｇ ｒ ａ ｉ ｎ ｆ ｏ ａ ｉ ｉ ａ ｉ ｈｅｔ ｒ ｎ ｉｅ ｆｅ ｔ ｒ ｐｕ ｕｒｎ ｏｔ ｔｏ
ａ ｅｆｏ ｔ ｅ ｓｅ ｏ ｅ ｅ ｔ ｄ ｓ ｅ ｍ ｏ ｔｏ ａｖ ｔｔ ｅ ｒｇ ｔ ｓｄ ，ｅ ｋ ｇ ｆｔ ｅ ｓ ａ ｔ ｃ ｉｇ ｏｌ ｇ ｒ ｍ ｈ ｔ ｍ ｆｒ ｈ ａ ｅ ｔａ ｃ ｎ ｒ ｌｖ ｌｅ ａ ｈ ｉ ｈ ｉｅ ｌａ ａ ｅｏ ｈ ｈ ｆ —ｊ ｋ ｎ ｉ ａ
Ａｂ ｔａ ｔ Ｔｈ ｅ ｔ ｒ ｓｏ ｈ ｒ ｄ ｎ ｍｉ ｓ ｓｅ ｆｒｓ ｐ ｒ ｒｔｃ ｌ２ ｓｒ ｃ ： ｅｆａ ｕ ｅ ｆｔ ｅ ｍｏ ｙ ａ ｃ ｙ ｔ ｍ ｏ ｕ ｅ ｃｉｉａ ×３ ０Ｍ Ｗ ｎ ｔ ｎ Ｈｕ ｎ ｎ ｉ ｎ ５ ｕ ｉｓｉ ａ ｅ ｇ Ｒｕｊ ｉ
350MW超临界机组启动过程中节能优化运行探讨
350MW超临界机组启动过程中节能优化运行探讨摘要：350MW超临界机组在启动过程中，由于运行方式安排不合理、启动节点控制不当、设备可靠性低等影响，导致机组启动过程时间较长、启动能耗较高的情况发生。
本文通过对历次机组启动过程中各重要节点运行方式不断摸索，采取对比机组启动节能优化运行前后的能耗水平，提出针对性的运行调整措施。
对机组启动流程优化运行后，机组启动的煤耗、水耗、油耗及电耗得到大幅降低，不断提升机组启动节能降耗水平。
关键词：超临界启动节能优化一、设备简介重庆大唐国际石柱发电有限责任公司装机容量为2X350MW，锅炉采用东方锅炉生产的超临界直流锅炉，炉膛π形布置，前后墙对冲燃烧，前墙布置3层煤粉燃烧器，后层布置2层煤粉燃烧器，启动过程中采取前墙底层C磨微油方式启动；汽轮机采用哈尔滨汽轮机厂制造CLN350-24.2-566-566型、超临界、反动式、一次中间再热、凝汽式汽轮机，机组启动采用高中压缸联合启动。
二、机组冷态启动节能优化运行对策1、机组启动过程配煤掺烧调整该公司锅炉采取C磨煤机加微油点火方式，在点火初期炉膛温度较低，煤粉着火困难，造成锅炉升温升压速度缓慢、机组启动时间过长、耗油量增大、锅炉灭火等严重的问题，因此在机组启动过程中对于C磨煤质控制显得尤为重要。
为控制机组启动过程中煤着火正常，该公司在上次机组停机的过程中，提前将优质煤上至A、C原煤仓，或将原煤仓走空，机组启动前单独上优质煤的方式，优质煤的煤质一般选择发热量在5000大卡以上、挥发分在30%以上，基本能满足机组启动燃烧稳定的要求。
2、机组启动过程中燃油优化运行控制在机组启动过程中，该公司主要耗油为启动炉耗油、C磨微油耗油、A磨大油枪耗油，启动炉一般在锅炉点火前1.5h启动，机组并网后退出；C磨微油一般在锅炉点火时投入，机组并网带负荷启动第三台磨后退出；A磨大油枪在A磨启动前投入，A磨煤机启动运行正常后退出。
以首台机组冷态启动为例，优化运行后启动时间大约在8小时左右，冷态启动耗油量通常在15t左右。
350MW超临界机组协调控制策略分析及优化
350MW超临界机组协调控制策略分析及优化摘要：通过对350MW超临界机组协调控制策略的分析和优化，实现变负荷速率为（3%Pe/min）、变动量为（25% Pe）的大范围变动试验，为类似工程现场应用提供借鉴。
关键词：超临界、燃煤直流锅炉；空冷；CCS；负荷变动一、前言本机组为350MW超临界、空冷机组，包括1台燃煤锅炉、1台汽轮发电机组和所有必须的辅机设备及电厂BOP。
锅炉采用哈尔滨锅炉厂超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉、单炉膛、一次中间再热、切圆燃烧方式、平衡通风、固态排渣、前煤仓布置、露天布置、全钢悬吊结构π 型锅炉。
锅炉配备5台配动态分离器的中速磨煤机，一次风机采用离心式，送风机和引风机采用动叶可调轴流风机，脱硫系统采用脱硫除尘一体化工艺。
汽轮机采用东方汽轮机厂超临界、一次中间再热、单轴、双缸双排汽、空冷凝汽式汽轮机，本工程设容量为60% BMCR两级串联液动旁路，给水系统设置3台50%容量的电动调速给水泵，凝结水系统设三台50%容量的立式、定速凝结水泵。
发电机采用哈尔滨发电机厂双极凸极转子同步发电机，采取闭式循环冷却系统，定子铁芯和转子采用氢冷，励磁绕组及其接线端子采用水冷，集电环采用空冷。
DCS控制系统采用北京ABB贝利控制公司开发的S+DIN控制系统，硬件、软件系统由北京ABB贝利控制公司提供。
二、协调控制策略本机组协调控制系统采用以锅炉跟随为基础的协调控制方式（CC-BF），有利于机组负荷响应。
协调控制策略：负荷控制中心把AGC的目标值或者手动设定的目标值经过负荷高低限，负荷闭锁控制、负荷迫升迫降、负荷速率限制、一次调频模块计算，形成目标负荷N0。
锅炉侧控制回路主要包括锅炉主控（主汽压力控制）、燃料控制、给水控制、氧量控制、风量控制、一次风压力控制、过热汽温控制、再热汽温控制等。
锅炉侧控制回路是根据目标负荷变化来控制的，是随动控制系统。
锅炉主控制（主汽压力控制）：主汽压力控制可以是定压控制，也可以是滑压控制；对于超临界直流锅炉滑压运行，经济效益最高。
350MW超临界机组汽轮机中压缸启动分析
350MW超临界机组汽轮机中压缸启动分析汽轮机的启动应在合理的寿命损耗范围内平稳升速带负荷，防止发生胀差超限、缸体温差超限、动静部分摩擦、轴系振动等异常情况，在不出现危及主机安全及辅助设备和热控装置异常运行的情况下，尽量缩短启动时间，减少启动消耗，以取得最佳的安全与经济效益。
传统的高、中压缸联合启动方式由于在启动阶段高压缸排汽温度低，再热蒸汽温度低，中压缸及中压转子的温升速度慢，汽缸膨胀迟缓，甚至有可能出现中压缸转子温度尚未超过金属的脆性转变温度时汽轮机转速已定，因而限制了启动速度。
中压缸启动能够较好地满足上述要求，中压缸启动是指具有一次中间再热的大容量高参数凝汽式汽轮发电机组，启动时高压缸不进汽或只进少量汽，用中压调节汽门进汽冲转，待机组带一定负荷后，再切换到常规高中压联合进汽方式继续带负荷，直至满负荷。
一、机组概况宁夏临河发电厂1期工程2台350MW超临界机组采用东方汽轮机厂生产的NZK350-24.2/566/566型汽轮机是典型的超临界、一次中间再热、冲动式、二缸二排汽、单轴、直接空冷汽轮机与东方锅炉厂制造的超临界参数、变压运行、螺旋管圈直流锅炉，其型式为单炉膛、一次中间再热、前后墙对冲燃烧方式、平衡通风、固态排渣、紧身封闭、全钢构架的Π型炉。
锅炉型号：DG1147/25.4-Ⅱ2型及东方电机厂供货的QFSN-350-2-20型水氢氢三相同步汽轮发电机组成配套的单元发电机组。
分散式控制系统采用杭州和利时自动化有限公司制造的DCS，型号为：HOLLiAS-MACS高低压二级串联旁路系统。
机组默认的启动方式为中压缸启动。
二、启动过程及分析1、旁路运行状态收到锅炉发点火信号后高低压旁路及其喷水控制转自动，高、低旁开度置0%；升压后主蒸汽压力达到0.3MPa，高、低旁开度置10%；随着锅炉升温升压，高压旁路(以下简称高旁)前压力达到3.3MPa时，高旁控制方式转入压力斜坡控制，高旁开度以3倍的主汽压力增加，直至主汽压力达到8.73MPa，此后，转入定压控制方式。
国产350MW超临界汽轮机性能分析及改进措施
２ 以 上 ； 压 缸 效 率 由 于 测 量 过 程 和 方 法 十 低
分 复 杂 ， 易 引 入 不 确 定 因 素 ， 其 试 验 结 果 容 故 分 散 度 较 大 ， 比性 不 强 ， 根 据 大 量 的 试 验 可 但 结 果 可 知 ， 效 率 一 般 集 中 在 ８ ～ ９ ， 其 ８ Ｏ 低 于设计值 ２ ～３ 。
１ ０ 台和 ２ ０余 台［ ， ０余 ０ 】 各发 电企 业将 大 容量 、 ］ 高
参 数机 组 作 为 当 今 火 电 发 展 的 首 选 ， 国产 ３ ０ ５
负荷 １ １ ３Ｍｗ ， 大机 小 网” ４． “ 的局 面 导 致 海 口电 厂 ３ ０ ＭＷ 机 组 投 产 ２年 多 从 未 带 过 满 负 荷 。 ３ 直到 ２ １ ０ １年 ， 南 电 网在 孤 网方式 下 依然 对 ３ ０ 海 ０ Ｍｗ 机组 进行 负荷 限制 。另 外 ， 同容 量 亚 临 界 与 机组相 比 ， ５ ３ ０Ｍｗ 超 临界 机组设 计 循 环效 率 可
１ ２月 ５ 日投 产 ， 轮 机 为 反 动 式 ， 消 化 吸 收 三 汽 在
Ｍｗ 超 临界 汽 轮 机 已有 １ ２台 ， 中 已投 产 １ ０ 其 ６ 台 ，４台正在 安装 ，２台正 在制 造 。 １ ７ ３ ０Ｍｗ 超 临界 汽 轮 机 近几 年 快 速 发展 ， ５ 主 要 因为 小 电 网 限制 了 大 容 量 机 组 的 扩 建 ， 且 并
ａｌ ｔ ｅ ｍ ｅ ｓ ｅｓ ｌ ｈ ａ ｕｒ ． Ｋｅ ｗｏ ｄ ｓｅ ｙ ｒ ｓ：ｔ ａｍ ｕ ｂｉ ｔ ｒ ｎｅ；ｓ ｕｐｅ ｃｒｔｃ ｌｐａ ａｍ ｅ ｅ ｒ ｉｉａ ｒ ｔ ｒ；ｐｅ ｆ ｍ ａ ｃ ｒ ｏｒ ｎｅ
350MW汽轮机组运行方式优化试验研究及分析
工 况 主 汽 压 力 修 正 后 热 耗 修 正 后 功 率
（
３ ５ ｏＭ Ｗ
机 组采 用滑压运行方式后 ，主蒸汽压力 比定压运行方式低 ， 高压调节 门开度 比优 化前增 大 ， 高 调门节流损失 减小 ， 高压缸效 率 比优化前略有增大 ， 详见下 图 ８ 所示 ：
ｔ 麒 汽 Ｄ ｆ Ｐ 、
图１ ３ ５ ０ ＭＷ 主 汽压 力与 机 组 热 耗 关 系 图
蒸汽压力与修正后热耗曲线都存在着一个极小值 ， 该极 小值 即为
《 资源节 约与 环保 》 ２ ０ １ ３年 第 ９期
科技 论文与案例交流
各负荷工况下汽轮机的最优 主蒸 汽压力 （ 表２ ） 。
１ Ｉ止 腑 ； ￡ Ｅ Ｂ Ｌ— Ｅ Ｎ ‘Ｍ ｗ ）
图 ９高压缸排汽温度滑压优化前后对 比图 大， 最佳主蒸汽压力增大 ， 定滑压拐点负荷减小。 分别将汽轮机排 ４ ． ３汽动给水泵转速 汽压力修正 到 ５ ． ２ ｋ Ｐ ａ 、 ６ ｋ Ｐ ａ 、 ７ ｋ Ｐ ａ 、 ８ ｋ Ｐ ａ 、 ９ ｋ Ｐ ａ ， 依次计算 不 同排汽 机组采用滑 压运 行方式后 ， 由于 主蒸汽压力 比定压运行方式
８１ ２ ５
图２ ３ １ ５ Ｍ Ｗ 主 汽压 力与 机 组 热 耗 关 系 图
随着 国家“ 上大压小 ” 政策 的推进 ， ３ ０ ０ Ｍ Ｗ 容量等级 火 电机
组越来越 广泛 地参与到 电网调峰 ， 机组运行偏 离设计工况 ， 需要 在不 同负荷下调整运行方式 ， 使 机组具有较高的经济性 。由于汽 轮机组实 际运行热力性能与设计值 的差异 ， 一般通过运 行方 式优 化试验 ， 获取机组定 一滑 一定运行 曲线 ， 得到不 同负荷下 的最佳 主蒸汽压力 ， 提高机组运行经济性 ， 达到节能 目的。 本文 以天津军电热 电有 限公 司 ３ ５ ０ ＭＷ 汽轮机组为例 ，详细 讲述 了运行方式试 验结果及分析 ， 为机组滑压运行提供参考 。
350MW超临界机组深度调峰的探索及措施
350MW超临界机组深度调峰的探索及措施摘要：本文首先论述了350MW超临界机组深度调峰制约因素，然后作者根据本人在生产一线的工作经验和具体实践提出了350MW超临界机组深度调峰风险防控措施和经济运行技术措施，并且在生产实践中进行了检验，经过反复试验改进的方案措施不但切实可行，而且确实提高了350MW超临界机组深度调峰能力，取得了很好的经济效益。
关键词：350MW超临界机组深度调峰辽宁大唐国际沈东热电有限责任公司锅炉由东方锅炉有限公司生产的DG1128/25.4-II6型超临界参数变压运行直流炉，前后墙对冲燃烧方式；汽轮机为北京北重汽轮机有限责任公司生产的NC350-24.2/0.4/566/566型超临界、一次中间再热、供热、湿冷凝汽式机组。
为进一步摸索机组深度调峰能力，确保深度调峰期间安全环保经济运行，进行了专题研究，确定了影响机组调峰能力的制约因素和风险点，明确了目前机组安全稳定运行调峰下限，并根据风险点制定了有效的风险防控措施。
一、机组深度调峰能力制约因素（一）锅炉最小给水流量限制。
按照东锅初设，公司最小给水流量设计为282t/h；经与锅炉厂与调试单位最终优化至248t/h，折纯凝电负荷约76MW；综合考虑锅炉低负荷水循环动力及水冷壁冷却要求，结合公司实际运行经验，锅炉连续安全运行最小给水流量可按照285t/h 控制，折纯凝电负荷约85MW。
（二）锅炉干湿态转换限制。
按照东锅初设，锅炉给水流量282t/h进行干湿态转换，经最小给水流量优化后，目前按照最小给水流量 248t/h进行干湿态转换节点控制，折纯凝电负荷约76MW。
受锅炉上水主路流量限制，若继续降低干湿态转换节点流量，运行中需频繁切换锅炉上水旁路运行，存在一定风险，不继续降低转态流量节点。
（三）锅炉最小给煤量限制。
目前，公司两台炉最小给煤量下限已优化至70/68t/h，按照入炉煤干燥无灰基挥发分不低于40控制，锅炉最小给煤量下限可优化至60t/h。
浅谈国内常见350MW超临界锅炉冷态启动参数控制 张晓东
浅谈国内常见350MW超临界锅炉冷态启动参数控制张晓东摘要：国内常见东锅、哈锅和上锅厂350MW超临界直流锅炉在首次点火冲转阶段，为匹配汽轮机冲转参数，在升温升压过程中大多出现主蒸汽和再热蒸汽汽温控制困难，温度偏高，很难控制在汽轮机冲转要求范围之内。
本文通过对比几种不同350MW锅炉冲转阶段为控制汽温的调整，总结一些此阶段控制温度和压力参数行之有效的调整方法。
关键词：350MW超临界锅炉；冲转阶段；汽温控制；调整方法引言随着国内电力行业的发展进步，350MW超临界直流锅炉因其良好的性能广泛应用于各自备电厂和城市供热电厂。
东锅厂350MW超临界锅炉通常采用对冲式旋流燃烧器，前后墙布置；哈锅厂通常采用不可摆动的四角切圆直流燃烧器，配备烟气挡板；上锅厂通常采用摆动式四角切圆直流燃烧器，不配备烟气挡板。
在首次冷态启动阶段，汽轮机冲转参数大多要求主蒸汽压力6.0-8.0MPa，主蒸汽温度380℃左右，再热蒸汽温度略低于主蒸汽温度。
无论是东锅厂、哈锅厂还是上锅厂生产的此类型锅炉在此阶段均存在压力和温度很难控制在汽轮机冲转参数要求之内，主要体现在为提高压力而导致煤量不能减少，同时由于蒸汽流量和过热度均较低，减温水投入但是喷水量不能过大，主蒸汽和再热蒸汽温度很难控制在380℃左右。
本文通过对比几台三大锅炉厂生产的350MW超临界锅炉在冷态启动烧参数阶段为控制温度和压力所进行的一些调整，总结经验和教训，得出一些有效的调整方法。
1 东方锅炉厂（DG1208/25.4-Ⅱ4型）1.1参数控制和调整此工程共4台机组，炉型相同，锅炉点火采用微油点火装置，投入最下层前墙磨煤机，#1炉在首次点火冲转阶段控制参数：主蒸汽压力4.5MPa，温度408.5℃，再热蒸汽压力1.1MPa，温度400℃，给水量254t/h，给煤量24t/h，风量600t/h。
因为蒸汽温度较高，给煤量的增加会导致汽温升高，但同时煤量不足也导致主蒸汽压力较低。