新规范连墙件计算计算书
建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013计算书样本-有剪刀撑
板模板工程施工方案计算书工 程 名 称： 演示工程 施 工 单 位： 某建设集团 编 制 人： 张## 日 期：目录一、编制依据 (1)二、工程参数 (1)三、模板面板验算 (2)四、次楞方木验算 (3)五、主楞验算 (5)六、扣件抗滑移验算 (7)七、风荷载计算 (7)八、立杆稳定性验算 (8)九、立杆底地基承载力验算 (10)十、架体抗倾覆验算 (11)一、 编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20133、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20134、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20115、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20116、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20087、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《钢结构设计规范》GB50017-20039、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-200210、《木结构设计规范》GB50005-200311、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-200812、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号13、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号二、 工程参数楼板模板支架参数建筑施工危险等级 Ⅰ级 危险等级系数：支撑结构 1.1 水平杆件 1 砼楼板厚度 0.3m 支架高度 8m立杆纵距 0.9m 立杆横距 0.9m 水平杆最大步距 1.5m 顶步步距 1.2m立杆顶伸出长度a 0.5m 扫地杆高度 0.2m 钢管类型 φ48×3.0mm面板 木胶合板 厚度：15mm次楞 方木50mm×80mm，间距0.3m主楞 双钢管依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑剪刀撑宽度：纵距方向6跨，横距方向6跨支撑结构与既有结构连接情况 支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载参数新浇砼自重 24kN/m3钢筋自重 1.1kN/m3永久荷载面板次楞自重 0.3kN/m2支架自重 0.136kN/m面板与次楞 主楞 立杆施工人员及设备荷载 2.5kN/m2 2.5kN 2.5kN/m2 2.5kN/m2可变荷载泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的2%风荷载 广东广州市，基本风压：0.3kN/m2三、 模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。
脚手架计算书
脚手架计算书1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（3）工程设计图纸及地质资料等2、脚手架的计算参数搭设高度H=20.8米（取最大高度，排），步距h=1.5米，立杆纵距l a=1.5米，立杆横距l b=1.1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.4 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。
3、荷载标准值（1）结构自重标准值：g k1=0.1248kN/m （双排脚手架）（2）竹脚手片自重标准值：g k2=0.35kN/m2 （可按实际取值）（3）施工均布活荷载：q k=2 kN/m2（4）风荷载标准值：ωk=0.7μz·μs·ω0式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》并用插入法得20.8米为μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2ω0——基本风压值，为0.7 kN/m2则ωk=0.7×1.2×0.4=0.376 kN/m24、纵向水平杆、横向水平杆计算（1） 横向水平杆计算每纵距脚手片自重N G2k =g k2×l a ×l b =0.35×1.5×1.1=0.5775 kN 每纵距施工荷载N Qk =q k ×l a ×l b =2×1.5×1.1=3.3 kNM Gk =07.031.135775.0332=⨯=⨯b k G l N kN ·m M Qk =403.031.133.333=⨯=⨯b Qkl N kN ·m M=1.2M Gk +1.4M Qk =1.2×0.07+1.4×0.403=0.648 kN ·m56.1271008.510648.036=⨯⨯==W M σ<f =205 kN/mm 2 横向水平杆抗弯强度满足要求。
连墙件计算计算书
立杆横距lb(m)
1.2
连墙件水平间距L(m)
4.5
连墙件竖直间距H(m)
3.9
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面类型
钢管
连墙件型号
Ф48×3.5
连墙件截面面积Ac(mm2)
489
连墙件截面回转半径i(mm)
18
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.8
连墙件示意图
Nlw=1.4×ωk×L×H=1.4×0.265×4.5×3.9=6.511kN
长细比λ=l0/i=600/18=33.333，查《规范》表A.0.6得，φ=0.909
(Nlw+N0)/(φAc)=(6.511+3)×103/(0.909×489)=21.397N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm6.511+3=9.511kN≤0.8×12=9.6kN
满足要求！
6、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、风荷载参数
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.2
0.265
风压高度变化系数μz
1.09
风荷载体型系数μs
1.158
二、连墙件承载力验算
架体高度(m)
25.5
脚手架钢管类型
Ф48×3.5
立杆步距h(m)
0.75
立杆纵距或跨距la(m)
连墙件计算书
计算依据：
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、荷载参数三、设计简图落地门架_门架简图落地门架_门架平面图四、门架稳定性计算门架型号MF1219 水平架设置2步1设脚手板设置5步1设剪刀撑设置2步2跨剪刀撑钢管类型Ф48×3.5水平加固杆设置1步1设水平加固杆类型Ф48×3.51、荷载计算每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值：N Gk1= (G k1+ G k2×2+ G k3×1/2+ G k4×2×1/5+ G k5×2+ G k6×2) /h=(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/5+ 0.006×2+ 0.0085×2) /1.950=0.251 kN/ m1/2表示水平架设置2步1设1/5表示脚手板设置5步1设每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值：N Gk2= (G k7×l/cosα×2/2+ G k8×l×1/1+ G k9/2+ G k10×4/2+ G k11×l+ G k12×l×h) /h=(0.038×1.830/0.684×2/2+ 0.038×1.830×1/1+ 0.014/2+ 0.015×4/2+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950=0.212 kN/ m1/1表示水平加固杆1步1设各施工层施工荷载产生的轴向力标准值：N Qk=n× Q k×b×l=1×2×1.219×1.83=4.462 kN门架宽度b，见门架型号编辑风荷载标准值：ωk=μz×μs×ωo =1.08×0.8×0.3=0.259 kN/ m2q k= ωk× l=0.259×1.83=0.474 kN/ m风荷载产生的弯矩标准值：M k= q k H12/10=0.474×3.92/10=0.721 kN . m2、作用于门架的轴向力设计值不组合风荷载时：N=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+1.4 N Qk =1.2×(0.251+0.212)×9+1.4×4.462=11.241 kN组合风荷载时：N w=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+0.9×1.4 (N Qk+2M k/b)=1.2× (0.251+0.212)×9+0.9×1.4× (4.462+2×0.721/1.219)=12.108 kN门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=12.108 kN3、门架的稳定承载力设计值参数计算：I=I0+I1·h1/h0=60700+107799×1536/1930=146492 mm4i=(I/A1)0.5=(146492/310)0.5=21.738 mmλ=kh0/i=1.13×1930/21.738=100.325由λ查规范表B.0.6，得φ=0.588N d=φ·A·f=0.588×310×2×205×10-3=74.735kN得，N ≤ N d门架的稳定性，满足要求！五、连墙件计算1、连墙件强度ωk=μz×μs×ωo =1.08×0.8×0.3=0.259 kN/ m2N w=1.4×ωk×L1×H1 =1.4×0.259×1.83×2×1.95×2=5.18 kNN l= N w+3.0=5.18+3.0=8.18 kNλ=l0/i=600/15.8=37.975由λ查《规范》表B.0.6，得φ=0.896σ= N c/(φA)= 8.18×103/(0.896×489)=18.669 N/mm2＜0.85f=0.85×205=174.25 N/mm22、连墙件连接强度连墙件采用扣件方式与墙体连接。
脚手架计算书
脚手架计算书一、落地脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
一、参数信息:钢管强度为205.0 N/mm 2，钢管强度折减系数取0.90。
双排脚手架，搭设高度24.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m 2，同时考虑1层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m 2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m 2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。
基本风压0.40kN/m 2，高度变化系数1.3900，体型系数1.2480。
地基承载力标准值170kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.356×0.8002/8=0.188kN.mσ=0.188×106/5077.8=37.120N/mm2小横杆的计算强度小于184.5N/mm 2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值 q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.713×800.04/(384×2.06×105×121867.0)=0.364mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
连墙件计算计算书_20160617_153455999
连墙件计算书1#、2#、6#、7#楼外架连墙件因甲方要求配合排窗施工，对现有外架连墙件与排窗施工有冲突部分连墙件进行重新移位布置，具体连墙件移位重新布置及计算书如下： 计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20104、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、风荷载参数架体高度(m) 19.8 脚手架钢管类型 Φ48×2.7 立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距la(m) 1.5 立杆横距lb(m) 0.8 连墙件水平间距L(m) 3.5 连墙件竖直间距H(m)3 连墙件连接方式 膨胀螺栓 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N 0(kN) 3连墙件计算长度l 0(mm)800连墙件截面类型 钢管 连墙件型号Φ48×2.7 连墙件截面面积Ac(mm 2) 384 连墙件截面回转半径i(mm) 16 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2) 205 螺栓直径d(mm)10 螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm 2)210混凝土与螺栓表面的容许粘结强度τb (N/mm 2)1.5连墙件示意图N lw=1.4×ωk×L×H=1.4×0.316×3.5×3=4.645kN长细比λ=l0/i=800/16=50，查《规范》表A.0.6得，υ=0.852(N lw+N0)/(υAc)=(4.645+3)×103/(0.852×384)=23.367N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！螺栓粘结力锚固强度计算螺栓锚固深度:h ≥(N lw+N0)/(πd[τb])=(4.645+3)×103/(3.14×10×1.5)=162.232mm σ=(N lw+N0)/(π×d2/4)=(4.645+3)×103/(3.14×102/4)=97.339N/mm2≤f t=210N/mm2 满足要求！混凝土局部承压计算如下混凝土的局部挤压强度设计值：f cc=0.95f c=0.95×14.3=13.585N/mm2(N lw+N0)=(4.645+3)×1000=7645N≤(b2-πd2/4)f cc=(2500-3.14×102/4)×13.585=32895.537 N注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×10=50mmf c为混凝土轴心抗压强度设计值对接焊缝强度验算：连墙件的周长l w=πd=3.142×48=150.796mm；连墙件钢管的厚度t=2.7mm；σ=(N lw+N0)/(l w t)=(4.645+3)×103/(150.796×2.7)=18.777N/mm2≤f t=185N/mm2 满足要求！三、连墙件移位部分平面图。
钢管连墙件计算(两步两跨)
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
连墙件示意图
Nlw=1.4×ωk×L×H=1.4×0.382×2.4×3=3.851kN
长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896
(Nlw+N0)/(φAc)=(3.851+3)×103/(0.896×450)=16.992N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2
1.2
立杆横距lb(m)
0.9
连墙件水平间距L(m)
2.4
连墙件竖直间距H(m)
3
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面类型
钢管
连墙件型号
Ф48×3.2
连墙件截面面积Ac(mm2)
450
连墙件截面回转半径i(mm)
15.9
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
满足要求！
扣件抗滑承Leabharlann 力验算：Nlw+N0=3.851+3=6.851kN≤0.9×12=10.8kN
满足要求！
连墙件计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016
3、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010
4、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T128-2019
5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
脚手架连墙件计算书
脚手架连墙件计算书本工程采用双排单管扣件式钢管脚手架，钢管规格为48×3.5mm ；密目网规格：2300目/100cm 2 ，每目空隙面积为1.3mm 2。
脚手架立于基槽回填土上，下设50×300×4000木垫板。
立杆横距为1.05米，立杆纵距为1.5米，水平杆步距为 1.8米，水平横杆间距为0.75米，内立杆距墙0.3米；连墙件为两步三跨设置，连墙件采用48×3.5mm 钢管，用双直角扣件分别与脚手架和框架柱或预埋件连接。
搭设高度为20m 。
外侧立面采用密目安全网全封闭，在二层满铺脚手板进行防护。
基本风压为0.45KN/m 2。
施工荷载Q k =3KN/m 2。
木脚手板自重标准值Q p1=0.35 KN/m 2，栏木、挡脚板自重标准值Q p2=0.14 KN/m 。
连墙件验算1.抗滑验算每个连墙件覆盖的脚手架面积：w A =a l h 32•=2×1.8×3×1.5=16.2 m 2由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值：lw N =1.4w k A w =1.4×0.48×16.2=10.89KN查规范得：o N =5连墙件的轴向力设计值：l N =lw N +o N =10.89+5=15.89KN抗滑验算：查规范得：每个直角扣件抗滑承载力设计值：C R =8 KN由于采用双扣件设置故：l N =15.89 KN<2C R =2×8=16 KN满足要求2.稳定性验算：由于连墙件用直角扣件分别连与脚手架和框架柱上的附加钢管上，因此：o l =0.6+0.3+1.05=1.95m查规范得回转半径i =1.58 cm长细比验算：λ=il o =58.11095.12⨯=123<[λ]=150(《冷弯薄壁型钢结构技术规范》) 满足要求查规范得轴心受压构件的稳定系数 ϕ=0.434钢管截面积A=4.89 cm 2连墙件稳定性验算：A N l ϕ=231089.4434.01089.15⨯⨯⨯=74.87N/mm 2<205 N/mm 2 满足要求安全生产管理体系及保证措施为认真贯彻执行“预防为主，安全第一”的方针，控制和减少伤亡事故。
脚手架搭设计算书
脚手架搭设计算书1脚手架参数（1）搭设高度H=19米，步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为木板，按同时铺设2排计算，同时作业层数n1=2，内排架距离边坡距离为1.5m。
（2）脚手架材质选用Φ48×3mm钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2。
（3）结构自重标准值：钢管自重q=0.038 N/m2；木脚手片标自重：g=0.20kN/m2；施工均布活荷载：qk=0.4kN/m2。
由于本地区风荷载g2＜0.35kN/m2，所以不考虑风荷载。
2脚手架计算2.1小横杆计算（1）荷载值计算按简支梁计算：每纵距脚手片自重N1=g×la×lb/（2+1）=0.2×1.5×1/（2+1）=0.1kN每纵距施工荷载N2=qk×la×lb/（2+1）=0.2kN荷载计算值N=1.2N1+1.4N2=0.4KN（2）强度计算小横杆自重均布荷载按最最不利分布荷载计算，最大弯矩计算公式：M=1/8ql2M1=1/8×0.038×1.8×1.8=0.016KN.m集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=1/3Nl所以M2=1/3×1.8×0.4=0.24KN.mMmax= M1+ M2=0.26KN.mσ=Mmax/W=52N/mm2＜f=205N/mm2所以横向水平杆抗弯强度满足要求。
（3）挠度计算小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式：v=5ql4/384EIV1=5000×0.038×20004÷（384×2.06×105×121900）=0.31mm集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：V=Nl（3l2－4l2/9）/72EI V2=0.96×1000×2000（3×2000×2000-4×2000×2000÷9）÷（72×2.06×105×121900）=10.9mmVmax= V1+ V2=10.86mm[v]=lb/150=2000/150=13.3mmv<[v]小横杆挠度满足要求。
钢管脚手架计算书
一、钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）、《钢结构设计规范》（GB50017）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009)等编制。
（一）参数信息:1.脚手架参数计算的脚手架为双排脚手架，横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为26.4米，3.0米以下采用双管立杆，3.0米以上采用单管立杆。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.60米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
内排架距离墙长度为0.30米。
横向杆计算外伸长度为0.10米。
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。
采用的钢管类型为Φ48×3.5。
连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.80米,采用扣件连接。
2.荷载参数脚手板自重标准值0.30kN/m2，栏杆、挡脚板自重为0.11kN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0.010kN/m2，同时施工2层，第一层施工均布荷载为3.0kN/m2，其它层施工均布荷载为2.0kN/m2，脚手板共铺设2层。
脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
（二）小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。
1.作用小横杆线荷载(1)作用小横杆线荷载标准值qk=(3.00+0.30)×1.60/2=2.64kN/m(2)作用小横杆线荷载设计值q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.60/2=3.648kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩Mmax=qlb2/8=3.648×1.052/8=0.503kN.mσ=Mmax/W=0.503×106/5080.0=98.96N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度V=5qklb4/384EI=5.0×2.64×1050.04/(384×2.06 ×105×12.19×104)=1.66mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!（三）大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
连墙件计算计算书
连墙件计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20163、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20104、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、风荷载参数架体高度(m) 22 脚手架钢管类型 Φ48×3.5 立杆步距h(m) 1.5 立杆纵距或跨距la(m) 1.2 立杆横距lb(m) 0.95 连墙件水平间距L(m) 2.4 连墙件竖直间距H(m)3连墙件连接方式 扣件连接 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N 0(kN) 3 连墙件计算长度l 0(mm)600连墙件截面类型钢管 连墙件型号Φ48×3.5 连墙件截面面积Ac(mm 2) 489 连墙件截面回转半径i(mm) 15.8 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2) 205 连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9连墙件示意图N lw=1.4×ωk×L×H=1.4×0.24×2.4×3=2.419kN长细比λ=l0/i=600/15.8=37.975，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(2.419+3)×103/(0.896×489)=12.368N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=2.419+3=5.419kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！。
工字立杆、连墙件和扣件的稳定承载计算
≤205/（0.9×1.1705）=194.6 N/mm2 【合格】
连墙件稳定验算
风载产生轴力设计值New= 1.4×WK×Aw=1.4×0.36×3.6×8.1=14.7kN
脚手架平面外变形产生的轴向力N0=5kN
取同时作业层数n1=1
活载
作业层施工荷载qk=1.8kN/m
《建筑施工手册》表5-16
NQK（规范值）=n1×La×qk=1×1.5×1.8=2.7kN
轴向力设计值N=1.2NGK＋0.85×1.4NQK=1.2×（NGK＋NQK）=1.2×（3.4023＋2.7）=7.32kN
Байду номын сангаас风载产生弯矩
风压高度变化系数µz=1.14
立杆稳定验算
资料强度附加分项系数rmˊ=1.1705
按受弯构件思索
立杆计算长度系数µ=1.53
《建筑施工手册》表5-20
计算长度lo=µ×h=1.53×1.8=2754mm
长细比λ=lo/i=2754/15.8=174.3
轴心受压构件稳定系数ψ=0.235
《建筑施工手册》表5-22
稳定验算0.9×（N/ψA＋MW/W）≤f/rmˊ
《建筑构造荷载标准》
风荷载体型系数µs=1.3
《建筑施工手册》表5-6
北京地域根本风压wo=0.35kN/m2
《建筑构造荷载标准》
风载规范值WK= 0.7×µz×µs×wo=0.7×1.14×1.3×0.35=0.36kN/m2
MW（设计值）=0.12×WK×La×h2=0.12×0.36×1.5×1.82=0.21kN·m
连墙件埋深大样图规范
外脚手架预埋连墙件垂直、水平间距需满足下表：
（1）脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。
（2）拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。
（3）脚手架高度在50m以下的可以三步三跨，50m以上的二步三跨.按二步三跨设置，即高度垂直方向二步、水平方向三空应该设置连墙杆。也就是高度约3.0米至3.6米设置一道，水平方向3.6米至4.0米设置一道连墙杆。并且在距转角1米以内开始设置第一道。
连墙件埋深大样图规范
连墙件的预埋件的设置应根据脚手架施工方案的要求进行设置，一般有两步三跨、三步三跨，根据施工方案的纵距和步距进行设置。
正规地讲连墙杆的设置是需要计算的，主要考虑风荷载和架管平面外变形的轴向力这个在编制脚手架施工方案里是必须的一项。预埋钢管是预埋件的一种（还有预埋钢筋环的）属于刚性连接，对于预埋的长度应为总长的2/3这是常规做法（也可适当放竞），规范并未规定一个具体值（因为必须根据具体工程情况进行计算）。
外架连墙件预埋深度规范
1、采用钢管直埋法，其钢管埋入砼深度不低于20cm。
2、采用钢管外壁焊接钢筋法：
①钢管外壁焊接钢筋其钢筋焊接长度不低于10cm，双面焊接。钢筋尺寸视预埋深度确定。
②其钢管埋入深度不于连接点中心与主节点的距离不应大于30cm。
钢管脚手架连墙件的稳定性计算
钢管脚手架连墙件的稳定性计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N l = N lw + N0风荷载标准值 W k = 0.237 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A w = 24.3 m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：N lw = 1.4×W k×A w = 8.073 kN；连墙件的轴向力设计值 N l = N lw + N0= 13.073 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：N f = φ·A·[f]其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.8的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 N f = 0.958×4.89×10-4×205×103 = 96.035 kN；N l = 13.073 < N f = 96.035,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 N l = 13.073小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p ≤ f g地基承载力设计值:f g = f gk×k c = 120 kPa；其中，地基承载力标准值：f gk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：k c = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =53.176 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 10.635 kN；基础底面面积：A = 0.2 m2。
p=53.176 ≤ f g=120 kPa 。
连墙件计算计算书
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=6.511+3=9.511kN≤0.8×12=9.6kN
满足要求！
6、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、风荷载参数
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.2
0.265
风压高度变化系数μz
1.09
风荷载体型系数μs
1.158
二、连墙件承载力验算
架体高度(m)
25.5
脚手架钢管类型
Ф48×3.5
立杆步距h(m)
0.75
立杆纵距或跨距la(m)
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.8
连墙件示意图
Nlw=1.4×ωk×L×H=1.4×0.265×4.5×3.9=6.511kN
长细比λ=l0/i=600/18=33.333，查《规范》表A.0.6得，φ=0.909
(Nlw+N0)/(φAc)=(6.511+3)×103/(0.909×489)=21.397N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2
连墙件计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008
3、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010
4、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010
5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
1.5
立杆横距lb(m)
1.2
连墙件水平间距L(m)
连墙件的计算1
连墙件设计方案一、连墙件布置尺寸脚手架设计方案中立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米；依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的规定及实际工程情况，连墙件采用螺杆式连墙件，布置取两步二跨，连墙件水平间距为3.0米，竖直间距为3.6米。
施工方法：在浇筑砼前（支模和钢筋绑扎过程中），根据脚手架搭设方案确定的连墙件水平和垂直方向布置间距，安装埋设件。
埋设件埋设时应保证预埋件（即大小头）同墙、梁、柱外侧平齐且垂直，待砼墙、梁、柱内的钢筋固定牢固，然后把预埋的L形螺杆与主体钢筋绑扎牢固。
待砼墙、梁、柱浇筑成型拆去模板，砼强度达到10Mpa 以上时，把连墙杆的螺杆拧入预埋件的螺母内，螺杆采用焊接与脚手架内小横杆连结起来。
连墙件简图如下：二、连墙件所受轴向力的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：N l = N lw + N o其中N lw ——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：N lw= 1.4 ×w k× A ww k ——风荷载基本风压值，w k = 0.35kN/m2；A w ——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，A w = 3×3.6 = 10.8m2；N o ——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），根据物流外包基地脚手架方案可知N o = 5 kN。
经计算得到N lw = 5.29kN，连墙件轴向力计算值N l = 10.29kN。
三、连墙件螺杆的容许承载力计算预埋L形螺杆与结构钢筋连接，和钢筋一起承受外部拉力，抗拉承载力完全可以满足要求。
所以连墙件螺杆容许承载力计算，主要包括螺杆抗拉、抗压承载力，预埋件螺母或螺杆螺纹脱扣时所需的荷载，螺杆与钢管的焊接强度验算，取其中较小值，即为容许承载力。
1、螺杆抗拉、抗压承载力：本工程采用M14的螺杆，螺杆有效直径de=11.55mm，有效截面积Ae=105mm2，安装后的最大长度取200mm，螺杆抗拉强度设计值f=170N/mm2。
预埋钢筋焊接连墙件验算
连墙件承载力验算
连墙件设置：0~90米每层二跨，90米以上每层一跨，施工电梯通道
两侧、(临时)开口处、外立面变化错层镂空部位及悬挑段卸荷层按照每层一跨设置。
按A座标准层层高3米进行计算。
连墙件承载力验算
1、 < 90n 连墙件承受压力计算：
N w =1.4 X 3 k X hx 2X1 a =1.4 X 0.874 X 3X 2X 1.5= 11.012kN (N w +N) =11.012+3 =14.012KN
2、 > 90n 及v 160m ,连墙件承受压力计算：
N w =1.4 X 3 k X hX l a =1.4 X 1.032 X 3X 1.5=6.502kN (N w +N) =6.502+3 =9.502KN
3、钢筋焊接连墙件受压计算：
4立吉皆通钢筋和预应力筋的弹性槌虽瓦应接表42S 采用
表贬圧 mm 性橫量⑴沪和mn,）
查《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2010第425条①20圆钢弹性模量E=210000N/mm ；
预埋钢筋焊接连墙件，受压杆一端固定一端铰接，l o=0.7l
64
1=3.14*20 /64=7850mm
P fJ二
P=(3.14 2*210000N/mn2*7850mm( )/(0.7*600mm )2=92.14KN
架体W 90m寸，连墙件按一层两跨设置：P=92.14KN > (N w+N)) =14.012KN 架体〉90n及v 160m寸，连墙件按一层一跨设置：P=92.14KN > (N w+N)
=9.502KN
满足要求!。
脚手架连墙件的计算
连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw ——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk ——风荷载基本风压值，wk = 0.388kN/m2；
Aw ——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×3.00 = 10.800m2；
No ——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 5.868kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 10.868kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=25.00/1.58的结果查表得到=0.96；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 96.246kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 10.868kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!
连墙件扣件连接示意图
防电避雷措施
避雷针用Ø12的镀锌圆钢筋制作，设在建筑脚手架的立柱上，
高度为超出脚手架2m，最好与钢管作绝缘处理，并将所有最上层的避雷针全部接通，形成避雷网络，避雷针保护范围按60。
计算。
接地线用不小于25mm2的多股双色软线引下，接地线的连接应保证接触可靠，并经有关部门检查验收合格，接地装置完成后要用电阻表测定电阻是否符合，接地电阻不大于4欧姆。
在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员离开脚手架。
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连墙件计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008
3、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010
4、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010
5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
6、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、风荷载参数
架体高度(m) 50 脚手架钢管类型 Φ48.3×3.6 立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距la(m) 1.5 立杆横距lb(m) 1.05 连墙件水平间距L(m) 1.5 连墙件竖直间距H(m)
6
连墙件连接方式 扣件连接 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N 0(kN) 3 连墙件计算长度l 0(mm)
1500
连墙件截面类型
钢管 连墙件型号
Φ48.3×3.6 连墙件截面面积Ac(mm 2
) 506 连墙件截面回转半径i(mm) 15.9 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2
) 205 连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
连墙件示意图
N lw=1.4×ωk×L×H=1.4×0.379×1.5×6=4.775kN
长细比λ=l0/i=1500/15.9=94.34，查《规范》表A.0.6得，φ=0.634
(N lw+N0)/(φAc)=(4.775+3)×103/(0.634×506)=24.236N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
N lw+N0=4.775+3=7.775kN≤0.9×12=10.8kN
满足要求！。