【doc】超超临界机组低压缸拼缸及焊接变形控制
1000MW超超临界汽轮机低压外缸加工难点解析
直面上孔 ， 段合并 ， ３ 铣准中分面 ， 加工准中分面上孑 。 Ｌ （ ） 承箱 下半 。 ２轴 分别 铣 准垂 直 中分 面 、 平 面 ， 水 加工 准垂 直 面上孔 。 （ ） 压缸 下半 。 ３低 铣准 水平 中分面 ， 准垂 直 面 ， 铣 用小 盖 号划 中分 面孔 ， 工准 中分 面上 孔 之后 ， 并 加 合 小盖 ， 铰销 孔 ， 紧 ， 钻 把 镗孔 ， 开 。 拆 （） ４ 合并下半边与轴承箱下半边 ， 调平水平面 ， 钻 铰销 孔 ， 紧 。用 合 并后 的上 半 边 ３段 ， 划 中分 把 号
面各 孔 （ 按小 盖销 孔定 位 ）镗 孔 （ ， 轴承 箱 处 ）拆开 。 ，
４ 三缸 接 配 的找 正 难题
各 部 分 低 压外 缸 上 下边 半 合 缸后 ，垂 直 中分 面
不 在 同一 平 面 内 ，找正 比较 困难 ，轴 向尺 寸 难 以控 制 ， 法满 足 ３个 缸接 配 的要求 。 无
文献标识码 ： Ｂ
文章编号 ：６ ２ ５ ５ ２ １ ）７ ０ ９ ０ １ ７ — ４ Ｘ（ ０ ０ － １ — ２ １ ６
ｌ ０ ｗ 超超临界机组（ Ｃ ０ ） ０Ｍ ０ Ｃ Ｈ ２低压 １、＃ ＃ ２ 外 １ 合缸起 吊难题 缸分别 由电端、 中部 、 调端 ３个部分共 ６ 半边汽缸组 成， 并装有 ５ ＃一 ８ 轴承 ， 品外 形尺寸大 ， 段长 ＃ 产 各 受 吊车高度 限制 ， 上下半边汽缸无法合缸起吊 ， 度均为 １ ０ ｍ， ０ ０ 达到 了 Ｎ ４ ｍ Ｃ落地镗床 回转工作 台 而回转工作 台尺寸为 １ ００ｍｎ ５ ０ ｍ， ｌ ０ ｚ × ０ｍ 已经达 ０ 的极限尺寸 ； 上下半边合缸后的高度 ８ ３ ／， ９ｍｎ超过 到产 品外形尺寸极 限 ， ３ 下半部分装夹后 ， 工作台边缘 了Ｎ Ｃ落地镗床 ｙ轴 的最大行程 ；各套气缸上下半 较窄 ， 工人无法在回转工作 台上进行合缸操作 。 解决方案为 ： 上下半分别吊装 。 先将下半边汽缸 边 垂 直 法 兰 面 ， 不 在 同一 平 面上 ， 轴 向尺 寸难 以 均 各 找正后装夹上半边 。为保证合缸 控制 ； 外缸 的整体 结构 为焊接 钢件 ， 结构钢性差 ， 镗 装于回转工作台上 ， 操作安全 ， 在下半边外侧挂接安全护栏 。 铣时颤动很大 ， 表面粗糙度和／ －品质难以保证。 ｊｖ ｕ
超超临界发电机组SUPER304H焊接过程控制探讨论文
超超临界发电机组SUPER304H焊接过程控制探讨[摘要] super304h是一种新型的奥氏体不锈钢，目前已广泛应用于高参数、大容量的超超临界机组。
针对此材料的特点，分析了焊接过程中容易出现的各种缺陷及产生缺陷的原因，提出了焊接过程中需重点控制的事项。
[关键词] super304h焊接缺陷过程控制1.引言高参数、大容量超超临界发电机组因其具有较高的热效率和较低的污染物排放而备受青睐，而制造高参数、大容量超超临界锅炉必须要解决相应的材料问题。
super304h是住友钢铁公司开发的一种高温强度高、耐氧化、能长期服役、经济的奥氏体不锈钢，目前已在大容量超超临界机组锅炉中已经得到广泛的应用。
super304h 由于进入国内时间较晚，国内焊工对其性能了解不足，焊接质量一直难以达到较高的水平，由此带来了返修困难、工期延误、成本大量增加等问题。
以下对super304h焊接时容易出现缺陷及相应的过程控制措施进行探讨。
2.焊接时出现的缺陷及原因分析2.1super304h焊接时主要出现的缺陷为未熔合、气孔、内凹、未焊透、根部成型不佳等，统计如表1。
2.2原因分析2.2.1 施工人员施工人员对于super304h材料接触较少，对其材料性能不了解，没有熟练掌握其焊接特性。
2.2.2焊接母材super304h钢是一种改良高碳18cr-8ni类不锈钢而开发出的新型奥氏体耐热钢。
与传统的tp304h类钢相比，其主要合金化措施是在材料中加入了大约3%铜，以及少量的铌和氮元素，使该钢在服役时产生微细弥散、沉淀与奥氏体内的富铜相，并与其互相密合[1]；该富铜相与nbc、nbn、nbcrn和m23c6一起产生极佳的强化作用。
同时该钢提高了碳的含量范围；其它的微合金化还包括微量的铝和硼元素的加入。
该钢不含贵重的mo、w等贵重元素且其许用应力较目前常用的sa213tp347h高约20%[1]，在锅炉上的应用能减薄钢管壁厚，降低锅炉制造成本。
660MW超超临界汽轮机低压外缸拼装及防变形措施
660MW超超临界汽轮机低压外缸拼装及防变形措施摘要：河南龙泉金亨2×660 MW 机组工程汽轮机的低压外缸共分8个组件，需在施工现场拼装、焊接。
由于低压外缸体积庞大，焊接工作量大，安装精度相对较高，故对现场拼装及焊接工艺提出了很高的要求。
本文绍了低压外缸下半、低压外缸上半的拼装及焊接工艺，通过与国内同类工程的对比，证明采用二氧化碳气体保护焊等措施后，低压外缸的拼装及焊接质量达到了预计的要求。
关键词：汽轮机；低压外缸；二氧化碳气体保护焊；拼装；焊接；质量；工期0 引言河南龙泉金亨电力有限公司新建2台660MW超超临界燃煤发电机组，是我国目前生产的火电设备中单机容量仅次于百万的机组。
该类型机组在河南省属首次安装，#1机组于2011年6月1日安装开工，2012年11月1日移交投产,从开工到移交共计17个月。
低压外缸采用无台板结构且不承载低压内缸重量，外缸与轴承座分离，直接与凝汽器刚性连接，不与基础连接。
低压外缸主要有:左右侧板、前后端板、前圆弧支撑、后圆弧支撑、中间腹板、钢架等组成，需要现场拼装、组合、焊接，是整台汽轮发电机组安装工作量、难度最大的一个项目，也是我公司目前首次安装此种类型的低压外缸。
在安装前，为了尽快完成2台低压缸的扣缸工作，我们制定了一个14安装计划----14天完成2台全焊接式低压外缸的拼装、组合、找正、焊接工作。
根据工期短，任务重，又是首次安装缺乏经验的特点，在安装前多次同厂家交流学习，多次和业主共同探讨，最终制定了合理可行的安装及焊接方案。
1 低压外缸的结构及焊接要求每台低压外缸总共分成八大件，外上缸分前、中、后3半，其中中间腹板出厂时用临时撑管固定成一体，中间部分的汽缸法兰为散件，需在现场组装，如图1所示。
外下缸分前、后、左、右4半及中间组合式框架，并由部分撑管组成，如图2所示。
图1 外上缸结构图图2 外下缸结构图低压外缸下半拼装焊接后变形量控制目标是：(1)对角线最大偏差不大于10 mm；(2)前后最大偏差不大于l0 mm；(3)左右最大偏差不大于10 mm。
超超临界锅炉受热面焊接变形原因分析及控制措施
超超临界锅炉受热面焊接变形原因分析及控制措施摘要：以华润电力（海丰）有限公司2×1000MW超超临界燃煤发电机组#2锅炉、国电蚌埠发电厂二期扩建工程2×660MW超超临界二次再热燃煤发电机组#3锅炉2个超超临界锅炉安装经验作为指导，针对水冷壁及包墙受热面管排密封扁钢焊接时易变形的特点，通过分析，采取一系列工程控制措施，使受热面管排焊接变形获得有效的控制，保证了锅炉的正常安装及安全运行。
关键词：超超临界锅炉；受热面；焊接变形；控制措施Reason Analysis of and Control Measures to Welding Deformation of the Heating Surface in Ultra Supercritical BoilerZhong Zhen Congbin Xu Yongle Song（China Energy Engineering Group Anhui The Second Power Construction Engineering Corporation Limited, Hefei 230000,China）Abstract：As the project of 2×1000MW ultra supercritical boiler of Huarun electric power (Haifeng) Corporation Limited and the project of 2×660MW double reheating ultra supercritical boiler of China Guodian Bengbu Power Generation Corporation Limited a guide,this article analyses the reasons of the Welding Deformation of the water wall tube and the wall enclosure superheater. A series of technical methods which are effective have been taken to control the Welding Deformation of the Heating Surface, and it ensures the normal installation and safe operation of the boiler.Key words:Ultra Supercritical Boiler;Heating Surface;Welding Deformation;Control Measures.0引言华润电力（海丰）有限公司2×1000MW超超临界燃煤发电机组#2锅炉为哈尔滨锅炉（集团）股份有限公司生产的超超临界参数变压运行垂直管水冷壁直流炉，单炉膛、一次中间再热、反向双切圆燃烧方式、平衡通风、固态排渣、全钢悬吊结构、π型、露天布置燃煤锅炉，锅炉型号为HG-3100/28.25-YM4。
600MW超临界汽轮机低压缸胀差偏大问题的控制策略
规程，可以有效控制胀差。 通过模糊综合评价法对 600 MW 机组汽轮机低压缸改造效
果评价，表明汽轮机低压缸改造成功。低压缸技术改造为汽 轮机改造一部分，技术效果评价得到结果一般，但汽轮机低 压缸改造后，可降低低压部分抽气温度，减少低压抽气管道 带来不利影响。通过低压缸改造消除气封变形导致气封磨损 引起轴颈磨损。减少汽轮机末级叶片改造湿度。通过汽轮机 低压缸改造，降低发电机组生产成本，提高 整体效益。热耗 率降低现有因素的 30%，每台机组发电机组年上网电量 30 亿 kW•h 计算，每年减少标准煤 15300t，年经济效益为 994.5 万元。 汽轮机低压缸改造积极响应国家提倡节能减排政策，通过降 低供电水耗等方面减少污染物排放。树立良好企业社会形象， 取得一定的行业影响力。 5 结语
现场检查汽轮机缸体保温良好，通过对同型号汽轮机电 厂调研，发现气温低下存在低压缸胀差偏差现象。分析参数 变化对低压缸胀差的影响，包括轴封温度，再热蒸气温度， 机组真空温度等。由于轴封投入后，低压缸受热处面积较小， 转子四处受轴封加热，使转子受轴封加热后膨胀值比缸体大 [6]。 轴封蒸气压力高，对低压缸胀差影响大，降低轴封蒸气参数 有利于控制低压缸胀差。低压缸进气参数影响胀差，由于低 压转子受热面积比大于低压缸，低压缸胀差随着气源参数增 大。转子受中压缸热源影响，分缸后 B 侧低压缸膨胀绝对值 增长快。
92丨电力系统装备 2021.2
电力系统装备
Electric Power System Equipment
运行与维护
Operation And Maintenance
2021年第2期
2021 No.2
用 DEH 自动方式，负荷变化率在机组设计范围。低压轴封蒸 气压力，主再热蒸气温度等参数控制在制造厂设计值范围。比 较 TSI 低压缸胀差有关数据，CRT 显示值随负荷变动趋势正确， 未发现测量装置引出部分存在物理损伤，可判定测量环节正 常。
华能玉环电厂低压缸焊接变形控制措施
浙 江 华 能 玉 环 电 厂 的 ４ ｌ０ ０ＭＷ 超 超 临 界 机 组 工 程 ，配 ｘ ０ 备 ｌ ０ ０ＭＷ发 电机 组 。 汽 轮 机 是 上 海 汽 轮 机 有 限 公 司 生 产 的 ０ 超 超 临 界 、 一 次 中 间 再 热 、 单 轴 、 四缸 四排 汽 的 凝 汽 式 汽 轮
维普资讯
Ｗｅ ｉ￣ ｅｈ ｏ ｇ ｏ． ｏ５ Ｏ ｔ２ ０ ｌ ｎ Ｔ ｃ ｎｌ ｙ Ｖ １ ６ Ｎ ． ｄ ｏ ３ ｃ． ０ ７
文 章 编 号 ：０ ２ ０ ５ ２０ ）５ ０ ５ － ４ １０ — ２ Ｘ（０ ７０ － ０ ７ ０
・ 接 质 量 控 制 与 管 理 ・ ５ 焊 ７
表 １ 低 压 缸 各 主 要 部 件 单 件 质 量 殛 焊 缝 长 度 序 号 主要 部 件 名 称 单 件 质量 ， ｔ 焊缝 长 度／ ｍｍ
ｖ皱 逆 间 焊 形 口 向 断 Ｈ
变 形 量 ≤０５ ｍ ．ｍ
ｌ ２ ３ ４ ５ ６ ７ ８
低压外上缸 （ 调阀端） 低压外上缸 （ 电机端 ） 低压外上缸 （ 中部） 低压外下缸 （ 前端板 ） 低压外下缸 （ 后端板） 低压外下缸 （ 左侧板） 低压外下缸 （ 右侧板 ） 低压外下缸 （ 架） 框
１． ３ ７ ７ ２ １． ３ ７ ７ ２ １． ５ ２ ４ ９ ２． ０ １ ４ ５ ２． ０ １ ４ ５ ８ｌ ．１ ９ ８１ ．１ ９ １． ５ ４１ ４
ｌ ２ ０７ ０ １ ２ ０７ ０ ８ ９ ５ ３ ４９ ０ ５ ４９ ０ ５ ４９ ０ ５ ４９ ０ ５ ３ （ ７０ ０ ）
２ 焊 接 难点 分 析
（ ）低 压缸 拼 装 焊 接 后 的 总体 尺寸 精 度 要 求 高 。根 据 以 往 １ 低 压 缸 的 安 装经 验 ，为 了 满 足低 压 缸 的安 装 精 度 要 求 ，低 压 缸
低压缸拼装防变形控制措施
低压缸拼装防变形控制措施摘要：汽轮机低压缸拼装在汽轮机安装中是一个工程量较大的项目，拼装的外缸端板、侧板体形较大，全部靠焊接组合成一体，因此低压缸拼装中防变形控制是低压缸拼装中必不可少的，而且尤为重要。
本文分析了低压缸拼装防变形控制措施。
关键词：低压缸；拼装；防变形；控制措施通过对低压缸拼装过程中防变形的控制，以提高本工程汽机安装质量整体水平，为机组启动试运创造良好的条件，确保机组主要技术指标达到或超过国内同类机组先进水平。
1低压外缸拼缸采用水平拼缸法低压外缸下半两爿吊放于基础台板上，以汽缸垂直结合面处骑缝销为基准进行组合，校正中心，固紧垂直接合面螺栓，然后检查垂直接合面间隙及中分面接缝处高低偏差。
低压外缸上半组合：低压外缸上半两爿吊放于下半缸上就位，固紧水平中分面螺栓，检查水平中分面间隙。
然后固紧各垂直结合面螺栓，检查垂直结合面间隙。
最后，松脱水平中分面螺栓，吊开低压外缸上半组件。
2施工工艺流程下缸端板、侧板清理打磨→端板就位、打平找正→侧板吊装就位→侧板与端板找正→测量下缸标高、水平度及对角线→低压缸中心导向销膨胀节安装→支撑管安装找正点焊→低压下缸整体找正→下缸缸架点焊→下半立缝焊接→下半钢架焊接→低压缸与凝汽器焊接→加工中分面密封槽→低压缸清理检查→外上缸调阀端安装→电机端安装→测量上半缸调阀端、电机端距离→低压外上缸中间部分法兰安装→调整低压外上缸整体焊接→吊走低压外上缸，检查并完善焊缝。
3 施工质量控制3.1 正确合理的拼缸和焊接顺序3.1.1 低压外下缸拼缸、就位、焊接低压外下缸由前、后、左、右四块端板拼装而成。
复查拼缸数据，合格后，进行最终侧板、端板结合缝的焊接。
焊接时制订严格的焊接和监控程序，防止汽缸变形。
焊接过程中，由4个焊工分别在汽缸四周同时进行对称、逆向焊接，焊接速度基本保持一致。
焊接时必须层层推进，当第1层4个焊工全部焊接结束后，按照相同的顺序进行第2层的焊接，不可1次完成局部地方的全部焊接。
超超临界锅炉用钢及焊接技术
超超临界锅炉用钢及焊接技术摘要：提高火力发电厂效率的主要途径是提高蒸汽的参数即提高蒸汽的压力和温度，而提高蒸汽参数的关键有赖于金属材料的发展。
从发展超临界、超超临界机组与发展新钢种的关系以及超临界、超超临界锅炉对钢材的要求，概述了火电锅炉用钢的发展历程以及部分新钢种的性能。
目前火电机组正在向着高参数大容量方向发展，蒸汽温度和压力进一步提高，为此开发采用了一些新型马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢，这些钢的合金元素含量较以前的锅炉用钢较高，焊接性相比之下有所下降。
本文主要介绍了超超临界机组锅炉用新钢种的焊接性、焊接接头的组织、力学性能和典型的失效方式。
关键词：超临界、超超临界；锅炉；材料；耐热钢；焊接性；性能一．超超临界锅炉用钢根据党的十八大确定的国家经济发展目标，2020年全国装机容量将达到9.5亿千瓦，其中火电装机仍然占70%，即今后17年将投产4.0亿千瓦左右的火电机组。
遵照党中央提出的科学发展观的要求，火电建设将主要是发展高效率高参数的超临界（SC）和超超临界（USC）火电机组。
从目前世界火力发电技术水平看，提高火力发电厂效率的主要途径是提高蒸汽的参数，即提高蒸汽的压力和温度。
发展超临界和超超临界火电机组，提高蒸汽的参数对于提高火力发电厂效率的作用是十分明显的。
表1.1给出了蒸汽参数与火电厂效率、供电煤耗关系。
表1.1蒸汽参数与火电厂效率、供电煤耗关系注：发电煤耗用标煤量统计，标煤量是一个统计折算标准，1千克标煤的发热量为7000大卡。
从表1.1中的数据可以看出，随着蒸汽温度和压力的提高，电厂的效率在大幅度提高，供电煤耗大幅度下降，而提高蒸汽参数遇到的主要技术难题是金属材料耐高温、高压问题。
由此可见，发展高效率的超临界、超超临界火力发电机组的关键技术之一，就是锅炉受热面管、联箱、汽水分离器及蒸汽管道等要求使用耐高温性能更好的热强钢。
1. 超临界、超超临界机组部件对钢材的要求火力发电厂关键承压部件主要指水冷壁、过热器、再热器、联箱及管道等，这些火电站设备部件运行在较为恶劣的工况条件下，是设计选用钢材关注的重要部位。
9F燃机工程汽轮机低压缸组合焊接变形控制-4页文档资料
9F燃机工程汽轮机低压缸组合焊接变形控制#2汽轮机低压缸于2014年11月05日拼装完成，自由状态外缸间隙最大一处4.5 mm，长度330 mm，冷紧结合面1/3螺栓后最大间隙0.40 mm，汽缸严密性实验未通过。
安装单位只能通过对超标结合面修刮式补焊通过验收。
#3机组在安装过程中总结了#2机组的经验，制定出合理的方案和控制变形措施，成功地进行了低压缸组合。
1 工程概况及低压外缸结构宜兴项目部承建的#3汽轮机组为上海电气电站设备有限公司上海汽轮机厂生产，机组型号为LZCC139-13.2/3.1/1.4/0.487型139MW联合循环三压再热、抽凝式汽轮机，这是笔者公司第一次安装该型号的机组。
低压缸因其尺寸较大，为便于运输，将其分成适合运输的若干部分供货，现场拼装焊接。
低压外缸由二只端板、二只侧板和一只上盖组成，分三段散件，外缸与轴承座分离，直接坐落于凝汽器上，低压缸与凝汽器采用刚性连接。
低压外缸重量完全由与它焊在一起的凝汽器接颈承担，其他低压部件的重量通过低压内缸的猫爪由其前后的轴承座来支承。
2 #2机组低压缸焊接组合变形原因的调查及分析：调查小组对最可能引起汽缸产生变形的6条因素进行调查和验证，以下是调查的要因确认表（见表1）。
通过多方面的调查及确认，终于找到了主要原因：汽轮机安装方案对安装工序描述详细，但对于拼缸焊接部分仅简短叙述，虽然没有违背焊接规范要求，但焊接实施阶段对于对称间断退焊工艺难以掌控，不益于焊接变形控制。
3 制定对策针对即将开始的#3汽轮机低压缸拼缸焊接，方案内容必须包括焊接顺序划分示意图；焊接前在焊缝附近按方案所述划定焊接区域、标明焊接顺序，焊工照此执行。
4 对策实施4.1 本焊接方案对外下缸端板和侧板的焊接区域划定焊接前在焊缝附近标注下图所示焊接顺序。
监护人员按以下原则进行焊接监护：先焊应该先侧板焊缝的A段（K型坡口段），（1）～（4）焊工分别从内侧焊两层，然后分别从外侧焊两层，再分别从内侧焊满，最后从外侧分别焊满。
超超临界汽轮机本体结构介绍
• 再热门与汽缸通过法兰连接， 无导汽管，损失小，阀门直接支 撑于基础上，对汽缸附加力小。
超超临界1000MW凝汽式汽轮机
独特的中压进汽结构
•中压双流切向进汽，全部为T型叶根，漏汽损失小。 •第一级斜置静叶，20%反动度，大的轴向动静距离防冲蚀。
高压外缸 高压内缸 汽缸螺栓 中压内缸 主汽门阀体 主汽门阀壳 主汽门螺栓 再热阀体 再热阀壳
进汽缸：GX12CrMoWVNbN10-1-1 高压第一级动叶
排汽缸：G17CrMoV5-10 GX12CrMoVNbN9-1
高压第一级斜置静叶
X19CrMoNbVN11-1
中压第一级动叶
GX12CrMoVNbN9-1
超超临界1000MW凝汽式汽轮机
感谢各位领导、专家指导！
End Of the Presentation
机组外形尺寸 ~29*10.4*7.75m
396
机组总重
1570t
超超临界1000MW凝汽式汽轮机
机组外型布置图
低压部分
• 低压外缸现场焊接。避免了超 大部件运输困难问题。
• 阀门与汽缸直接连接，无导汽 管
中压部分
•高压缸可采用补汽阀。
发电机
•全周进汽提高了机组运行的经
高压部分
济性和安全可靠性 。相对于喷 嘴调节不存在高温叶片强度和汽
超超临界1000MW凝汽式汽轮机
百万等级超超临汽轮机 总体介绍
超超临界1000MW凝汽式汽轮机
介绍内容
1。总体结构 2。高压缸部分 3。中压缸部分 4。低压缸部分 5。主要部件材质 6。大型部件外形尺寸及重量 7。小结
超超临界1000MW凝汽式汽轮机
660MW超超临界机组汽轮机缸体变形分析及处理
机械加工等措 施对缸体变形进行 了处理。 汽缸经检修后： 缸体 温度得到 了较好 的改善 ， 各运行参数基本达 到设计要求。
关键词 中图分类号 ： Ｔ Ｋ ３ ９
０引 言
文献标识码 ： Ａ
汽轮机是 电厂的核心设备，其运 行质量 的高低直接关系 着 电厂 的安全连续运行水平。高中压双层缸 因缩短启动时间 和提高汽轮机对 负荷变化 的适应性被广泛应用 于大型发 电机
措施将导致高压蒸汽直接泄露到低压区域， 造成能量损失， 引 部和下部的定位销 导向，使汽缸 中心线保持与汽轮机轴线的 起低压 区域温度升高 ， 使低压区域腔室材质发生热变形， 将导 相符位置， 同时使汽缸在 温度 的变化时 自由收缩和膨胀， 并保 致 蒸汽 能量损失更大 ， 使得机组效率进一步降低。由此可见， 证其 中心线基本 不变 。 低压缸设置 分流式对称布置， 低压缸的结构尺寸较大， 采 汽 轮机 缸体 变 形 严 重 危 害 了机 组 运 行 的 安全 性和 经 济 性 。 ２缸体变形的机理分析 用焊接结构 ， 运行 中汽缸的排汽室 内内部处于高度真空状态， 其缸壁具有一定的厚度 ， 以满足刚度 引起汽缸变形的因素有很 多， 主要因素有 以下几个方面： 承受外界大气压力作用 ， ２ ． １ 制 造 工 艺 和强度 的要求 。 汽缸是大型铸件 ，通常要经过时效处理。如时效 处理时 间短， 汽缸在铸造过程 中产生的 内应力并没有全部消除 ， 结果
图结构性或设备缺陷主要表现为高中压 内缸进入冷蒸
热应力等不均匀 ， 如保 温不 当或汽轮机进入冷空气等 ， 引 能得到较好地控制极 易发生缸体变 形问题 。若缸体发生变形 汽 、 从而产生了较大的热应力 。 内 将影 响动静 间隙 ， 这种情况下极易造成转子碰摩 ， 对机组安全 起汽缸 内外壁产生较大的温差， 稳定运 行形成较大威胁 。因此 ，找到影响缸体 变形 的原 因并 壁 因受冷收缩， 但 内壁的收缩 受外壁和法兰的约束， 因此汽缸 如果此拉应力过大 ， 则汽缸在较薄处首先 采 取相应 的措施 ， 对保障机组 的安全性、 经济性运行具有十分 内表面受到拉应力 ， 开始变形 ， 使其在垂直方向的内圆周伸长 ， 中部横截面 由圆形 重要的意义。
超临界汽轮机低压外缸下半加工垂直面间隙控制
超临界汽轮机低压外缸下半加工垂直面间隙控制大连华锐重工集团股份有限公司冶电设备制造事业部谷大鹏摘要:通过改进汽轮机低压外缸下半加工方法，对垂直接合面的装配间隙实现有效的量化控制。
关键词:超临界汽轮机；低压外缸；垂直面间隙1前言目前，国外电力市场上超临界100万kW汽轮机作为一种主力机型，占有很大市场份额。
该产品低压外缸体壁体较薄，属于典型的大型薄壁零件。
这类零件体积大、总体刚性较差，加工过程中无法有效地对垂直接合面进行有效量化控制，从而配合面间隙超差等情况，影响机组装配质量。
基于经验及定性分析采取的工艺补偿措施需要对汽轮机进行多次重复组装调整,甚至需要关键部件的回机床返修，造成产品制造周期长，制造成本高，因此，文章结合企业生产实际情况对超临界汽轮机低压外缸下半加工垂直面间隙控制进行阐述，对于确保其装配达到标准具有重要的理论与实用意义。
2超临界100万kW汽轮机组成超临界100万kW汽轮机组的低压外缸通常由外缸上半TB侧、外缸上半GEN侧、外缸下半TB侧、外缸下半GEN侧、两侧回转轴承箱及轴承箱盖组成，如图1所示。
图1汽轮机组的低压外缸组成3低压外缸下半垂直接合面要求实践表明，汽轮机低压缸装配误差最终均表现为低压外缸下半垂直结合面斜张口形尺寸超差，低压外缸垂直接合面装配间隙应满足公差尺寸，如图2、图3所示。
下文针对某企业超临界汽轮机低压缸一种机型进行研究。
图2斜张口形尺寸超差图3装配间隙应满足公差尺寸4低压外缸下半垂直接合面加工控制方法4.1焊接基准块在外缸下半划线之后，在缸体两侧上、中、下部位配合铅垂线，焊接工艺基准块，如图4所示。
图4工艺基准块焊接4.2加工基准块（1）以往生产中，组镗前工序，需要将低压外缸下半水平结合面加工成品，垂直接合面刻找正基准；本次生产通过改进加工工艺，在本工序，按成品表面质量控制，留量加工垂直接合面，之后不得换刀，一次性按同一数值加工6处焊接基准块，并记录数据，如图5所示。
125MW机组汽轮机低压缸焊接变形及处理
125MW机组汽轮机低压缸焊接变形及处理1 概述酒钢热电厂技改工程1号汽轮机组是东方汽轮机厂生产的超高压、一次中间再热、单轴、双排汽、抽凝式汽轮机，型号为125/114-13.2/0.245/535/535，该机组为东方汽轮机厂生产的同类型机组第一台机组，也是国内该种结构形式的第一台机组。
酒钢宏晟1号汽轮机本体安装从2002年3月18日开始，低压缸为现场组装。
东汽厂生产的低压缸分前中后三段，采用螺栓组合后形成两条圆周接缝，组合后按图纸要求该接缝需进行密封焊接，根据东汽厂图纸标识该密封焊为满焊，焊条选用E4303，规格为φ3.2mm。
焊接坡口形式为“V”型，坡口宽度为50mm，深度为30mm，对接坡口错边量达10~15mm，错边量占整条焊缝的1/4。
低压缸结构形式为上下两半组成，上下两半分别由前、中、后三部分组成，各部分均由焊接形式组合而成，低压缸主要用材为Q235钢，缸体厚度为20mm钢板，其垂直结构合面与水平结合面法兰宽度均为220mm，厚度60mm，其外形结构如图1.另外，除对低压缸散件现场组焊外，图纸要求将低压缸内部连接板以及撑管也在现场进行组焊，其中撑管只在汽缸下部分分布，为左右对称，其作用为加强汽缸前、中、后刚性连接强度，而连接筋板只有汽缸上部有，共4块，左右各布置两块，其作用也是为了加强汽缸上部的刚性强度。
详情见图2。
结合面焊接、筋板焊接、撑管焊接焊缝具体如图3所示。
2 低压缸现场组焊产生变形的情况安装单位根据东汽厂图纸要求，编写密封焊技术措施。
经专业技术员审批同意后，焊接人员严格按焊接技术措施进行焊接，东汽厂驻工地代表在现场全过程监督，当焊接完毕后，为防止焊接变形，对焊缝进行对称锤击消除应力，待汽缸冷却至室温后，松开汽缸中分面螺栓，发现汽缸严重变形，在自由状态下，汽缸中分面间隙达到1.6mm（标准为不大于0.25mm），台板与汽缸底部支撑面间隙最大达到0.25mm（焊接前测量时0.03mm塞尺寸不入），前后汽封洼窝处最大错口量达2mm （焊接前前后汽封无错口）。
低压缸拼缸结合面变形控制工艺创新
低压缸拼缸结合面变形控制工艺创新摘要：低压缸在发电厂机组中属于重要的构件，在对其应用的过程中，一般需要进行拼缸处理，然而，在拼缸的过程中容易出现间隙过大问题，并且低压缸在使用的过程中也存在一些问题，其中拼缸结合面变形便是主要问题之一。
因此，本文重点对低压缸拼缸结合面出现的变形进行控制，并通过对控制工艺的创新来解决实际问题。
关键词：低压缸；拼缸；结合面；变性控制随着国家“十一五”规划《纲要》的提出，要求我国发电厂在建设发展过程中走低消耗、大容量的路线，对技术方面提出了新的要求，但从目前机组的现状来看，由于低压缸的外形比较大，并且都是以散装的形式发挥，当进行现场装焊的过程中，很容易出现分面间隙过大的问题，从而导致低压缸的密封性受到一定的影响，同时，在进行检修时，缸体出现的变形过大容易使中分面螺栓造成损坏，从而造成损失，针对此类问题的出现，应该通过相应的控制工艺来对问题进行解决。
以下将对拼缸完成之后出现间隙过大的原因进行分析，并找出适当的解决方法。
同时针对低压缸自身及其相关问题，采取相应的解决方案对问题进行有效解决。
1.拼缸后出现间隙过大的原因分析拼缸完成之后所出现的间隙过大的原因通常有很多中，但形成这种现象的主要原因有三种：首先，加工件的刚度欠缺，在拼缸的过程中，不能够满足相关的要求；其次，由于低压缸在体型方面较大，这便会导致其侧板以及端板的刚度有所欠缺，因此，在进行焊接的过程中较容易出现变形；最后，产生间隙过大的最浅显、最直接的因素是由于上半缸和下半缸的拼缸变形出现不一致性，所以不能够进行互补。
除此之外，在进行低压缸拼缸的过程中，徐泽合适的焊接方法也是非常重要的，若在焊接方法的选择方面存在不当，也会导致拼缸完成后出现间隙过大的现象，并且相关工作人员在对低压缸拼缸进行监管的过程中，因监管不到位而导致低压缸拼缸出现间隙的问题也时常出现。
所以，低压缸拼缸过程中出现间隙过大问题所形成的原因是多方面的，应该针对这些原因，通过合理有效的方法进行解决。
1000MW超临界汽轮机低压缸加固分析
1000MW超临界汽轮机低压缸加固分析摘要：某1000MW汽轮机采用柔性特性的低压缸，高真空时局部变形变大导致低压缸间隙变小轴振突变和低压缸共振等特点。
利用有限元理论对汽轮机低压外缸应力和变形量分析，通过局部增加辅助支撑，改善了汽缸受力情况，减小了局部变形量。
关键词：低压缸；变形；辅助支撑0引言某电厂一期1000MW汽轮机低压缸为引进东芝公司技术，由于机组容量大，低压外缸尺寸非常大，低压转子轴承座设计与低压外缸焊接为一体，因此低压外缸的刚度影响到整机机组的安全性。
在机组运行时，当冬季低负荷或快速甩负荷高真空时使局部应力变大，表现为低压缸轴封间隙变小，动静碰摩轴振突变和低压缸轴向共振振动大，影响机组安全运行。
因此需要对低压缸进行加固以改善其刚度。
哈汽公司和东芝公司应用三维建模和有限元分析等方法，对汽轮机低压外缸刚度和变形量进行了详细分析，掌握了低压外缸在高真空状态下整体变形情况。
根据分析结果，通过局部增加辅助支撑，适当加固，实现了汽缸局部刚度的增强，减小了局部变形量，部分解决了低压缸刚度问题对机组运行的影响。
1机组存在的问题概述哈汽公司引进东芝公司的1000MW超超临界汽轮机低压缸模块采用坐缸式结构，即低压轴承座与低压缸整体焊接。
机组投运后表现出汽缸随真空变化后变形引起低压汽封间隙变小碰摩和低压缸轴向共振振动大等问题。
特别是1号机组低压缸及其轴承座轴向振动超标，严重影响机组安全运行。
1号机组低压缸加固前轴向振动如表1所示。
表1 低压缸加固前轴向振动情况记录表2低压缸变形分析针对1000MW超超临界机组低压缸模块，哈汽公司和东芝公司采用有限元分析技术进行了数值模拟。
如表2所示，根据计算结果，低压外缸在高真空状态下会发生整体变形，此变形量发生在汽缸中部。
其中汽缸中分面法兰及撑脚处均在中间部位向缸内变形0.24~0.279㎜，内缸支撑平台向下变形引起内缸下降0.297㎜左右，此位置的向内向下收缩将使内缸下降0.2mm左右，端部汽封下沉0.42mm，轴承洼窝下沉0.211mm。
火力发电厂1000MW机组低压缸外缸拼缸焊接
火力发电厂1000MW机组低压缸外缸拼缸焊接摘要：本文主要讨论火力发电厂1000MW机组低压缸外缸拼缸焊接时的焊接特点,在施工中通过合理的拼缸方法,采用二氧化碳气体保护焊焊接工艺及采取有效的变形控制措施,取得较好的施工质量，为以后其他1000MW机组拼缸焊接提供有益的参考。
关键词：低压缸拼缸、二氧化碳气体保护焊、变形控制前言因贵州现在尚无1000MW超超临界机组，我公司本着学习为目的，为以后安装1000MW超超临界机组做好准备，与浙江火电公司合作，参与嘉兴电厂三期工程#8机组汽轮发电机组低压缸拼缸工作。
1、工程概况嘉兴电厂三期工程#8机组汽轮发电机组由上海汽轮机厂制造的超超临界1000MW、中间再热、凝汽式燃煤汽轮机组。
汽轮发电机组总长约46米，汽轮机本体部分总长约28米，运转层标高为17米。
本汽轮机为反动式、单轴、四缸、四排汽结构，设有高压缸、中压缸和两个低压缸。
高压缸、中压缸和两只低压内缸，依次坐落在设计标准标高的汽轮机轴系中心5只轴承座上。
2个低压缸以散件形式供货，到达施工现场后组装，其结构为外缸、内缸形式，外缸、内缸中分面水平，上下缸采用中分面法兰联接。
低压缸拼装的主要组件：低压外缸上半分前中后三半，外缸下半分前后左右四半，由现场安装人员组合成整体。
低压缸与凝汽器的连接采用中间连接板直接钢性连接的方式，对控制低压缸缸体的不规则焊接变形增加了难度。
2、拼缸焊接工艺措施2.1、施工工艺流程2.1.1 低压缸拼装焊接采用CO2气体保护焊方法进行焊接,CO2气体保护焊焊丝采用CHW-50C6（φ1.2）焊丝。
2.1.2 焊接施工工艺流程图2.2、低压缸焊2.2.1低压外下缸焊接2.2.2 用行车吊入端板和侧板，在侧板两端安装临时用的压板及调整螺栓，调整侧板与端板的水平位置，侧板与端板最终定位后用压板和调整螺栓将最终固定并锁紧调整螺栓。
2 2.3低压缸焊接变形的监控低压外下缸焊接前在猫爪及中心导向销处架设百分表，监控左右、前后、上下的汽缸变形量，每一小时专人记录数据，控制变形量在1～2mm以内，超出时采取措施进行变形控制。
350MW超临界抽凝式热电联产机组低压缸零出力改造及运行
350MW超临界抽凝式热电联产机组低压缸零出力改造及运行发布时间：2021-11-09T08:19:57.781Z 来源：《中国电业》（发电）》2021年第14期作者：国峰冯宗田娄汉强[导读] 实施新旧动能转换，深化节能减排，创新发展，电力企业需要担负起自身的社会责任，热电联产是电力行业节能减排的重要途径之一，热电联产主要以抽汽供热为主，供热机组热-电耦合特性、“以热定电”运行方式及低压缸冷却蒸汽流量限值影响等因素影响，致使火电机组深度调峰能力不足，灵活性大打折扣，低压缸零出力供热技术是解决这一问题的途径之一，可以大幅提高机组的供热能力、电调峰能力和供热经济性。
国家能源泰安热电有限公司山东泰安 271000摘要：实施新旧动能转换，深化节能减排，创新发展，电力企业需要担负起自身的社会责任，热电联产是电力行业节能减排的重要途径之一，热电联产主要以抽汽供热为主，供热机组热-电耦合特性、“以热定电”运行方式及低压缸冷却蒸汽流量限值影响等因素影响，致使火电机组深度调峰能力不足，灵活性大打折扣，低压缸零出力供热技术是解决这一问题的途径之一，可以大幅提高机组的供热能力、电调峰能力和供热经济性。
关键词：热电联产；低压缸零出力改造；运行一、前言汽轮机是热电厂生产运行的重要设备之一，也是热电厂控制能源的主要设备，在我国电力行业发展过程中经过专家、技术人员的不断研究和探索，结合国家对节能降耗的号召，在汽轮机节能降耗方面已经有了一定的成果，抽汽供热大大提高企业综合能源利用效率和经济利益，“以热定电”运行方式致使火电机组深度调峰能力不足，灵活性大打折扣，低压缸零出力供热大幅提高机组的供热能力、电调峰能力和供热经济性。
低压缸零出力供热技术在低压缸高真空运行条件下，切除低压缸原进汽管道进汽，通过新增旁路管道通入少量的冷却蒸汽，实现低压缸近零出力运行，从而大幅降低低压缸冷却蒸汽消耗，减少机组冷源损失，大幅提高机组的供热能力、电调峰能力和供热经济性。
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超超临界机组低压缸拼缸及焊接变形控制第31卷第3期2o09年3月华电技术HuadianTechn0logyV01.31N0.3Mar.2009超超临界机组低压缸拼缸及焊接变形控制Def0Hnati0nc0ntr0linassemblingandwelding0fultrasupercriticalunit10wpressurecylinder刘鸿国LIUH0ng—guo(华能玉环电厂,浙江玉环317604)(YuhuanP0werPlant,ChinaHuanengGmup,Yuhuan317604,China)摘要:华能玉环电厂超超临界机组低压缸外型尺寸较大.在施工中通过合理的拼缸方法,采用科学的二氧化碳气体保护焊+同步分段倒退焊工艺,有效地控制了低压缸拼缸连接焊接变形.经测量,变形量小于设计值,为其他超超临界百万电厂的拼缸焊接提供有益参考.关键词:低压缸拼缸;熔化极气体保护焊;变形控制中图分类号:TK263.1文献标志码:A文章编号:1674—1951(2009)03—0014—04 Abstract:Thelowpressurecylinderofu1trasupercriticalunitinYuhuanPowerPlantofChina HuanengGr0uphaslargercontourstmcturesize.Byadoptingrati0nalemethodandscientificweldingpr0cess:C0 2gas—shieldwelding+ synchronoussectionbackwardsweldingpmcess,thedef0rrnationinassemblingandweldin goflowpr_essur_ecylinderwascontIlnlledeflfectively,thedefbHnationvaluesweresmallerthanthedesignvalues.This experiencecouldbeausefl】lreferencef0rtheassemblingandwel出ngofotheru1trasupercriticalunit. KeywOrds:lowpressurecylinderassembling;metalgas—shieldwelding;deforrnati0ncontmll机组概况华能玉环电厂4×1000Mw机组,汽轮机为10o0MW超超临界,一次中间再热,单轴,四缸四排汽,凝汽式,八级回热抽汽汽轮机,其型号为N1000—26.25/60O/600由上海汽轮机有限公司和德国西门子联合设计制造.机组采用HMN型积木块组合串联布置,包括1个单流圆筒型H30高压缸,1个双流M30中压缸和2个N30双流低压缸.低压外缸与轴承座分离,直接坐落于凝汽器上,低压缸与凝汽器采用刚性连接.高压缸,中压缸为厂内组装整体供货.2只低压缸为散件供货,现场组装,材质为Q235B.低压缸结构为外缸,外内缸和内内缸形式.2拼缸的施工及焊接技术措施2.1施工工艺流程低压缸的拼缸工序流程如图1所示.收稿日期:2008一l1—252.2拼缸程序及方法2.2.1低压外下缸拼装清理外下缸前后端板及左右侧板;测量端板的几何尺寸是否符合图纸及实际安装需要;根据轴承座中分面至凝汽器接颈顶部的实测距离修整端板高度;测量中心导杆的位置是否符合图纸要求;将前后端板吊入孔洞内,端板上的法兰孔套到中心导杆上,用左右调整螺栓来调整端板的标高及水平度,垂直度,端板的一侧支撑在轴承座上,另一侧支撑在凝汽器接颈上部.检查侧板的几何尺寸,并测量实际安装位置的尺寸是否满足安装条件;根据轴承座中分面至凝汽器接颈顶部的实测距离修整侧板高度;在侧板两端安装临时用的压条及拉紧装置,来最终定位侧板与端板;行车吊入侧板,将侧板的压条放到端板上进行预定位,再用拉紧装置与端墙最终找正定位;检查低压外下缸的标高,水平度,扬度及对角线尺寸是否满足设计要求.将端板与侧板点焊牢固,拆除安装用的临时压第3期刘鸿国:超超临界机组低压缸拼缸及焊接变形控制15? 基础验收,移交端板及侧板清理,打磨二二二[二前后端板吊装就位二二二[二前后端板找正找平侧板安装临时用压条及拉紧装置安装左右侧板吊装就位.........'.......●....'..'...一..................![.....一侧板与端板找正标高水平扬度及角线fj否工堕4一</合格面板时压条及紧装置拆除卜.——一j是低压缸中心导杆膨胀节安装低压外下缸隔板安装并点焊低压抽汽管临抛撑管安装找正并点焊低压外下缸整体找正塑合格否整i磊■}.—是加工中分面密封槽低压外上缸清理,检查低压外上缸调阀端安装低压外上缸电机端安装测量上半缸调阀端,电机端距离低压外上缸中间部分法兰安装低压外上缸中间部分安装调整低压外上缸并点焊堑</合格否外上缸整接}.———是吊去低压外上缸,检查焊缝并完善低压缸拼缸结束图1低压缸的拼缸工序流程图条及拉紧装置;检查外下缸撑管连接板的几何尺寸,部分吊起至低压外下缸中分面上,在引导螺栓的引根据实际安装位置的尺寸进行适量的修整;安装外导下,缓慢松下吊钩,在上,下半缸水平中分面即将下缸撑管连接板,并点焊牢固;将连接中心导杆与低合拢之前,将中分面的定位销打入,然后松下吊钩,压外缸的膨胀节内环套到导杆上并定位,再根据实直至上下半缸合拢为止;检查上,下半缸螺栓孔是否际安装尺寸修整膨胀节外环并与内环焊接牢固;拆有错位现象;穿人中分面螺栓,并用规定的力矩拧紧下膨胀节,检查焊缝是否符合要求;将"O"型圈装入螺栓.用同样方法吊装低压外上缸的电机端部分并焊接成一体的膨胀节结合面上,将膨胀节安装到中紧固螺栓.心导杆上,并在外侧用螺栓与低压外缸连接,内侧与2.3低压缸焊接中心导杆焊接牢固;将低压缸抽汽管临抛到低压缸2.3.1低压外下缸焊接底部(包括膨胀节等部件);吊装低压缸撑管,撑管调整外下缸各端(侧)板与凝汽器接颈的间隙,出厂时呈一个整体的框架,现场安装时将撑管定位端板与侧板问的间隙,以符合说明书的要求,对接焊找正,并与低压缸内事先安装的撑管连接板点焊缝间隙为3mm,并确保间隙一致.将焊接区域及附牢固.近10mm范围内的铁锈,尤其是油脂,油污等清理干2.2.2低压外下缸整体找正净.在点固前用塞块固定间隙,并间隔5O0mm每段清理并打磨低压外上缸的水平中分面,并将螺进行点固焊.为防止焊接时收缩变形,严格按要求栓孔彻底清理干净;用行车将低压外上缸的调阀端顺序焊接,对称间断焊接以防变形,并用锤子敲击消?l6?华电技术第31卷除应力.以500mm为1个长度单位,4条焊缝进行分段划分,4名焊工同时在四角按制定的焊接工艺参数和焊接位置进行焊接.按工艺卡的参数进行,每层焊缝必须清理,控制起收弧的质量.质监员进行旁站监督,对每位焊工使用的电流,电压,焊接速度,焊层厚度等进行控制,保证4名焊工的步调一致.主要焊接工艺有SMAw,GMAw;焊接材料为E5015(CHE507),ER50—6(CHw一50C6);焊接中间温度≤35O.2.3.2低压缸与凝汽器的焊接在低压外缸与凝汽器之问镶嵌一条高度为150mm的铁板,铁板的上,下分别采用对接方式与低压外下缸和凝汽器接颈进行刚性连接.汽机侧及左, 右两侧焊缝为双面坡口,电机侧焊缝为单面坡口,由于连接板的高度是根据现场具体情况而定的,需用割刀对连接板进行修整,故其焊缝间隙难以保证均匀一致.可采用先堆焊而后再打磨的方法来尽量达到标准间隙,减小残余应力,减小焊缝变形,从而控制整个低压缸的变形.为了减小焊接变形量,8个焊工同时对称逆向焊接,每次的焊接长度为5oomm.先进行连接板与低压外下缸的焊接,然后再进行凝汽器与连接板的焊接,焊接工艺参数与焊接速度应一致,每焊完一层,用锤子敲击以消除应力.低压外下缸焊接结束后,吊走外上缸,使用厂家提供的专用工具,在外下缸端墙与侧墙的焊接结合面上加工密封槽.2.3.3低压外上缸焊接经验收合格后,进行外上缸的整体焊接工作.汽机侧焊缝背部衬垫安装并进行点焊,点焊汽机侧顶部和侧面焊缝,按焊接顺序焊接汽机侧焊缝,必须由2名焊工同时进行焊接.安装电机侧焊缝的背衬并点焊,然后按焊接顺序由2名焊工同时进行焊接(如图2所示),方法与埴车吊去外上缸,彻底清理汽缸结合面及焊接面,检查焊缝是否合格,并进行最后的焊接完善及收尾工作. 3质量控制标准及措施低压缸拼缸和焊接质量标准由制造厂负责提供,制造厂无特殊要求的参考DL50ll一_92《电力建设施工及验收技术规范》(汽机篇),电综[1998]l45 号《火电施工质量检验及评定标准》(汽机篇),施工中应严格遵循,不得任意修改.修改通知单和其他方面的工程联系单应按其提出的具体质量标准严格施工,不得任意变更.为保证机组安装后的稳定运行,应对以下5点特别重视.(1)加强对设备外观检查,主要加工面是否光洁,铸件是否有气孔,裂纹等异常情况.(2)加强对设备的预检修,尤其对制造厂出厂保证的重要项目,若发现超标或严重缺陷应及时向制造厂提出,设法予以弥补处理.(3)严格按照制造厂提供的图纸和技术措施进行施工.在施工过程中,凡是遇到无法做到规定的项目,应及时f[报,待各方研究后按统一的意见再进行施工,不得盲目蛮干.(4)施工过程中对全部施工项目应严格执行三级验收制度,并办理签证手续.(5)施工前进行质量意识教育,施工中定期进行质量宣传教育,使质量意识深入至每个施工人员中,确保工程施工质量.应杜绝习惯性违章而发生的质量事故.填充金属和外表质量应符合建质[1996]l1l号《火电施工质量检验及评定标准》(焊接篇).焊缝的无损检验方法及比例按厂家及西门子提供的wPS要求进行.4效果验收在拼缸过程中可通过布置在4个猫爪上的12块百分表监控焊接变形,并及时调整焊接顺序.低压外缸中分面穿孔率l00%,拼缸焊接后低压缸中分面间隙为紧l/3螺栓状态下达到了0.O5mm不入.表1为中分面间隙测量数据,图3为中分面测量位置示意图,图4为中分面紧l/3螺栓后的间隙.5结论(1)由于低压缸构件尺寸大,刚性小,焊接技术要求高,难度大,工作量多.如果拼装质量不好,焊接变形量过大,则会导致汽缸中分面螺栓孔错位而无法安装螺栓,汽缸中分面产生较大间隙等不良后第3期刘鸿国:超超临界机组低压缸拼缸及焊接变形控制?17?表l中分面间隙测量数据m测量部位设计值TE/左测量值TE/右测量值GE/左测量值GE/右测量值果,严重影响质量和工期.(2)针对低压缸的焊接难度和技术要求,在现场拼装过程中,应选取合理的拼缸步骤,采用优化焊GE图3中分面测量位置示意图TETEaLP1中分面紧1/3螺栓后的间隙bLP2中分面紧1,3螺栓后的间隙图4中分面紧l/3螺栓后的间隙接工艺,焊接顺序,线能量输入,局部固定,变形量监控等方法.最终的验收测量数据表明:低压缸拼缸和焊接变形控制措施是科学合理的,变形量小于设计值,满足了超超临界机组安装的精度要求.(编辑:刘芳)作者简介:刘鸿国(1969～),男,福建莆田人,华能玉环电厂高级工程师,从事电厂焊接,锅炉检验,金属监督的研究及实践方面的工作.o●<>●<>●<>●<>●0●<>●()●o●0●o●<>●<>'<>●0●0●<>●0●-0>●<>.<>●<>●<>●<>●<>●<>●<>●<>●o●<>●0●<>●<>●<>●0●<>●<>●<>●0●<>●<>●<>●<>●<>●<>●<>●(上接第13页)图2狮DB年5月22日破坏水封处理捞渣机成功的趋势图6结束语从以上实践可知:对于炉底无渣井和关断门设计的超临界固态排渣锅炉来说,在捞渣机出现故障而需破坏炉底水封处理捞渣机缺陷时,通过燃烧调整可实现不停炉检修且锅炉各项参数完全可以不超限.(编辑:王书平)作者简介:刘晓军(1978一),男,湖北监利人,华电襄樊发电有限公司工程师,从事电力生产技术管理方面的工作.肖丽峥(1979一),女,江西南昌人,华电襄樊发电有限公司工程师,从事电厂集控运行方面的工作.0O84438885559OO99O09l22l927462∞%%32222555550O1882221l99999 22222∞∞∞22444。