300MW机组小机转速波动大 (2)
某公司300MW机组并网后负荷波动异常分析
某公司300MW机组并网后负荷波动异常分析本文结合某公司300MW机组并网后，由于机组高压调门的开度与通过阀门的蒸汽流量不对应而出現的负荷异常波动问题进行了总结概括，并对其进行原因分析，通过在线对机组高压调门开度进行修正，使机组负荷最终恢复正常。
同时本文也提出了相应的处理及防范措施以供参考，避免类似事故再次发生。
标签：300MW机组;负荷波动;高压调门开度修正;防范引言某公司300MW机组为哈尔滨汽轮机厂生产的亚临界、一次中间再热、双缸双排汽、单轴、凝汽式汽轮机，型号为N300-16.7/538/538。
该型汽轮机共配有2只高压主气门、6只高压调门、2只中压主气门、2只中压调门，汽门通过油动机操作控制，汽门油动机每两年返厂维修一次，油动机维修完成后，所有汽门行程，均需重新定位。
1、事件经过7月9日，该机组在机组检修任务完成后启机。
20：20H，机组并网后负荷至160MW时，高压调门开度31%，主汽压力14.35MPa，在投入机组协调、AGC 后，机组负荷、高压调门开度、主汽压力等参数出现波动现象，且随时间推移，参数波动逐渐加剧。
20：33H，运行人员退出AGC，解除机组协调，手动控制机组负荷，机组负荷趋于稳定。
此时机组负荷值165MW，高压调门开度30.87%，主汽压力14.7MPa。
在机组参数波动期间，机组负荷最高达到186MW，最低至156MW;高压调门开度最高开至37.86%，最低至29.08%，主汽压力在14.08-14.5MPa之间来回振荡、波动，一个波动周期约10S。
图1负荷等参数波动曲线在机组投入协调、AGC后，负荷等开始波动，机务人员随即对机组汽门进行了现场确认，确认所有汽门外观运行正常;其后又对高压旁路电动门进行了刹紧操作，确认高压旁路电动门关闭严密。
调阅机组1月15日启机后运行参数发现，机组此次运行参数较1月参数偏高（详见下表），初步怀疑存在机组高压调门汽门开度不足、蒸汽流量与阀门开度不对应[1]。
300MW机组汽泵小机跳闸原因分析及处理
300MW 机组汽泵小机跳闸原因分析及处理摘要：汽动给水泵在火力发电热力系统中具有举足轻重的地位，它的正常与否，直接决定了火力发电机组整体的健康运行水平。
本文就汽泵小机一些不常见的跳闸原因如转速偏差值大、喷油飞锤误动、温度测点接线接反等进行分析、讨论，由表及里，摊出现象，捋出本质，给出处理对策及防范措施。
可借鉴于同类机组，用作参考预见，以维护运行。
关键词：汽泵小机；跳闸；转速偏差值；飞锤误动；测点接线；对策前沿重庆中机龙桥热电有限公司300MW供热式抽凝机组，给水系统配置两台50%BMCR容量的汽动给水泵及一台30%BMCR容量的电动调速给水泵，汽动给水泵型号：FK5F32M；小汽机型号：G6.6-0.8-2，单缸、单流、冲动式、纯凝汽汽轮机，东汽出品。
运行中当一些常规参数超限条件满足时，保护动作跳闸，如超速、润滑油压低、排汽真空低、轴瓦温度高、轴振、轴位移大等。
本文就常规跳闸条件里所不具有的，转速偏差值大、喷油飞锤误动、温度测点接线接反，三项现实事例原因进行分析，按照时间线索，务求明晣条理，分呈脉络，清醒意识，防患未然，未雨绸缪，举重若轻而具参考意义。
1.汽泵小机转速偏差值大跳闸1.事件经过2014年09月03日中班，18：21：37`负荷212MW，锅炉MFT，床温低于650℃且未投油首出；主机以20MW/min速率降负荷，18：22：13 `A汽泵3762.25r/min，开始降转速，18：23：58` 至2847.68r/min，关闭出口门，旋转备用。
此时B汽泵单独运行，电动给水泵检修无备用。
18：27：36` 负荷120MW，B小机入口压力低跳闸，MEHB排汽温度高首出、排汽温度高停机，而此时排汽温度53.8℃，系误发。
立即开启A汽泵出口门，并升速带负荷，但已来不及，18：27：42`给水泵均停主汽流量大于30%首出，锅炉BT。
18：31：52`汽包水位高BT，机组跳闸。
在此后恢复过程中，B小机冲转后旋转备用，出口门关闭。
300MW机组汽轮机转速控制故障分析和处理措施
度 为 １ ）所 以才 产生 了这样 一个 故 障现 象 ， 致 单 ， ｓ 导
・
５ ２・
华 电技 术
第３ ３卷
图 ２ 逻辑 修 改 后 的 控 制 曲线
５ 结 束 语
此 次 Ｄ Ｈ转 速控 制故 障是 由 Ｄ Ｈ组 态 内部 的 Ｅ Ｅ
参 考文 献 ：
［］ １ 毕华南 ， 李红艳．给水泵 汽轮机 控制系 统应用及 启动 中
功 能块 运算 时序 不合 理 引起 的 ， 以 ， 审查 逻辑 组 所 在 态时， 不但 要 检查组 态 的正 确性 ， 而且 要检 查各 功 能
（ ） 入 目标 值 、 ４输 升速 率 。
（ ） 击“ ５点 进行 ” 钮 ， 轮 机 开 始 按 照 所 设 定 按 汽
Ｄ Ｈ转速 控 制 由转速 控制 ＰＤ、 地 转速 信号 、 Ｅ Ｉ 就
目标值 、 升速率 、 转速设定值 、 流量指令 （ ） 阀门 ％ 、
曲线 、 伺服 阀和 调 门组成 。
关键词 ： 数字 电液控制 系统 ； 停机惰走 ；Ｉ ＰＤ调节器 ； 超速保 护 ； 故障分析
中 图 分 类 号 ：Ｋ２ ８ Ｔ ６ 文 献标 志 码 ： Ｂ 文 章 编 号 ：６ ４—１５ （０ １ ０ ０ ５ ０ １７ ９ １ ２ １ ）９— ０ ０～ ３
１ 数 字 电液 控 制 系统 概 况
为 ０ ～１０ 。 ％ ０％
Байду номын сангаас
３ 故 障 分 析
作者通过故障现象分析认为 ， 导致转速飞升 的 原因主要有就地转速信号扰动、 就地调门／ 油系统异 常 、 服 阀异 常和 内部逻 辑错 误 等 。 伺 按 照 以上所 列 原 因逐 一 进行 检查 和排查 ：
300MW机组深度调峰危险及对策
300MW机组深度调峰危险及对策300MW机组深度调峰是指对于机组的额定容量进行比较大幅度的调峰操作。
在深度调峰的过程中，往往会涉及到一些危险因素，可能会对设备造成不同程度的损伤，同时也会给操作人员带来较大的工作压力和难度。
因此，为保证深度调峰的过程能够安全稳定地进行，必须制定合理的对策。
本文将重点分析300MW机组深度调峰的危险因素及对策。
危险因素1. 电网电压波动对于电厂机组而言，其输出功率是受到电网负荷的控制的。
在深度调峰的过程中，变化比较大的负荷会导致电压波动，进而影响机组的输出功率。
如果机组对于这种短时间内的功率突变反应不及时，就会导致机组失去同步，甚至可能会引发电力系统的连锁反应。
2. 转速变化较快在深度调峰的过程中，机组的功率变化很大，这就要求机组转速变化也要非常快。
当机组的转速发生大幅度变化时，机组内部的各种机械部件都会遇到非常大的冲击力，这就会导致轴承的磨损、过载电机的损坏等问题。
3. 热力学参数发生变化在深度调峰的过程中，机组的进汽参数、出汽参数等热力学参数也会发生比较大的变化，这就对机组内部的各种设备和管道进行了严格的要求。
如果机组内部的设备和管路不能承受这种变化，就会导致燃烧室失火、汽轮机破裂等问题。
对策1. 设备的升级改造在深度调峰的过程中，机组的各个部位都会遇到比较大的负荷，因此需要对这些部件进行整体或者局部的升级改造。
例如，在汽轮机的排汽阀、控制系统等方面进行升级，将机组的反应速度提高到一个较高的水平。
2. 设备的维护保养在深度调峰的过程中，机组的各个部件都会面对比较大的负荷，因此需要对机组的各个部件进行维护保养，及时发现设备的故障和缺陷，以避免设备在高负载状态下失效。
同时，还需要制定完整的设备维护计划，落实维护的责任和义务，确保维护工作取得实效。
3. 提高工作人员的技能和素质深度调峰的过程需要操作工作人员精湛的技术和丰富的实践经验，以保障调峰的稳定性和安全性。
因此，需要加强工作人员的培训，提高工作人员的技能和素质，让工作人员拥有充分的能力应对突发情况，保证调峰的顺利实施。
300MW汽轮发电机组的振动分析与处理
300MW汽轮发电机组的振动分析与处理杨新华1，张丽娟1,2，陈冬冬2，王宝玉3（1.兰州理工大学电气工程与信息工程学院，兰州730050；2.山西昆明烟草有限责任公司，太原030012；3.甘肃电力科学研究院，兰州730050）[摘要]本文详细介绍了某300MW机组在起动及带负荷运行过程中产生振动异常的处理情况。
通过对整个机组进行开机全过程的振动监测，以及对振动数据的研究分析，确定了产生振动异常的主要原因是发电机转子质量不平衡。
经过数次现场高速动平衡处理，并对其他产生振动的原因采取相应的处理，有效消除了机组的异常振动，确保了机组的安全运行。
[关键词]汽轮发电机组；振动；动平衡；消振[中图分类号]TM311[文献标识码]B[文章编号]1000-3983(2010)02-0018-03Vibr ation Analysis and Disposition for300MW Turbine-Genera tor UnitYANG Xin-hua1,ZHANG Li-juan1,2,CHEN Dong-dong2,WANG Bao-yu3(1.College of Electrical and Information Engineering,Lanzhou University of T echnology,Lanzhou730050,China;2.Shanxi Kunming Tobacco Co.,L TD.,Taiyuan030012,China;3.Gansu Electric Power Research Institute,Lanzhou730050,China)Abstract:The paper gives a particular analysis on a300MW turbogenerator that the abatement process of the abnormal vibration on the turbine during the first start-up and running with load.According to the vibration monitoring during the turbines start-up on site,the analysis and study to the data of vibration monitoring was carried out.The reason of bearing's vibration is due to weight unbalance of generator rotor.After several high-speed dynamic balance on site and othe corresponding malfunction disposal,the vibration of the generator set was reduced effectively.Key wor ds:turbogenerator;vibration;dynamic balance;dismiss vibration前言甘肃某电厂3号机组工程设备采用哈尔滨汽轮机厂生产的N300-16.7/538/538型亚临界、一次中间再热、单轴、双缸、双排汽、凝汽式汽轮机及其辅助设备，配以哈尔滨电机厂生产的QFSN-300-2型发电机，采用静止励磁系统。
300MW汽轮发电机组不稳定振动的原因分析与处理
300MW汽轮发电机组不稳定振动的原因分析与处理摘要：随着我国经济在快速发展，社会在不断进步，人们生活质量在不断提高，对于用电需求在不断加大，为了满足日益增加的用电需求，汽轮发电机组的容量也随之不断提升，由此也导致了汽轮发电机组振动问题越来越复杂，已经成为影响机组安全运行的重要因素之一。
文章以某300MW汽轮发电机组调试阶段出现的多种振动现象进行了深入分析，指出了导致不稳定振动的具体原因，随后结合实际工作经验，提出了动平衡、调整轴瓦紧力、加固下垫铁等问题解决措施，并在多次实验中取得了良好效果。
关键词：汽轮发电机组;不稳定振动;高中压转子;动静碰摩;布莱登汽封引言某发电公司一台C300/220－16．7/0．3/537/537型、单轴、双缸双排汽、亚临界、一次中间再热、抽汽凝汽式汽轮机，轴系共7个支撑轴瓦，其中1、2号轴瓦支撑高中压转子，3、4号轴瓦支撑低压转子，5、6号轴瓦支撑发电机转子，7号轴瓦为滑环轴转子外伸端的支撑轴瓦，滑环轴转子为发电机转子的外伸，各转子之间均采用刚性联轴器连接。
2018年9月，该机进行A级检修，检修时将高中压隔板汽封、轴端汽封、过桥汽封更换为布莱登汽封，并把所有汽封的径向间隙调至厂家规定的下限数值。
1机组振动情况该机于2009年2月投产发电，投产时就存在过高中压转子临界(1540r/min)时1号轴承轴振超标的问题，随起停次数的增多有恶化的趋势，且与转子热状态有一定关系，热态较冷态大，升速时最大已超过330μm，但运行停机降速时振动略超跳闸值;200r/min时2号、3号轴承轴振偏大，超过50μm，此时的振动数值为晃度值，即晃度偏大，且方向与定速后振动相位相同。
定速3000r/min后2号轴承轴振偏大，4号轴承瓦振超标。
2010年4月，该机进行了首次大修，大修时测得高中压转子过桥汽封处存在80μm弯曲，6月4日，大修后首次启动，启动过程中过高中压转子临界时1号轴承轴振仍然超标，定速3000r/min后只有4号轴承瓦振超标，瓦振数值与轴振数值相当，7号轴承轴振并不大，最大不超过35μm，但由于锅炉结焦灭火，机组发生了几次甩负荷之后7号轴承振动出现爬升，其中7号X方向振动变化最明显，9月24日，7号X方向振动已爬升至101μm。
300MW汽轮发电机组轴系不稳定振动原因分析及控制处理
３ ０ Ｍ Ｗ 汽 轮 发 电 机 组 ０
轴 系不 稳 定 振 动 原 因分 析及 控 制 处 理
李素卿 ， 杨世 斌 ， 卫 东 刘
（ 电太原 第一 热 电厂 ， 国 山西 太原 ０ ０ ２） ３ ０ １
［ 摘
３号机 组运 行 中频 繁 发 生振 动 大幅 波动现 象 ， 通过 对 振 动试验 数 据 要 ］ 国电太原 第一热 电厂 １ 以及机组升速过程振动记录等的全面分析， 确定机组振动为摩擦振动， 振动为 中压转子 弯
为 消除 中压转 子 联 轴 器对 轮 瓢 偏值 超 标 问题 ， 将
轴 径轨 迹紊 乱 、 毛刺 多 杂 ， 现 被强 迫 约 束 的特 征 ； 呈 振 动 突增 时 ， 轴 心轨 迹 变 化较 大 ， 较 正 常 时发 散 ， 各 均 毛
刺 减少 。
１ 号对轮中间原 ０ １ ｍ 的临时偏垫 ， ． Ｏｍ 改为将联轴器 对 轮调 整垫 片磨成有 ０１ 偏 斜 的偏 垫 ， ．５ｍｍ 减少 了对 轮连结后轴系的弯 曲值。此外 ， 号轴瓦更换 为可倾 １
了国标规定的晃度值应小于振 动容许值 的 ２ 的限 ５ 值， 说明轴系联轴器 中心较差， 总弯曲量严重超标 ， 易
２ ２ 顶轴 油压 变化 的影 响 ．
引 发振 动值 突增 。
振动稳定时 １ 号～３ 号轴承顶轴油压分别为 ２ １ ．
ＭＰ 、． ５ＭＰ ａ １ ７ ａ和 ５ ０ＭＰ 左 右 ， 动增 大 时 ， 、 ． ａ 振 １ ２号
为 （ ～４ ７ ＭＰ 。 ５ ． ） ａ
磨合 ， 直至间隙扩大 ， 碰磨消失 。对此 ， 为提高轴瓦稳
２ ３ 频率 及 相位测 试 ．
定性 ， 润滑 油温度 由 ４ 将 １℃ 提高 到了 ４ ４℃ ； 为减 小汽 流 扰动 ， 将进 汽方式 由顺序 阀控 制改 变为单 阀控 制 （ 或
300MW汽机调门波动的原因
300MW汽轮机高压调节阀门波动的原因分析作者：李杰发布日期：2009-7-6 12:06:31 (阅555次)关键词: 波动分析高压调节阀门【摘要】针对采用数字电液控制系统的汽轮发电机组在运行中出现的调节阀门波动的问题，分析了了造成阀门波动的可能原因，并详细介绍了因为阀门流量特性曲线不合理而造成的阀门波动现象，提出了解决方案。
【关键词】高压调节阀门波动分析华能德州电厂#1～4机组系东方汽轮机厂生产的D42型300MW机组，汽轮机控制系统采用的是上海新华控制工程有限公司的DEH-Ⅲ型控制系统，机组于1991年—1993年相继投产。
由于机组原DEH-Ⅲ型控制系统设计方面的不合理性及设备本身难以消除的缺陷，在1998年—2001年期间的各机组大修期间先后将DEH-Ⅲ型控制系统改为新华公司的DEH-ⅢA型。
即将原来的电-液并存型中压抗燃油控制系统改为纯电调高压抗燃油系统，该液压系统由以下四部分组成，即液压伺服系统、高压遮断系统、低压透平油遮断系统和高压抗燃油供油系统。
高压抗燃油系统由新华公司成套供应，低压保安油系统、阀门操纵座由东汽供应。
控制系统改造后,四台机组在运行期间曾多次出现变负荷过程中汽轮机调节阀门波动的现象,引起机组负荷、压力等参数的波动，严重影响着机组的安全稳定运行。
1 DEH-ⅢA型系统工作原理该机组的10个阀门（2个高压主汽门、2个中压主汽门、4个高压调节阀门、2个中压调节阀门）除2个中压主汽门属于开关型外，其余均采用伺服阀控制闭环回路。
DEH控制系统包括2个闭环回路：一是伺服阀控制回路，对阀门进行定位控制，采用PI调节规律；另一是转速、功率控制回路，对转速和功率进行闭环控制，也是采用PI 调节规律。
（如图1）图1 DEH-ⅢA型系统控制回路原理2 可能引起调节阀门波动的原因能造成调节阀门波动的原因有许多种,伺服阀控制回路中任一环节的设备出现问题，都会引起调节阀门的波动，一般出现以下几方面的问题：（1）控制器本身出现故障引起计算机的指令不稳而使调节阀门波动，此问题可通过对主控制器进行检查，监视其输出点信号是否波动便能确定是否有问题。
300MW汽轮机组振动不稳定的原因分析及处理措施
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ｏ ｂ ｏ ｍａ ｉ ｒ ｔ ｎ ｉ ｔ ｅ ｍｏ ｅ ｒ ｓｄ ａ ｔ ｅ ｓ ｅ ｉｔｎ ｎ ｆａ ｎ ｒ ｌ ｂ ａ ｉ ｓ ｈ ｒ ｅ ｉ ｕ ｌｓ ｒ ｓ ｘｓ ｉ ｇ ｉ ｖ ｏ
为振 动 的 原 因为 转 子 存 在 较 大 残 余 内应 力 ， 成 高 中压 转 子 造
发 生永 久 性 弯 曲 ， 出对 转子 采 取 高速 动 平 衡 的 处 理 措 施 。 提 关键词 ： 汽轮 机 组 ； 动 不 稳 定 ； 余 内应 力 ； 曲 ； 平 衡 振 残 弯 动
Ａ ｓｒｃ ： ｏｖ ｎ ｔｂｅ ｖｂ ａｉｎ ｏ ／ Ｐ ｒ ｔｒｏ ｎ ｂ ｔ ｔＴｏ ｓ ｌｅｕ ｓａ ｌ ｉｒ ｔ ｆＨＰ Ｉ ｏ ｏ ｆｏ ｅ ａ ｏ
２ Ｘ方 向振 动 幅度增 大 至 ２ ７／ｎ 见 图 ２ 停机 降 速 ４ ｚ ， ｒ ， 过 临界 时振动 幅度 ２ ７ ｍ， ５ 比升 速 振动 大 ；０ １年 ２１ １月 １ ２日， 机组 启 动过 临界 （ 速 １５ ０ｒｍｉ） ， 转 ２ ／ ｎ 时 ２ Ｘ方 向的振 动 幅度增 大至 ２ ２ ｍ， 图 ３ ８ 见 。
图 ２ ２１ ０ ０年 １ １月 ８ 日 升 速 时 ２号 轴 瓦
２ 机 组 振 动 情 况
300MW小机控制说明
小汽轮机说明书资料一、300MW小机控制说明：1、300MW每台机组配两台50%容量的汽轮机驱动给水泵和1台50%电动驱动给水泵，正常运行时，两台汽动泵投入，一台电动泵作为汽动或备用泵。
2、两种进汽汽源：正常时采用主机中压缸排汽，即主机四段抽汽，低负荷或高负荷时采用高压主蒸汽，低压调速汽门和高压调速汽门由同一个油动机通过提板式配汽机构控制。
3、在给水泵透平启动过程中，高压蒸汽一直开到接近40%主机额定负荷（120MW），15%主机额定负荷（45MW）时开始打开低压主汽门前逆止阀，使低压进汽；在15%~40%主机额定负荷范围，高压和低压蒸汽同时进入；在40%额定负荷以上时全部进低压蒸汽4、60%以下额定负荷时为单泵运行，60%以上为双泵运行5、低压主汽门前装设逆止阀，高压进汽时防止高压欺窜入汽轮机，当四段抽汽压力升高能顶开逆止阀后，低压进汽，配汽机构自动的逐渐的切断高压进汽，该逆止阀与主机抽汽联动。
6、小汽轮机采用MEH系统控制，接受4~20mA锅炉给水信号和LVDT位移反馈信号，MEH 产生的控制信号作用电液伺服阀。
MEH功能有DCS实现。
7、润滑油系统采用2台交流油泵，一台运行，一台备用，供汽轮机和给水泵的润滑用油；1台直流油泵，事故情况下的润滑油供给油泵。
二、汽轮机参数1、汽源：低压汽2、额定主汽门前蒸汽参数压力：0.876Mpa；温度：337最大主汽门前蒸汽参数压力：0.947Mpa；温度：3383、额定转速：5130最大转速：54504、排汽压力（设定值）：5.28Kpa5、连续运行转速范围：3000~56006、盘车装置：汽轮机转子盘车转速43，盘车电机容量：4KW7、汽轮机转子运转方向：自汽轮机看给水泵方向为顺时针三、MEH性能1、闭环转速控制范围：不小于10%N~120%N（N为给水泵最高转速）2、转速控制精度：小于0.1%N3、转速定值精度：小于0.1%N4、静态特性：死区小于0.1%N5、动态特性：汽轮机转速跟踪转速定值滞后小于0.1%N四、油系统参数1、电动主油泵出口油压：0.25Mpa2、电动主油泵油量：267L/min3、电动主油泵功率7.5KW；电压380V~；转速14504、润滑油系统油压：0.25Mpa5、直流事故油泵出口油压：：0.25Mpa6、直流事故油泵流量：267L/min7、直流事故油泵功率7.5KW；电压220；转速1500五、汽轮机系统1、汽水系统1.1主蒸汽系统低压蒸汽：四段抽汽，参数为0.876Mpa/337℃；高压蒸汽：主蒸汽，参数为16.7Mpa/538℃正常运行为低压蒸汽2、轴封系统本汽轮机轴封系统由主机轴封系统供汽，小机轴封供汽和回汽管道上装有手动操作门，3、疏水系统分别与主机的高低压疏水膨胀箱相连，高压主汽门疏水进入高压疏水箱，低压主汽门疏水和高压缸疏水进入低压疏水箱；高低压主汽门杆漏汽和高低压调速汽门杆漏汽汇集轴封排汽母管，进入主机的轴封加热器。
300MW机组运行中振动突增的原因及处理
300MW机组运行中振动突增的原因及处理 1韶关发电厂10号机组汽轮机为东方汽轮机厂生产的N300-16.7/537/537-4型机组。
该机组为亚临界中间再热两缸两排汽凝汽式汽轮机，高中压部分采用合缸结构，低压缸为对称分流式，采用双层缸结构。
汽轮机的4个支持轴承均为带球面轴瓦套的椭圆轴承，1，2号轴承为双侧进油，3，4号轴承为单侧进油，机组可实现2种不同的进汽方式，即单阀(全周进汽)和顺阀(部分进汽)。
机组自2001年投产以来，运行状况基本稳定，2002年进行过1次检查性大修，在机组进行汽门活动(全行程关闭)试验时，1号轴承轴振出现瞬间增大的现象。
2002-03-18T10:39:05，机组负荷295MW，顺阀进汽，1号轴承X方向轴振突增至260祄，Y 方向轴振增大至238祄，振动保护动作，跳机。
2002-03-18T16:17:59，机组负荷291MW，单阀进汽，1号轴承X方向轴振突增至270祄，Y方向轴振增大至265祄，振动保护动作，跳机。
此2次振动跳机有一个共同点是：振动首先出现小幅波动，跳动一段时间后，产生一个阶跃，振动突然剧增超过保护值，振动保护动作跳机。
根据DCS数据记录，从振动出现阶跃变化到超过振动保护动作值时间在10s之内。
2 原因分析由于振动异常同时出现在几乎所有的振动测点，各测点的最大振动值不同，且同一天的上、下午分别发生1次，如果3300监测系统存在故障，只可能1块卡板的2个通道同时出现问题，所以，可排除TSI监测系统故障，跳机确实是振动过大造成的。
一般情况下，运行机组出现振动突发性增大有3种原因，即转动部件飞脱、轴系失稳、动静碰磨。
如果发生叶片、围带等转动部件飞脱，振动会阶跃增加到一个固定值保持不变，其后不会再恢复。
若是因为转动部件飞脱引起振动，则机组跳机后重新启动到3000r/min时就会同现振动异常。
该机组的振动问题显然不在于此。
机组正常运行中发生动静碰磨引起的振动异常，在多数情况下是振动缓慢增大，少数情况振动急剧增大，通常是伴随着运行操作或膨胀、差胀的异常。
某300MW机组负荷波动大原因分析及处理建议
中限制 ９ ％ 即为全开 ） ０ ，投 入 自动不 起作 用；此 外 ，还发现磨煤机料位不准确 ，多 台给煤机没有投 人 自动 ；而且运行人员修改主汽压力设定值幅度很 大 ，且 非 常频 繁 ，有时候 仅 修改 不 到 ３ ｓ ０ 就开 始反
向大 幅修 改 随机查 看 了一 段 Ａ Ｃ指 令 没 有 变化 时 的协 调 Ｇ 控 制相 关 数 据 ，发 现 机 组 实 际 功 率 不 稳 定 ，在 约
一
直低 于 Ａ Ｃ指 令 ：在 约 ２ ｎ内 ，实 际 功 率最 Ｇ ０ｍｉ
荷指 令 Ｕ Ｄ Ｌ ，然后 ，分 别 送到 机、炉 主控制 器。 机炉主控制器接受负荷指令 Ｕ Ｄ后 ，对锅炉控制 Ｌ 系统和汽机控制系统发出协调动作的指挥信号 ，即
锅炉 负荷 指 令 Ｂ 和 汽机 负 荷 指 令 Ｔ Ｄ Ｄ，改 变锅 炉
台双进双 出钢球磨 （ ，Ｂ ，Ｄ ，采用正压直 Ａ ，ｃ ）
吹式 制粉 系统 ， “ ｗ” 型 火焰 燃 烧 方 式 。Ｄ Ｓ系统 Ｃ 采用 上 海 新华 控 制 有 限公 司 的 ＸＤ Ｓ一 ０ Ｐ ４０分 散 控 制系统 。较 长一 段 时 间以来 ，该机 组 出现 负荷 波动 大 、对 Ａ Ｃ指 令 响应 慢 的 现象 。文 中在 对 该 现 象 Ｇ 进行 了全 面调 查 、分 析 的基础 上 ，指 出 了存 在 的 问 题 ，并 提 出整 改建 议 。 单元 机组 的 负荷控 制 由协调 控 制系统 实 现 。协 调控 制系统 的 思 想是 将 汽机 、锅 炉作 为整 体 考 虑 ， 在能量 平衡 控 制 策 略基 础 上 ，通 过 前 馈／ 馈 、连 反
８台给煤机有 ３台发生堵煤断煤 ，给煤量均为 ０ ８ ；
个 容量 风 挡板 中仅 Ｄ磨 ２个 挡 板 投 入 了 自动 ，其 他 容量 风 挡板 均为 手动 ；投 人 自动 的 Ｄ磨煤 机 左 、 右 容量 风 挡 板 的指 令 偏 置 均 设 为 ８ ％ ，这 样 无 论 ８ 在什 么 工 况 下 ，这 ２个 挡 板 均 会 保 持 全 开 （ 态 组
300MW汽轮发电机组不稳定振动的原因分析及处理
型亚 临界 、 一次 中间再热 、 单轴 、 可调 式采 暖抽汽凝 汽式 ， 发 电机为 Ｑ Ｓ Ｆ Ｎ一３０型水 一 一氢冷 式 ， ０ 氢 采用静态励磁 。汽轮 发 电机组轴系 由高中压转子 （ Ｉ ） 低 压转 子 （ Ｐ 、 电机 ＨＰ 、 Ｌ ）发 转子 （ ） Ｇ 及滑环轴转 子 （ 组成 ， Ｅ） 各转 子之 间均 采用 刚性联 接 。轴系 由 ７个轴 承支 撑 ， 汽轮机 两个转 子为 双支 承方 式 ，
第５ ３卷 第 ５期
２１ ０ １年 １ Ｏ月
ห้องสมุดไป่ตู้
汽
轮
机
技
术
Ｖｏ ． ３ Ｎｏ ５ １５ ． Ｏｃ ． ０１ ｔ２ １
Ｔ ＵＲＢ Ｎ Ｅ Ｉ Ｅ Ｔ ＣＨＮ０Ｌ ＧＹ ０
３０ ０ ＭＷ 汽 轮发 电机 组 不 稳 定 振 动 的原 因分 析 及 处 理
牟 法海 王 文营 ， ， 张林茂 卢盛 阳 ， ， 高 翔
（ １河北省 电力研 究院 ， 家庄 ００２ ； 石 ５０ １２河北衡 丰发 电有 限责任 公 司， 水 ０３ ０ ） 衡 ５０ ０
摘要： 针对某电厂一 台 ３０ ０ ＭＷ 汽轮 发电机组 ｌ 号轴 承 、 ４号轴 承和滑环 轴轴 承（ ７号轴承 ） 不稳定振动故 障 ， 细介 详
绍 了其振 动特征 ， 出了造成不稳定振动 的原 因 ， 指 采取 了动平衡 、 整轴瓦紧力 、 固下垫铁 等措 施 ， 调 加 取得 了显著的 效果 。 关键词 ： 汽轮发 电机 组 ； 不稳定振动 ； 平衡 ； 动 轴瓦紧力 ； 下垫铁 分 类号 ：Ｍ １ Ｔ ３１ 文献标识码 ： Ａ 文章编号 ：０ １ ８４ ２ １ ）５０ ９ － １０ － ８ （０ １ ０ －３４０ ５ － ３
新华DEH转速波动的原因分析及对策
新 华 D EH 转 速 波 动 的 原 因 分 析 及 对 策
王燕晋, 杨振勇, 宋兆星
(华北电力科学研究院有限责任公司, 北京 100045 )
接原因为再热汽压力的波动。 再热汽压力受锅炉 燃烧及高压旁路、 低压旁路开度的影响。 而锅炉燃 烧效果受多种参数影响 , 易发生波动, 一般通过控 制高压旁路及低压旁路的开度来控 制再热汽压 力。 在高压旁路开度投自动的状态下, 高压旁路后 蒸汽压力基本上可以保持稳定, 波动较小。 在低压 旁路开度投自动的状态下, 再次修正再热汽压力 , 保证再热汽压力的稳定。 但是结合中压调门开度 的控制策略, 发现再热汽压力变化同时会造成低 压旁路开度的变化和中压调门开度的变化。 当这 种变化出现在某一状态时, 控制对象—— 低压旁 路开度和高压调门开度会发生强烈耦合 ( 如图2) , 造成转速的等幅波动 (如图3) 甚至发散。 高压调门 开度只有在再热汽压力稳定时才能保持不变, 从 而使中压缸的出力保持稳定, 高压调门的 P I D 模 块收敛运算。
2 过程及现象
秦电 5、 6 号机组采用中高压缸联合启动 , 冲 转初期首先采用中调门控制方式, 高压主汽门全 关, 高压调门全开。 升速至600 r�m in 定速, 摩擦检 测后切 换到 高压主 汽门 控制方 式, 逐 渐升 速至 2 900 r � m in。当转速升至 2 950 r �m in 时, 阀门切 换, 进 入 高 调 门 控 制 方 式。 最 终 定 速 至 3 000 r � m in。 在机组整套启动过程中 , 发现在定
摘 要: 秦皇岛热电厂 5、 6 号 300 M W 循环流化床机组在升速至 3 000 r� m in 时, 出现转速波动现象。针对这一 现象进行了分析和研究, 阐述了造成转速波动的原因, 并提出了解决办法 。 关键词: 转速波动; 高中压缸联合启动; 旁路; 再热汽压力 中图分类号: TM 621. 6 文献标识码: B 文章编号: 1003 2 9171( 2007) 07 2 0052203
300MW机组振动分析与防范
300MW机组振动分析与防范作者：牛志成来源：《中国新技术新产品》2017年第07期摘要：我公司一期安装2×300MW国产引进型机组，经过增容改造为330MW机组，通过两台机组的试运调试，发现这两台机组都存在振动大的问题，突出表现为4、6、7瓦振动较大，甚至造成无法过临界，降速过临界振动加剧。
在试运中通过不断地探索与总结，发现了该类型机组振动的一些原因，另据资料表明，国内同类型机组都存在类似问题，本文在收集有关资料并结合现场运行经验的基础上，对我厂及同类型机组振动情况、原因作了一些分析，提出了在工作中如何防范330MW汽轮机组振动的措施，供参考。
关键词：汽轮机组；振动原因；防范中图分类号：TK267 文献标识码：A一、现状分析我厂#5、#6机为上海汽轮机厂生产的亚临界、中间再热、单轴、双缸、双排汽反动式凝汽机组。
该机组参数为：型号N300-16.7/518/538，额定出力300MW，进汽压力为16.7MPa，进汽温度538℃，再热汽温538℃。
该类型机组已经3次完善化改进，我厂为第十七、十八台，属第三次改进（D156型）机组，所配发电机为上海电机厂生产的引进西屋技术水平，水、氢、氢冷发电机。
我厂#5、#6机组自投产以来振动一直偏大，集中表现为在中速暖机结束过临界时#6、7瓦振动严重超限，定速后#7瓦振动仍达15～20丝左右，有时甚至连临界也过不去，被迫打闸停机。
正常运行中#7瓦振动波动较大，特别是在密封油温及发电机风温变化较大时对#7瓦振动影响较大。
在停机过临界时#6、7瓦振动仍严重超限达30丝左右。
#4瓦振动也较大，对真空、油温等的变化较为敏感。
据了解，上汽厂引进型300MW机组已投产多台，从投产试运情况看，绝大多数机组都有过较大振动发生，例如：石横某电厂：1号机，6瓦轴振178μm，大于报警值0.125μm，且5、7瓦都有振动；2号机7瓦轴振145μm，大于报警值0.125μm，且5、6瓦都有振动。
小机常见故障分析及处理
小机常见故障分析及处理
7.7.1小机低压调门LVDT故障
现象：小机调门波动，转速波动
分析：①低压调门配LVDT故障引起。
②伺服阀故障引起或调节参数不合适。
处理：①检查小机调节曲线分析原因，必要时切除到手动观察。
②检查LVDT线路。
7.7.2小机启动时挂不上闸或跳闸故障
现象：①启动时，小机无法实现远方挂闸或跳闸
分析：电源故障或启动油电磁阀、速关阀电磁阀故障。
处理：①检查电源情况。
②检查电磁阀。
7.7.3小机正常运行时，遥控退出。
现象：①小机正常运行时，遥控退出
分析：小机遥控退出条件。
处理：①检查小机遥控退出条件。
②检查MEH信号,线路。
国产引进型300MW机组阀切换负荷波动原因分析及对策 发表时间
国产引进型300MW机组阀切换负荷波动原因分析及对策
1. 引言
国产引进型300MW机组在运行中存在着负荷波动问题，其中机组阀切换时的负载波动是一个关键因素，本文对这一问题进行了分析并提出相应对策。
2. 负荷波动原因分析
2.1 机组阀切换引起的负载波动
在机组运行过程中，阀门切换会导致介质流量和压力的瞬时变化，从而引起电网端负载的明显波动，造成电力系统频率不稳定。
2.2 系统动态响应不足
当机组阀切换发生时，系统的动态响应速度不够快，无法及时补偿负载波动，导致频率波动加剧。
3. 对策建议
3.1 优化阀门控制策略
改进机组阀门控制策略，采用先进的自动调节技术，提高阀门调节的精度和响应速度，减少阀切换对系统造成的负载波动。
3.2 加强系统调节能力
通过提高系统的调节能力和频率稳定性，增加系统的储备容量，加快系统频率的恢复速度，降低阀切换对系统的冲击。
3.3 完善机组保护措施
在阀切换时增加相应的保护措施，避免机组由于负载波动过大而出现过载或失配现象，保障整个系统的安全稳定运行。
4. 结语
通过对国产引进型300MW机组阀切换负载波动原因进行分析和对策的探讨，可以有效地减少机组阀切换所引起的负载波动，提高电力系统的稳定性和可靠性。
我们需要不断完善技术和管理，不断提高系统的自动控制水平，为国家电力安全稳定发展做出贡献。
发表时间：2021年11月。
伺服阀的故障原因以及排除
伺服阀的故障原因以及排除伺服阀的故障常常在电液伺服系统调试或工作不正常情况下发现的。
所以这里有时是系统问题包括放大器、反馈机构、执行机构等故障，有时确是伺服阀问题。
所以首先要搞清楚是系统问题、还是伺服阀问题。
解决这疑问的常用办法是：一、有条件的将阀卸下，上实验台复测一下即可。
二、大多数情况无此条件，这时一个简单的办法是将系统开环，备用独立直流电源、经万用表再给伺服阀供正负不同量值电流，从阀的输出情况来判断阀是否有毛病，是什么毛病。
阀问题不大，再找系统问题，例如：执行机构的内漏过大，会引起系统动作变慢，滞环严重、甚至不能工作；反馈信号断路或失常等等，放大器问题有输出信号畸变或不工作，系统问题这里不祥谈，下面主要谈谈阀的故障。
（1）阀不工作原因有：马达线圈断线，脱焊；还有进油或进出油口接反。
再有可能是前置级堵塞，使得阀芯正好卡在中间死区位置，阀芯卡在中间位置当然这种几率较少。
马达线圈串联或并联两线圈接反了，两线圈形成的磁作用力正好抵消。
（2）阀有一固定输出，但已失控原因：前置级喷嘴堵死，阀芯被赃物卡着及阀体变形引起阀芯卡死等，或内部保护滤器被赃物堵死。
要更换滤芯，返厂清洗、修复。
（3）阀反应迟钝、响应变慢等原因：有系统供油压力降低，保护滤器局部堵塞，某些阀调零机构松动，及马达另部件松动，或动圈阀的动圈跟控制阀芯间松动。
系统中执行动力元件内漏过大，又是一个原因。
此外油液太脏，阀分辨率变差，滞环增宽也是原因之一。
（4）系统出现频率较高的振动及噪声原因：油液中混入空气量过大，油液过脏；系统增益调的过高，来自放大器方面的电源噪音，伺服阀线圈与阀外壳及地线绝缘不好，是通非通，颤振信号过大或与系统频率关系引起的谐振现象，再则相对低的系统而选了过高频率的伺服阀。
（5）阀输出忽正忽负，不能连续控制，成“开关”控制。
原因：伺服阀内反馈机构失效，或系统反馈断开，不然是出现某种正反馈现象。
（6）漏油原因：安装座表面加工质量不好、密封不住。
300MW机组汽轮机调速系统常见故障与处理技术探讨
300MW机组汽轮机调速系统常见故障与处理技术探讨【摘要】：300MW机组汽轮机的调速系统对于机组的稳定具有重要意义，及时发现调速系统的故障并进行处理能够有效减少损失。
汽轮机的调速系统能够将汽轮机的转速稳定在一个合理的区间，还能够将发电设备的实际频率稳定在额定频率附近，能够满足不同工作状态下的电力需求。
汽轮机的调速系统在工作过程中可能出现几种常见的故障类型，本文针对调速系统的构成和常见故障进行了探讨，得出了若干常见故障的处理方法，以期能为汽轮机调速系统的故障处理提供一定的思路。
【关键词】：汽轮机；调速系统；故障排查；引言汽轮机是一项重要的机械设备，能够将产生的热能转化为机械能，是目前火力发电厂所必须的机械装置，汽轮机的效率决定着发电总过程的能量转换效率，同时汽轮机的安全性和稳定性也具有重要意义。
而其中的调速系统是汽轮机组内比较重要的组成部分，能够让汽轮机的实际功率符合工作条件的要求。
随着长时间的使用，汽轮机的调速系统可能会发生若干故障，这些故障如果不能够得到及时的处理，将会影响汽轮机的效率和使用寿命，严重的情况下还可能会造成巨大损失。
为了能够提高汽轮机组的可靠性，就需要对常见的调速系统故障进行掌握，根据不同的故障情况来选择最优的处理手段，这样便能有效减少调速系统故障所带来的不利影响。
1 300MW汽轮机组调速系统的技术现状汽轮机的调速系统在长时间运转后可能会发生几种故障现象，如果技术人员没有提高对调速系统故障的重视，那么这些故障情况将很可能被忽略，在发生严重故障问题的时候，这些故障将会影响到整个汽轮机组的运行稳定性。
汽轮机组是一个庞大的机械传动装置，其中若干元件的运转问题将有可能引发调速系统的失衡现象。
随着我国现代社会和技术的发展，我国的汽轮机组也经过了多次技术升级，相关的配套设施和传动机构也变得越来越合理。
尤其是随着信息技术的应用加深，很多计算机和自动化技术也被更多的应用到了汽轮机调速系统中，基于神经网络的控制算法也被应用到了很多现代化配套设施之中，有效的提升了汽轮机调速系统的稳定性。
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事情经过：
300MW机组小机转速波动大，当时指令1.45V（我们强制指令恒定不变），LVDT电压1.46V（波动的），伺服阀线圈电压Ｓ值0.33~0.42间波动，无论用什么方法（调整ＶＰＣ卡中的参数）都不能使转速稳定，请教是何原因？还有就是后来小机调门突然关闭，当时S值1.0 5V，而两路LVDT的电压均为0V，后解了一路LVDT的一根线，调门又突然开启致使转速突然上升，为何调门又能开启呢？
VPC卡27、28、29分别接LVDT，原边线圈是哪两个端子呢，如果在正常运行中解LVDT其中的一根线，调门的动作方向是怎样的？
理论上说，VPC卡件在正常运行时无论解除哪根线都不会对高选有影响呀（我说突变），我觉得可能是伺服阀不好的原因。
小机调门不受控制的分析
我厂小汽机是上海汽轮机厂生产的，也曾经出现过调门剧烈振动的情况，当时把高压进油管都振裂了。
后来仔细检查发现是LVDT接线松动造成的。
LVDT的六根线中如果掉一根线，其运算结果应该是最大值或最小值两个极端情况。
根据你所描述的情况来看，基本可以排除伺服阀故障的情况；问题很可能出在LVDT上面，我觉得应该认真测量一下初级线圈和次级线圈的交流电压，然后再进行分析。
但是在平时LVDT值的显示又没有异常现象，如果是接线松了的话，应该有出现LVDT值波动的现象呀。
我厂LVDT值在逻辑里的应用是采取高选的，尽管说另一个LVDT坏不会影响控制，但是也有可能导致阀门开启。
通过这些我倒觉得LVDT 接线不应该有松的现象。
我厂的LVDT是六线制的，包括一对初级线圈，两对次级线圈。
初级线圈用来产生激励磁场，铁芯的位置发生变化时，两对次级线圈产生感应电压的不同，两对线圈反向串联，然后调置成直流电压。
三级的LVDT的原理和上述原理类似，差别在于它是没有两对次级线圈，它只有一个线圈，线圈中间带有抽头，线圈的两端加有激励电压，产生激励磁场，当铁芯的位置发生改变时，线圈中间的引出线的相对电压就会发生改变，根据这个变化可以调置成阀位信号。
可更换LVDT后,在小停运时,通过操作器加信号到小机调门上,看调门是否能全开、全关来判断。
如果是伺服阀的问题调门多半不会动。
当然前提是小机主汽阀关闭，小机不转并小机挂闸。
S值反映的是VCC卡输出至伺服阀上电流的大小，是VCC卡上对应输出电流电路上测出来的电压值，有正负之分，S值指的是调门开关趋势，正值一般开趋势，负值一般只关趋势，不过很多厂不显示负值，最低到0
MOOG 76系列目前大量使用的应该是G761系列，其标准线圈阻值为80欧。
. MOOG 76 是力矩马达驱动，力矩马达有两个线圈，每个线圈80 欧，连接线圈还要注意同名端。
实际使用中可以使用单线圈，即80 欧，此时无需管同名端；也可以将2 个线圈并联，即40 欧；也可以将两个线圈串联，即160 欧；另有一种差动接法。
实际中使用单线圈较常见。
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除了直动式伺服阀（其主阀芯由电-机转换装置直接驱动）外，其余伺服阀的主阀芯运动均由先导阀控制，这里所讨论的驱动电流指的是先导级线圈的驱动电流（而且我认为LZ特指的是经典的双喷嘴挡板式先导级线圈的驱动电流），它与‘主阀芯动作的功率’没有直接的联系。
我所看到的双喷嘴挡板式伺服阀的驱动电流大都在100mA以下。
~。