网板的几个术语(海洋渔业技术学)

与此相反，如冲角选择在小于临界冲角时，则上 缘α真＞α时， Cy仍上升；而下缘α真＜α 时， Cy比上缘的小，就产生一个力矩m’使网板向着与m 相反的方向转动复原，称之为复原力偶。
网板水动力特性曲线比较平坦时，网板自转性的 作用将削弱。
使用具备恰当水动力特性曲线的网板和选择合理 的工作冲角，是维持网板稳定的关键。实际设汁 网板时，一般使工作冲角比临界冲角小20-40。
3、网板的厚度、弯度和表面状况对网板效能 的影响
网板试验表明：即使展弦比相同相对厚度不同时， 其升力系数也不同。
网板的弯度对其特性也有明显影响。
网板表面的粗糙度，对网板阻力影响较大，故网板 表面以光滑和尽量减少突山物为宜。
4、冲角对网板效能的影响
由于冲角不同，流经网板的流
态也不同．冲角很小的情况下，
流线比较平稳。冲角逐渐增大，
则网板背流前后部流线发生分
离，分离点将会逐渐前移，涡
流区扩大。到达某一冲角(临界
冲角)后，流态发生急剧变化，
涡流扩大列整个背流面。如冲
角再增加，则阻力大大增加，
而且网板的扩张力明显下降。
1.底拖矩形平面网板和矩形曲面网板 2.椭圆形平面单缝网板
3.综合型网板和大展弦比曲面网板
4.矩形平面网板和鱼雷型网板
5、拖速对网板效能的影响
由网板水动力计算式可知，网板总水动力与拖速 的平方成正比，可见拖速变化对网板效能影响较 大，但对不同类型的网板行一定的差异。
6、海底对网板效能的影响
网板贴海底运动和离海底运动(中层拖网)，其 水动力特性有所区别。
矩形网板
四、网板的使用和调整
扩张力系数而言，立式网板Cy为1.30-1.52，椭圆 型网极为0.86-0.93，“V”型网板、矩形网板和鱼 雷型网板只有0.8左右。
2、展弦比（λ）对网板效能的影响
同类型网板，由于展弦比不同，则其水动力性能 也不同。
最佳展弦比: 矩形网板:λ=0.5时,Cy值为最大 椭圆型网板:λ=0.65 ,Cy值为最大
C c 100% b
9、最大厚度翼弦距离（xc） 厚度的距离。
网板剖面前缘到最大
x Xc 100% b
10、弯度（f）
中弧到翼弦的距离。弯度与翼弦长度比称为相对弯
度。
f f 100% b
11、最大厚度翼弦距离（Xc）
网板剖面前缘到最大厚度的距离。
x Xc 100% b
12、网板冲角（α） 网板翼弦与设定运动方向的夹角。
（二）外国拖网渔船使用的有关网型
1、六片式拖网
六片式拖网最阜始于日本,后来传播到韩国,他们 使用这种网在西北非沿海捕鱼30余年。我国在摩 洛哥、毛里塔尼亚等国家和地区的拖网渔船也普 遍使用。
网背
网背三 角网
网腹 网侧
特点为：
六片式拖网乃是在四片式拖网网背两侧插入两网 背三角网,因此网口较高。
网板
尺寸 重量
纲索
Rs1
v
v1
v2
动力系统：良好工况
（三）估算渔船拖力 的方法
1.查阅渔船拖力曲线
设计中的拖力和拖 力曲线可用理论方 法计算和绘制。
2、采用日本小山武夫的计算公式估算
Te
4.41I •K V
Te—拖力（kN） I—渔船主机标定功率（kW） V—拖速（m/s）
K—表征螺旋桨推进效率的系数
F3′ e
T F3
（四）网板重心测量
网板重力的合力在网板上的作用点就叫网板的重 心。重心测量方法如图所示。以网板的A点为悬挂 点，将网板悬挂起来，从这个悬挂点挂一根铅垂 线，然后，根据这条垂直线用粉笔在网板上划一 线。用同样的方法，以网板的B点为悬挂点，划出 另一条垂直线，两线相交点即为重心。
1号悬挂点 A
2、疏目网型特点： 两片式结构，左右
对称。在网腹装置 两条力纲,力纲不再 从“三并口”装起, 而是从三角网的中 部装起。
网目较大,网具规格 较小。网口部分网 目长度160-240mm因 此网具阻力小。
网衣配布比较合理。在上下网口部位分别增设了 三角网。上网袖装纲边斜率分为不同的三段。
网具主尺度之间的关系和网口相对高度分别是： (1)网具总拉直长/网口拉直周长为75%－78%; (2)上网翼拉直长/网具总拉直长为21%－24%; (3)网盖拉直长/网具总拉直长6%－10% (4)网身拉直长度/网具总拉直长为49%-61%, (5)网囊拉直长/网具总拉直长为11%-16%p (6)网口高/网口拉直周长为4%。
网具主尺度比例关系和网口相对高度分别是：
(1)网具总拉直长/网口拉直周长为63％－65％; (2)上网翼拉直长/网具总拉直长为12%-21%; (3)网盖拉直长/网具总拉直长为6%-10%; (4)网身拉直长/网具总拉直长为55%7-67%; (5)网囊拉直长/网具总拉直长为11%-14%; (6)网口高/网口拉直周长为9%-10%。
在同一作用线上，因而产
生一力偶M=F1"×e，将使 F1 ″
网板内倾，直至T与F1"在
e
同一作用线上为止。同样， F1′
T
曳纲固结点下移网板就外
倾。另外，如缩短上叉链
则会使网板内倾，相反缩 短下叉链会使网板外倾。
下叉链
（三）网板前、后倾的调整
网板的正常工作状态是略微后倾，有利于越过障 碍物。当网板处于平衡状态时，手纲张力的水平 分力F3与其余张力的合力T大小相等，方向相反， 并作用在一直线上。如图所示。
（三）影响网板水动力效能的主要因素
网板的效能主要指网板的水动力效率和作业稳定性。
网板本身结构
网板效能
操作上的各 种因素
1、网板的类型和结构对网板效能的影响
网板类型不同，其效能也不同，同一类型的网板， 由于其结构不同，其效能也有很大差别。
立式网板水动力效率最高，K为6.08，而矩形网板 和 鱼 雷 型 网 板 只 有 1 ． 14 ， 椭 圆 型 网 板 为 1.36 ， “v”型网板为1.3，立式曲面‘v”型网型为4.03。
2号悬挂点 C O A
重心
3号悬挂点
B O
C A
（五）网板间距测量
及时了解网板的扩张情况，判断网板的作业状态， 就需要经常测量网板的间距。测量方法主要有用网 板间距仪测定和近似估算法。
第五节 拖网设计理论
一、我国拖网渔具一般设计程序
动力相似原理，母型网以及生产实践的经验和试验 研究结果。
(一)全面了解设计条件
网具主尺度之间的比例关系、网口相对高度和网目 长度分别是： （1）网具总拉直长/网口拉直周长为73％－79％； （2）上网翼拉直长/网具总拉直长为20％－26％； （3）网盖拉直长/网具总拉直长为9％－11％； （4）网身拉直长/网具总拉直长为48％－63％； （5）网囊拉直长/网具总拉直长为6％－15％； （6）网口高/网口拉直周长为7％－8％； （7）网目长度：网口部分网目长度100－120mm。
装置两条力纲，分别从网腹“三并口”开始沿直 目向后装配，到达侧网边后继续侧边装配。力纲 与网衣无缩结。
上网翼装纲边的斜率为2：3，下网翼装纲边斜率 为1：1，斜率单一。“三并口”处受力集中，限 制网口向上扩张，同时该处易破网。
平头式翼端，在拖曳时翼端网衣被冲向后方，不 但增加了阻力，而且导致袖端网目变形。
3、改进疏目网型特点：
两片式结构，力纲的数量和装置方法与尾拖网型 相同
网口部分的网目长度较大，一般为2OO－400mm。 由于采用大网目,减少了网衣阻力,网口周长可以 扩大。
采用燕尾袖端结构;上网袖装纲边由三种不同的斜 率组成,使浮子纲在水中接近悬链线状。为了简化 装配工艺,将上网袖“三并口”的三角网并入上网 袖后段。下网袖装纲边的斜率与尾拖型拖网相同, 均为1：1,从而简化了网衣剪裁和力纲装配工艺。
13、网板压力中心（d）
水动压力合力的作用点。压力中心的位置以离网板 前缘的距离Xd表示。经验公式：
b 3 cos
Xd
•
2 4 4sin
四、网板水动力特性
（一）网板水动力的计算 当网板平面与设定运动方向成某一冲角在水中运
动时，所受作用如下图。F为水流对网板的水动 力总压力。其又可分解为与网板运动方向相垂直 的扩张力Fy和与运动方向相平行的水阻力Fx。
（二）网板的自转性和复原力偶
网板曳行时，遭遇突如其来的外力，产生绕其 某一水平的倾侧，改变了上、下半部的冲角， 从而改变其水动力，并产生一附加力偶。网板 水动力特性曲线过于尖削或工作冲角选择不当 时，该力偶使网板继续倾斜直至倒伏，称为网 板的自转性。
当遇障向内倾侧时，网板上缘有一瞬时速度△V 向下，下缘有一瞬时速度△V向上，形成力偶m。 此时上缘实际速度V真，冲角α真＞α；下缘实 际速度V’真，冲角α’真＜α。如选用冲角为临 界冲角α临，（Cy达峰值），由于上缘α真＞ α临，Cy下降；下缘α’真＜α临， Cy也下降， 但下降速率较上缘慢，所以上缘Cy比下缘的小。 由于Cy的差异使网板继续内倾。
平分力F1、网板水动力F2、 网板与海底的摩擦力的合
e
力T处于平衡状态。
F3
F3‘
如手纲固结点向网板前缘移动 F1
某一距离成为F3'，此时T与
T
F3'不在同一作用线` 上，从而
产生大小为M=T×e的力偶，在
力偶的的作用下，网板将产生
使冲角增大的转动，然后各力
将在新的条件下处于新的平衡。
F2
同样，手纲固结点后移，冲角
网板的几个术语(海洋渔业技术学)
三、网板的几个术语
有关网板的几个术语：翼型、翼弦、翼展、展弦比、 网板冲角、网板压力中心
1、网板平面 计算网板面积的基准面。没有平面的以最大投影
面积表示。
2、网板剖面 垂直于网板平面和前缘直线边的纵切面。没有