吊车地基承载力验算
汽车吊地基承载力计算公式
汽车吊地基承载力计算公式以汽车吊地基承载力计算公式为标题，我们来探讨一下汽车吊地基承载力的计算方法。
汽车吊地基承载力是指汽车吊在施工现场进行吊装作业时所承受的地基承载能力。
地基承载力的计算是为了确保吊车在施工过程中的安全性和稳定性。
在计算地基承载力时，我们需要考虑吊车的重量、地基的强度和稳定性等因素。
以下是一种常用的汽车吊地基承载力计算公式：地基承载力 = 吊车的重量 / 单位面积的地基承载力限值吊车的重量是指吊车本身的重量加上所吊物体的重量。
单位面积的地基承载力限值是根据地基的类型和地质条件确定的，不同地区和不同地基类型有不同的限制值。
在实际计算中，我们需要先确定吊车的重量，包括吊车本身的重量和所吊物体的重量。
吊车本身的重量可以通过查看吊车的技术参数或者称重来获取。
所吊物体的重量可以通过称重或者查看相关文档来获取。
接下来，我们需要确定单位面积的地基承载力限值。
这个值可以通过咨询地质工程师或者查看相关标准来获取。
地基承载力限值的确定通常是根据地基的类型和地质条件来进行评估的。
将吊车的重量除以单位面积的地基承载力限值，就可以得到地基承载力的计算结果。
如果计算结果小于1，说明地基承载力足够，吊车可以安全进行吊装作业；如果计算结果大于1，说明地基承载力不足，需要采取相应措施来加固地基或者调整吊装方案，以确保施工过程的安全性。
需要注意的是，地基承载力的计算是一项复杂的工作，需要考虑多种因素，包括地基类型、地质条件、吊车规格等。
在实际工程中，最好由专业的工程师进行计算和评估，以确保吊装作业的安全可靠。
总结起来，汽车吊地基承载力的计算是通过将吊车的重量除以单位面积的地基承载力限值来进行的。
这个计算能够帮助我们评估地基的承载能力，确保吊车在吊装作业中的安全性和稳定性。
在实际工程中，需要根据具体情况进行计算，并由专业人士进行评估和指导。
吊车地基承载力验算
吊车地基承载力验算
最后一品框架需在筏板外地面吊装，考虑到80吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装钢构件与吊车一个支脚在同一直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），支腿2受力最大。
80吨汽车吊自重为G=45.6t，吊重（钢梁＋钢丝绳吊钩）Q =20.79t，支腿全伸尺寸为6.45x7.9米
支腿压力计算
支腿反力计算公式
N=
Q---------汽车吊起重载荷（吊重）
N---------汽车吊支腿反力
n---------汽车吊支腿数
Mx 、My -----作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X \ Y 轴的力矩值Xi 、Yi -﹣支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离
Mx=20.79x2.6=54.34t.m
My=20.79x6.5=135.14t.m
80吨吊车支腿下方设置2米x2米20MM厚钢板垫板做路基板
垫板底面的平均压力值P
依据地质勘察报告提供的地基承载力为130KPA,满足吊装要求。
600吨汽车吊作业地基承载力计算
600吨汽车吊作业地基承载力计算吊车作业场地地基承载力要求：以本方案中用到的最大规格的600吨汽车吊进行验算，做为最不利工况进行控制。
600吨汽车吊主要参数：600吨汽车吊整机重量：96吨；90吨配重工况；支腿最大间距：10.8*10.8m；转台尾部回转半径6760mm;最不利工况为吊重回转到支腿正上方时的工况，此时吊重下方对应的支腿反力最大；600吨汽车吊的作业工况：两台600吨汽车吊均选用39.5米主臂工况，作业半径15米，额定起重量为88.7吨。
构件重量为 130吨，单台600吨汽车吊吊装重量为130/2=65吨，考虑吊装不均匀系数1.25，单台600吨汽车吊吊装重量按81.25吨计。
吊车最不利工况放样示意图如下：600吨汽车吊四条支腿的受力分别为F1、F2、F3、F4，构件重量为P1，配重重量为P2，车身自重为G。
其中一条支腿在大臂正下方，此种情况吊装构件时支腿的受力最大，此时F1、F2、P1、P2的受力在同一平面内，且达到受力及弯矩平衡，以F1为受力平衡点，由此可得出：构件最大重量：P1=81.25吨；600吨汽车吊配重：P2=90吨；根据物体的受力平衡和力矩平衡可知：F1++F2+=P1+P2；P2*14.397-P1*7.363=F2+*15.274。
得知：F2+=45.7吨F1’=125.6吨600吨汽车吊自重：96吨；汽车吊的四个支腿均匀承受汽车吊自重：F1’=F2’ =F3’=F4’=96/4=24吨F1’、F1+的合力为支腿承受力最大，合力为：F1=F1’+F1+=125.6+24=149.6吨支腿F1下承载力计算（支腿下面垫放2.3*3m路基箱）：q=149.6/（2.3*3）=20T/m2钢梁吊装时现场600吨汽车支腿下承载力需满足20T/m2。
履带吊及汽车吊使用地基承载力计算
履带吊及汽车吊使用地基承载力计算履带吊和汽车吊是建筑工地上常见的起重设备，它们在施工过程中需要经常进行地基承载力计算，以确保设备的稳定性和安全性。
下面将详细介绍履带吊和汽车吊使用地基承载力计算的方法。
履带吊是一种以履带底盘为基础的起重设备，主要用于吊装和搬运重物。
在使用履带吊进行起重作业时，需要对所在地的地基承载力进行计算，以确保履带吊能够稳定地工作。
地基承载力计算涉及的主要参数有地基土壤的承载力和吊车的荷载。
地基土壤的承载力是指地基土壤能够承受的最大荷载。
根据地基土壤的不同性质，可以采用不同的计算方法。
常用的计算方法有洛林公式、自平衡公式和施密特公式等。
这些计算方法都是根据地基土壤的承载能力指标来推导的，其中考虑的因素包括土壤的抗剪强度、孔隙水压力和地基地下水位等。
吊车的荷载是指吊车在工作中所承受的重量。
吊车的荷载包括自重和吊装物体的重量。
根据吊车的荷载来选择合适的地基承载力计算方法，以确保吊车能够承受重量并保持稳定。
在进行地基承载力计算时，还需要考虑地基的承载能力和稳定性。
地基的承载能力是指地基能够承受的最大荷载，通常根据设计要求和现场实际情况进行计算。
地基的稳定性是指地基能够保持稳定的能力，主要考虑地基的稳定性因素有土壤的侧向稳定性、土壤的沉降和地基的水平位移等。
在进行地基承载力计算时，需要对地基土壤的性质进行调查和试验。
通过试验可以获得土壤的物理性质、力学特性和承载力指标等数据，从而进行地基承载力计算。
如果地基土壤的性质无法获得准确数据，可以采用现场试桩或者静力触探等方法来获取相关信息。
综上所述，履带吊和汽车吊使用地基承载力计算是建筑工地上常见的工作，通过对地基土壤的承载能力和吊车的荷载进行计算，可以确保设备的稳定性和安全性。
在进行地基承载力计算时，需要充分考虑地基的承载能力和稳定性，以及地基土壤的物理性质和力学特性等因素。
通过合理的地基承载力计算，可以对工地上的起重作业提供有效的支持，保证工程的顺利进行。
350吨汽车吊地基承载力验算
350吨汽车吊地基承载力验算吊装概述考虑到350吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装钢构件与吊车一个支脚在同一直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），支腿2受力最大。
350吨汽车吊自重为G1=84.2t ，吊车配重G2=107t ，吊重（钢箱梁+钢丝绳）Q=33.9t ，支腿全伸尺寸为9m*9m 。
图 错误!文档中没有指定样式的文字。
-1 350吨汽车吊起吊示意图 支腿压力计算1、支腿反力计算公式:N ∑∑+++=XiXi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重（含配重）；Q ——汽车吊起重载荷（吊重）；N ——汽车吊支腿反力；n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值； Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离；2、350t 汽车吊整机自重:G=191.2t;3、腿最大压力:1)钢结构构件重量33.9t ；考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=33.9*1.2=40.68t(动载系数取为1.2)2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=40.68*11.72=476.8t.mMy=40.68*16.21=659t.mt N 62.1204*5.4*5.45.4*6594*5.4*5.45.4*8.476468.401074.82)3(=++++=4、350t 汽车吊支腿压力分散处理350吨汽车吊支腿底座尺寸为0.75m×0.75m ，支腿下方路基板尺寸为2.2m×2.2m ，则地面应力扩散面积为：S=2.2m×2.2m=4.84m 2。
P=kPa 24484.48.9*62.120==S N 由此算得支腿2位置地基处理后承载力不小于：250kPa 。
汽车吊吊装计算
汽车吊吊装计算一、机具选择1、作业吊车考虑18座桥工程量较大,共144榀空心板梁,而且安装地点较为分散,故拟选用汽车吊吊装施工。
其中大部分桥跨间为既有村道,跨间为旱地,地质条件均较好,经处理后能满足汽车吊施工要求。
由于18座桥作业环境差别不大,吊装方法基本一致,综合考虑采用“双机抬吊”作业。
2、作业吊车的选择以20m梁为验算对象,20米梁若能满足受力要求,那么13米梁也能满足双机抬吊受力要求。
(1)本工程20m梁采用双机抬吊机作业。
(Q主+ Q副)K≥Q1+Q2取最重板自重12.6吨,即Q1=37吨,考虑索具重量Q2=2.0吨,K为起重机降低系数,取0.8。
即:Q主+ Q副≥39吨。
(2)起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中H——起重机的起重高度(m),停机面至吊钩的距离;H1——安装支座表面高度(m),停机面至安装支座表面的距离;H2——安装间隙,视具体情况而定,一般取0.2~0.3m;H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m);H4——索具高度(m),绑扎点至吊钩的距离,视具体情况而定。
取H1=2米,H2=0.2米,H3=0.95米,H4取3米。
选用起重机的起重高度H≥6.15米,起重高度取7m。
(3)起重臂长度计算:l≥(H+h0-h)/sinα式中l——起重臂长度(m);H——起重高度(m);h0——起重臂顶至吊钩底面的距离(m);h——起重臂底铰至停机面距离(m),本工程取1m;α——起重臂仰角,一般取70°~77°,本工程取70°。
l≥(7-1)/sin(70°)=6.4米。
(4)吊车工作半径取6m,综合考虑(1)、(2)、(3)及起重机的工作幅度,参考吊车性能参数表,选用两台重型汽车起重机QY50K汽车吊满足施工要求。
50T吊车性能参数表工作半径(m) 主臂长度(m)10.70 18.00 25.40 32.75 40.103.0 50.003.5 43.004.0 38.004.5 34.005.0 30.00 24.705.5 28.00 23.506.0 24.00 22.20 16.306.5 21.00 20.00 15.007.0 18.50 18.00 14.10 10.208.0 14.50 14.00 12.40 9.20 7.509.0 11.50 11.20 11.10 8.30 6.5010.0 9.20 10.00 7.50 6.0012.0 6.40 7.50 6.80 5.2014.0 5.10 5.70 4.6016.0 4.00 4.70 3.9018.0 3.10 3.70 3.3020.0 2.20 2.90 2.9022.0 1.60 2.30 2.4024.0 1.80 2.0026.0 1.40 1.5028.0 1.2030.0 0.903、索具、卡环等工具的选择(1)、板梁重量计算13先张空心板梁边板为验算对象。
一建吊车地基承载力计算公式
一建吊车地基承载力计算公式对外击的耐力量额：对应外击强度的量额=耐力量额的百分率。
地基承载力计算公式的说明：f=fk+ηby（b-3）+ndyo（d-0.5）1、fk--垫层底面处软弱土层的承载力标准值（kN/m2）2、ηb、ηd--分别为基础宽度和埋深的承载力修正系数3、b--基础宽度（m）4、d一-基础埋置深度（m）5、γ一基底下底重度（kN/m3）6、γ0一_基底上底平均重度（kN/m3）7、按照控制轴线引|出测量塔吊基础的位置线和基础开挖的边线，施工时按控制线进行施工。
基础开挖时放坡按1：0.5放坡。
一、地基承载力确定方法（1）原位试验法（in-situtestingmethod）：是一种通过现场直接试验确定承载力的方法。
包括（静）载荷试验、静力触探试验、标准贯入试验、旁压试验等，其中以载荷试验法为最可靠的基本的原位测试法。
（2）理论公式法（theoreticalequationmethod）：是根据土的抗剪强度指标计算的理论公式确定承载力的方法。
（3）规范表格法（codetablemethod）：是根据室内试验指标、现场测试指标或野外鉴别指标，通过查规范所列表格得到承载力的方法。
规范不同（包括不同部门、不同行业、不同地区的规范），其承载力不会完全相同，应用时需注意各自的使用条件。
（4）当地经验法（localempiricalmethod）：是一种基于地区的使用经验，进行类比判断确定承载力的方法，它是一种宏观辅助方法。
二、地基承载力计算公式1、地基承载力特征值可由载荷试验或其它原位测试、公式计算、并结合工程实践经验等方法综合确定。
2、当基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m时，从载荷试验或其它原位测试、经验值等方法确定的地基承载力特征值，尚应按下式修正：f a=fak+ηbγ（b-3）+ηdγm（d-0.5）式中fa-修正后的地基承载力特征值；fak-地基承载力特征值ηb、ηd-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数γ-基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；b-基础底面宽度（m），当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m 取值；γm-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；d-基础埋置深度（m），一般自室外地面标高算起。
25t吊车支腿地基承载力计算
25t吊车支腿地基承载力计算吊车支腿地基承载力计算是为了确定支腿在使用过程中所受到的地基承载能力是否符合要求，从而确保吊车运行的安全稳定。
下面将详细介绍吊车支腿地基承载力计算的相关内容。
吊车支腿地基承载力计算需要考虑以下几个方面：1.地基承载力计算方法：地基承载力计算有多种方法，比较常用的有承载力计算和基础刚度计算两种方法。
前者适用于均匀荷载情况，后者适用于非均匀荷载情况。
在实际计算中，可以结合两种方法进行综合计算。
2.地基土壤参数确定：地基土壤参数是进行地基承载力计算的基础，包括土壤的容重、内摩擦角、剪切强度、压缩系数等参数。
这些参数可以通过土壤试验或参考类似地区的实测数据获取。
3.荷载计算：吊车支腿地基承载力计算需要确定支腿受到的静载荷和动载荷。
静载荷包括支腿及吊装物的自重，动载荷包括吊装物的重力并考虑了吊车在使用过程中的振动和冲击。
4.地基承载力计算公式：根据选定的地基承载力计算方法和荷载计算结果，可以采用相应的地基承载力计算公式。
这些公式可以在相关规范中找到，比如国家标准《工程勘察规范》和《土木工程地基与基础设计规范》等。
需要特别强调的是，吊车支腿地基承载力计算是一个复杂的过程，需要建立合理的计算模型，并根据实际情况进行综合考虑。
因此，在进行地基承载力计算之前，需要进行详细的场地勘察和资料收集，获取准确的参数数据，并结合实际情况进行计算和分析。
此外，为了确保吊车支腿地基承载力的安全性，还应对计算结果进行验证和实测。
如果计算结果符合要求，可以继续使用支腿；如果计算结果不符合要求，需要采取相应的措施，比如增强地基承载力或调整吊车操作方式等，从而确保吊车运行的安全稳定。
总结起来，吊车支腿地基承载力计算是通过确定地基土壤参数、计算荷载、选择计算方法和公式等步骤，来确定吊车支腿所受到的地基承载能力的计算过程。
在实际计算中，需要结合现场实际情况进行综合分析，并进行验证和调整，确保吊车运行的安全稳定。
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7、对所用吊具及设备要进行验算，为吊装作业提供充分的理论依据，以确保施工过程能够安全顺利地进行。
这一部分主要考虑二部分内容：吊车在指定范围内能否满足施工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡环型号需要确定；盾构机在斜坡基座上是否滑移。
表10-3 GMT8350型350T吊车起重
性能表
表10-4 KMK6200型220T吊车起重性
能表
㈠吊车吊装能力验算（以1#盾构机为例）
（1）350T吊车能力验算：
1）盾构切口环两部分相等，重量均为
28T。
设350T吊车单机提升，所受的负荷为
F’，则)
(
'
1
q
Q
K
F+
⨯
=
式中
1
K—动载系数 1.1—1.3，此处取
1.2
Q —切口环下半部重量为28T
q —吊钩及索具的重量，单机吊
装时，一般取0.02Q
所以
T
q
Q
K
F272
.
34
)
28
02
.0
28
(
2.1
)
(
'
1
=
⨯
+
⨯
=
+
⨯
=
对照350T吊车的起重性能表可以看出，只
要吊车的工作半径小于12m完全能满足前
体吊装施工作业要求（见吊车站位图）。
2）刀盘驱动部分的重量为72T 。
设350T 吊车单机提升该部分，所受的负荷为F ’，则
)('1q Q K F +⨯=
式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2
Q — 驱动部分的重量为72T q — 钩头及索具的重量，取0.02Q
所
以
T
q Q K F 128.88)7202.072(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=<89T
对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 就能满足施
工作业要求。
3）螺旋输送机重量为20T 。
设220T 吊
车单机提升这一部分，所受的负荷为F ’，则
)('1q Q K F +⨯=式中
1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2
Q —螺旋输送机的重量为20T
q —钩头及索具的重量，单机吊装
时，一般取0.02Q
所
以
T
T q Q K F 544.22)2002.020(1.1)('1<=⨯+⨯=+⨯=
对照220T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 可满足施工作业要求（吊车站位图）。
4）盾构支撑环上下部分，总重量为90T 。
设350T 吊车单机提升这一部分，所受的负
荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=
式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取
1.2
Q —支撑环的总重量为90T
q —取钩头及索具的重量为0.02Q
所
以
T
q Q K F 16.110)9002.090(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=<111T
只要吊车的工作半径小于10m ，可满足
施工作业要求。
通过上述验算，确认350T 吊车可以满足盾构主机组装过程中的吊装要求（见吊车站位图）。
5）盾构后配套设备，重量最重的一件为20T 。
设220T 吊车单机提升这一部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=
式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.1
Q —后配套设备的重量为20T q —取钩头及索具的重量为0.02Q 所
以
T
T q Q K F 4.5444.22)2002.020(1.1)('1<=⨯+⨯=+⨯= 只要吊车的工作半径小于12m ，可满足施工作业要求。
通过上述验算，确认220T 吊车可以满足盾构主机组装过程中的吊装要求。
（2）索具工作能力的验算:
进行盾构吊装时，选用4个吊装索具采用专用40T 吊装带4根8.5m 长，合计吊装能力满足设备吊装要求。
由于盾构机主机及后配套中，驱动部分最重，其重量为90T ，吊点间的距离为2*2.6m ，所以350T 吊车在单独作业起吊驱动部分，吊装带的受力最大。
此时，设每根吊装带承受的负荷为F ，
则
T
T F 409.22))5.864.1(cos(arcsin 490<=÷÷÷=
因此该型号的吊带是足够的，可以使用。
（3）“U ”型卡环工作能力的验算: 此次吊装盾构机及后配套台车，选用了4个55T 的巨力“U ”型卡环。
连接台车的起吊
吊耳与吊带，同样以主机驱动部分为例，设每个卡环所承受的负荷为H ’，则
2'1÷⨯=Q K H
式中 1K —动载系数 取1.11=K Q —盾构机支撑环部分的重量 90T 则
T T Q K H 555.254901.12'1<=÷⨯=÷⨯=因
此所选用的4个该型号“U ”型卡环工作能力是足够的，可以使用。
㈡盾构机与基座的滑动计算
盾构始发基座的摆放与水平线成0.3%的角度，在组装过程中，为了防止在没有焊接防滑块的这一段时间里，盾构部件可能会沿盾构基座产生滑动位移，必须作出验算后才可以确定。
盾构主机前体和驱动部分总重量为128t ，基座对前体的支撑力为
T tg 7.112))1000\3(cos(1281=⨯-，前体与支撑
架的摩擦系数为0.15，使前体滑动移动的推力为f=128×0.15=19.2t ，向下的滑动力为
T T tg 2.1971.2)1000/3(sin(1281<=⨯-，因此，
前体在基座上不会滑动，为了施工安全，用两个5t 的手扳葫芦将前体牵引着即可。
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