塔吊基础计算

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塔吊基础计算

塔吊基础计算
3 30 2121 236 超出 36.268 满足要求
光面钢筋 m 1.5 ~ 3.5N/m
m 2.5 ~ 6.0N/m
1.5 ~ 3.5N/mm 2 2.5 ~ 6.0N/mm 2
23
1036.464
-500.664
2072.929 1666.301 904.779 2571.079 Rk实际>R,符合要求 1542.648 满足要求
0.65% 0.003267
20.000 10.4
30
9.9 0.017 0.044694 0.000675 0.809675
44694395045 67522500
i=(I/A)0.5
λ=H/i f y 2 3 5
λ=H/i f y 2 3 5
最大应力
σ=Ni/Aφ
最大应力
σ=Ni/Aφ 钢构件插入桩深度(不计钢柱顶端阻力)
钢筋和混凝土的粘结应力(光面钢筋取1.5~3.5)
型钢等截面圆钢直径
插入桩长度
h=Ni/(τ×π×d)
型钢上部水平钢板焊接强度验算
焊接强度 塔吊拔力 焊缝长度 焊缝高度,等于6
N/mm2 N/mm2
kN/m2 m m
N/mm2 N mm mm
mm2 KN KN KN N/mm2
颗 mm m㎡ N/mm2 N/mm2
12
42535.38462
153.9904
42689.37502
204528
计算值
60.0 9.3 1.6 20.0 587.0 60.0 186.0 348.0 1242.0 72.0 -9.05 2.0 0.80 1.600
C12槽钢 塔吊水平力引起剪力 扭矩引起的剪力 水平力和扭矩组合作用剪力 槽钢抗剪强度

塔吊桩基础计算范文

塔吊桩基础计算范文

塔吊桩基础计算范文
一、桩基数量的确定:
确定桩基数量需要根据塔吊的重量和地基承载能力进行计算。

通常情
况下,桩基数量可根据以下公式进行计算:
N=W/P
其中,N为桩基数量,W为塔吊的总重量,P为单根桩基的承载力。

这样可以保证单根桩基能够承受足够的力量。

二、桩基直径的确定:
桩基直径的确定需要结合地基的土壤类型、承载能力以及塔吊的重量
等多种因素进行考虑。

对于土壤承载能力较强的情况下,一般可以采用较
小的桩径;相反,对于土壤承载能力较弱的情况下,需要采用较大的桩径。

根据经验公式和试验结果,可以制定合理的桩径范围。

三、桩基深度的确定:
桩基深度的确定主要考虑的是地下水位、地质构造以及土层性质等因素。

通常情况下,为了保证桩基的稳定性,桩基的埋深应大于冻土深度以
及地下水位。

同时,需要对桩基周边土壤的承载能力进行充分的考虑,以
确定桩基的深度。

四、配筋的确定:
配筋是为了增加桩基的抗弯强度,提高桩基的承载能力。

根据桩基的
受力条件和受力特点,可以通过抗弯设计原理计算出合理的配筋数量和位置。

通常情况下,桩基的配筋应满足一定的比例,以保证桩基在受力时能
够充分发挥其抗弯强度。

总之,塔吊桩基础计算涉及了多个方面的内容,包括桩基数量、直径、深度以及配筋等关键参数的确定。

这些参数的选择需要综合考虑地基的承
载能力、土质条件以及塔吊的重量等因素,以保证桩基的稳定性和安全性。

在实际计算中,还需要对相关规范和标准进行参考,并尽量进行现场试验
和监测,以验证计算结果的合理性。

塔吊基础计算

塔吊基础计算

一、计算参数:1、塔吊型号QT80EA标准节尺寸c 1.7m 2、塔吊荷载水平荷载H 1(KN)垂直荷载F 1(KN)弯矩M 1(KN ∙m)水平荷载H 2(KN)垂直荷载F 2(KN)弯矩M 2(KN ∙m)405001450804202200长度l(m) 5.00宽度b(m) 5.00高度h(m) 1.6二、计算过程:基础持力层2号粘土-3.00211.70KN/m 2其中:地基承载力标准值 f k =200KN/m 2地基承载力修正系数y =0.3土的重度r=19.5KN/m 32.1基础参数的计算:基础底面积A=b×l=25.00m 2基础底面面积的抵抗距W=lb 2/6=20.83m 32.2基础承载力的计算:基础自重G=25×b×l×h=1000.00KN 垂直荷载F 2+G=1420.00KN 总弯矩M =M 2+H 2×h=2328.00KN∙m 偏心矩e=M/(F 2+G)=1.64me >l/6=0.83m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离a(m)a=l/2-e 0.86m3、假设基础尺寸f = f k +y×r×( b-3)=基础底面标高(m)2. 验算地基承载力:塔吊基础设计1. 修正地基承载力设计值:(本基础设计不考虑上部覆土)工作状态非工作状态塔吊在非工作状态垂直荷载较小,弯矩较大,故只计算非工作状态的受力情况24.82m1560mm40mm 97223N其中:441900mm 290mm Fl >fl满足要求四、结论假设的塔吊基础尺寸能够满足安全使用要求Ho 为截面有效高度Ho=h-as=a s 为基础钢筋的保护层厚度 as=多边形的高为h=l/2-c/2-Ho=实际冲击力为fl=Pmax×A=考虑冲击荷载时取用的多边形面积(图中阴影部分的面积)A=h×(b b +b)/2=b b =b×(c/2+Ho)/(l/2)=。

塔吊基础计算

塔吊基础计算

塔吊基础计算一、天然基础塔吊在安装完毕后。

其下地基即承受塔吊基础传来的上部荷载,一是竖向荷载,包括塔吊重量F和基础重量G;另一部分是弯矩M,主要是风荷载和塔吊附加荷卸产生的弯矩。

塔吊基础受力,可简化成偏心受压的力学模型(图1),此时,基础边缘的接触压力最大值和最小值分别可以按下式计算:图1塔吊基础受力简图(天然地基)图1塔吊基础受力简图(天然地基)其中:F————塔吊工作状态的重量,单位KNG————基础自重,单位KNG=b×b×h×ρ,单位KNb×h———基础边长、厚度,单位mρ——————基础比重,取25KN/m3e————偏心距,单位me=M/(F+G)M————塔吊非工作状态下的倾覆力矩。

若计算出的P min<0,即基底出现拉力,由于基底和地基之间不能承受拉力,此时基底接触压力将重新分布。

应按下式重新计算P maxF、M可由塔吊说明书中给出,将计算得出的最大接触压力P max和地质资料中给出的地基承载力标准值相比较,小于地基的承载力标准值即可满足要求。

二、桩基础对于有桩基础的塔吊,必须验算桩基础的承载力。

根据计算分析,在非工作状态下,塔吊大臂垂直于基础面对角线时最危险。

当以对角两根桩的连线为轴(图2—1),产生倾覆力矩时,将由单桩受力,此时桩的受力为最不利情况。

图2—1桩基础1、受力简图图2—2塔吊基础受力简图(桩基础)2、荷载计算当只受到倾覆力矩时:当只受到基础承台及塔吊重力时:3、单桩荷载最不利情况3、单桩最小荷载若计算出的P2<0,即桩将受到拉力,拉力为|P2|L———桩的中心距。

4、单桩承载力单桩的受压承载力由桩侧摩阻力共同承担的,单桩受压承载力为:单桩的抗拔承载力由桩侧摩阻力承担,单桩抗拔力为:R K2=U P∑q Si L i (2—6)其中:q p—————桩端承载力标准值,KP aA P—————桩身横截面面积,m2U—————桩身的周长,mPq Si—————桩身第I层土的摩阻力标准值,KP A kL i—————按土层划分的各段桩长,m将计算所得的P1和R K1相比较,|P2|和R K2相比较,若P1< R K1且|P2|< R K2则可满足要求。

7种塔吊基础知识计算

7种塔吊基础知识计算

7 种塔吊基础计算目录一、单桩基础计算二、十字交叉梁基础计算三、附着计算四、天然基础计算五、三桩基础计算书六、四桩基础计算书七、塔吊附着计算一、塔吊单桩基础计算书一. 参数信息塔吊型号:QT60,自重(包括压重)F1=245.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN塔吊倾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=50.00m,塔身宽度B=1.60m混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,混凝土的弹性模量 Ec=14500.00N/mm2桩直径或方桩边长 d=2.50m,地基土水平抗力系数 m=8.00MN/m4桩顶面水平力 H0=100.00kN,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=245.00kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=366.00kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×600.00=840.00kN.m三. 桩身最大弯矩计算计算简图:1. 按照m法计算桩身最大弯矩:计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.4.5条,并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。

(1) 计算桩的水平变形系数(1/m):其中 m──地基土水平抗力系数;b0──桩的计算宽度,b0=3.15m。

E──抗弯弹性模量,E=0.67Ec=9715.00N/mm2;I──截面惯性矩,I=1.92m4;经计算得到桩的水平变形系数:=0.271/m(2) 计算 D v:D v=100.00/(0.27×840.00)=0.45(3) 由 D v查表得:K m=1.21(4) 计算 M max:经计算得到桩的最大弯矩值:M max=840.00×1.21=1018.87kN.m。

由 D v查表得:最大弯矩深度 z=0.74/0.27=2.78m。

四.桩配筋计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.3.8条。

塔吊基础计算书

塔吊基础计算书

塔吊分项参数计算塔吊是施工场地最重要的施工机械之一,其使用贯穿了整个工程。

在这过程中间隔时间长,不可预见性因素多,为确保塔吊的安全,以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。

即:塔吊设置在最大开挖深度处;型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。

(计算详值见计算表格) 1. 基础竖向极限承载力计算F=F1+ F2F ——基础竖向极限承载力kn F1——塔吊自重(包括压重)kn F2最大起吊重量kn 2.单桩抗压承载力、抗拔力计算桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条)F 十。

iV V-A- M =1.2 —±士 弱尹2" Z* ("+”计算结果为抗压,“-”为抗拔)其中 N i ——单桩桩顶竖向力设计值kNn 单桩个数,n=4;F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值TG ——塔吊基础重量KNMx,My 承台底面的弯矩设计值kN.mxi,yi 单桩相对承台中心轴的XY 方向距离mM ——塔吊的倾覆力矩kN.m3.桩长以及桩径计算 桩采用钻孔灌注桩R =f A +U £ f l >R = N xgk 实际 ppp s ii1U P =n d其中Rk 实际一一实际钻孔灌注桩承载能力KN桩端面承载能力KN桩侧摩擦阻力总和IUp£fsliKNR——单桩轴向承力安全值KN孔一一桩安全系数取2d桩直径m4.桩抗拔验算Ok=入RQk八k实际5.桩配筋计算桩身配筋率可取0.20%〜0.65% (计算取上限0.65%),抗压主筋不应少于6①10,箍筋采用不少于①6@3mm的螺旋箍筋,在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋①6@1mm,每隔2m设一道2①12焊接加强箍筋。

As = S桩截面*配筋率n = 4As/ (n 巾2)其中n ——竖筋根数根As ——钢筋总截面积m①一一竖筋直径m6.桩上部钢支柱计算钢支柱采用 hxbxtwxt = 350 * 350 x 12 x 19, H 型钢。

塔吊基础技术计算公式

塔吊基础技术计算公式

塔吊基础技术计算公式引言。

塔吊是建筑工地上常见的起重设备,它具有起重能力大、操作范围广等优点,因此在建筑施工中得到了广泛应用。

在塔吊的设计和施工过程中,基础技术计算是至关重要的一环。

正确的基础技术计算可以确保塔吊的安全稳定运行,保障施工现场的安全。

本文将介绍塔吊基础技术计算的一些常用公式,希望对相关工程师和施工人员有所帮助。

一、塔吊基础技术计算公式。

1. 塔吊的起重能力计算公式。

塔吊的起重能力是指它能够承受的最大起重重量。

起重能力的计算公式如下:Q = (P F) × r。

其中,Q为塔吊的起重能力,P为塔吊的额定起重能力,F为塔吊自重,r为塔吊的工作半径。

2. 塔吊基础承载力计算公式。

塔吊的基础承载力是指它能够承受的最大荷载。

基础承载力的计算公式如下:Pb = ∑(Gk + Qk) + ∑(Ek × Ak)。

其中,Pb为塔吊的基础承载力,Gk为地面荷载,Qk为动载荷,Ek为风载荷,Ak为风载面积。

3. 塔吊的抗倾覆稳定计算公式。

塔吊在使用过程中需要保持稳定,抗倾覆稳定的计算公式如下:Fh = (M × L) / (H × 2)。

其中,Fh为塔吊的抗倾覆稳定系数,M为塔吊的最大起重力矩,L为塔吊的最大工作半径,H为塔吊的高度。

4. 塔吊的基础尺寸计算公式。

塔吊的基础尺寸是指它的基础面积和深度,基础尺寸的计算公式如下:A = Pb / σ。

D = A / B。

其中,A为塔吊的基础面积,Pb为塔吊的基础承载力,σ为土壤承载力,D为塔吊的基础深度,B为土壤的承载力系数。

5. 塔吊的基础沉降计算公式。

塔吊的基础沉降是指它在使用过程中可能发生的沉降情况,基础沉降的计算公式如下:S = (Q / A) × C。

其中,S为塔吊的基础沉降,Q为塔吊的荷载,A为塔吊的基础面积,C为土壤的沉降系数。

二、塔吊基础技术计算实例分析。

为了更好地理解塔吊基础技术计算公式的应用,我们以一个实际工程为例进行分析。

塔吊基础计算

塔吊基础计算

1.基础1.1 固定式基础现在不少塔式起重机生产厂提供的说明书中,对基础的地耐力要求很高,不现实,笔者认为只要符合GB/T 13752中抗倾翻稳定性和地面压应力的要求即可,如图1。

1.1.1 混凝土基础的抗倾翻稳定性1.1.2 地面压应力式中:e —偏心距,即地面反力的合力至基础中心的距离,m;M —作用在基础上的弯距,N•m;Fv —作用在基础上的垂直载荷,N;Fh —作用在基础上的水平载荷,N;Fg —混凝土基础的重力,N;pB —地面计算压应力,Pa;[pB] —地面许用压应力,由工程地质勘探和基础处理情况确定,Pa;b —混凝土基础的截面尺寸,m;h —混凝土基础的厚度(高度),m;M、Fv、Fh、Fg均可在塔式起重机说明书中找到。

1. 2 钻孔灌注桩基础有时,地面许用压应力很低或塔式起重机安装的地理位置太小,不能使用占地面积较大的固定式基础,此时使用钻孔灌注桩是一种很好的解决问题的方法。

在计算时,水平力和扭矩可以略去不计,主要考虑塔式起重机的重力Fv和倾翻力矩M,如图2。

每根钻孔灌注桩的轴向力:式中:n —桩的根数;X —每根桩到基础(塔机)中心的距离,m;1.2.1 轴向承压验算根据经验公式和地质勘探资料:Pa=πdΣLi•f i+A•Rj>N压 (6)式中:Pa —桩的轴向受压允许承载能力,N;d —桩的直径,m;Li —桩的入土范围第i层的厚度,m;f i —桩的入土范围第i层的允许摩擦阻力,N/㎡;A —桩的横截面积,㎡;Rj —桩的底端土的允许端承载力,N/㎡;1.2.2 抗拔验算根据经验公式:N=λπdΣLi•f i+0.9Gs>N拉 (7)式中:λ—抗拔允许摩阻力与受压摩阻力比例系数;Gs —桩的自重,N;(地下水位以下取浮容重)2.附墙在施工过程中,很多情况塔式起重机的附墙杆件需要加长,随机的附墙杆件不能使用,因此附墙杆件必须重新计算。

2.1 公式推导如图 3 ,根据EJy″=M得EJy″式中:E —弹性模量;J —截面惯性矩;q —附墙杆件单位长度自重;P —轴向力。

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塔吊基础方案一、工程概况1、本工程位于松江区九亭镇,地块南临蒲汇塘河,东临沪亭路,西临横泾河,北临沪松公路并与地铁9#线车站一墙之隔,与9#线车站物业开发管理为一个整体。

地块面积41162㎡,由3#、4#、5#、6#、7#、8#公寓楼及9#酒店、10#办公楼组成。

2、因地块面积巨大,根据塔吊平面布置应最大程度满足施工区域吊装需要,尽可能减少吊装盲区的原则,以及地下室工程施工中能充分利用塔吊来满足施工需要,按照施工组织总设计要求拟搭设6台附墙式塔吊,其中QTZ80B(工作幅度60M,额定起重力矩800KN.M)2台,QTZ80A(工作幅度55M,额定起重力矩800KN.M)4台,平面位置详附图。

3、拟建建筑物高度及层数4、根据建筑物高度,1#塔吊位于3#楼西北侧位置,搭设高度为86M;2#塔吊位于9#楼南侧位置,搭设高度为114M;3#塔吊位于5#楼西北侧位置,搭设高度为77M,设水平限位装置;4#塔吊位于10#楼东南侧位置,搭设高度为114M;5#塔吊位于6#楼西北侧位置,搭设高度为100M,6#塔吊位于8#楼西北侧位置,搭设高度为100M。

其中5#、6#塔吊为QTZ80B,其余4台为QTZ80A。

5、塔吊应在土方开挖前安装完毕,故采用型钢格构式非塔吊标准节插入钻孔灌注桩内,以保障塔吊安全、稳定和牢固可靠,且不妨碍地下室顶板混凝土的整体浇筑施工,有利于加快施工进度和确保工程质量。

6、本工程采用钻孔灌注桩筏板基础,基坑底标高为-8.000、-8.800、-9.100,本工程±0.000相当于绝对标高6.150M,自然地坪标高相对于绝对标高-1.45M。

7、根据本工程地质勘察报告,各土层极限摩阻力、端阻力标准值指标见下表:8、塔式起重机主要技术性能表二、塔吊布置原则本工程作业面积大,综合考虑塔吊的作用半径、起吊重量、基础工程桩位布置、围檩支撑结构设计、房屋结构设计、经济性比较后,作出以下布置原则。

1.塔吊布置在基坑内2.塔吊共6台,55m臂 4台,60m臂 2台3.塔吊选型:市沪淞建筑机械厂有限公司生产的QTZ80A(5512)及QTZ80B(6010)塔吊。

4.具体位置详见《塔吊平面布置图》5.因塔吊布置在基坑内,考虑到土方开挖后安装困难。

并为兼顾土方开挖垂直运输,塔吊需在基础开挖前投入正常使用。

6.塔吊桩基础采用钻孔灌注桩7.桩上部钢支柱采用H型钢,上端标高-0.50m8.塔吊基础采用C30水下混凝土,Φ800钻孔灌注桩,上部H型钢格构非标准节插入桩内2500。

塔吊标准节与型钢格构用高强度螺栓和盖板焊接连接固定。

详见附图三、计算依据1.《地基基础设计规范》 DGJ08-11-19992.《建筑桩技术规范》 JGJ94-943.《混凝土结构设计规范》 GB50010-20024.《建筑结构焊接规程》 JGJ80-915.《建筑结构设计荷载规范》 GB50009-20016.沪淞建筑机械厂有限公司的QTZ80A、80B塔式起重机的《使用说明书》7.本工程平面图、结构图、围檩支撑图四、塔吊分项参数计算塔吊是施工场地最重要的施工机械之一,其使用贯穿了整个工程。

在这过程中间隔时间长,不可预见性因素多,为确保塔吊的安全,以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。

即:塔吊设置在最大开挖深度处;型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。

(计算详值见计算表格)1.基础竖向极限承载力计算F=F1+ F2F ——基础竖向极限承载力 knF1——塔吊自重(包括压重) knF2——最大起吊重量 kn2.单桩抗压承载力、抗拔力计算桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)(“+”计算结果为抗压,“-”为抗拔)其中 N i——单桩桩顶竖向力设计值 kNn ——单桩个数, n=4;F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值 TG ——塔吊基础重量 KNMx,My——承台底面的弯矩设计值 kN.mxi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离 mM ——塔吊的倾覆力矩 kN.m3.桩长以及桩径计算桩采用钻孔灌注桩R k实际=f p A p+U p∑f s l i>R=N i×ξ1U P =Πd其中R k实际——实际钻孔灌注桩承载能力 KNf p A p ——桩端面承载能力 KNUp∑fsli ——桩侧摩擦阻力总和 KNR ——单桩轴向承力安全值 KNξ1——桩安全系数取2d ——桩直径 m4.桩抗拔验算Qk=λR k实际5.桩配筋计算桩身配筋率可取0.20%~0.65%(计算取上限0.65%),抗压主筋不应少于6Φ10,箍筋采用不少于Φ6@300mm的螺旋箍筋,在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋Φ6@100mm,每隔2m 设一道2Φ12焊接加强箍筋。

As=S桩截面×配筋率n =4As/(πφ2)其中 n ——竖筋根数 根 As ——钢筋总截面积 m Φ——竖筋直径 m 6. 桩上部钢支柱计算钢支柱采用h ×b ×tw ×t =350×350×12×19,H 型钢。

A =hb-(b-tw )(h-2t )=0.017㎡ 1) 四柱整体验算A 总=4A 截面惯性矩Iz回转半径 i =(Iz/A 总)0.5构架长细比AIz H4=λ 235fyλ查Φ 215=≤=f A Nφσ 2) 单柱验算Izi =(Iz/A )0.5井架长细比AIz H4=λ 查Φ 215=≤=f A Nφσ 7. 钢支柱上部螺栓紧固水平钢板抗拔计算H 型钢上部螺栓紧固水平钢板采用500×500厚20,Q235钢板,采用电焊与下部H 型钢焊接,焊接高度不小于6mm 。

1) 焊接强度验算1801=≤=ww f tl N σ160 σ——焊接强度N ——轴心最大拔力,等于塔吊拔力w l ——焊缝长度等于4478MMwf 1——焊缝的抗拉抗压强度设计值,Q235等于1608. 缀条计算缀条采用12#槽钢 截面面积 A =0.0015700 ㎡ V =V1+V2V1——塔吊水平力引起应力V1=F 4/2F 4——塔吊水平力V2——塔吊扭矩引起应力V2=M N /2(D ×1.414)M N ——塔吊扭矩 D ——桩间距 fv>V/Afv ——槽钢的抗剪强度,厚度小于16mm ,取125 A ——槽钢截面积 9. 螺栓计算采用Φ30高强度螺栓,每肢2颗 A 总=πD 2σ=N 拔/ A 总<295 螺栓抗剪验算τ=Mn A 总/(2×桩间距/1.414)<fv=170KN/m ㎡10. 桩水平力验算由于地质报告未进行桩侧土水平抗力系数的比例系数 m试验,采用规范提供的经验值如下表所示。

取8MN/m4。

序号土的分类m(MN/m4)1 流塑粘性土IL>1、淤泥3~52 软塑粘性土1>IL>0.5、粉砂5~103 硬塑粘性土0.5>IL>0、细砂、中砂10~204 坚硬、半坚硬粘性土IL<0、粗砂20~305 砾砂、角砾、圆砾、碎石、卵石30~806 密实粗砂夹卵石,密实漂卵石80~1201)基本资料:桩类型:桩身配筋率ρg<0.65%的灌注桩桩顶约束情况:铰接、自由截面类型:圆形截面桩身直径 d = 800mm混凝土强度等级 C30 Ft = 1.50N/mm Ec = 30000N/mm桩身纵筋 As = 3267mm净保护层厚度 c = 50mm钢筋弹性模量 Es = 200000N/mm桩入土深度 h = 23.000m桩侧土水平抗力系数的比例系数 m = 8MN/m4桩顶竖向力 N = 1000.0kN设计时执行的规范:《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-94)以下简称桩基规范2)单桩水平承载力设计值计算:(1)、桩身配筋率ρg:ρg = As / (π× d 2 / 4) = 3267/(π×8002/4) = 0.65%(2)、桩身换算截面受拉边缘的表面模量 Wo:扣除保护层的桩直径 do = d - 2 × c = 800-2×50 = 700mm钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值αE = Es / Ec = 200000/30000 = 6.667Wo =π× d / 32 × [d 2 + 2 × (αE - 1) ×ρg × do 2]=π×0.800/32×[0.8002+2×(6.667-1)×0.65%×0.7002] = 0.053m(3)、桩身换算截面积 An:An =π× d 2 / 4 × [1 + (αE - 1) ×ρg]=π×0.8002/4×[1+(6.667-1)×0.65%] = 0.52m(4)、桩身抗弯刚度 EI:桩身换算截面惯性距 Io = Wo × d / 2 = 0.053×0.800/2 = 0.0212m4对于钢筋混凝土桩,EI = 0.85 × Ec × IoEI = 0.85×30000×1000×0.0212 = 541622.927kN/m(5)、桩的水平变形系数α按下式确定:α= (m × bo / EI) 1 / 5 (桩基规范5.4.5)对于圆形桩,当直径 d ≤ 1m 时,bo = 0.9 × (1.5 × d + 0.5) bo = 0.9×(1.5×0.800+0.5) = 1.530mα= (8000×1.530/541622.927)1/5= 0.4686(1/m)(6)、桩顶(身)最大弯矩系数νm:桩的换算埋深αh = 0.4686×25.000 = 11.715查桩基规范表5.4.2得:νm = 0.768(7)、其余参数:桩截面模量塑性系数γm = 2.00 (圆形截面)桩顶竖向力影响系数ζN = 0.5 (竖向压力)(8)、单桩水平承载力设计值 Rh:对于桩身配筋率ρg<0.65%的灌注桩,可按下列公式计算单桩水平承载力设计值 Rh =α×γm × ft × Wo / νm × (1.25 + 22 ×ρg) × (1 ±ζN × N / γm / ft / An) (桩基规范5.4.2-1)=0.469×2×1500×0.053/0.768×(1.25+22×0.65%)×(1+0.5×1000.0/2/1500/0.52)= 178.7kN四桩水平承载力=4×178.7kN=714.8 kN>62KN11、QTZ80B塔式起重机基础计算表符号意义公式单位计算值钻孔灌注桩计算G 桩上部钢支架总重KN 60.0m 标准节重KN 9.3b 标准节边长M 1.8N 标准节数量节20.0F1 塔吊自重(包括平衡重)KN 587.0 F2 最大起吊重量KN 80.0 F3 标准节总重KN 186.0 Mn 基础承受扭矩F3=m×N KN.m 310.0 M 倾覆力矩KN.m 1642.0 F4 水平荷载KN 62.0 钻孔灌注桩桩顶标高m -9.05 ξ1 桩安全系数取 2.0d 桩直径m 0.80 D 桩间距D=9d/4 m 1.800l 取桩有效长度(最大开挖深度至桩底)m23Ni 单桩承力设计值KN 1177.090N拔抗拔力设计值KN -629.290R 单桩轴向承力安全值KN 2354.181Up∑qsili 桩侧总极限摩擦阻力KN 1666.301qpAp 桩端点极限承载力KN 904.779Rk实际取桩长度后实际承载力Rk实际=fpAp+Up∑fsli KN 2571.079 符合Qk 取桩长度后实际抗拔力Qk=λRk KN 1542.648 满足桩配筋计算根据桩径按内插法计算工程桩桩身配筋率(0.20%~0.65%) 取0.65%As 截面钢筋面积m2 0.003267Φ竖筋直径mm 20.000n 竖筋数量n=4As/(πΦ2)根10.4 箍筋取Φ8@200mm的螺旋箍筋桩上部钢立柱计算H型钢规格350×350×12×19 30H 桩顶到钢构件上端长度m 9.9A 横截面面积㎡0.017I合四根立柱组合极惯性距外部参照CAD自动计算m4 0.056284I单柱单柱极惯性矩外部参照CAD自动计算m4 0.000068i合四根立柱组合回转半径i=(I/4A)0.5 M 0.908611i单柱单柱回转半径i=(I/A)0.5 0.06294212、QTZ80A塔式起重机基础计算表钻孔灌注桩桩顶标高m -9.05 ξ1 桩安全系数取 2.0 d 桩直径m 0.80 D 桩间距D=2d m 1.600l 取桩有效长度(最大开挖深度至桩底)m23Ni 单桩承力设计值KN 1036.464N拔抗拔力设计值KN -500.664R 单桩轴向承力安全值KN 2072.929Up∑qsili 桩侧总极限摩擦阻力KN 1666.301qpAp 桩端点极限承载力KN 904.779Rk实际取桩长度后实际承载力Rk实际=fpAp+Up∑fsli KN 2571.079 符合Qk 取桩长度后实际抗拔力Qk=λRk KN 1542.648 满足桩配筋计算根据桩径按内插法计算工程桩桩身配筋率(0.20%~0.65%) 取0.65%As 截面钢筋面积m2 0.003267Φ竖筋直径mm 20.000n 竖筋数量n=4As/(πΦ2)根10.4 箍筋取Φ8@200mm的螺旋箍筋桩上部钢立柱计算H型钢规格350×350×12×19 30H 桩顶到钢构件上端长度m 9.9A 横截面面积㎡0.017I合四根立柱组合极惯性距外部参照CAD自动计算m4 0.044694I单柱单柱极惯性矩外部参照CAD自动计算m4 0.000675i合四根立柱组合回转半径i=(I/4A)0.5 M 0.809675i单柱单柱回转半径i=(I/A)0.5 0.199039λ合四根立柱组合长细比λ=H/i 12.165374 φ=0.978λ单柱单柱长细比λ=H/i7.536206φ=0.99σ合最大应力σ=Ni/AφN/mm2 62.179037 满足σ单柱最大应力σ=Ni/AφN/mm2 61.425 满足钢构件插入桩深度(不计钢柱顶端阻力)五、材料选用及施工方法根据计算塔吊基础选用1、桩基选用C30水下混凝土Φ800钻孔灌注桩,桩长(自桩顶垫层面以上100至桩底)为23米,桩身配12Φ22主筋,φ8@200螺旋箍筋,桩顶以下3000采用φ8@100螺旋箍筋。

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