压裂施工管柱摩阻计算-(3)
压裂施工中摩阻计算
压裂施工中摩阻计算-标准化文件发布号：（9556-EUATWK-MWUB-WUNN-INNUL-DDQTY-KII*川西地区压裂施工过程中管柱摩阻计算摘要：以降阻比法为基础，分别对有机硼交联(HPG)压裂液的前置液、携砂液的沿程管柱摩阻计算方法进行分析，结合川西地区部分井压裂施工现场的施工数据，对管柱摩阻计算公式进行修正改进后，提高了压裂施工设计和数值模拟中摩阻参数计算的准确性；同时用计算机程序实现了施工过程管柱沿程摩阻的计算，可用于模拟压裂施工全过程的摩阻计算。
对四川川西地区以油管方式注入井的水力压裂施工设计及现场施工过程中井底压力的分析具有重要意义。
关键词：压裂施工；降阻比；管柱摩阻；公式；计算前言压裂施工管柱沿程摩阻值的准确性直接影响到压裂工艺的设计过程，是确定井底压力的必要数据，也是压裂施工成功与否的主要因素。
在实际压裂设计中，大多数采用经验估计法对管柱的摩阻损失进行计算，往往不能准确地预测实际摩阻，尤其不能模拟压裂施工整个过程的实际摩阻值。
管柱的摩阻计算单纯的从流变学和水力学的角度去计算，目前还不能被实际应用。
文章以降阻比法为基础，分别就HPG压裂液、相应的携砂液沿程管柱摩阻计算方法进行分析对比，并结合川西地区大部分压裂井的现场施工数据，对压裂液的沿程摩阻有关计算公式进行改进，实现压裂施工全过程摩阻计算的计算机程序化。
实例计算表明，改进后的摩阻计算公式以及压裂施工过程摩阻计算结果与现场实际数据有较高的符合率，可以用于川西地区压裂施工过程摩阻的模拟计算。
1 压裂液摩阻的计算Lord和MC Gowen等人[1,2]利用其他人的实验资料提出了计算溶胶及混砂液摩阻的方法。
采用延迟交联技术，使交联HPG与HPG溶胶在井筒中的摩阻相差不大，因此，Lord等人仍用溶胶的数据提出了一个降阻比（δ）的概念：（1）式中：(△Pf)0为清水的摩阻损失，MPa；(△Pf)P为压裂液的摩阻损失，MPa。
清水的摩阻损失可以用经典水力学雷诺数与摩阻系数关系进行计算，或者同样采用Lord等人提出的回归公式：（2）式中：D为压裂油管柱的内径，mm；Q为施工过程泵注排量，m3/min；H为油管长度，m。
一种压裂液管柱摩阻求取方法
2. 摩阻计算方法
目前大部分油气储层改造区域现场使用最广泛的是水基压裂液， 多数具有假塑性非牛顿流体的性质， 一般将其视为幂律流体[7] [8]。Lord 等人在不同条件下进行了大量实验，通过对实验结果分析，提出了 降阻比(σ)的概念[9] [10] [11]：
∆P胶 ∆P清水
σ=
清水摩阻由以下公式求得[10]：
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1. 引言
近年来，随着油气勘探开发技术的进步，油气勘探开发不断向深井和超深井领域发展，而深井和超 深井改造过程中最令工程设计者困惑的是压裂液管柱摩阻。压裂液管柱摩阻是压裂施工过程中的一项重 要参数[1] [2] [3] [4]。压裂液摩阻对施工水马力、压裂过程井底和井口压力、施工管材承压能力等的影响 是设计者不得不考虑的因素[5]。通常压裂液管柱摩阻计算采用理论公式计算，但该方法对压裂液性质尤 其是胶体黏度把握不够准确，导致摩阻计算数据与实测数值差距较大，影响后续数据分析[6]。而实测每 种压裂液管柱摩阻耗时长，成本高。 为了获得相对准确的压裂液管柱摩阻和合理进行压裂工程设计与分析，本文通过室内利用小管径压 裂液做压裂液管柱摩阻实验，将获得的摩阻数据按现场作业规模放大，与现场实测数据进行对比，以获 得准确的放大系数，以满足现场压裂施工和数据分析要求。
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Received: Jul. 4 , 2018; accepted: Jul. 19 , 2018; published: Jul. 26 , 2018
Abstract
Because of the fracturing fluid friction, besides of the formation factors, the fracturing design and analysis of operation pressure and discharge rate have to consider the max pressure for the wellbore tubing and operation tubing, which causes lots of obstacles for the scientific and reasonable reservoir stimulation. At the same time, to ensure a success fracturing and reduce the wellbore failure in the stimulation operation, the fracturing liquid friction must be considered when calculate the operation pressure and increase the discharge rate. However, in the real situation, because of the limited cost and operation time, friction for each fluid cannot be tested on site. At the same time, calculated friction by the empirical formula for the specific fluid will cause some error. Therefore, each fluid friction should be tested in lab, and then transform the lab results into location friction. The small ID tubing test friction results can guide the location operation well by ratio magnification, which also provide reference for the location operators to judge the real pressure in real time. It also provides a good way to reduce the calculation errors for the empirical formula, improve the fracturing design quality and useful analysis after fracturing.
压裂施工中摩阻计算
压裂施工中摩阻计算压裂施工是油气田开发中常用的一种技术，通过将一定压力下的流体注入岩石裂缝中，从而扩大岩石裂缝的面积，提高油气井的产能。
在压裂施工中，摩阻的计算是十分重要的，下面将详细介绍压裂施工中摩阻的计算方法。
首先，我们需要了解摩阻的概念。
摩阻是指流体在管道中流动时受到的阻力，也叫做流体的动力阻力。
在压裂施工中，摩阻的计算主要用于确定压裂施工所需的泵功率和压裂液体分配等。
摩阻的计算可以分为两个部分：管道摩阻和喷嘴摩阻。
下面分别介绍这两个部分的计算方法。
1.管道摩阻的计算管道摩阻是指液体在管道中流动时受到的阻力。
管道摩阻主要考虑泵入口处的压力损失和油管全长的摩阻损失。
管道摩阻的计算可以按照一定的公式进行。
常用的管道摩阻公式有达西公式和弗洛伊德公式。
其中，达西公式适用于属于均匀流动的情况，而弗洛伊德公式适用于属于非均匀流动的情况。
达西公式：ΔP1=f*（L1/D1）*(ρ*V^2)/2其中，ΔP1为管道摩阻损失压力，f为摩阻系数，L1为管道长度，D1为管道直径，ρ为液体密度，V为液体流速。
弗洛伊德公式：ΔP2=f*[(L2/D2)+1.51*(ρ*V^2/(2*g))]*(ρ*V^2)/2其中，ΔP2为管道摩阻损失压力，f为摩阻系数，L2为管道长度，D2为管道直径，ρ为液体密度，V为液体流速，g为重力加速度。
2.喷嘴摩阻的计算喷嘴摩阻是指岩石缝隙中液体流动时受到的阻力。
喷嘴摩阻主要与液体流速、缝隙形状和缝隙宽度等因素有关。
喷嘴摩阻的计算可以通过试验和经验公式进行。
常用的喷嘴摩阻计算方法有威海斯公式和霍桑公式。
其中，威海斯公式适用于缝隙宽度较小，液体流速较大的情况，而霍桑公式适用于缝隙宽度较大，液体流速较小的情况。
威海斯公式：ΔP3=K*(ρ*V^2)/2其中，ΔP3为喷嘴摩阻损失压力，K为摩阻系数，ρ为液体密度，V为液体流速。
霍桑公式：ΔP4=(ρ*V^2)/(2*g*c^2)*[1+1.54*(1-c)^2*L/(D*c^3)]其中，ΔP4为喷嘴摩阻损失压力，ρ为液体密度，V为液体流速，g为重力加速度，c为缝隙宽度比例（缝隙宽度与管道直径的比值），L为岩石缝隙长度，D为岩石缝隙直径。
直井油管内压裂液流动摩阻计算方法
直井油管内压裂液流动摩阻计算方法
随着能源结构的变化，地质环境的不断变化，石油开采技术也日新月异，而直井油管内压裂液流动摩阻的计算虽然很重要, 但还没有一个可靠的计算方法。
本文介绍了一种新的直井油管内压裂液流动摩阻计算方法。
首先，本文介绍了实验设备和实验方法，包括实验条件、设备组成、工艺要求等，以及实验中用到的仪器仪表等。
然后，本文介绍了直井油管内压裂液流动摩阻计算方法。
直井油管内压裂液流动摩阻的计算根据摩阻原理，对于任何形状的流道，压力损失可以用粘性阻力系数和流速的乘积来表示，这种粘性阻力与流体的形态和流速有关。
最后，本文介绍了实验结果，并分析了实验结果的影响因素，用于确定直井油管内压裂液流动摩阻的计算方法。
根据以上介绍，直井油管内压裂液流动摩阻的计算方法可按照以下步骤进行：第一步，利用实验结果测定摩阻原理下直井油管内压裂液流动粘性阻力系数值；第二步，计算直井油管内压裂液流动摩阻，以确定最终压力损失，从而确定不同工况下的压力损失，也可以确定液流的流量和流速；第三步，利用计算的摩阻原理和实验结果，与数值模拟进行对比，确定其准确性。
总之，本文介绍了一种新的直井油管内压裂液流动摩阻计算方法。
该方法通过摩阻原理，利用实验结果测定粘性阻力系数值，计算和验证压力损失，从而得到不同工况下的压力损失，也可以确定液流的流量和流速，使石油开采工程能够更加有效的进行。
该计算方法具有计
算准确性高，快速可靠等优点，可以有效地提高油采的效率。
并联等压差法的压裂管柱摩阻预测方法及应用
并联等压差法的压裂管柱摩阻预测方法及应用下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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液态CO2压裂施工管柱摩阻计算与分析
图 #:<5R5+ 0 / ]ZW 2 2 等人液态 + B ! 压裂液摩阻计算图版 表 #:液态 + B ! 压裂液摩阻梯度拟合计算公式 管柱 ; $"5 */ / ; '*5 "/ / ; ((5 &/ / ; ##)5 */ / 拟合计算公式
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:: 液态 + B B ! 压裂技术采用纯液态 + ! 代替传统 的瓜尔胶等水基压裂液体系$是一种无水压裂技术$ 具有常规水基压裂液不可比拟的一系列优越性$ 如 不伤害储层和人工裂缝)解析吸附天然气)降低原油 黏度)快速返排) 无需处理压后返排液等 伤害严重储层$增产效果显著% 在地面泵 注 设 备 的 作 用 下 $ 压 裂 液 携 带 支 撑 剂进入人 工 裂 缝 $ 应 该 具 有 携 带 能 力 强 ) 性 能 稳 定 ) 低摩阻 ) 低伤害 ) 经济 ) 安全等特点 % 液态 + B ! 作为压裂液存在着不可避免的缺点 $ 如黏度低 ) 滤 失大 ) 摩阻 高 等 ' *( % 对 于 埋 藏 深 度 较 浅 的 井 进 行 压裂施工 $ 摩 阻 问 题 不 是 首 要 的 % 但 对 于 深 井 压 裂来说 $ 采用小尺寸管柱压裂 $ 压裂液的摩阻将会 对压裂施工 产 生 严 重 影 响 $ 有 的 甚 至 会 关 系 到 施 工的成败 % 压裂施工管柱沿程摩阻值的准确性直接影响到 压裂工艺的设计$ 是确定井底压力的必要数据% 目 前$液态 + B ! 加砂压裂技术取得重大进展 $ 但液态 + B ! 压裂施工管柱沿程摩阻的研究几乎未见报道 % 本文通过矿场试验$ 验证了 <5R5+ 0 / ]ZW 2 2 等人液 态+ B ! 压裂液摩阻计算图版的准确性 $ 并将其 与 > 3 ^ O 等人的清水摩阻计算模型比较$ 得到了易于工 程应用的简单快速评价液态 + B ! 压裂液摩阻的计 算公式%
压裂近井摩阻分析
压裂近井摩阻分析摘要：压裂施工近井摩阻值的准确性直接影响到压裂工艺的设计，是确定井底压力的必要数据，也是决定压裂施工难易程度的主要因素。
该文从压裂近井摩阻的成因、分类、计算方法等方面对国内外压裂近井摩阻进行了整理和归纳，并在此基础上得到了降低近井摩阻的两个工艺：○1支撑剂段塞冲刷工艺作为一种可靠而实用的降摩阻工艺它的作用主要在优化近井筒附近裂缝壁面。
在前置液中支撑剂的加入使裂缝的壁面更趋于光滑,可减小裂缝的凹凸面,增大近井裂缝的宽度,减小支撑剂在近井筒砂堵的可能性，也减少了裂缝摩阻。
○2定向压裂的实施，沟通了主体裂缝与井筒的连通，这样就大大减少了由于裂缝转向而造成的压裂液流失和压裂液流程，这样就起到了一般压裂不能达到的降低裂缝摩阻的效果。
关键词：近井摩阻；水力压裂；支撑剂段塞；裂缝扭曲；多裂缝从80年代以来，人们对近井筒摩阻问题的认识随着实践的发展不断得到深化，对近井筒摩阻的产生机理、影响因素、降低措施等都进行了广泛的研究。
众多的学者从室内实验、定性认识、定量计算、检测手段及压裂施工工具等方面，着眼于裂缝起裂位置、裂缝转向扭曲、多裂缝、非平面裂缝、孔眼位置、施工排量等方面，对近井筒摩阻的产生原因、计算方法、影响因素等进行了广泛的研究。
1近井摩阻的成因分析所谓水力压裂的近井筒效应是指由射孔孔眼特性及井筒周围(射孔壁)应力集中作用在近井筒区域所产生的孔眼摩阻、复杂裂缝形态(多裂缝、裂缝面的扭曲、窄高缝、非平面裂缝)以及由此引起的压力损失和早期脱砂现象。
水力压裂的近井压力降(损失)主要归因于井筒连通(孔眼)、裂缝面弯曲(裂缝转向和扭曲)、多裂缝等近井筒裂缝的几何形态，这些形态导致有效压力损失和意外脱砂[1]，是影响压裂成功的不利因素。
因此，它是分析近井带摩阻产生原因的结构基础和现实依据。
根据近井筒问题得出压裂近井摩阻产生的主要原因如下：（1）射孔孔眼相位不一致。
因为水力裂缝往往不是沿着射孔方向生成的，压裂液从孔眼到裂缝通常要经过一条或几条曲折的通道。
第4章 管柱的摩阻扭矩计算
第4章管柱的摩阻扭矩计算●摩阻扭矩计算概述●摩阻扭矩计算的软模型●摩阻扭矩计算的一般步骤一、摩阻扭矩计算概述●随着水平井、大位移井等大斜度定向井的出现，摩阻扭矩问题逐渐被人们认识和重视；●大斜度井的突出特点是水平位移较大，且大部分井段井斜超过60°，这使得在钻进、起下钻和下套管等作业过程中摩阻扭矩问题非常突出；●摩阻扭矩过大，轻则会增加施工难度，延长钻井作业时间，重则使钻井作业无法进行，导致井眼提前完钻或报废。
1. 摩阻扭矩的主要危害●钻柱起钻负荷很大，下钻阻力很大；●滑动钻进时加不上钻压，钻速很低；●旋转钻进时扭矩很大，导致钻柱强度破坏；●钻柱与套管摩擦，套管磨损严重，甚至被磨穿；●套管下入困难，甚至下不到底。
2. 摩阻扭矩计算的主要模型●现有的摩阻扭矩计算模型主要有三种，软模型、硬模型和有限元模型；●不管哪种计算模型其核心都是通过合理地假设以便求出管柱与井壁的接触正压力，从而求出摩阻扭矩；●软模型和硬模型都假设管柱与井眼轴线形状一致，且与井壁连续接触，虽然硬模型考虑了管柱的刚性对摩阻扭矩的影响，但其计算精度有时还不如软模型，因为管柱刚性与“管柱与井眼轴线形状一致”是不符合实际情况的；●有限元模型假设与实际很接近，精度高，但计算困难。
二、摩阻扭矩计算的软模型1. 软模型的基本假设●管柱类似于软绳，其刚性很小，可以忽略；●管柱与井眼轴线形状完全一致，且与井壁连续接触；●井壁为近似刚性的；● 忽略管柱和井眼局部形状如钻杆接头、扶正器、井径扩大等对摩阻扭矩的影响； ● 忽略钻柱动态因素的影响。
2. 软模型的计算思路● 根据井眼轨迹测斜数据或分点计算数据将管柱分为相应的计算单元(微元)；● 对于每个微元来说，它的单位长度的浮重是已知的，只要知道微元的下端轴向力就可以计算出该微元的接触正压力、摩阻摩扭和上端轴向力；● 最下面一个微元的下端轴向力就是钻压或为零，这样自下而上逐个微元进行计算就可以计算出整个管柱的摩阻扭矩和大钩载荷。
第4章 管柱的摩阻扭矩计算
第4章管柱的摩阻扭矩计算●摩阻扭矩计算概述●摩阻扭矩计算的软模型●摩阻扭矩计算的一般步骤一、摩阻扭矩计算概述●随着水平井、大位移井等大斜度定向井的出现，摩阻扭矩问题逐渐被人们认识和重视；●大斜度井的突出特点是水平位移较大，且大部分井段井斜超过60°，这使得在钻进、起下钻和下套管等作业过程中摩阻扭矩问题非常突出；●摩阻扭矩过大，轻则会增加施工难度，延长钻井作业时间，重则使钻井作业无法进行，导致井眼提前完钻或报废。
1. 摩阻扭矩的主要危害●钻柱起钻负荷很大，下钻阻力很大；●滑动钻进时加不上钻压，钻速很低；●旋转钻进时扭矩很大，导致钻柱强度破坏；●钻柱与套管摩擦，套管磨损严重，甚至被磨穿；●套管下入困难，甚至下不到底。
2. 摩阻扭矩计算的主要模型●现有的摩阻扭矩计算模型主要有三种，软模型、硬模型和有限元模型；●不管哪种计算模型其核心都是通过合理地假设以便求出管柱与井壁的接触正压力，从而求出摩阻扭矩；●软模型和硬模型都假设管柱与井眼轴线形状一致，且与井壁连续接触，虽然硬模型考虑了管柱的刚性对摩阻扭矩的影响，但其计算精度有时还不如软模型，因为管柱刚性与“管柱与井眼轴线形状一致”是不符合实际情况的；●有限元模型假设与实际很接近，精度高，但计算困难。
二、摩阻扭矩计算的软模型1. 软模型的基本假设●管柱类似于软绳，其刚性很小，可以忽略；●管柱与井眼轴线形状完全一致，且与井壁连续接触；●井壁为近似刚性的；● 忽略管柱和井眼局部形状如钻杆接头、扶正器、井径扩大等对摩阻扭矩的影响； ● 忽略钻柱动态因素的影响。
2. 软模型的计算思路● 根据井眼轨迹测斜数据或分点计算数据将管柱分为相应的计算单元(微元)；● 对于每个微元来说，它的单位长度的浮重是已知的，只要知道微元的下端轴向力就可以计算出该微元的接触正压力、摩阻摩扭和上端轴向力；● 最下面一个微元的下端轴向力就是钻压或为零，这样自下而上逐个微元进行计算就可以计算出整个管柱的摩阻扭矩和大钩载荷。
压裂施工管柱摩阻计算-(3)
压裂施工管柱摩阻计算苏权生摘 要：压裂施工管柱摩阻计算对压裂施工过程中压力波动判断和压后净压力拟合具有重要意义。
目前对压裂液在层流状态下的摩阻计算比较成熟，计算结果可信度高，但对压裂液在紊流状态下性质还未找出一定的规律，摩阻计算结果误差较大。
本文以降阻比法为基础进行压裂管柱摩阻计算，通过理论计算与现场实测数据进行对比分析，提高计算精度。
关键词： 管柱摩阻 紊流 降阻比 计算精度压裂管柱摩阻计算是压裂施工过程中压力变化判断的基础，是进行井底压力和裂缝净压力计算的关键。
在实际压裂设计中经常采用经验估计法对管柱摩阻进行粗略计算，往往不能准确地预测实际管柱摩阻。
本文以降阻比法为基础，分别对HPG 压裂液的前置液、携砂液沿程管柱摩阻进行理论计算，并结合胜利油田现场施工井的实际数据进行对比分析，对影响管柱摩阻计算的影响因素进行修正，提高理论计算和现场施工数据的一致性，形成适合胜利油田压裂施工管柱摩阻计算的相关计算程序。
1、降阻比管柱摩阻计算Lord 和MC Gowen 等人在前人研究的基础上提出了HPG 压裂液前置液，携砂液摩阻计算的新方法，称为降阻比法，其基本原理是在相同条件（如排量、管径、管长相同）下，压裂液摩阻与清水摩阻之比称为降阻比，用公式表示为:wf p f P P )()(∆∆=δ (1)式中：p f P )(∆：压裂液摩阻，Mpa ；w f P )(∆：清水摩阻，Mpa ；δ：降阻比系数,无单位。
1.1 清水摩阻计算从公式（1）可以看出，降阻比法要首先计算清水摩阻，且其值的准确性对压裂液摩阻计算有较大的影响，水力学中伯拉休斯清水摩阻计算式:L Q D P ***10*779.775.175.461--=∆ (2)式中： 1P ∆：清水摩阻，Mpa ； D ：管柱内径，m ； Q ：施工排量m 3/s ； L: 管柱长度，m ；用车古201井数据进行清水摩阻验证，车古201井酸化施工管柱为Φ73mm 光油管，下深4505m ，施工前用20m 3清水正洗井降温，排量1.5m 3/min ，测得沿程管路摩阻为31Mpa ，用公式(2)计算管柱摩阻值为30Mpa ，计算值与实际值误差3.2%。
压裂施工中管路摩阻计算方法分析与改进意见探讨
墨２ ．
清 水 摩 阻 计 算
在 相 同 条 件 （ 排 量 、 径 、 长 相 同 ） ， 裂 如 管 管 下 压 液 摩 阻 与 清 水 摩 阻 之 比称 为 降 阻 比 。公 式 表 示 为
（ ｒ ｌ ・ △ｅ ） △Ｐ ） ＝ （ ｒ ０ （） １
图 ｌ 不 同 排 量 、 径 、 算 方 法 下 的 清 水 摩 阻 曲线 管 计
排 量
（ ／ｒｉ） ｍ ａ ｎ
１． ５
油管 ， 深 ４５ ５ ｍ， 工 前 用 ２ 清 水 正 洗 井 降 下 ０ 施 ０ｍ 温 ； 量 １５ｍ ／ ｉ， 得 沿 程 管 路 摩 阻 为 ３ ａ 排 ． ｍｎ 测 １ＭＰ 。 计 算 摩 阻 值 与 实测 摩 阻 值 的对 比结 果 见 表 １ 。
（ ｍ） （ ｌ ＭＰ ） ａ
３１． ｏ ｏ ３ ３８ ２． ３ ２６ ２． ４１．Ｏ ９ 一 ４． ４５
（ ） ％
— ４． ６ Βιβλιοθήκη — ３ ．Ｏ ５ ２４ ０５ ５
收 稿 日期 ：２ ０ ０ ２—０ ５—２ １
作 者 简 介 ：杜 发 勇 ，９ ８年 中 专 毕 业 ，００年 石 油 大 学 石 油 工 程 专 业 函 授 本 科 毕 业 ， 从 事 油 田 压 裂 酸 化 工 艺 技 术 研 究 及 现 场 技 术 服 务 工 １８ ２０ 现 作 。 地 址 ：２ ７７ ） 东 省 东 营 市 胜 利 油 田 井 下 作 业 公 司工 艺 研 究 所 ， （５ ０７ 山 电话 ：５ ６—８４ ００， ０４ ７ ７ ９ Ｅ—ｍａ ：ｌｆ＠ｍ ｒ ｓｏ．Ｏｌ ｉ ｓ ｙ ａ ．ｌｆＣｌ ｌ ｄ １ ｔ ｌ
表 ｌ 车 古 ２ １ 实 测 清 水 摩 阻 与 计 算 摩 阻 对 比 表 ０ 井
压裂施工中管路摩阻计算方法分析与改进意见探讨
清水摩阻计算
在相同条件 （如排量、 管径、 管长相同） 下， 压裂 液摩阻与清水摩阻之比称为降阻比。公式表示为 （!!" ） ・ （!!" ） （%） % @" " 由式 （%） 可知， 降阻比法要求计算清水的摩阻， 且其值的准确程度对压裂液摩阻计算有较大的影 响。为此， 分析对比了油管注入方式下三种清水摩 阻计算方法： 水力学中尼古拉兹紊流摩阻系数公式
产生 ! /8C 压差 （孔眼摩阻） 时所需射孔眼数进行了 平均炮 计算。计算结果表明， 施工排量 $ % ( >" ? >@4， 眼直径 *( >> 时， 产生 （#*% ） 为 时的压 ! % ( /8C +),% 降， 只需要有 *D 个射孔眼。上述压裂施工井压裂层 段的射孔数远远大于计算数。因次， 认为多数情况 下炮眼摩阻不是产生误差的主要原因。 *=! 降阻比 从本质上讲， 降阻比就是牛顿流体与非牛顿流
$ ・$ ・ !!% @# !#
# " % !<( 其中， # @ " % ""<! A " % !!% &’ B6C1 和 DE :6FGH 清水摩阻计算式
（!）
有更好的 “稳定性” 。 在对清水摩阻计算式分析对比的基础上， 用现 场施工数据进行了验证。比较典型的是车古 !"% 井 酸化施工数据， 车古 !"% 井酸化施工管柱为 J(< 光 油管， 下深 ) $"$ ,， 施工前用 !" ,< 清水正洗井降 温； 排量 %=$ ,< M ,.H， 测得沿程管路摩阻为 <% D9-。 计算摩阻值与实测摩阻值的对比结果见表 %。
压裂液摩阻计算
第4章 管柱的摩阻扭矩计算
第4章管柱的摩阻扭矩计算●摩阻扭矩计算概述●摩阻扭矩计算的软模型●摩阻扭矩计算的一般步骤一、摩阻扭矩计算概述●随着水平井、大位移井等大斜度定向井的出现，摩阻扭矩问题逐渐被人们认识和重视；●大斜度井的突出特点是水平位移较大，且大部分井段井斜超过60°，这使得在钻进、起下钻和下套管等作业过程中摩阻扭矩问题非常突出；●摩阻扭矩过大，轻则会增加施工难度，延长钻井作业时间，重则使钻井作业无法进行，导致井眼提前完钻或报废。
1. 摩阻扭矩的主要危害●钻柱起钻负荷很大，下钻阻力很大；●滑动钻进时加不上钻压，钻速很低；●旋转钻进时扭矩很大，导致钻柱强度破坏；●钻柱与套管摩擦，套管磨损严重，甚至被磨穿；●套管下入困难，甚至下不到底。
2. 摩阻扭矩计算的主要模型●现有的摩阻扭矩计算模型主要有三种，软模型、硬模型和有限元模型；●不管哪种计算模型其核心都是通过合理地假设以便求出管柱与井壁的接触正压力，从而求出摩阻扭矩；●软模型和硬模型都假设管柱与井眼轴线形状一致，且与井壁连续接触，虽然硬模型考虑了管柱的刚性对摩阻扭矩的影响，但其计算精度有时还不如软模型，因为管柱刚性与“管柱与井眼轴线形状一致”是不符合实际情况的；●有限元模型假设与实际很接近，精度高，但计算困难。
二、摩阻扭矩计算的软模型1. 软模型的基本假设●管柱类似于软绳，其刚性很小，可以忽略；●管柱与井眼轴线形状完全一致，且与井壁连续接触；●井壁为近似刚性的；● 忽略管柱和井眼局部形状如钻杆接头、扶正器、井径扩大等对摩阻扭矩的影响； ● 忽略钻柱动态因素的影响。
2. 软模型的计算思路● 根据井眼轨迹测斜数据或分点计算数据将管柱分为相应的计算单元(微元)；● 对于每个微元来说，它的单位长度的浮重是已知的，只要知道微元的下端轴向力就可以计算出该微元的接触正压力、摩阻摩扭和上端轴向力；● 最下面一个微元的下端轴向力就是钻压或为零，这样自下而上逐个微元进行计算就可以计算出整个管柱的摩阻扭矩和大钩载荷。
径向井水力压裂摩阻影响因素与计算公式
径向井水力压裂摩阻影响因素与计算公式径向井水力压裂是一种重要的油气田开发技术，它通过压裂液的高压注入，使岩石产生裂缝并释放天然气和石油。
在径向井水力压裂中，摩阻是影响压裂效果的重要因素。
本文将通过对径向井水力压裂摩阻影响因素与计算公式的研究，探讨如何最大化径向井水力压裂的效果。
1.径向井水力压裂摩阻的影响因素（1）压裂液的粘度压裂液的粘度决定了它在管道中流动的难易程度，从而影响压裂液的输送速度和能量传递效率。
当压裂液的粘度较高时，通过井筒注入的压力不容易扩散到周围岩石中，从而使压裂效果降低。
（2）管道内壁摩擦力在径向井水力压裂中，压裂液从井口经过管道向下运行，因此管道内壁摩擦力对压裂效果有很大的影响。
当管道内壁摩擦力较大时，压裂液注入压力容易消失，压裂效果也会降低。
（3）压裂液的密度压裂液的密度决定了它在岩石中传递能量的能力，从而影响压裂效果。
当压裂液的密度较低时，其在岩石中产生的能量也会降低，影响压裂效果。
（4）井筒中的摩阻在径向井水力压裂中，井筒的摩阻对压裂效果有很大的影响。
当井筒中的摩阻较大时，其会阻碍压裂液的流动，从而影响压裂效果。
2.径向井水力压裂摩阻的计算公式（1）压降计算公式压降计算公式可用于计算径向井水力压裂中井筒内压降的大小。
其计算公式为：△P=ρQ^2 L/2 f D^5其中，△P为井筒内的压降；ρ为压裂液的密度；Q为压裂液的流量；L为井筒长度；f为管道阻力系数；D为管道的直径。
（2）摩擦力计算公式摩擦力计算公式可用于计算径向井水力压裂中管道内的摩擦力大小。
其计算公式为：f=4f_0 [1+γ(ρ_1/ρ_0)]其中，f为管道阻力系数；f_0为干管道的阻力系数；γ为管道内流体的层流系数；ρ_1为压裂液的密度；ρ_0为管道内介质的密度。
3.结论通过分析径向井水力压裂中的摩阻影响因素，可以发现影响压裂效果的因素有很多，而计算公式的应用也非常复杂。
因此，在实际操作中，需要加强对径向井水力压裂摩阻影响因素的研究，进一步完善计算公式，从而科学地指导径向井水力压裂的实施，为油气田的高效开发做出贡献。
压裂施工中摩阻计算
*川西地区压裂施工过程中管柱摩阻计算摘要：以降阻比法为基础，分别对有机硼交联(HPG)压裂液的前置液、携砂液的沿程管柱摩阻计算方法进行分析，结合川西地区部分井压裂施工现场的施工数据，对管柱摩阻计算公式进行修正改进后，提高了压裂施工设计和数值模拟中摩阻参数计算的准确性；同时用计算机程序实现了施工过程管柱沿程摩阻的计算，可用于模拟压裂施工全过程的摩阻计算。
对四川川西地区以油管方式注入井的水力压裂施工设计及现场施工过程中井底压力的分析具有重要意义。
关键词：压裂施工；降阻比；管柱摩阻；公式；计算前言压裂施工管柱沿程摩阻值的准确性直接影响到压裂工艺的设计过程，是确定井底压力的必要数据，也是压裂施工成功与否的主要因素。
在实际压裂设计中，大多数采用经验估计法对管柱的摩阻损失进行计算，往往不能准确地预测实际摩阻，尤其不能模拟压裂施工整个过程的实际摩阻值。
管柱的摩阻计算单纯的从流变学和水力学的角度去计算，目前还不能被实际应用。
文章以降阻比法为基础，分别就HPG压裂液、相应的携砂液沿程管柱摩阻计算方法进行分析对比，并结合川西地区大部分压裂井的现场施工数据，对压裂液的沿程摩阻有关计算公式进行改进，实现压裂施工全过程摩阻计算的计算机程序化。
实例计算表明，改进后的摩阻计算公式以及压裂施工过程摩阻计算结果与现场实际数据有较高的符合率，可以用于川西地区压裂施工过程摩阻的模拟计算。
1 压裂液摩阻的计算Lord和MC Gowen等人[1,2]利用其他人的实验资料提出了计算溶胶及混砂液摩阻的方法。
采用延迟交联技术，使交联HPG与HPG溶胶在井筒中的摩阻相差不大，因此，Lord等人仍用溶胶的数据提出了一个降阻比（δ）的概念：? ? ? ? ? ? ? ? （1）式中：(△Pf)0为清水的摩阻损失，MPa；(△Pf)P为压裂液的摩阻损失，MPa。
清水的摩阻损失可以用经典水力学雷诺数与摩阻系数关系进行计算，或者同样采用Lord等人提出的回归公式：? ? （2）式中：D为压裂油管柱的内径，mm；Q为施工过程泵注排量，m3/min；H为油管长度，m。
液态CO2压裂施工管柱摩阻计算与分析
液态CO2压裂施工管柱摩阻计算与分析
郑维师;宋振云;苏伟东
【期刊名称】《钻采工艺》
【年(卷),期】2017(40)6
【摘要】液态CO2加砂压裂技术作为一种前沿的无水压裂技术,国内现场试验不断取得重要进展,液态CO2压裂施工管柱沿程摩阻计算也逐渐显现其重要性.通过矿场试验,验证了S.M.Campbell等人液态CO2压裂液摩阻计算图版,得到了易于工程应用的拟合计算公式.与Lord等人的清水摩阻计算模型比较,为液态CO2压裂液摩阻快速评价取得直观认识.
【总页数】3页(P53-55)
【作者】郑维师;宋振云;苏伟东
【作者单位】川庆钻探工程有限公司钻采工程技术研究院;低渗透油气田勘探开发国家工程实验室;川庆钻探工程有限公司钻采工程技术研究院;低渗透油气田勘探开发国家工程实验室;川庆钻探工程有限公司钻采工程技术研究院;低渗透油气田勘探开发国家工程实验室
【正文语种】中文
【相关文献】
1.液态CO2压裂井筒流动摩阻计算
2.压裂施工管柱摩阻计算
3.川西地区压裂施工过程中管柱摩阻计算
4.牛东区块压裂过程中施工管柱摩阻分析与计算
5.液态 CO2压裂管流摩阻特征实验研究
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压裂施工中摩阻计算
压裂施工中摩阻计算压裂施工是一种在井下用高压液体将岩石破碎并产生裂缝的技术，它被广泛应用于石油和天然气开采中。
摩阻是决定压裂施工效果的重要参数之一，它是指在施工过程中液体通过裂缝时受到的摩擦力。
本文将详细介绍压裂施工中摩阻的计算方法。
在压裂施工中，液体通过裂缝时，会受到岩石颗粒之间的摩擦力的阻碍。
这种摩擦力可以分为两个部分：内摩阻和外摩阻。
内摩阻是指液体在裂缝内摩擦产生的阻力，它主要受到岩石颗粒之间的相互作用力的影响。
而外摩阻是指液体通过裂缝口时受到的摩擦力，它主要受到裂缝口周围表面的摩擦力的影响。
在计算摩阻时，首先需要确定液体流经的裂缝的长度和宽度。
裂缝的长度可以通过地震波及测井等技术来确定，而裂缝的宽度则需要通过压裂实验来得到。
根据实际情况，通常认为宽度为5-10微米。
在计算内摩阻时，需要考虑岩石颗粒之间的相互作用力。
这个相互作用力可以通过公式F=μN得到，其中F为摩擦力，μ为摩擦系数，N为岩石颗粒之间的接触力。
一般情况下，μ的值约为0.5-1.0。
接着，可以根据摩擦力的大小来计算流体在裂缝内的摩阻。
在计算外摩阻时，需要考虑裂缝口周围表面的摩擦力。
这个摩擦力可以通过公式F=μN得到，其中F为摩擦力，μ为摩擦系数，N为承载力。
一般情况下，μ的值约为0.2-0.6、接着，可以根据摩擦力的大小来计算流体在裂缝口的摩阻。
在计算完内摩阻和外摩阻之后，可以将它们相加得到总的摩阻。
这个总的摩阻可以用公式F=F1+F2得到，其中F1为内摩阻，F2为外摩阻。
根据总的摩阻的大小，可以进一步评估压裂施工的效果。
需要注意的是，在实际应用中，摩阻的计算需要考虑到多个因素的影响，包括岩石的性质、压裂液的性质、裂缝的几何形状等。
同时，还需要根据实际情况进行准确的数据采集和分析，以获得更精确的摩阻计算结果。
在总结中，压裂施工中的摩阻计算是一项复杂的工作，需要综合考虑多个因素的影响。
通过合理选择计算方法和准确的数据采集，可以更好地评估压裂施工的效果，为开采石油和天然气提供参考。
直井油管内压裂液流动摩阻计算方法
直井油管内压裂液流动摩阻计算方
法
直井油管内压裂液流动摩阻计算方法，是根据流体在管道内的流动特性，利用定性描述的流体动力学原理，结合水力学定律，将流体摩阻降至最低。
1、流体摩阻原理：流体通过管道内部时，会受到管壁的抵抗，形成摩阻，从而降低流体的流速，减少流量，降低能量消耗。
2、改善流体摩阻的方法：
（1）对管道内壁施加一定外力，如磨毛等，使管内表面光滑，降低摩阻；
（2）采用不同形状的管道，如圆管、椭圆管等，来减少流体摩阻；
（3）采用不同的流体，如聚乙烯（PVC）、聚氯乙烯（CPVC）、聚丙烯（PP）等，来减少流体摩阻；
（4）控制流体流速，降低摩阻；
（5）采用离心式水泵、涡轮式水泵等，提高流体压力，降低摩阻；
（6）采用添加剂，如洗涤剂、溶剂等，可以达到减少摩阻的效果；
（7）采用鼓风等技术，增加流体的动能，减少摩阻；
（8）采用加压技术，增加流体的压力，减少摩阻；
3、直井油管内压裂液流动摩阻计算方法：
（1）先确定管道的外径、管道内壁材料、流体流速等参数，并根据实际情况求出流体摩阻系数；
（2）根据流体动力学原理，计算流体流动摩阻力；
（3）根据水力学定律，计算流体的静压力；
（4）根据实际情况，求出油管内压裂液的流动摩阻。
煤层气井高破裂压力因素分析及解决措施
煤层气井高破裂压力因素分析及解决措施计勇;曹砚锋;于继飞;隋先富;陈欢【摘要】以沁水盆地某区块68口压裂施工井中的8口失败井为研究对象,分析18次施工改造成功率仅78％的主要原因是煤储层破裂压力较高.造成破裂压力高的主要原因是射孔不够完善及地层滤失严重、施工过程中砂比使用不恰当以及煤储层自身的低杨氏模量和高泊松比.提出了3种解决措施:压裂施工过程采用大尺寸套管注入;研发适合煤储层压裂的高效压裂液体系,提高液体密度,增加井筒液柱压力;结合生产实际,采用高孔密、螺旋布孔方式使孔眼与裂缝起裂平面夹角最小从而降低破裂压力.此研究为煤层气井压裂提供了技术支持.【期刊名称】《重庆科技学院学报（自然科学版）》【年(卷),期】2016(018)003【总页数】4页(P74-77)【关键词】煤层气井;储层改造;破裂压力;因素分析;解决措施【作者】计勇;曹砚锋;于继飞;隋先富;陈欢【作者单位】中海油研究总院,北京 100028;中海油研究总院,北京 100028;中海油研究总院,北京 100028;中海油研究总院,北京 100028;中海油研究总院,北京100028【正文语种】中文【中图分类】TE377煤层气井产气的主要通道是裂缝及割理。
我国煤储层具有非均质性强、连通性差及渗透率低等特点[1]，为获得煤储层潜在的地质储量，增大裂缝通道、提高储层渗透率是我国煤层气井储层改造的主要方向和目标。
油气田储层增产改造现阶段的主要措施和手段是水力压裂，受地质和工程等多因素的影响，煤层气井压裂施工过程中存在着因破裂压力较高而被迫停止施工，进而展开多次重复改造作业的客观情况[2]。
增加了作业施工的次数和成本，造成煤储层一定程度的伤害，进而影响煤层气井的开发效果和整体开发进程。
本次研究以沁水盆地某区块为研究目标，以该区块中8口多次压裂的直井为分析对象，研究造成煤层破裂压力较高的影响因素，提出解决煤层气井高破裂压力井的具体措施，为此类煤层气井压裂施工提供技术支持。
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压裂施工管柱摩阻计算
苏权生
摘 要：压裂施工管柱摩阻计算对压裂施工过程中压力波动判断和压后净压力拟合具有重要意义。
目前对压裂液在层流状态下的摩阻计算比较成熟，计算结果可信度高，但对压裂液在紊流状态下性质还未找出一定的规律，摩阻计算结果误差较大。
本文以降阻比法为基础进行压裂管柱摩阻计算，通过理论计算与现场实测数据进行对比分析，提高计算精度。
关键词： 管柱摩阻 紊流 降阻比 计算精度
压裂管柱摩阻计算是压裂施工过程中压力变化判断的基础，是进行井底压力和裂缝净压力计算的关键。
在实际压裂设计中经常采用经验估计法对管柱摩阻进行粗略计算，往往不能准确地预测实际管柱摩阻。
本文以降阻比法为基础，分别对HPG 压裂液的前置液、携砂液沿程管柱摩阻进行理论计算，并结合胜利油田现场施工井的实际数据进行对比分析，对影响管柱摩阻计算的影响因素进行修正，提高理论计算和现场施工数据的一致性，形成适合胜利油田压裂施工管柱摩阻计算的相关计算程序。
1、降阻比管柱摩阻计算
Lord 和MC Gowen 等人在前人研究的基础上提出了HPG 压裂液前置液，携砂液摩阻计算的新方法，称为降阻比法，其基本原理是在相同条件（如排量、管径、管长相同）下，压裂液摩阻与清水摩阻之比称为降阻比，用公式表示为:
w
f p f P P )()(∆∆=
δ (1)
式中：p f P )(∆：压裂液摩阻，Mpa ；w f P )(∆：清水摩阻，Mpa ；δ：降阻比系数,无单位。
1.1 清水摩阻计算
从公式（1）可以看出，降阻比法要首先计算清水摩阻，且其值的准确性对压裂液摩阻计算有较大的影响，水力学中伯拉休斯清水摩阻计算式:
L Q D P ***10*779.775
.175.461
--=∆ (2)
式中： 1P ∆：清水摩阻，Mpa ； D ：管柱内径，m ； Q ：施工排量m 3
/s ； L: 管柱长度，m ；
用车古201井数据进行清水摩阻验证，车古201井酸化施工管柱为Φ73mm 光油管，下深4505m ，施工前用20m 3
清水正洗井降温，排量1.5m 3
/min ，测得沿程管路摩阻为31Mpa ，用公式(2)计算管柱摩阻值为30Mpa ，计算值与实际值误差3.2%。
1.2 压裂液摩阻计算
Lord 和MC.Gowen 研究认为，降阻比系数δ是压裂液平均流速v ，稠化剂浓度g C 和支撑剂浓度
s C 的函数，即),,(s g C C v f =δ，通过对大量数据的线性回归，提出了矿物条件下适用于HPG 压裂液
体系的降阻比经验关系式： s
C s g g e C C Q
D C Q D 1198
.024
24
234.01198
.0ln 1639.010*285.010
*16.138.21
ln +-⋅--=--δ
(3)
未加砂时s C =0，将设计参数带入式(3),即可求得压裂液降阻比系数δ，进而用式(1)计算压裂液摩阻。
根据式(1)，(2)，（3）对胜利油田部分压裂施工井沿程管路摩阻进行计算，结果显示最大误差47.9%，最小误差35.0%，计算摩阻值与实测值一致性较差，需要对计算方法进行改进。
表1 管柱摩阻实测值与计算值
1.3 压裂液摩阻计算方法改进
从本质上讲，降阻比是牛顿流体与非牛顿流体的不同流变特性在摩阻方面的表现，其值大小主要受物料来源、交联特性两方面的影响。
目前胜利油田所用HPG 压裂液体系与国外存在着较大的差异。
因此，认为计算摩阻值与实测摩阻值误差较大的主要原因在于计算降阻比与目前所用HPG 压裂液体系实际降阻能力不符。
为此，在不改变降阻比影响因素的情况下，以实测摩阻数据为基础，通过改变式(3)的系数，对计算方法进行改进：
s
C X
s g g e C X X C Q D C X Q D X X 6
54
23221ln 1639.01
ln +-⋅--=δ……………(4) 通过实测管柱摩阻数据，运用正交方法对公式(4)中未知系数进行计算，最终确定胜利油田所用HPG 压裂液体系降阻比计算式：
Cg
S g g e
C C Q
D C Q D 11983
.0424
24
**10*015.311983
.0ln 1639.010*28194.010
*1525.14902.11
ln
-----⋅--=δ
(5)
2、压裂施工管柱摩阻计算实例
以改进的摩阻计算方法为基础，用VB 语言编制管柱摩阻计算程序，应用该程序对表（1）管柱
摩阻进行重新计算，计算结果显示最大误差8.9%，最小误差0.1%，计算结果与实测结果一致性较高。
表2 管柱摩阻实测值与计算值
3、结论及认识
（1）本文用现场实测数据对降阻比计算方法进行改进，得到了适合胜利油田现场压裂施工管柱摩阻计算的新方法，适用于HPG压裂液体系在油管注入方式下的压裂液管柱摩阻计算。
（2) 施工参数(排量，管柱结构，粉比等)不同，降阻比系数变化范围较大，表(2)各井降阻比变化范围在0.39-0.53之间
（3）用VB语言编制了摩阻计算程序，可以用来在施工前进行地面施工压力预测，也可用来在施工过程中进行井底压力，净压力的计算分析。
（4）建议增加带井下压温计施工井数量，以便获得精确的管柱摩阻数据，不断对管柱摩阻计算方法进行修正，提高计算精度。
参考文献
［1］袁恩熙. 工程流体力学. 北京：石油工业出版社，1996.3
［2］王鸿勋，张士诚. 水力压裂设计数值计算方法.北京：石油工业出版社，1998.6 ［3］蒋廷学. 压裂施工中井底压力的计算方法及其应用. 天然气工业，1997.9
［4］黄禹忠.川西地区压裂施工过程中管柱摩阻计算. 特种油气藏，2005.12
［5］ J.L.吉德利.水力压裂技术新发展.北京.石油工业出版社.1995
［6］万仁溥.采油技术手册（第九分册）.石油工业出版社，1998。