型钢悬挑脚手架计算3.rtf(阳台位)

合集下载

型钢悬挑脚手架计算

2
N/m N/m N/m N/m2 N/m
N·m
大横杆强度的验算 σ =M/W= 52.84 N/mm ≤ [f]=205N/mm2 满足要求其中: f为Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值见规范表5.1.6 3、挠度验算 w=0.677×（g×1.2+q×1.4）×la4/（100×E×I）= 1.63 mm ≤ [w] [w]为受弯构件允许挠度值查规范表5.1.8 其中: [w]=la/150= 10 mm 满足要求荷载作用下的中间支座反力的计算 R=1.1×（g×1.2+q×1.4）×la= 1968.38 N
2
15.8 mm 121900 mm4
截面惯性距I
钢材的弹性模量E 206000 N/mm2 本计算书中的规范指的是《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130—2001 二、脚手架计算（一）、大横杆的计算把大横杆简化为连续三跨梁来计算简图如下
q
R1 la
R la
R la
R1
1、荷载计算恒荷载计算 2 竹排片的规格为1.2m×1.5m，自重标准值为56N/m 竹排片自重 56×lb÷3= 22.4 钢管自重 38.4 小计：g= 60.8 活荷载计算结构脚手架施工均布活荷载P= 2000 q=P×lb÷3= 800 2、强度验算荷载作用下的弯矩M的计算 M=0.1×（g×1.2+q×1.4）×la2= 268.42
Rc=8000N
38.4×la×4= 38.4×（lb+a）×1= 15×6= 56×la×lb= 140×la= 20×la×h=
230.4 N 57.6 N 90 N 100.8 N 210 N 54 N
小计：N1= 742.8 N 3600 N

悬挑脚手架计算

悬挑脚手架计算悬挑脚手架是一种在建筑工地上常见的脚手架，它常用于高层建筑的外墙施工和维修。

悬挑脚手架直接固定在建筑物上，可以水平移动和调节高度，以便工人在不同高度进行工作。

在悬挑脚手架的设计和使用中，计算是非常重要的一环。

本文将介绍悬挑脚手架计算的一些基本知识和方法。

悬挑脚手架基本概念悬挑脚手架由基础、立柱、托架、横杆、撑杆和杆件等组成。

在悬挑脚手架的使用过程中，需要满足以下几个要求：•承重力：悬挑脚手架必须能够承受工人和材料的重量，并且在工作期间不会向下移动或抖动。

•稳定性：悬挑脚手架必须稳定，不会向一侧倾斜或翻转。

•安全性：悬挑脚手架必须具备足够的安全性，满足施工现场的安全要求。

悬挑脚手架计算方法计算荷载为了确保悬挑脚手架能够承受重量，需要首先计算承载能力。

承载能力是指脚手架支撑结构和材料能够承受的最大荷载。

悬挑脚手架的荷载包括自重、人员、设备和材料等。

需要分别计算这些荷载，以获得悬挑脚手架的总荷载。

•自重：悬挑脚手架的自重应考虑脚手架本身的重量和吊装绳索的重量，通常按脚手架本身的重量乘以1.5计算。

•人员：悬挑脚手架上人员的荷载一般按每人75kg计算。

•设备：设备包括电动绞车、架体、工作平台等，其荷载可以根据设备的重量进行计算。

•材料：材料的荷载可以按实际使用的材料重量计算。

在计算荷载时，还需要考虑悬挑脚手架的工作范围和使用情况。

例如，如果悬挑脚手架用于外墙涂装或清洗，需要确保工作范围覆盖整个墙面。

计算立杆和托架间距立杆和托架间距是指立杆和托架之间的水平距离，也称为跨度。

计算跨度时需要考虑悬挑脚手架的荷载和支撑结构的强度。

根据《安装使用及验收规范》（JGJ 130-2011）的规定，跨度的计算公式如下：•立杆和托架间距（m）=（4+荷载长度L）÷3其中荷载长度L是指悬挑脚手架上荷载长度的总和。

根据实际情况确定荷载长度，比如如果是外墙涂装，荷载长度一般为1.5m。

计算立杆和地面的距离立杆和地面的距离是指悬挑脚手架立杆底部到地面的垂直距离。

悬挑脚手架计算

悬挑脚手架计算在建筑施工中，悬挑脚手架是一种常用的临时性结构，用于为施工人员提供作业平台和安全保障。

悬挑脚手架的设计和计算至关重要，直接关系到施工的安全和效率。

接下来，让我们详细了解一下悬挑脚手架的计算方法。

悬挑脚手架的计算主要包括以下几个方面：一、荷载计算荷载是悬挑脚手架计算的基础，需要考虑的荷载类型主要有恒载、活载和风载。

恒载包括脚手架结构本身的自重，如立杆、横杆、脚手板、安全网等的重量。

这些重量可以通过查阅相关的材料规格和标准进行计算。

活载则是施工过程中人员、材料和设备等产生的荷载。

一般按照规定的标准值进行取值，例如施工人员的重量通常取为每人 2kN，材料和设备的堆放荷载根据实际情况确定。

风载是悬挑脚手架计算中不可忽视的荷载。

风载的大小与风速、建筑物的高度、脚手架的挡风面积等因素有关。

计算风载时，需要根据当地的气象资料确定基本风压，然后按照相关规范的公式进行计算。

二、悬挑梁的计算悬挑梁是悬挑脚手架的主要受力构件，其强度和稳定性必须得到保证。

在计算悬挑梁的强度时，需要考虑弯矩和剪力的作用。

弯矩通常由脚手架的荷载通过立杆传递到悬挑梁上产生，剪力则主要由水平荷载引起。

通过计算得到的最大弯矩和最大剪力，与悬挑梁的材料强度和截面特性进行比较，以确定其是否满足强度要求。

悬挑梁的稳定性计算也非常重要。

对于较长的悬挑梁，可能会发生弯曲失稳或扭转失稳。

需要根据悬挑梁的长度、截面形状和支撑条件等因素，按照相关规范进行稳定性验算。

三、立杆的计算立杆是承受竖向荷载的主要构件，需要计算其稳定性和抗压强度。

立杆的稳定性计算需要考虑其计算长度、长细比和轴心受压承载力等因素。

计算长度的确定与脚手架的搭设方式、连墙件的设置等有关。

通过计算得到的稳定系数和轴心压力，与立杆的材料强度进行比较，以判断其稳定性是否满足要求。

立杆的抗压强度计算则是直接将轴向压力与立杆的截面面积相除，与材料的抗压强度标准值进行比较。

四、连墙件的计算连墙件是将悬挑脚手架与建筑物主体结构连接起来，保证脚手架整体稳定性的重要构件。

型钢悬挑脚手架计算指导书

型钢悬挑脚手架计算指导书一、主要编制依据编制人：林文剑1、毕业设计图纸2、施工标准、规范（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。

重要依据(2)《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）(3)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）（4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）二、型钢悬挑脚手架构造根据自己毕业设计图纸，从二层楼设悬挑钢梁，搭设脚手架到屋顶。

具体构造示意如下图：型钢悬挑脚手架剖面图（1—钢丝绳或钢拉杆）型钢悬挑脚手架立面图脚手架参数（仅供参考）悬挑水平钢梁采用16#工字钢，间距1.5m，挑梁建筑物外悬挑长度1.2 m，建筑内锚固长度1.5 m脚手架钢管宜采用¢48.3×3.6的钢管立杆纵距1.5m（同水平钢梁间距），横距1.0 m，步距1.8 m小横杆在大横杆上，间距0.5 m，每跨大横杆上的小横杆数为2连墙杆采用两步三跨，即竖向间距3.6 m，水平间距4.5 m剪刀撑自下而上连续布置三、荷载参数1.恒载参数钢管自重标准值0.038KN/ m木脚手板自重标准值0.35kN/m2栏杆、木挡脚板自重标准值0.17 kN/m脚手架上吊挂的安全设施（安全网）的自重标准值0.01kN/m2立杆承受的每米结构自重标准值0.1422 KN/ m2.活荷载参数施工均布荷载标准值2.0 kN/m2，选用装修脚手架，同时施工层数2层三、设计计算荷载传递线路：施工荷载→脚手板→小横杆→大横杆→立杆→钢梁1、小横杆计算（1）计算简图小横杆计算简图（l为立杆横距1.0 m）（2）荷载计算值小横杆自重标准值P1=0.038KN/ m脚手板荷载标准值P2=0.35kN/m2×小横杆间距0.5 m施工荷载（活）荷载标准值Q=2.0 kN/m2×小横杆间距0.5 m荷载计算值q=1.2×(P1+P2)+1.4×Q（2）强度计算σ=M/W≤fσ——弯曲正应力M——弯矩设计值N.mm，这里按ql2/8计算W——钢管截面模量(mm3)（JGJ130-2011）附录B表B.0.1采用，为5.26×103 mm3f——钢材的抗弯强度设计值205 N/mm2 5.1.6采用。

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书架体验算一、脚手架参数二、荷载设计立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.2/(2+1))+1.4×3×1.2/( 2+1)=1.89kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.35×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1)=1.37kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[1.89×0.92/8，1.89×0.152/2]=0.19kN·mσ=M max/W=0.19×106/4490=42.57N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.37×9004/(384×206000×107800)，1.37×1504/(8×206000×107800)]=0.528mmνmax＝0.528mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=1.89×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.16kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.37×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.84kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.16kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.84kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.38×106/4490=83.54N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.26mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.68kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9横向水平杆：R max=1.16kN≤R c=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：R max=2.68kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H 19.6 脚手架钢管类型Ф48×30.12每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.9+0.15)×2/2×0.033/1.8)×19.6=2.73kN 单内立杆：N G1k=2.73kN查《规范》表A得，φ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(2.73+2.86)+1.4×3.78=12kNσ=N/(φA)=11999.32/(0.188×424)=150.53N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(2.73+2.86)+0.9×1.4×3.78=11.47kN M w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.35×1.2×1.82/10=0.17kN·m σ=N/(φA)+M w/W=11470.12/(0.188×424)+170691.48/4490=181.91N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A.0.6得，φ=0.9(N lw+N0)/(φAc)=(5.13+3)×103/(0.9×489)=18.42N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=5.13+3=8.13kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数二、荷载布置参数平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2) 30.6主梁截面惯性矩I x(cm4) 1660 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 185主梁自重标准值g k(kN/m) 0.241 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 k第1排：F1=F1/n z=12/1=12kN第2排：F2=F2/n z=12/1=12kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=19.99×106/185000=108.07N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=25.11×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=24.57N/mm2τmax=24.57N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=18.45mm≤[ν]=2×l x/250=2×3820/250=30.56mm符合要求！4、支座反力计算R1=-19.85kN,R2=45.25kN四、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[0]/n z=[0]/1=0kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=19.99×106/(1.05×185×103)+0×103/3060=102.93N/mm2≤[f]=215 N/mm2符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=0.56σ = M max/(φb W x)=19.99×106/(0.56×185×103)=192.99N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm) 16 主梁建筑物内锚固长度L m(mm) 1000梁/楼板混凝土强度等级C35压环钢筋1压环钢筋2锚固点压环钢筋受力：N/2 =9.92kN压环钢筋验算：σ=N/(4A)=N/πd2=19.85×103/(3.14×162)=24.68N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm 以上搭接长度符合要求！。

悬挑型钢脚手架(专家论证-有阳角计算过程)

省机械工业技术学院汽车大厦工程悬挑钢管脚手架施工方案编制;审核：审批：省第三工程2014年8月10日目录第一章：施工概况---------------------------------1第二章：编制依据---------------------------------4 第三章：施工方案与施工计划-----------------------5 第一节：方案选择-----------------------------------5第二节：施工计划----------------------------------12第四章：施工工艺--------------------------------15 第一节：技术参数----------------------------------15第二节：工艺流程----------------------------------16第三节：构造要求----------------------------------17第四节：悬挑脚手架特殊部位处理--------------------26第五节：检查与验收--------------------------------31第五章：安全保障措施----------------------------40 第一节：组织保障措施------------------------------40第二节：技术保障措施------------------------------43第三节：预防监控与应急救援------------------------48第六章：劳动力计划------------------------------64 第七章：计算书与图纸----------------------------65 第一节：计算说明---------------------------------65第二节：悬挑脚手架典型位置计算-------------------65第三节：悬挑脚手架阳角位置计算-------------------70第四节：其他需协助验算处理的问题-----------70第一章：工程概况第一节：工程概况一、设计概况1、本工程位于市机械工业技术学院校，为省工业机械技术学院汽车大厦1#、2#楼。

悬挑脚手架计算方案

悬挑脚手架计算方案悬挑脚手架是常见的施工脚手架之一，通常用于高层建筑外墙装饰和维护保养工程。

悬挑脚手架与普通脚手架不同，它需要悬挂在建筑物的外墙面上，所以需要根据具体情况进行计算，以确保悬挑脚手架的安全可靠。

本文将介绍悬挑脚手架的计算方案。

一、计算悬挑脚手架的受力悬挑脚手架的主要受力分为以下几类：1. 自重：即悬挑脚手架本身的重量。

2. 负载：包括在脚手架上进行的工作人员、工具材料等。

3. 风荷载：在高层建筑外壳受到风力作用时产生的风荷载。

4. 悬挂荷载：悬挂在脚手架上的吊篮等设备的荷载。

根据上述受力分析，悬挑脚手架的计算公式如下：F＝N＋Q＋G＋P其中，F为悬挑脚手架的总受力；N为自重；Q为负载；G为风荷载；P为悬挂荷载。

二、计算悬挑脚手架的结构悬挑脚手架的结构主要由以下几个部分组成：1. 主梁：用于支撑整个脚手架的主要结构部件。

2. 直角支撑：固定在建筑物上的支撑结构，用于承载脚手架的受力。

3. 悬挂装置：固定在主梁上，用于吊挂吊篮等设备。

4. 外围围板：用于防止工作人员和工具材料等跌落。

根据上述结构，悬挑脚手架的计算公式如下：F＝(σ1＋σ2)×A其中，F为主梁的受力；σ1为直角支撑的受力；σ2为悬挂装置的受力；A为主梁的横截面积。

三、确定悬挑脚手架的尺寸和材料根据上述计算公式，可以确定悬挑脚手架的尺寸和材料。

需要注意的是，悬挑脚手架的设计和施工必须符合国家相关标准和规定，且必须经过专业机构的审核和验收。

在确定悬挑脚手架尺寸和材料时，还需要考虑以下因素：1. 施工环境：确认施工环境是否允许使用悬挑脚手架，是否需要进行结构加固。

2. 材料选择：选择强度高、耐腐蚀、耐疲劳等特点的优质材料。

3. 安全保障：必须配备安全保障措施，如安全网、安全带等。

四、悬挑脚手架的施工要求1. 悬挑脚手架的悬挂点必须在建筑物主体结构上，且要满足承载要求。

2. 悬挑脚手架的钢管杆必须有正确的连接，结构牢固、无明显变形。

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书完整

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书(可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20212、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20213、《建筑结构荷载规范》GB50009-20214、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-2021架体验算一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)115000横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4790纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.036+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.0 36+0.3×0.8/(1+1))+1.4×3×0.8/(1+1)=1.867kN/m 正常使用极限状态q'=(0.036+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.036+0.3×0.8/( 1+1))+3×0.8/(1+1)=1.356kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.867×1.52=0.42kN·mσ=M max/W=0.42×106/4790=87.702N/mm2≤[f]=205N/m m2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.356×15004/(100×2060 00×115000)=1.962mmνmax＝ 1.962mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.867×1.5=3.081kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.356×1.5=2.237kN 四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=3.081kNq=1.2×0.036=0.043kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=2.237kNq'=0.036kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.62×106/4790=129.361N/mm2≤[f]=205N/ mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.015mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.558kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=3.081/2=1.54kN≤R c=0.9×8=7.2kN 横向水平杆：R max=1.558kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.036/h)×H=(0.142+1.5×1/2×0.036/1 .8)×24=3.767kN单内立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.036/h)×H=(0.118+1.5×1/2×0.036/1 .8)×24=3.191kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(24/1.8+1)×1.5×0.8×0.3×1/1/2=2.58kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=2.58kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/5=(24/1.8+1)×1.5×0.17×1/5 =0.731kN1/5表示挡脚板5步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×24=0.36kN 5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.58+0.731+0.36=3.671kN 单内立杆：N G2k=N G2k1=2.58kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.5×0.8×(2×3)/2=3.6kN 内立杆：N Q1k=3.6kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.767+3.671)+0.9×1.4×3.6=13.462kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.191+2.58)+0.9×1.4×3.6=11.461kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m 长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.1882、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=3.767+3.671+3.6=11.038kN 单内立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=3.191+2.58+3.6=9.371kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.767+3.671)+1.4×3.6 =13.966kNσ=N/(φA)=13965.6/(0.188×457)=162.549N/mm2≤[f]=2 05N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=3.767+3.671+3.6=11.038kN单内立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=3.191+2.58+3.6=9.371kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(3.767+3.671)+0.9×1.4×3.6=13.462kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.173×1 .5×1.82/10=0.106kN·mσ=N/(φA)+M w/W=13461.6/(0.188×457)+105938.28/4790=178.8N/ mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.32×2×1.8×2×1.5=4.838k N长细比λ=l0(N lw+N0)/(φAc)=(4.838+3)×103/(0.93×457)=18.442N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=4.838+3=7.838kN≤0.9×12=10.8kN 满足要求！悬挑梁验算一、基本参数二、荷载布置参数27.44 3.6 1.35 1.411.0415.08411001500附图如下：平面图立面图三、主梁验算荷载标准值：q'=γ0×g k=1×0.205=0.205kN/m第1排：F'1=γ0F1'/n z=1×9.371/1=9.371kN 第2排：F'2=γ0F2'/n z=1×11.04/1=11.04kN 荷载设计值：q=γ0×1.2×g k=1×1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=γ0×F1/n z=1×12.831/1=12.831kN 第2排：F2=γ0×F2/n z=1×15.084/1=15.084kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=2.831×106/141000=20.077N/mm2≤[f]=2 15N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.464×1000×[88×1602-( 88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=11.185N/mm2τmax=11.185N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.085mm≤[ν]=2×l x/250=2×1200/250=9.6mm 符合要求！4、支座反力计算R1=9.464kN,R2=18.751kN四、上拉杆件验算上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(3000/1100)=69.864°上拉杆件支座力：R S1=n z R2=1×18.751=18.751kN主梁轴向力：N SZ1=R S1/tanα1=18.751/tan69.864°=6.875kN上拉杆件轴向力：N S1=R S1/sinα1=18.751/sin69.864°=19.971kN上拉杆件的最大轴向拉力N S=max[N S1...N Si]=19.971kN 轴心受拉稳定性计算：σ =N S/A=19.971×103/314.2=63.563N/mm2≤0.5×f=102.5 N/mm2符合要求！1、上拉杆与主梁连接点计算1）螺栓抗剪验算单个螺栓受剪承载力设计值N v b=0.9×f v b×As=0.9×140×(π×d2/4)=0.9×140×(3.14×182/4)=32.047kN螺栓所受剪力：N v=N s/n=19.971/1=19.971kN≤32.047kN符合要求！2）吊耳板计算吊耳板吊耳板吊索方向的最大拉应力：σL= N S/(S(2R-D))=19.971×103/(10×(2×35-20))=39.943N/mm2≤[σ]=205N/ mm2符合要求！吊耳板吊索方向的最大剪应力：τL= N S/(S(2R-D))= 19.971×103/(10×(2×35-20))=39.943N/mm2≤[τ]=125N/ mm2符合要求！3）角焊缝计算钢拉杆与连接板连接焊缝主要承受剪应力：τf=N S/(h r1×l x1)=19.971×103/(8×100)=24.964N/mm2≤f f w=160=160N/mm2符合要求！2、上拉杆与建筑物连接点计算由上式计算可得上拉杆与建筑物连接点最大轴向拉力N s =19.971kN上拉杆1：与建筑物连接螺栓所受拉力N t=N s1×sin(90-α1)=19.971×sin(90°-69.864°)=6.875kN 与建筑物连接螺栓所受剪力N v=N s1×cos(90-α1)=19.971×cos(90°-69.864°)=18.751kN 螺栓所受最大拉力N t=max(N t1,N t2… )=6.875kN螺栓所受最大剪力N v= max(N v1,N v2… )=18.751kN1）螺栓抗拉验算单个螺栓受拉承载力设计值N t b=0.9×f t b×As=0.9×170×(π×d2/4)=0.9×170×(3.14×182 /4)=38.914kN单个螺栓所受拉力：N=N t/n=6.875/1=6.875kN≤38.914kN符合要求！2）螺栓抗剪验算单个螺栓受剪承载力设计值N v b=0.9×f v b×As=0.9×140×(π×d2/4)=0.9×140×(3.14×182/4)=32.047kN螺栓所受剪力：V=N v/n=18.751/1=18.751kN≤32.047kN符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =|[(-(-N SZ1))]|/n z=|[(-(-6.875))]|/1=6.875kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=2.831×106/(1.05×141×103)+6.87 5×103/2610=21.755N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb'值为0.93。

楼梯及阳台处普通型钢悬挑脚手架计算书

楼梯及阳台处普通型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.5 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距3 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处**省***市，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数μz 为1.000，风荷载体型系数μs为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.8米，建筑物内锚固段长度 2.8 米。

与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。

二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

型钢悬挑脚手架计算书

型钢悬挑脚手架计算书编者：一、参数信息:1.脚手架参数底层采用落地式脚手架；从第2层4.50m～22.5m，22.5～顶采用两次悬挑型钢脚手架；女儿墙顶标高为38.70m，双排脚手架搭设高度分别为18m、17.2 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.800米，横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙距离为0.2米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为1 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；连墙件布置：竖向间距按层高 3.0米，水平间距按3跨4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；吉工注:1、《扣规》规定，立杆顶端宜高出女儿墙1米，高出檐口上皮1.5米；2、《浙江省建筑施工现场安全质量标化管理实用手册》（以下简称《标化》）要求：悬挑架每段容许搭设高度小于18m；现在已形成了悬挑脚手架的标准做法，即：立杆横距0.8m立杆纵距1.5m内立杆与墙面的间距0.2m连墙，竖向每层、水平小于6m3、《扣规》6.2.1条，第2款第3项，当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；所以本案搭接在小横杆上的大横杆根数可以采用1 根，我以前用2根；现在工地也只用一根；4、有的考虑楼层周边梁支模而增大内立杆与墙的间距，常见的为0.45m左右，这种情况折模后要封闭内立杆与墙的间隙；5、“椒建规[2009]45号”，脚手架（一）严格执行钢管、扣件分色管理制度;（二）严禁不同受力性质的脚手架混搭；（三）脚手架搭投应及时跟上楼层施工进度。

（四）有地下室的建筑，考虑到地下室防水施工和土方回填，一层难以搭设脚手架的须规范设置临边防护。

从二层面开始必须搭设悬挑脚手架。

本案就是尊从上述第(四)条的做法;6、“台建规转[2003]17号” 按照省厅规定，严格界定钢管、扣件的使用范围。

型钢悬挑脚手架计算书

钢梁悬挑扣件式脚手架计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑施工手册》第五版7、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、脚手架参数（图1）立面图（图2）剖面图三、横向水平杆验算由于纵向水平杆上的横向水平杆是均等放置的缘故，横向水平杆的距离为l a/(n+1），横向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。

承载能力极限状态q=1.2×(g+g K1×l a/(n+1))+1.4×Q K×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/ (2+1)=2.35kN/m正常使用极限状态q K=g+g K1×l a/(n+1)+Q K×l a/(n+1)=0.033+0.35×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.708kN/m 根据规范要求横向水平杆按简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图如下：1、抗弯验算（图3）承载能力极限状态的受力简图（图4）弯矩图M max= 0.318kN·mσ=M max/W=0.318×106/4490=70.819N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态的受力简图（横杆）（图6）挠度图νmax=1.191mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=7mm满足要求3、支座反力计算由于支座反力的计算主要是为了纵向水平杆的验算，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态V= 1.48kN正常使用极限状态V K=1.076kN四、纵向水平杆验算由上节可知F=V,F K=V Kq=1.2×0.033=0.04kN/mq K=g=0.033kN/m由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。

型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书

型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书计算依据1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-20212、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、立杆稳定性) 基本风压ω0(kN/m2) 0.30.379，0.33 风荷载高度变化系数μz(连墙件、立杆稳定性)1.264，1.1风荷载体型系数μs 1搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算纵横向水平杆钢管类型Φ48×2.5纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m) 0.028横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 脚手板类型定型钢脚手板单块脚手板宽度b(mm) 250 单块脚手板一侧爪钩数量j(只) 2 爪钩间距s(mm) 200 承载能力极限状态：q=b(1.3×G kjb+1.5×Q kzj)=0.25×(1.3×0.35+1.5×2)=0.864kN/ml a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R=ql a/j=0.864×1.5/2=0.648kN横杆自重设计值：q1=1.3m2=1.3×0.028=0.036kN/m正常使用极限状态：q'=b(G kjb+Q kzj)=0.25×(0.35+2)=0.588kN/ml a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R'=q'l a/j=0.588×1.5/2=0.441kN横杆自重标准值：q1'=m2=0.028kN/ml=l b=0.9m，计算简图如下1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.489kN·mσ=γ0M max/W=1×0.489×106/3860=126.801N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2 满足要求。

型钢悬挑脚手架(阳角)计算书.docx

型钢悬挑脚手架(阳角)计算书.docx型钢悬挑脚手架(阳角)计算书一.引言本文档旨在对型钢悬挑脚手架(阳角)进行计算和评估，以确保其安全可靠性。

本文档包含了以下内容：设计依据、设计参数、受力分析及计算、构件选型、施工方案等。

二.设计依据1. 《建筑结构荷载规范》2. 《建筑结构设计通则》三.设计参数1. 脚手架工作高度：10m2. 预计荷载：2000kg/m23. 悬挑长度：3m4. 脚手架构件材料：Q235 钢四.受力分析及计算1. 根据荷载参数和悬挑长度，进行受力分析，计算脚手架各部件受力情况。

2. 分析阳角结构的受力情况，并进行计算。

五.构件选型1. 根据受力分析结果，选择合适的型钢构件作为悬挑脚手架(阳角)的支撑结构。

2. 根据实际情况进行施工方案的调整，并选择合适的构件进行搭建。

六.施工方案1. 根据设计要求和选型结果，制定详细的施工方案，包括构件的安装顺序、固定方式等。

2. 进行安全评估，确保施工过程中的安全性。

七.附件本文档所涉及的附件包括：型钢悬挑脚手架(阳角)的设计图纸、受力计算表格等。

八.法律名词及注释1. 《建筑结构荷载规范》：国家推行的对建筑结构荷载计算和设计的规范标准。

2. 《建筑结构设计通则》：国家对建筑结构设计的通用规范。

型钢悬挑脚手架(阳角)计算书一.简介本文档是对型钢悬挑脚手架(阳角)的计算书，主要包括以下内容：设计依据、设计参数、受力分析、构件选型、设计计算、施工方案等。

二.设计依据1. 《建筑结构荷载规范》：规定了建筑结构设计时应考虑的荷载标准。

2. 《建筑结构设计通则》：对建筑结构的设计原则和要求进行了规定。

三.设计参数1. 脚手架工作高度：10m2. 预计荷载：2000kg/m23. 悬挑长度：3m4. 脚手架构件材料：Q235 钢四.受力分析1. 根据设计参数进行受力分析，确定脚手架各个部件的受力情况。

2. 阳角结构的受力分析，分析其受力特点和承载能力。

型钢悬挑脚手架计算3.rtf(阳台位)

阳台位悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为14.5米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，步距1.80米。

采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。

悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.60米，建筑物内锚固段长度1.90米。

悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.00m，支杆采用12.6号槽钢。

一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800/3=0.040kN/m活荷载标准值 Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.040=0.094kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×0.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.094+0.10×1.120)×1.5002=0.269kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.094+0.117×1.120)×1.5002=-0.316kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.316×106/4491.0=70.365N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.078+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.927mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

悬挑式钢管脚手架计算规则

悬挑式钢管脚手架计算规则悬挑式钢管脚手架是一种常用的建筑施工脚手架，具有承载能力强、安装简便等特点。

在施工中，需要按照一定的计算规则来确定其承载能力，以保证安全施工。

本文将介绍悬挑式钢管脚手架的计算规则。

一、悬挑式钢管脚手架的基本构造悬挑式钢管脚手架由立杆、横杆、斜杆以及钢板等组成。

其中，立杆和横杆是主要承载构件，斜杆则用于加强结构的稳定性。

二、悬挑式钢管脚手架的计算规则根据《建筑施工脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定，悬挑式钢管脚手架的承载能力应按以下规则计算：1.立杆、横杆、斜杆的承载能力应不小于下列情况中的任一种：(1)材料本身强度的1.5倍；(2)最小截面时的强度；(3)根据公式计算得出的承载能力。

2.立杆、横杆、斜杆相交处的节点应按以下规则计算：(1)立杆和横杆的节点，其承载能力应不小于两根杆子任一者承载能力的总和；(2)立杆和斜杆的节点，其承载能力应不小于立杆承载能力的1.2倍；(3)横杆和斜杆的节点，其承载能力应不小于横杆承载能力的1.2倍。

3.钢管与钢管之间的连接应采用专用连接件，其承载能力应不小于钢管的承载能力。

4.钢板应按下列情况计算其承载能力：(1)钢板弯曲时的承载能力；(2)钢板对撑杆的承载能力；(3)钢板对立杆的承载能力。

三、计算举例以悬挑式钢管脚手架的横杆为例，假设其长度为3m，直径为48mm。

根据标准GB/T 3091-2015中有关钢细管的规定，其壁厚应不小于3.6mm，属于Q235B级别的钢细管（仅为例子，实际的参数需根据实际情况确定，如有其他特殊要求需要按实际情况考虑）。

那么，根据公式$W=1.2 \\times \\sigma_S \\times S \\times e^{-0.4075\\frac{L}{E(b)}}$，可以计算出横杆的承载能力为：$$W=1.2 \\times 235 \\times 3.14 \\times (0.048/2)^2 \\timese^{-0.4075\\frac{3}{2.06*10^5*0.0036}}}≈677.5N$$因此，在实际施工中，该横杆的承载能力应不小于677.5N。

型钢悬挑脚手架计算

型钢悬挑脚手架计算5.6.1 当采用型钢悬挑梁作为脚手架的支承结构时，应进行下列设计计算：1 型钢悬挑梁的抗弯强度、整体稳定性和挠度；2 型钢悬挑梁锚固件及其锚固连接的强度；3 型钢悬挑梁下建筑结构的承载能力验算。

5.6.2 悬挑脚手架作用于型钢悬挑梁上立杆的轴向力设计值，应根据悬挑脚手架分段搭设高度按本规范式(5.2.7-1)、式(5.2.7-2)分别计算，并应取其较大者。

5.6.3 型钢悬挑梁的抗弯强度应按下式计算：式中：σ——型钢悬挑梁应力值；M max——型钢悬挑梁计算截面最大弯矩设计值；W n——型钢悬挑梁净截面模量；f——钢材的抗弯强度设计值。

5.6.4 型钢悬挑梁的整体稳定性应按下式验算：式中：φb——型钢悬挑梁的整体稳定性系数，应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017的规定采用；W——型钢悬挑梁毛截面模量。

5.6.5 型钢悬挑梁的挠度(图5.6.5)应符合下式规定：式中：[v]——型钢悬挑梁挠度允许值，应按本规范表5.1.8取值；v——型钢悬挑梁最大挠度。

图5.6.5 悬挑脚手架型钢悬挑梁计算示意图N-悬挑脚手架立杆的轴向力设计值；l c-型钢悬挑梁锚固点中心至建筑楼层板边支承点的距离；l c1-型钢悬挑梁悬挑端面至建筑结构楼层板边支承点的距离；l c2-脚手架外立杆至建筑结构楼层板边支承点的距离；l c3-脚手架内杆至建筑结构楼层板边支承点的距离：q-型钢梁自重线荷载标准值5.6.6 将型钢悬挑梁锚固在主体结构上的U形钢筋拉环或螺栓的强度应按下式计算：式中：σ——U形钢筋拉环或螺栓应力值；N m——型钢悬挑梁锚固段压点U形钢筋拉环或螺栓拉力设计值(N)；A l——U形钢筋拉环净截面面积或螺栓的有效截面面积(mm2)，一个钢筋拉环或一对螺栓按两个截面计算；f l——U形钢筋拉环或螺栓抗拉强度设计值，应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定取f l＝50N／mm2。

阳台悬挑型钢计算书

阳台悬挑型钢计算书一、依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010由于阳台不能作为型钢锚固段，故采用双[5槽钢拉杆作为悬挑型钢的支撑点。

做法如下图示意：二、计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

双排脚手架，搭设高度26.1米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。

施工活荷载为2.5kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用钢筋网片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设10层计算。

栏杆采用木板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.7900，体型系数1.1200。

卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。

卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离3.2m。

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度2.70米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，拉杆采用双[5槽钢与框架梁预埋钢板焊接拉结。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

三、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072N G1= 0.107×26.100=2.799kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用钢筋网片脚手板，标准值为0.15N G2= 0.150×10×1.500×(0.900+0.300)/2=1.350kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木板挡板，标准值为0.16N G3= 0.160×1.500×10/2=1.200kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010N G4= 0.010×1.500×26.100=0.391kN经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 5.741kN。

型钢悬挑脚手架方案

型钢悬挑脚手架方案型钢悬挑脚手架是一种常见的施工工具，用于在高空作业时提供支撑和安全保护。

它由型钢材料制成，具有强度高、稳定性好、使用寿命长等特点，因此在建筑施工、桥梁修建等领域得到广泛应用。

本文将对型钢悬挑脚手架的方案进行详细介绍。

型钢悬挑脚手架的组成部分包括主架、悬挑臂、斜撑、横撑、纵向连接件、安全网和登高板等。

主架是整个脚手架的主体结构，由立柱和横梁组成，安装在建筑物的外墙上。

悬挑臂是主架的延伸部分，用于支撑人员和材料的悬挑作业。

斜撑和横撑用于增强和稳定脚手架结构的强度和稳定性。

纵向连接件用于连接悬挑臂和主架，使整个脚手架形成一个完整的结构。

安全网和登高板用于保护施工人员的安全，防止他们从高空坠落。

型钢悬挑脚手架的悬挑长度和高度需要根据实际施工需要进行设计。

通常情况下，悬挑长度不应超过主架的1.5倍，以确保结构的稳定性。

而脚手架的高度应根据建筑物的实际高度和施工需要进行调整，以确保人员和材料的安全。

在设计悬挑脚手架时，还需要考虑建筑物的结构和环境因素，如风速、地震等，以确保脚手架的稳定性。

在安装和使用型钢悬挑脚手架时，需要严格按照施工方案进行操作。

首先，要确保脚手架的基础牢固，使用适当的支撑物和固定设备，以防止脚手架的移动和倾斜。

其次，要注意悬挑脚手架的平衡，均匀分布材料和人员，避免超载。

同时要定期检查和维护脚手架的各个部件，确保其完好无损。

在脚手架上作业时，必须佩戴安全帽、安全绳和防滑鞋等个人防护装备，遵守安全规定和操作规程。

型钢悬挑脚手架的悬挑作业是一项危险的工作，需要施工人员具备一定的技能和经验。

在选择施工团队时，务必要求其具备相关的证书和资质，并进行培训和检验。

施工人员必须具备正确的作业技能和安全意识，能够合理分配工作力量，控制施工进度，确保施工质量和安全。

总之，型钢悬挑脚手架是一种重要的施工工具，用于提供支撑和安全保护。

在设计和使用脚手架时，需要根据实际施工需要进行合理的方案安排，并严格按照操作规程进行操作。

型钢悬挑脚手架(品茗)

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书架体验算一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.8/(2+1))+1.4×3×0.8/(2+1 )=1.27kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.35×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.93kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.27×1.52=0.29kN·mσ=M max/W=0.29×106/4490=63.74N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.93×15004/(100×206000×107800)=1.43mm νmax＝1.43mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.27×1.5=2.1kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.93×1.5=1.53kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.1kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.53kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.56×106/4490=124.19N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.251mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.33mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.12kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.1/2=1.05kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=2.12kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×H=(0.12+1.5×2/2×0.033/1.8)×20=2.96kN单内立杆：N G1k=2.96kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(20/1.8+1)×1.5×0.8×0.35×1/1/2=2.54kN 单内立杆：N G2k1=2.54kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/1=(20/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=3.09kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.54+3.09+0.3=5.93kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.54kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.8×(2×3)/2=3.6kN内立杆：N Q1k=3.6kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.96+5.93)+ 0.9×1.4×3.6=15.2kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.96+2.54)+ 0.9×1.4×3.6=11.13kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法（分开设置）第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3000/600)=78.69°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3000/900)=73.3°钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P1=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×11.13×17/20×1.5/1.5=11.36kN P2=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×15.2×17/20×1.5/1.5=15.5kN 钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=11.36/sin78.69°=11.58kNT2=P2/sinα2=15.5/sin73.3°=16.19kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=16.19kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.19/(2×15.19)=1个≤[n]=3个满足要求！花篮螺栓验算：σ=[Fg]×103/(π×d e2/4)=16.19×103/(π×202/4)=51.52N/mm2≤[ft]=170N/mm2 满足要求！P g=k×[F g]/α=9×16.19/0.85=171.39kN钢丝绳最小直径d min=(P g/0.5)1/2=(171.39/0.5)1/2=18.51mm吊环最小直径d min=(2A/π)1/2=(2×[F g]/([f]π))1/2=(2×16.19×103/(65π))1/2=13mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径18.51mm，必须拉紧至16.19kN，吊环最小直径为13mm。