柱支撑式锥顶储罐的设计计算及实例分析
储罐设计计算
Ph
D H1 H ρ Rs Φ C2 C1
1200 Pa 7度 14 m 16 m 16 m
0.92 14 m 0.9 0 mm 0.3 mm
0.1 Ⅱ类第一组
2. 罐壁分段及假设壁厚： 罐壁尺寸
、材料及
从下至上 分段号
高度（m）
厚度 （mm）
1
1.5
12
2
3
10
3
3
8
4
4.5
6
5
6
7
材料
S30408 S30408 S30408 S30408
罐体总高
H'=H1+Hg
17.89 m
拱顶高度
Hg=Rs(1-COSθ)
1.89 m
7.2.2.空罐时，1.25倍试验压力产生的升举力之和：
N3=PtπD2/4
384845 N
罐体试验压力 7.2.3.储液 在最高液
7.3地脚螺栓计算：
Pt=1.25P N4=1.5PQπD2/4
2500.00 Pa 738841 N
壁连接处
R2=Rc/sinθ
13960.11 mm
到罐中心
5.2. 罐顶与罐壁连接 罐顶与罐壁连接处的有效截面积（按A.3.2）
A1 = D 2 ( P - 0.08th ) =
1.1tgq
614.75 mm2
注：此处的设计压力应为设计内压，不可等同于按液柱所确定的设计压力。
罐顶与罐壁连接处的有效截面积（按7.5.3）
Cz 一般取 0.4
α=
0.45
储液耦连振动基本周期 Tc=KcH（R/δ3）0.5= 0.1319782 s
储罐内半径 R=D/2
大型储罐计算书(自支撑式拱顶罐)-c(2005)
若有 5.1.2 微内
Aw
=
D 2 (P - 0 .08 th )
1 .1tg 罐q 顶板
其中 有连效接厚处
th
罐设顶计与压
力P
5.1.3 实际
∴
Aw= 106.441 mm2
5.1.3.1
A1 = Wh ? th
其中: Wh = 0.3(R2th )0.5 =
∴ A1=
5.1.3.2 5.1.3.3
本设计计算书根据GB50341-2003《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》编写
3.3中 间抗 当
时，
a 不需[Pcr ]? P0
当
b 时，P0 >[Pcr]? P0/2
c 当P0 / 2 > [Pcr ]? P0 / 3
d 当 P0 / 3 > [Pcr ]? P0 / 4
与1
2
H
E
以此
3 4
H
E
?
103
?
????
te Rn
???2 ?
=
请删∴ 计合格
7.2 除以
1
其 [钢Pcr材] =的0.1E
tm R
2
te tm
2
中： 弹罐性顶模曲
率顶半板径有
效带厚肋度顶
te
7.2.1
板的折
tm
顶板
191000 MPa 3.9 mm
7.937 kPa
191000 MPa 6.05 m 3.9 mm
烈 附加
载 雪载
荷 罐： 立式固
型： 定顶储
2.罐 壁板
td
=
? ?4.9D
[(Hi
?
- 0.3)r [s ]d j
大型储罐计算书(自支撑式拱顶罐)-h
6
13
1.78 #VALUE! ###### ###### #VALUE!
6
14
1.78 #VALUE! ###### ###### #VALUE!
6
10000 Pa
500 Pa
90 ℃
1.0 1.5 mm
3 mm 1.5 mm
0 mm 0.9
157 MPa 157 MPa 11.89 m 550 Pa
5. 罐 顶 5.与 1 所需
5.1. 1 所 罐顶
实 故际固 定 设载计 外 所载需 有效
7473.53 kg G / A' =
5.1. 微内 2 压作
Aw
=
D 2 ( P - 0 .08 t h )
1 .1tg q
罐顶板
其中 有 连效 接厚 处
th
罐 设顶 计与 压
力P
5.1. 3实
∴
Aw= 2225.9 mm2
2000m3 本设计计算书根据GB50341-2003《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》编写
丙酮储
罐设计
1.设
计条 设计
正 设压计
P1
负 设压计
P2
温 设计
储 腐液蚀
裕
C2
底板 C2
厚度
其余 C2
附 焊加接
C1
接 材头
j
质 设：计
Q235-B
温 常度温
[s ]d
下钢
[s ]t
储 基罐本
风 地震
w0
烈 动载
1 4
H
E
1 3 HE
6 mm 3 mm 9 mm 11 mm
7 mm 3 mm 10 mm 15 mm
柱状支撑架计算实例
柱状支撑架计算实例概述本文档旨在提供柱状支撑架计算的实际应用示例。
柱状支撑架是一种常用于工程和建筑领域的结构，用于提供支撑和稳定性。
通过本文档中的实例计算，您可以了解如何进行柱状支撑架的基本计算。
实例假设我们需要计算一种柱状支撑架的尺寸和荷载能力，以确保其能够承受预期的负载。
输入数据::1. 支撑架高度: 10米2. 支撑架材料: 钢3. 支撑架底部直径: 1米4. 预期负载: 5000千克计算步骤::1. 计算支撑架底部的横截面积: 使用底部直径计算圆的面积。
在本例中，底部直径为1米，因此底部横截面积为0.785平方米。
2. 计算支撑架的负载能力: 根据支撑架材料和横截面积，查找支撑架的负载能力表。
假设该钢材支撑架的负载能力为千克/平方米。
3. 计算支撑架的实际负载: 支撑架的实际负载取决于预期负载和横截面积。
在本例中，实际负载为5000千克。
4. 判断支撑架是否能够承受实际负载: 比较支撑架的实际负载和负载能力。
如果实际负载小于或等于负载能力，说明支撑架能够承受预期负载。
否则，需要重新计算支撑架的尺寸，以确保其能够满足要求。
结论通过以上实例计算，我们可以了解到柱状支撑架的计算过程。
使用输入数据和相应的计算步骤，我们可以确定支撑架的尺寸和荷载能力是否足够。
根据比较结果，我们可以决定是否需要进行尺寸调整或使用其他材料。
请注意，实际工程中的支撑架计算通常更加复杂，涉及更多参数和因素。
本文档只提供了一个简单的示例，供参考和学习之用。
在实际工程中，建议咨询专业工程师或进行更详细的计算和分析。
单(双)柱锥形基础计算计算书完整版
基础J-1(编号14)地基承载力特征值fak承载力修正系数ηb承载力修正系数ηd基底以下土的重度γ基底以上土的加权平均重度γm 基础埋深d(用于承载力修正)基础根部高度H 基础端部高度h1柱宽bc'注意啦:柱高hc'轴心荷载pk 通过Y向双柱形心距离cy X向pkmaxX 通过X向双柱形心距离cxX向pkminX >0可以覆土厚度 ds(用于计算基础自重)Y向pkmaxY 通过永久荷载控制的荷载组合分项系数γz Y向pkminY >0可以混凝土强度等级X方向冲切验算通过钢筋强度fy Y方向冲切验算通过保护层厚度as X方向剪切验算通过柱1竖向力Fk1柱2Fk2Y方向剪切验算通过柱1基础顶面弯矩Mkx1'柱2Mkx2'柱下局部受压通过柱1基础顶面弯矩Mky1'柱2Mky2'AsI=741mm^2/M 柱1基础顶面剪力Vkx1柱2Vkx2As Ⅱ=760mm^2/M柱1基础顶面剪力Vky1柱2Vky2Φ12@153基础长宽比(L/B)向轴力点0mm Φ12@149h0=460mm 向轴力点=Fk2*cy/(Fk 1+Fk2)=0mm (双柱)柱根宽度bc 400mm X向轴力偏心距ex0=0mm (双柱)柱根长度hc 400mmY向轴力偏心距ey0=0mmFk=1139.00kN fc=14.3N/mm^2竖向力F=γz*Fk=1537.65kN ft=1.43N/mm^2fa＝fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-0.5)=306.2kpa 轴心受压基底面积=(Fk+Gk)/(fa-γg*ds) 3.79M^2(注：γg 取20.0kN/M^3)计算基础长度b=1948mm 取基础长度b=计算基础宽度L=1948mm取基础宽度L=Mx=γz*{(Mkx1'+Mkx2')-(Vky1+Vky2)*H+Fk*ey0}=18.3kN·MMy=γz*{(Mky1'+Mky2')+(Vkx1+Vky2)*H+Fk*ex0}=0.1kN·MY 轴方向截面面积 Acb 0.81M^2X 轴方向截面面积 AcL 0.81M^2X 轴基础顶面坡度20.56°Y 轴基础顶面坡度20.56°基础底面积A 4.41M^2X向Wx ＝l * b * b / 61.54M^3Y 向Wy ＝ b * l * l / 61.54M^3基础及土自重标准值Gk＝γg*A*ds＝26.46kN 基础及的土重设计值G＝γz*Gk ＝35.721kN 轴心荷载作用下pk ＝ (Fk + Gk)/ A264.28<fa=306.2kpa 通过X 向pkmaxX ＝(Fk+Gk)/A+|Mky|/Wx=264.34< 1.2*fa=367.4kpa 通过X 向pkminX ＝(Fk+Gk)/A －|Mky|/Wx=264.21>0.00kpa >0可以X 向偏心矩ex＝Mky/(Fk+Gk)=0.000<b/6=0.35m Y 向pkmaxY ＝(Fk+Gk)/A+|Mkx|/Wy=273.06<1.2*fa=367.4kpa通过回目录Y向pkminY＝(Fk+Gk)/A－|Mkx|/Wy=255.50>0.00kpa >0可以Y向偏心矩ey＝Mkx/(Fk+Gk)=0.012<L/6=0.350m中间结果pmaxX＝γz*PkmaxX=356.86kpa pjmaxX＝pmaxX-G/A=348.8kpaAlx＝0.5*(L+bc+2*Ho)*(L-bc-2*Ho)/2+L*(b-hc-L+bc)/2=pmaxY＝γz*PkmaxY=368.62kpa pjmaxY＝pmaxY-G/A=360.5kpaAlx＝L*[0.5*(b-hc)-h0]=X方向冲切验算Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=因b - hc=1700=L - bc=1700mmb=2100>hc+2*Ho=1320mmL=2100>b c+2*Ho=1320mmAly＝0.5*(b+hc+2*Ho)*(b-hc-2*Ho)/2+b*(L-bc-b+hc)/2=Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=666900mm^2Aly＝b*[0.5*( L-bc)-h0]=ab ＝ Min{bc + 2 * Ho，l}＝1320mm Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+ 2*Ho)*[( l-bc)/2-Ho]=amx ＝ (bc + ab) / 2 ＝860mm0.7 * βhp * ft * amx * Ho＝356.40>Flx＝pjmaxX*Alx＝232.59通过Y方向冲切验算Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]=666900m m^2 ab ＝ Min{hc + 2 * Ho，b}1320mmamy ＝ (hc + ab) / 2860mm0.7 * βhp * ft * amY * Ho＝356.40>Fly＝pjmaxY*Aly＝240.43通过X 方向（b 方向）剪切验算计算宽度Lo＝{1.0-0.5*[1.0-(bc+2*50)/L]*(Ho-h1)/Ho}*L＝1647.83mmVx＝pj*Ax＝pj*(b-hc)*L/2＝622.54<0.7*βh*ft*Lo*Ho＝758.76通过Y 方向（l 方向）剪切验算计算宽度bo＝{1.0-0.5*[1.0-(hc+2*50)/b]*(Ho-h1)/Ho}*b＝1647.83mmVy＝pj*Ay＝pj*(l-bc)*b/2=622.54<0.7*βh*ft*bo*Ho＝758.76通过X 方向（b 方向）柱边（绕 Y轴）抗弯计算pmaxX＝γz*PkmaxX=356.86kpapminX＝γz*PkminX=356.69kpapX＝pminX+(pmaxX-pminX)*(b+hc)/b/2=356.79kpaMIx=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxX+pX-2*G/A)+(pmaxX-pX)*L]/48=193.2kN·MMⅡx=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxX+pminX-2*G/A)/48=193.1kN·MY 方向（l 方向）柱边（绕 X轴）抗弯计算pmaxY＝γz*PkmaxY=368.62kpapminY＝γz*PkminY=344.92kpapY＝pminY+(pmaxY-pminY)*(L+bc)/L/2=359.03kpaMIy=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxY+pY-2*G/A)+(pmaxY-pY)*L]/48=198.3kN·MMⅡy=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxY+pminY-2*G/A)/48=193.1kN·MMⅠ＝ Max{MⅠx，MⅡy} ＝193.17kN·MAsⅠ=MⅠ/0.9*h0*fy*L=741mm^2/MΦ12@153MⅡ＝ Max{MⅡx，MⅠy} ＝198.26kN·MAsⅡ=MⅡ/0.9*h0*fy*B=760mm^2/MΦ12@149柱下局部受压承载力计算混凝土局部受压面积 Al ＝ bc* hc ＝160000mm^2Ab ＝ (bx + 2 * c) * (by +2 * c)=250000mm^2βl ＝ Sqr(Ab / Al)= 1.251.35 * βc * βl * fc * Al＝3861.00> F =1537.7kN通过回目录。
罐体锥形顶部面积计算公式
罐体锥形顶部面积计算公式在工程设计和数学计算中，我们经常需要计算各种形状的物体的表面积和体积。
其中，锥形顶部的罐体是一种常见的形状，它在工业生产和储存中被广泛应用。
为了准确计算罐体锥形顶部的面积，我们需要使用相应的公式进行计算。
首先，我们来看一下罐体锥形顶部的几何特征。
罐体锥形顶部由一个底面为圆形的锥体和一个上面取下一个圆锥顶部的结构组成。
在计算罐体锥形顶部的面积时，我们需要分别计算锥体和圆锥顶部的表面积，然后将它们相加得到总的表面积。
对于锥体部分，其表面积的计算公式为：S1 = πrl。
其中，S1为锥体的表面积，π为圆周率，r为锥底半径，l为锥体的母线长度。
这个公式是由锥体的侧面积和底面积组成的，通过计算锥体的侧面积和底面积，我们可以得到锥体的总表面积。
对于圆锥顶部部分，其表面积的计算公式为：S2 = πr√(r^2 + h^2)。
其中，S2为圆锥顶部的表面积，π为圆周率，r为圆锥顶部的底面半径，h为圆锥顶部的高度。
这个公式是由圆锥顶部的侧面积和底面积组成的，通过计算圆锥顶部的侧面积和底面积，我们可以得到圆锥顶部的总表面积。
最后，将锥体和圆锥顶部的表面积相加，即可得到罐体锥形顶部的总表面积：S = S1 + S2。
通过这个公式，我们可以准确地计算出罐体锥形顶部的表面积，为工程设计和生产操作提供了重要的参考数据。
除了计算公式之外，还有一些需要注意的地方。
首先，需要确保输入的参数是准确的，包括锥底半径、锥体的母线长度、圆锥顶部的底面半径和高度等。
其次，需要注意单位的转换，确保所有参数的单位是一致的。
最后，需要对计算结果进行合理性检查，确保计算过程和结果的准确性。
在实际工程中，罐体锥形顶部的面积计算是一个常见的问题，它涉及到工业生产和储存等领域。
通过准确计算罐体锥形顶部的面积，可以为工程设计和生产操作提供重要的参考数据，有助于提高生产效率和保障生产安全。
总之，罐体锥形顶部面积计算公式是一个重要的工程数学问题，通过合理使用计算公式，可以准确地计算出罐体锥形顶部的表面积，为工程设计和生产操作提供重要的参考数据。
常压立式圆筒锥顶储罐设计计算书
弹性模量Mpa Pa Pa °C Pa Pa m m mmm mm 地震烈度：7度g 类mm mm mm满足最小厚度和计算厚度要求，设计合格罐壁不包括腐蚀裕量等最小厚度要求4钢板负偏差为0.3储罐壁板的有效厚度t e4.70.1Ⅲ类第二组场面粗糙度类别：B2. 罐壁计算：罐顶板冲蚀裕量：C 21罐壁板冲蚀裕量：C 21介质比重：ρ 1.5焊缝系数：Φ 0.9罐壁高度： H 16充液高度：H 5.7设计雪压P x 350罐壁内径： D3.2设计温度：T 60基本风压：ω0450设计内压：P 0设计外压：P'-490大罐形式固定顶储罐材质S30408E t 193000储罐设计计算书1.设计基本参数：设计规范：SH3046-1992《石油化工立式圆筒形钢制焊接储罐设计规范》灌顶形式锥顶3.1灌顶计算：罐顶形式支撑形式锥顶内径m °KPa KPakg kg kpa kpa kpa mm mm mm 3.2灌底计算：mm mm mm mm最终取：mm mm mm mm罐壁内表面至边缘板和中幅板连接焊缝的距离600底圈罐壁至边缘板外缘的距离50底圈罐壁至边缘板外缘的最小距离50罐底中幅板厚度6罐底环形边缘板厚度6满足最小厚度和计算厚度要求，设计合格罐底中幅板所需的最小厚度4罐底环形边缘板所需的最小厚度6罐壁内表面至边缘板和中幅板连接焊缝的最小距离600取锥顶的名义厚度6罐顶钢板负偏差0.3锥顶的有效厚度 4.7固定顶的设计外载荷 2.70自支撑罐顶板的计算厚度t 顶3.23罐顶板不包括腐蚀裕量最小要求厚度4.5罐壁罐顶和它们所支撑附件的重量7000固定顶的固定载荷 1.500附加外载荷 1.20μs —风荷载体型系数，取驻点值 1.00μz—风压高度变化系数， 1.38罐顶板和附件的重量1200风载荷计算ωk =βz μs μs ω00.621ω0—基本风压值(＜300时取300Pa)0.450βz—高度Z处的风振系数，油罐取 1.003. 罐顶和罐底计算：锥顶自支撑3.16锥顶和水平方向夹角15注：红色字底部分为数据输入部分，粉色为数据查表输入部分蓝色子底部分为自动计算结果部分此外设计标准可该改为JB/T4735-1997打印格式已设置好，直接打印即可。
化工生产中大型贮罐的罐顶结构设计
优先考虑拱顶 。此外 ， 由于锥顶 的起始角和锥 顶厚 度均受 到限制 ， 故在较大 的直径和公称容积时应选 择拱顶 。 国内设计一般罐 内径 Ｄ ＞ ５ ０ ０ ０ ｍ ｍ时都采用 拱顶。
表 １ 各 类 固 定 顶 的 特 点 类 型 使 用 范 围／ ｍ 优 点 缺 点
减小到 １ ２ 。 。 加 肋和 不加 肋 的罐 顶 总重是 差不 多 的 ， 但 在 下述情 况之 一 时应考 虑加 肋 。
表 ２ 自支 承锥 顶设 计 比较
罐 内 雏 顶 有 加 强 肋 雏 顶 无 加 强 肋
ｍｍ
雏 顶 …耱雏 顶 … 一
深度 始 角 度 厚 度 始 角 度 量／ ｋ ｇ
中图分 类号 ： Ｔ Ｑ ０ ５ ３ ． ２
文献标 志 码 ： Ｂ
文章 编 号 ： １ ０ ０ ８ — １ ２ ６ ７ （ ２ ０ １ ３ ） ０ １ — ０ ０ ５ ９ — ０ ２
本文根据我院工程中储罐的设计实例 ， 总结出
大 型贮 罐 的罐顶 结 构设 计 的选择 方法 。
泛 的是 自支 承 锥 顶 ， 自支 承 锥 顶 结 构 简 单 ， 分 为加
其次 选择 的是锥 顶 。支 承式锥 顶 的坡度 不 宜过 大， 但 由于结构耗钢 多 ， 且要求地基不得有不均匀
下沉 ， 或地震载荷较大的地 区， 故采用较少。采用广
收稿 日期 ： ２ ０ １ ２ — ０ ７ — １ ３
第２ ７ 卷第 １ 期 ２ ０ １ ３年 １ 月
天 津 化 工 Ｔ ｉ ａ ｎ ｊ ｉ ｎ Ｃ ｈ ｅ ｍ ｉ ｃ ａ ｌ Ｉ ｎ ｄ ｕ ｓ ｔ ｒ ｙ
国 少 采 用
当罐顶需要人员操作而且罐体直径较大时 ， 为
锥顶卧式罐任意高度容积的计算
一
田 万方数据
计量与测试技术·２００２·№．６
锥顶卧式罐任意高度容积的计算
作者： 作者单位： 刊名：
英文刊名： 年，卷(期)： 被引用次数：
蔡培中 湖南农业大学
计量与测试技术 METROLOGY & MEASUREMENT TECHNIQUE 2002，29(6) 0次
参考文献(3条) 1.JJG 66-1996.卧式金属罐容积检定规程 2.南京工学院数学教研组 高等数学 3.战景林 卧式金属罐弧形顶封头独立参数的研究及其容积计算方法 1993(12)
ｙ２＝口ｂｈ Ｅ要ｂ ４１一（芋）２＋
虿ａｒ围ｎ 手 一 了‘ 手厂ｌｎ
ｂ＋＾、／ｂ‘一ｖ‘
１
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等［（争）ｑｃｏｓｈ＿１争一辽芝料 。厅－＿万 ＪＹ。ｃｏｓｈ‘ ｉ ’ｄｙ ２
：３
：
（１０） 一６＜ｙ＜０，０＜Ｙ＜ｂ，当ｊ， ＝０时，（１０）式无意义，在锥体ｏＢｃ
２口Ｍ［２万ｈ√１一（手）２＋丢ａｒｃｓｉｎ手
门，在实行条状管理后的一个标志 就是有条件、有责任优化市、县、区
的检定设备、检定关系，它通过集中
投资的方式，合理提高检定设备的
ＯＢＣ在任意高度Ｙ的容积计算公 档次，使设备的技术性、科学性、实 用性更强，而不只是传统上的简单 重复建设。计量检衡车就是这么一 种典型的时代产物，它虽然需要一 定数额的一次性投资，但实践证明， 检定工作的高效率、高质量同样可 以实现高效益。如果在一定区域内 的同行间能够打破小单位利益，联 合开创一个宏观大局，受益的不只 是质量技术监督部门，它可以影响
（１２）
●
整个社会。推广使用计量检衡车， 减轻企业负担，正是政府实施民心
工程的一项举措，无疑会得到社会
15万m^3带内支撑柱锥顶式储罐施工安装
(3)顶板及结构分片预制：顶部分为五环,共有84 块分片预制结构，每两环之间的过渡板暂不拼接，待顶
板分片吊装完成以后再进行安装。为了保证分片预制
的顶板结构吊装过程中安全及不出现变形，采取临时
焊接纵向加固梁及环向角钢方式，并根据重心合理设
置临时板状吊耳(吊耳选型及焊接要求严格按
HG/T-21574-08相关规定执行)。
及
。 板 储及
如 7 所示。
(5) 壁板安装前临时用工卡具准备:第一圈壁板组 对用花兰螺丝杆(调节垂直度用)规格：@89x4焊接
55 石油化工建设2019.05 |
二 & C Technology
工毎
序号
1 2
3
罐底 罐顶 罐壁
表1储罐钢板排版原则
部位
绘制原则
排版直径
按设计放大0.1%
边缘板沿罐底半径方向最小尺寸
2.4储罐安装
2.4.1(
板
(1) 板
环梁
，为
板。
(2)
，
进
进行 板的
铺设,为了保护环梁及底部阴保网，用12mm钢板搭设
。
(3) 底板中心板铺设后，按照排版顺序从内至外
用 板压 板的方式
板。 板
过
及时
焊，
。
⑷ 中幅板铺设完成后，从中心向四周按照先短
后长的焊接原则施焊，焊接采用分层、分段退焊和跳焊
的方式。
自动焊焊接
中图分类号TE682 文献标识码B
文章编号1672-9323 （2019）05-0054-07
1项目概况
中国化学工程第十一建设有限公司（以下简称十 一化建）沙特公司自2013年起承建了沙特SWCC三 期输水项目储罐EPC工程，储罐工程共有饮用水罐16 台，其中15万m3储罐有8台。15万m3储罐为内部带 支撑柱结构的锥顶罐，设计建造规范采用美标 API-650,其主要参数为：重量24801,内径96.8m，高 度20m,内部61根支撑柱（直径16吋有缝钢管），壁板 分为七带，最大壁厚为41.5mm，壁板材质为A537 CL2。考虑到储罐直径大、吨位重及特殊的锥顶结构，储 罐施工采取先安装顶板再进行正装法施工壁板施工工
锥形基础设计计算范例
锥形基础设计计算范例一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《简明高层钢筋混凝土结构设计手册》二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数矩形柱宽bc=450mm 矩形柱高hc=450mm基础端部高度h1=300mm基础根部高度h2=100mm基础长度B1=950mm B2=950mm基础宽度A1=950mm A2=950mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=2.000m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=18.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准组合值F=470.000kNMx=0.000kN*mMy=0.000kN*mVx=0.000kNVy=0.000kNks=1.25Fk=F/ks=470.000/1.25=376.000kNMxk=Mx/ks=0.000/1.25=0.000kN*mMyk=My/ks=0.000/1.25=0.000kN*mVxk=Vx/ks=0.000/1.25=0.000kNVyk=Vy/ks=0.000/1.25=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=180.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=B1+B2=0.950+0.950=1.900m2. 基础总宽 By=A1+A2=0.950+0.950=1.900m3. 基础总高 H=h1+h2=0.300+0.100=0.400m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.300+0.100-0.040=0.360m5. 基础底面积 A=Bx*By=1.900*1.900=3.610m26. Gk=γ*Bx*By*dh=18.000*1.900*1.900*2.000=129.960kNG=1.35*Gk=1.35*129.960=175.446kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.000-0.000*0.400=0.000kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+0.000*0.400=0.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.000-0.000*0.400=0.000kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.000*0.400=0.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(376.000+129.960)/3.610=140.155kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*140.155=140.155kPa≤fa=180.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求因Mdyk=0, Mdxk=0Pkmax=(Fk+Gk)/A=(376.000+129.960)/3.610=140.155kPa七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值因 Mdx=0 并且 Mdy=0Pmax=Pmin=(F+G)/A=(470.000+175.446)/3.610=178.794kPaPjmax=Pmax-G/A=178.794-175.446/3.610=130.194kPa2. 柱对基础的冲切验算2.1 因 (H≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切面积Alx=max((A1-hc/2-ho)*(bc+2*ho)+(A1-hc/2-ho)2,(A2-hc/2-ho)*(bc+2*ho)+(A2-hc/2-ho)2=max((0.950-0.450/2-0.360)*(0.450+2*0.360)+(0.950-0.450/2-0.360)2,(0.950-0.450/2-0.360)*(0.450+2*0.360)+(0.950-0.450/2-0.360)2)=max(0.560,0.560)=0.560m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.560*130.194=72.944kNγo*Flx=1.0*72.944=72.94kN因γo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*810*360=291.89kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切面积Aly=max((B1-bc/2-ho)*(hc+2*ho)+(B1-bc/2-ho)2,(B2-bc/2-ho)*(hc+2*ho)+(B2-bc/2-ho)2)=max((0.950-0.450/2-0.360)*(0.450+2*0.360)+(0.950-0.450-0.360)2/2,(0.950-0.450/2-0.360)*(0.450+2*0.360)+(0.950-0.450-0.360)2/2)=max(0.560,0.560)=0.560m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.560*130.194=72.944kNγo*Fly=1.0*72.944=72.94kN因γo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*810.000*360=291.89kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。
储罐计算书模板
1600m3储罐设计计算书一 . 产品要求湖北新裕有限公司施工图设计, 需1600m3拱顶储罐, 按下述技术条件进行设计计算。
二 . 设计技术条件:1. 储罐编号: T-2109 ;2. 使用压力: 常压 (正压6550Pa, 负压150Pa);3. 储罐容积: 1600 m3;4. 储罐尺寸:储罐内径: 11.5m;罐壁高度: 15.5m;5. 储存介质: 食用油;6. 介质设计密度: 0.857. 设计温度: 50℃;8. 设计压力： Pa；9. 腐蚀裕量: 1.58mm; ;10. 储罐形式: 立式拱顶金属结构;11. 制造材料: Q235-A;12. 地震设防烈度: 7度;13.基本风压: 302Pa;14.基本雪压: 150Pa；三 . 设计计算: (一). 罐壁设计计算:1. 罐壁设计厚度按下列公式计算: Φ=][t 2D P i c σδ (JB/T4735—1997, 式5-1)δ 储罐罐壁的计算厚度( mm);cP 储罐的计算压力（MPa ），根据《钢制焊接常压容器》，其值为设计压力与容器各部位或元件所承受得液柱压力之和。
i D储罐内直径(mm), 11500mm;[]σt 设计温度下罐壁钢板的许用应力(MPa),查JB/T4735—1997表4－1根据中间插值法得130MPa;ϕ焊缝系数, 取0.9;C 1 钢板厚度负偏差(mm), 08mm; C 2 腐蚀裕量(mm), 取1.58mm;2. 先计算底圈罐壁板的壁厚，故Pc ＝Pi ＋ρg H ，其中Pi 为储罐设计压力，ρ为储液密度，Hi 为储罐高度，Pc ＝750＋1500×9.8×6.6＝0.09777MPa ；δ=9.01302500009777.0⨯⨯⨯ ＝2.09mm根据JB/T4735—1997中3.5中规定，罐壁的最小厚度为6mm ，故设计厚度为最小厚度和腐蚀裕量之和，取为8mm 。
由于JB/T4735—1997 12.2.1条 规 定 的 D <16m 罐 壁 钢 板 厚 度 应 不 小 于5mm, 所 以底圈 罐 壁 钢 板 厚 度取8mm 。
大型储罐计算范文
大型储罐计算范文1.储罐类型和形状：大型储罐的类型包括垂直储罐和水平储罐。
垂直储罐通常用于存储液体和气体，水平储罐通常用于存储液体。
常见的储罐形状包括圆筒形、半球形、圆锥形等，每种形状都有不同的应用场景和设计要求。
2.储罐结构和材质：大型储罐的结构通常包括罐壁、罐顶、罐底和支撑系统。
罐壁的设计要考虑内压、外压和风载等因素，材质通常选用钢结构或玻璃钢。
罐顶和罐底的设计要考虑重力荷载、冲击荷载和防水要求等因素。
3.储罐容积计算：储罐容积计算是指确定储罐容积和容积变化的过程。
容积计算常用的方法包括几何法、测量法和数值模拟法。
几何法是最常用的方法，根据储罐形状的几何特征求解容积方程。
测量法则通过实际测量储罐的液位或液体重量来计算容积。
数值模拟法则是通过计算流体力学数值模拟来确定储罐内部流场和液位分布，从而得到容积。
4.储罐应力计算：储罐的应力计算包括静态应力和动态应力两个方面。
静态应力计算是指在罐内外压力和温度荷载作用下，计算储罐的应力分布和应变分布。
动态应力计算是指在风载、地震和液体冲击等动态负荷下，计算储罐的应力响应和动态变形。
5.储罐稳定性计算：储罐的稳定性计算是指在各种荷载和工况下，判断储罐的稳定性和安全性。
常见的稳定性计算方法包括平衡法、力法和能量法。
平衡法是根据储罐在各个方向上的受力平衡条件来计算稳定性。
力法是通过计算储罐在各个方向上的受力和弯矩来判断稳定性。
能量法是根据储罐在发生失稳时的能量分析来计算稳定性。
大型储罐计算需要进行复杂的力学分析和工程计算，通常需要使用专业的计算软件和数值模拟工具。
在进行大型储罐计算时，需要考虑多个因素，包括储罐的材质、形状、工作条件等，并根据相关规范和标准进行设计验证。
只有进行科学合理的计算和设计，才能保证大型储罐的安全运行和使用。
常压立式圆筒锥顶储罐设计计算书
弹性模量Mpa Pa Pa °C Pa Pa m m mmm mm 地震烈度：7度g 类mm mm mm满足最小厚度和计算厚度要求，设计合格罐壁不包括腐蚀裕量等最小厚度要求4钢板负偏差为0.3储罐壁板的有效厚度t e4.70.1Ⅲ类第二组场面粗糙度类别：B2. 罐壁计算：罐顶板冲蚀裕量：C 21罐壁板冲蚀裕量：C 21介质比重：ρ 1.5焊缝系数：Φ 0.9罐壁高度： H 16充液高度：H 5.7设计雪压P x 350罐壁内径： D3.2设计温度：T 60基本风压：ω0450设计内压：P 0设计外压：P'-490大罐形式固定顶储罐材质S30408E t 193000储罐设计计算书1.设计基本参数：设计规范：SH3046-1992《石油化工立式圆筒形钢制焊接储罐设计规范》灌顶形式锥顶3.1灌顶计算：罐顶形式支撑形式锥顶内径m °KPa KPakg kg kpa kpa kpa mm mm mm 3.2灌底计算：mm mm mm mm最终取：mm mm mm mm罐壁内表面至边缘板和中幅板连接焊缝的距离600底圈罐壁至边缘板外缘的距离50底圈罐壁至边缘板外缘的最小距离50罐底中幅板厚度6罐底环形边缘板厚度6满足最小厚度和计算厚度要求，设计合格罐底中幅板所需的最小厚度4罐底环形边缘板所需的最小厚度6罐壁内表面至边缘板和中幅板连接焊缝的最小距离600取锥顶的名义厚度6罐顶钢板负偏差0.3锥顶的有效厚度 4.7固定顶的设计外载荷 2.70自支撑罐顶板的计算厚度t 顶3.23罐顶板不包括腐蚀裕量最小要求厚度4.5罐壁罐顶和它们所支撑附件的重量7000固定顶的固定载荷 1.500附加外载荷 1.20μs —风荷载体型系数，取驻点值 1.00μz—风压高度变化系数， 1.38罐顶板和附件的重量1200风载荷计算ωk =βz μs μs ω00.621ω0—基本风压值(＜300时取300Pa)0.450βz—高度Z处的风振系数，油罐取 1.003. 罐顶和罐底计算：锥顶自支撑3.16锥顶和水平方向夹角15注：红色字底部分为数据输入部分，粉色为数据查表输入部分蓝色子底部分为自动计算结果部分此外设计标准可该改为JB/T4735-1997打印格式已设置好，直接打印即可。
储罐计算说明书
储罐计算说明书⽂献综述贮罐的种类和特点：在⽯油化学⼯业贮存⽯油及其产品以及其他液体化学产品的应⽤越来越⼴。
它与⾮⾦属贮罐⽐较有以下优点：1.结构简单，施⼯⽅便，速度快。
2.运⾏，检修⽅便，劳动，卫⽣条件好。
3.不易泄漏。
4.与混凝⼟贮罐相⽐，加热温度⼀般不受限制。
5.投资⼩。
6.灭⽕条件较同容积的混凝⼟贮罐好。
7.占地⾯积⼩。
缺点：热损失较⼤，耗⾦属量较多，由于贮罐贮存的介质很多，对贮存条件的要求也多样化，因此到⽬前为⽌，就会出现很多类型得贮罐。
贮罐的形式是贮罐设计必须⾸先考虑的问题，他必须满⾜给定的⼯艺要求，根据场地条件（环境温度，雪载荷，风载荷，地震载荷，地基条件等），贮存介质的性质，容量⼤⼩，操作条件，设置位置，施⼯⽅便，造价，耗钢量等有关因素来决定，通常按⼏何形状和结构形式可以分为：1.固定顶贮罐。
2.浮顶贮罐。
3.⽆⼒矩贮罐。
4.套顶贮罐。
贮罐由罐体（罐底，罐壁，罐顶组成，包括内部附件），附件（指焊到罐体上的固定件，如梯⼦，平台等），配件（指与罐体连接的可拆部分，如安装在罐体上的液⾯测量设备，消防设施，以及有关防雷，防静电，防液堤安全措施等组成）（⼀）.固定顶贮罐可分为：锥顶贮罐；拱顶贮罐，⾃⽀承伞形贮罐（1）.锥顶贮罐：锥顶贮罐可分为⾃⽀承和有⽀承锥顶罐两种。
⾃⽀承锥顶罐是⼀种形状接近于正圆椎体表⾯的罐顶，锥顶载荷靠锥顶板周边⽀承与罐壁上。
罐顶是⼀种形状接近于正圆椎体表⾯的罐顶。
罐顶载荷主要由梁和柱上的檩条或置于有⽀柱或⽆⽀柱的衍架上的檩条来承担。
⼀般⽤在容积⼤于1000⽴⽅⽶以上的贮罐。
对梁柱式锥顶罐，不适⽤于会有不均匀下沉的地基上，或地震载荷较⼤的地区。
锥顶贮罐与相同容积的拱顶罐相⽐，可以设计成⽓体空间较⼩的⼩坡度锥顶，“⼩呼吸”时损耗少，锥顶制造和施⼯较容易，但耗钢较多。
⽬前，⾃⽀承式锥顶贮罐，在我国设计建造越来越多，在锥顶上操作较⾃⽀承拱顶罐安全。
国外在⽯油化⼯产品的贮存⽅法⾯采⽤锥顶罐较多。
支柱支撑式锥底罐抗风及抗震稳定性分析
支柱支撑式锥底罐抗风及抗震稳定性分析彭文山;曹学文;辛敏东;王强;刘伟;宋澄宇;王同涛【摘要】装满储料时锥底罐主要承受轴向荷载,但当内部没有装料、部分装料或者在施工过程中,风压等横向荷载的作用不能忽视.同时,当遭到地震作用时,锥底罐更容易发生失稳破坏,风压和地震导致的锥底罐破坏事故在实际工程中时有发生.为了研究支柱支撑式锥底罐的稳定性,采用理论分析与数值模拟相结合的方法对锥底罐的抗风稳定性、抗倾覆稳定性、失稳稳定性和抗震稳定性进行了细致分析.结果表明:①在风荷载作用下,锥底罐最大应力出现在支柱与补强板接触部位,发生失稳首先出现在上部罐壁靠近罐顶位置处;②地震载荷作用下高应力区主要出现在锥底板、支柱位置和罐顶位置.因此在锥底罐设计与维护过程中,要重点考虑这些部位的强度和稳定性.【期刊名称】《科学技术与工程》【年(卷),期】2014(014)030【总页数】8页(P144-150,163)【关键词】锥底罐;油砂;抗风;抗震;MISES应力;稳定性【作者】彭文山;曹学文;辛敏东;王强;刘伟;宋澄宇;王同涛【作者单位】中国石油大学(华东)储运与建筑工程学院,青岛266580;中国石油大学(华东)储运与建筑工程学院,青岛266580;中国石油工程建设公司北京设计分公司,北京100101;中国石油工程建设公司北京设计分公司,北京100101;中国石油工程建设公司北京设计分公司,北京100101;中国石油工程建设公司北京设计分公司,北京100101;中国科学院武汉岩土力学研究所岩土力学与工程国家重点试验室,武汉430071【正文语种】中文【中图分类】TE972随着世界石油需求的不断增长，常规石油资源已经不能满足石油需求的快速增长，油砂作为非常规石油资源的主要来源，在世界能源供给中起着举足轻重的作用[1，2]。
加拿大油砂资源丰富，其中Alberta油砂沉积量占世界天然沥青总量的85%，可开采储量约为3 000亿桶[2，3]，位居世界首位，其油砂的勘探开发也已经进入大规模商业开发阶段。
锥型柱基计算书
锥型柱基计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图基础类型：锥型柱基计算形式：验算截面尺寸平面:剖面:二、基本参数1．依据规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》2．几何参数：已知尺寸：B1 = 1100 mm, A1 = 1200 mmH1 = 300 mm, H2 = 200 mmB = 400 mm, A = 500 mm无偏心：B2 = 1100 mm, A2 = 1200 mm基础埋深d = 1.50 m钢筋合力重心到板底距离a s = 80 mm3．荷载值：(1)作用在基础顶部的基本组合荷载F = 743.00 kNM x = 35.90 kN·mM y = 3.40 kN·mV x = 1.50 kNV y = 4.20 kN折减系数K s = 1.20(2)作用在基础底部的弯矩设计值绕X轴弯矩: M0x = M x－V y·(H1＋H2) = 35.90－4.20×0.50 = 33.80 kN·m绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·(H1＋H2) = 3.40＋1.50×0.50 = 4.15 kN·m(3)作用在基础底部的弯矩标准值绕X轴弯矩: M0xk = M0x/K s = 33.80/1.20 = 28.17 kN·m绕Y轴弯矩: M0yk = M0y/K s = 4.15/1.20 = 3.46 kN·m4．材料信息：混凝土：C25 钢筋：HRB335(20MnSi)5．基础几何特性：底面积：S = (A1＋A2)(B1＋B2) = 2.40×2.20 = 5.28 m2绕X轴抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6)×2.20×2.402 = 2.11 m3绕Y轴抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6)×2.40×2.202 = 1.94 m3三、计算过程1．修正地基承载力计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：f a = f ak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5) (式5.2.4)式中：f ak = 180.00 kPaηb = 0.00，ηd = 1.00γ = 18.00 kN/m3γm = 18.00 kN/m3b = 2.20 m，d = 1.50 m如果b ＜3m，按b = 3m, 如果b > 6m，按b = 6m如果d ＜0.5m，按d = 0.5mf a = f ak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5)= 180.00＋0.00×18.00×(3.00－3.00)＋1.00×18.00×(1.50－0.50)= 198.00 kPa修正后的地基承载力特征值f a = 198.00 kPa2．轴心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：p k = (F k＋G k)/A (5.2.2－1)F k = F/K s = 743.00/1.20 = 619.17 kNG k = 20S·d = 20×5.28×1.50 = 158.40 kNp k = (F k＋G k)/S = (619.17＋158.40)/5.28 = 147.27 kPa ≤f a，满足要求。
储罐拱顶面积计算
钢制常压立式圆柱形储罐是炼油化工企业不可缺少的设备，贯穿整个生产过程，数量众多，并且，储存的介质都为易燃、易爆、高温、有毒、有害的液体或气体，危险性极大。
储罐按储存介质的不同，可以分为原油罐、中间产品罐、产品罐、含硫污水罐和气柜五大类。
其中，原油罐是指储存原油的各类储罐；中间产品罐是指储存石脑油、粗汽油、粗柴油、蜡油、渣油、加氢裂化原料等各类中间产品的储罐；产品罐是指储存汽油、煤油、柴油、航空煤油等各类成品油的储罐；含硫污水罐是指储存各类含酸、碱、污油及各类硫化物的污水罐；气柜是指储存未脱硫瓦斯的湿式和干式气柜。
储罐按结构不同，可以分为固定顶罐、浮顶罐、内浮顶罐。
固定顶罐又分为自支承拱顶罐、自支承锥顶罐、柱支承锥顶罐。
随着装置高含硫原油加工量的不断增加，储罐的腐蚀日益加重，具体表现在：每一次储罐清罐检修时，在罐体、罐底或罐顶经常可以发现麻点、凹坑，甚至被腐蚀穿孔，一旦发生事故，后果将不堪设想。
经调研，集团公司内部其他企业也普遍反映储罐腐蚀越来越严重，日益威胁石化企业的安全、稳定、长周期运行。
为了延长金属储罐的使用寿命，现在行之有效的办法就是在储罐的罐体、罐底以及罐顶进行油漆、防腐，工程量非常大。
储罐清罐检修工程竣工后，施工单位要根据《全国统一安装工程预算定额》编制检修工程结算书，计取工程费用。
在工程量的计算中，关键是拱顶面积的计算。
目前采用的计算方法是：拱顶面积为罐底面积的1.25倍，部分施工单位按1.2倍或1.3倍计算。
1 按照专业文献，计算储罐拱顶面积(1)潘家华先生所著《圆柱形金属油罐设计》[1]一书的介绍：拱顶是一种自支承式的罐顶，形状近似球面，靠拱顶周边支承于焊在罐壁上的包边角钢上，球面由中心盖板和瓜皮板组成。
在设计拱顶储罐时，一般都将拱顶设计成球面，则拱顶的几何形状就是一个球缺,详见图1。
图1 拱顶的几何尺寸设:X=R－h拱顶的球面半径一般可取：R=（0.8～1.2）D式中：R-拱顶的球面半径，m；D-油罐内径，m。
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２ ９一
柱支撑式锥顶储罐 的设计计算及 实例 分析
樊飞 ，程全英 ，唐琳
（ 扬 州秋源压 力容器制造 有限公司 ， 江苏 扬 州 ２ ２ ５１ １ ５ ）
［ 摘 要］ 现行Ｇ Ｂ ５ ０ ３ ４ １ 和ｓ Ｈ ３ Ｏ ４ ６ 对柱支撑式锥顶罐的顶板和 支撑件计 算均无详 细的计 算规 则，因大部分石化设备制造厂都 未配置专 业的结构 工程 师，设备 工程 师对 结构 专业并不熟 悉，因此 迫切需要 一个设计规 则和 算例。本文结合 国内外工程手 册和 大量工程公 司计算 实例 ，给读者提供一个清晰的设 计计算方法和算例 。 ［ 关键词］柱 支撑 式锥 顶罐 ；檩条 ；横 梁；立柱
作者简介 ：樊飞 （ １ ９ ８ ５ 一）， 男， 江苏扬州人， 硕士， 工程师，
长 期 从事 压 力容 器及 化 工 设 备 的设 计 审批 工 作 。
３ ０ 一 ■ 论文广场
一
石 油 和 化 工 设 备
２ ０ １ ６ 年第１ ９ 卷
弯 曲应 力最大 ：
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事 故损 失 。但 现 行 国家 标 准ＧＢ ５ ０ ３ ４ １ 和 行 业标 准 Ｓ Ｈ３ ０ ４ ６ 对柱 支 撑 式锥 顶 罐 的顶 板 和 支 撑件 计 算均 无 详细 的 计算 规 则 ，ＧＢ ５ ０ ３ ４ １ 仅 规 定 了构 件 的 许 用 应 力 和部 分 结 构 形 式 要 求 …，而 Ｓ Ｈ３ ０ ４ ６ 直接 规
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图 １储罐简图
ｌ 顶 板厚 度计 算
檩 条 和 横梁 支撑 的梯 形顶 板 可 以简 化 为 四周 简支 的矩 形平 板 （ 图２ ），根据 Ｒ ｏ ａ ｒ ｋ‘ Ｓ ｆ ｏ ｒ ｍｕ ｌ ａ ｓ ｆ ｏ ｒ ｓ ｔ ｒ ｅ ｓ ｓ＆ ｓ ｔ ａ ｉ ｎ 中表 ｌ １ ． ４ 案例 １ ａ ｆ ，平板 中心处 的
密 度 Ｄ＝１ ． ０ ； 顶 板 采 用 Ｑ２ ４ ５ Ｒ， Ｒ ＝ ４ ０ ０ ＭＰ ａ ， Ｒ 。 ＝２ ４ ５ Ｍ Ｐ ａ， 其 ５ ０℃ 时 的 许 用 应 力 为 ［ ｏ］
＝
ｌ ５ ７ ． ７ ５ ＭＰ ａ ；顶 板 的腐 蚀 裕 量为 ３ ｍｍ，顶板 支撑 件的腐蚀 裕量为０ ． ７ ５ ｍｍ；檩 条 、横 梁 和 立 柱 采 用Ｑ２ ３ ５ 材 质 ，根 据ＧＢ５ ０ ０ １ ７ ． ２ ０ ０ ３ 中查询 】 ，其 在
油 品 及 各种 液 体 化 学 品 的储 存 设 备一 立 式 圆
筒形 固定 顶 储 罐 ，是 石 油 化 工 装置 和储 运 系统 设 施 的重 要 组 成 部 分 ，每 个 大 型化 工 厂 都有 建 造 使 用 。 固定 顶 储 罐 按 罐 顶 形 式 可 分 为锥 顶 （ 自支 撑 和 柱 支 撑 ） 、拱 顶 、伞 顶 和 网 壳储 罐 。 国 内最 常 用 的 是 自 支撑 锥 顶 （ ＤＮ＿ ＜ ５ ｍ） 和 拱 顶 储 罐 。随 着 我 国经 济 市 场 化 和 国 际 化进 程 的加 快 ， 国 内 的 外 资 企 业 和 外 资 工程 公 司逐 渐 增 多 ， 国外 公 司 偏 向于 使 用 自支 撑锥 顶 和 柱 支撑 式 锥 顶 罐 ，而 拱 顶 使 用 较 少 。 究 其 原 因 ，柱 支撑 式 锥 顶 罐 相 对 于 拱 顶 储 罐 ， 具 有 以下优 点 ：① 顶 部 气 体 空 间 最 小 ， 可减少 “ 小 呼 吸 ”损 耗 ；② 制 作 不 需 胎 具 ，对 制 造 厂 的加 工 能 力要 求 低 ，可 选 供 应 商 较 多 ， 降低 成 本 ；③ 检修 时可 方 便 地 逐 块 更 换 顶 板 ：④ 有 较 成 熟 的罐 顶 弱 连 接 结 构 设 计 标 准 ， 有 效 降 低 意 外
定 “ 支 承 构 件 的强 度 和 稳 定 性 应 符合 《 钢 结 构 设 计 规 范 》ＧＢ Ｊ １ ７ — ８ ８ 的要 求 ”『 ２ 】 ，而 大 部 分 石油 化 工设备 （ 压 力 容 器 ）制 造 厂 都 没有 配 置 专 业 的结 构 工 程 师 ，其 设 备 工程 师 又对 结构 专 业 不 熟 悉 ， 因此 迫 切 需 要 一 个 规 则 设 计方 法 和 算 例 。本 文 结 合 国 内外 的 工 程 手 册和 大量 工 程 公 司计 算 实 例 ， 给读 者提 供一 个清 晰 的设计 计算 方法 和算 例 。 例 如 ， 某 石 化 公 司 “处 理 水 罐 ” ， 公 称 直 径 ＤＮ＝ ３ ５ ０ ０ ０ ｍｍ， 罐 体 高 度 Ｌ ＝ｌ ７ ５ ０ ０ ｍｍ， 采 用 １ ： ｌ ６ （Ｑ ３ ． ５ ８ 。 ）的 柱 支 撑 锥 顶 ， 固 定 顶 活 荷 载Ｌ ＝ １ ． ２ ｋ Ｐ ａ ￣基 本 雪 压 Ｓ ０ ＝ ０ ｋ Ｐ ａ ； 内压 Ｐ ． ＝ ０ ｋ Ｐ ａ ； 外 压Ｐ 。 ＝０ ｋ Ｐ ａ； 设 计 温 度 Ｔ ＝５ ０ ℃ ； 介 质 相 对
譬
板 的 式 短 边 中 宽 ， 度 ａ 表 ； 示 Ｂ 矩 根 形 据 板 ａ ／ ｂ 的 的 长 比 边 值 宽 按 度 表 ； ｌ 查 ｂ 表 询 示 。 矩 形
表１ 常数 口
实 际 顶 板形 状
（ Ｎ＝ 最外 圈檩 条 的数量 ）
由ａ ／ ｂ ＝ ５ ８ ４ ５ ／ ６ ８ ７ ． ２ ３ ＝ ８ ． ５ ，查表 １ ， Ｂ＝ ０ ． ７ ５