锅炉空预器漏风试验标准对比与分析
300MW机组锅炉空预器漏风分析和柔性接触式密封改造
300MW机组锅炉空预器漏风分析和柔性接触式密封改造引言：锅炉空预器是火力发电厂中一个重要的装置，主要用于提高燃烧效率和降低烟气温度，从而达到节能减排的目的。
然而，在实际运行中，锅炉空预器存在漏风的问题，会导致燃烧不充分，影响发电效率和环保指标的达标。
因此，对锅炉空预器进行漏风分析，并进行柔性接触式密封改造，是提高发电厂运行效率和环保水平的重要手段。
一、锅炉空预器漏风分析1.1漏风原因分析漏风是指锅炉空预器在运行过程中，由于接缝松动、脱落或破损等因素而引起的烟气泄漏现象。
主要原因有以下几点：（1）焊接缺陷：焊接不牢固或出现裂纹，导致烟气泄漏；（2）承压件变形：由于锅炉工作温度较高，承压件可能会发生变形，导致接缝松动；（3）疲劳破坏：长时间高温运行使得锅炉空预器内部受到热胀冷缩的作用，造成组件疲劳破坏，引起漏风。
1.2漏风影响分析锅炉空预器漏风将直接影响燃烧效率和脱硝效果，对发电厂的经济效益和环境排放均会产生严重的负面影响：（1）降低燃烧效率：漏风会导致燃烧空气量不足，使燃烧不充分，降低锅炉的效率；（2）增加烟气温度：漏风会导致烟气泄漏，使烟气温度升高，降低余热回收效率；（3）增加环境污染：漏风会导致烟气中氧气的进入，使燃烧产生更多的氮氧化物，增加环境污染。
为了解决锅炉空预器漏风问题，可以采用柔性接触式密封进行改造。
柔性接触式密封是利用弹性材料的弹性特性和平衡气体作用的原理，实现接缝的密封。
具体改造步骤如下：2.1密封材料选型选择高温耐磨损的柔性密封材料，如高温纤维布、硅橡胶等，可以满足锅炉空预器高温环境下的工作要求。
2.2密封件设计针对锅炉空预器的结构特点和漏风点分布情况，设计合理的密封件结构和位置，以保证密封效果。
2.3密封件安装将密封件按照设计要求，进行安装。
确保密封件与锅炉空预器的表面充分接触，并且与接缝线条相吻合。
2.4密封效果测试改造完成后，对锅炉空预器进行密封效果测试。
可以采用烟雾法或压差法等方法，检测漏风情况并进行调整，以确保密封效果符合要求。
空气预热器漏风率标准
空气预热器漏风率标准
空气预热器在锅炉系统中的重要性不言而喻，它不仅影响着锅炉的热效率，而且关系到整个锅炉的安全稳定运行。
因此，控制空气预热器的漏风率至关重要。
本文将详细介绍空气预热器漏风率的计算方法、标准以及如何提高空气预热器的密封性能。
一、空气预热器漏风率的计算方法
空气预热器漏风率的计算公式如下：
漏风率= （入口氧量-出口氧量）/入口氧量×100%
其中，入口氧量指的是空气预热器进口处的氧含量，出口氧量指的是空气预热器出口处的氧含量。
通过测量这两个氧含量，可以计算出空气预热器的漏风率。
二、空气预热器漏风率标准
空气预热器漏风率的标准因锅炉类型、燃料种类和燃烧方式等因素而异。
一般来说，漏风率越低，锅炉的运行效率和经济效益越高。
对于燃煤锅炉，漏风率控制在5%以下是比较理想的。
三、提高空气预热器密封性能的方法
1.设计优化：在空气预热器的设计阶段，应充分考虑密封性能，采用合理的结构形式和材料。
2.加工质量：提高空气预热器零部件的加工精度，确保密封部位的平整度和光洁度。
3.安装调试：在空气预热器的安装过程中，严格执行安装规程，
确保各部件的相对位置和密封效果。
4.密封材料：选用性能优良的密封材料，提高密封部位的耐磨性和抗老化性能。
5.定期检查与维护：对空气预热器进行定期检查，发现问题及时处理，确保密封性能良好。
通过以上措施，可以有效降低空气预热器的漏风率，提高锅炉的运行效率和经济效益。
总之，空气预热器漏风率的控制是锅炉行业面临的重要课题，需要从设计、制造、安装和运行维护等多个环节入手，实现空气预热器的优质密封。
锅炉技术回转式空预器的漏风及治理
锅炉技术回转式空预器的漏风及治理1 概述对于回转式空预器来说，其优点是：布置结构紧凑、受热面金属壁温较高，比管式空预器相比，其冷端腐蚀轻等。
近年来，我国在设计高参数、大容量锅炉的过程中，该类型空预器得到广泛的使用。
回转式空预器漏风率作为一项重要的经济指标，通常情况下对其运行的经济性进行衡量。
目前国内200MW机组使用的回转式空预器的漏风系数普遍早0.3-0.5之间，有的高达0.6。
漏风的增大直接影响锅炉的安全经济运行以及文明生产。
由此，在设备选型基础上，对回转式空预器漏风率进行调整和降低具有重要的现实意义。
2 回转式空预器的工作原理对于回转式空预器，根据仓位可以将其分为：三分仓和四分仓两类；根据动、静部分，可以将其分为：转子旋转式和风罩旋转式两类。
目前在实际应用中，应用比较普遍的是受热面旋转式预热器，其中，主要以三分仓容克式空预器为主。
通常情况下，转子、主轴与轴承装置、传动装置、密封装置，以及相应的罩壳等共同构成预热器的主要部件。
对于容克式空预器密封装置来说，其密封方式通常情况下分为径向密封、周旁路密封和轴向密封三类：①径向密封。
通常情况下，通过对烟气与空气通道进行布置，使得密封区的扇形密封板在一定程度上实现相应的径向密封，由于转子特定变形的影响和制约，只要对下部径向密封板下冷态预留一定程度上的密封间隙，那么对于热态时间隙来说，通常情况下，就能够进行相应的自然闭合。
②圆周旁路密封。
该种密封方式，通常情况下，在上下封板的圆周方向，以及转子圆周方向，通过设置相应的密封圈，进行密封处理。
在热态时，其密封间隙在一定程度上能够进行闭合。
③轴向密封。
轴向密封通常情况下，与径向密封相类似，在转子与外壳之间的通道中设置相应的轴向密封，从圆周方向漏过的空气漏向烟气在一定程度上被有效地阻挡，降低其透过率。
3 漏风原因分析3.1 漏风通常情况下被分为直接漏风、携带漏风两种。
①直接漏风。
所谓直接漏风就是指，在空预器三分仓中，流动介质之间由于存在压差，在一定程度上受预热器转动的影响和制约，进而在动、静之间产生相应的空隙，透过空隙进而在一定程度上形成漏风。
锅炉空预器漏风试验标准对比与分析_陈玉良
发电企业在空预器改造前、 后应在相同工况 下，采 用 ASME PTC4.3 标准进行 测试和计 算，以 避 免达不到预期效果，给企业造成不必要的经济损失。
参考文献
[1] GB10184-88《电站锅炉性能试验规程》 [2] 《ASME 性能试验规程》PTC4.3
收 稿 日 期 ：2013-02-13
性和经济性方面收到良好效果。 两 台 机 组 全 年 耗 油 量 由 2008 年 的 1600t 逐 渐
减 小到 2009 年的 1002t、2010 年 的 708t、2011 年 的 513t。 截止 2011 年底，两台机的 12 个原煤仓已全部 安装了回转壁式煤斗清堵机， 预计 2012 年度两台 机全年耗油量不超过 300t。 另外，经过不断尝试，该 装置已成功解决了掺烧煤泥过程中可能出现的堵 煤问题，目前两台炉已能在掺烧煤泥情况下安全稳 定运行，大大提高了公司的盈利能力。
1 目前空预器漏风率采用的标准
我国空预器漏风率试验标准， 一直延用GB101 84-88《电站锅炉性能试验规程》。
近年来越来越多的制造或改造空预器厂商，要 求采用 ASME PTC4.3 作为性能测试标准。 1.1 两标准相同之处
GB10184-88 与 ASME PTC4.3 两标准在测试空
预器进出口烟气成分时， 均采用网格法进行测试。 在计算实际空预器漏风率时，采用公式也相同。 1.2 两标准不同之处
依据 GB10184-88《电站锅炉性能试验规程》计 算的空预器漏风率， 对结果不进行修正， 而按照 ASME PTC4.3 计算的空预器漏风率需进行修正，空 预器密封改造前漏风试验若在冬季进行测试，在其 它相同条件下，则修正后空预器漏风率会比实际漏 风率降低。
空预器漏风介绍及对影响以及锅炉漏风试验介绍
空预器漏风对锅炉的影响及漏风试验回转式空预器漏风学习燃煤发电厂空预器是利用锅炉尾部烟气的热量加热燃料所需空气的热交换设备，已成为现代锅炉的一个重要组成部分。
随着电站锅炉蒸汽参数和容量的不增大，尤其是300MW及以上容量的机组，通常都采用结构紧凑，重量较轻，布置灵活的回转式空预器。
而回转式空预器在运行中普遍存在漏风、卡涩、蓄热片损的主要问题，对锅炉运行的安全性、经济性、稳定性存在较大威胁。
某电厂计划在2号机组停机前，做2号锅炉空预器漏风试验，掌握当前状态下电厂#2锅炉设备的空预器漏风率，试验结果作为电厂技术储备数据，综合分析、评价锅炉运行经济特性。
为保证空预器漏风试验的顺利开展，进行了关于空预器漏风的相关知识学习及储备。
主要学习内容如下：1、某电厂空气预热器概述某电厂2×350MW机组配置两台上海锅炉厂有限公司生产的三分仓容克式空气预热器，型号2-30VI(50°)–2400(96″)SMRC。
空预器通过减速机由主电机、辅电机及气动马达驱动运行，正常运行方式由主电机驱动，辅电机、气动马达做为备用。
主电机及辅电机经永磁联轴器与空预器减速机连接，气动马达通过超越离合器与空预器减速机连接，空预器减速机输出端的齿轮和转子外围下部的围带上的销柱啮合面驱使转子转动。
主、辅电机驱动时，空预器转速为1.19r/min；气动马达驱动时，空预器转速为0.17r/min。
为冷却和净化支承轴承和导向轴承的润滑油而设置一套润滑油冷却装置，保证轴承温度在规定范围内。
空预器设置密封装置包括径向密封、轴向密封、环向密封，环向密封装置包括转子外围上、下端处的旁路密封和中心筒密封两部分，旁路密封亦称周向密封，他们是由径向密封片与扇形板、轴向密封片与轴向圆弧板以及旁路密封件与转子密封角钢组成，是阻止空气向烟气泄漏的主要构件。
空预器热端布置一台蒸汽吹灰器，冷端布置一台双介质吹灰器。
为了保证空预器安全运行，空预器还装配火灾报警装置、转子停转报警装置和消防系统。
空预器漏风问题及实测数据
一、空预器漏风与排烟热损失之间的关系
锅炉热效率=100-(q2+q3+q4+q5+q6)
q2-6分别为：排烟热损失百分率、可燃气体未完全燃烧损失百分率、固体不完全燃烧损失百分率、散热损失百分率、灰渣物理显热百分率。在这五大损失中，排烟热损失是锅炉机组热损失中最大的一项，一般为5%-12%。
以某300MW机组为例：
在实际中，空气预热器热端的径向膨胀量大于冷端，同时考虑转子重量的影响，转子会产生蘑菇状变形，导致热端扇形板与转子之间的间隙增大，漏风量加大。由于空气预热器的变形，使转子上端出现漏风区，该漏风区的漏风量将近占空气预热器漏风总量的一半。同时，在热态运行过程中，空气预热器的热端扇形板与径向密封片之间会发生严重的磨损现象，也会增大漏风量。所以在运行中应该对空气预热器的热端漏风给予足够重视。
AL
%
5.172
6.386
7.342
9.854
8.066
10.985
试验结论：
锅炉在100%出力的工况下，甲空气预热器漏风率为5.172%；乙空气预热器漏风率为6.386%。
锅炉在70%出力的工况下，甲空气预热器漏风率为7.342%；乙空气预热器漏风率为9.854%。
锅炉在50%出力的工况下，甲空气预热器漏风率为8.066%，乙空气预热器漏风率为10.985。
9.56
9.71
10.53
10.73
空气预热器入口烟气中水分
Mys
Kg/kg
0.47
0.47
0.49
0.49
0.48
0.48
空气预热器入口湿烟气质量Myຫໍສະໝຸດ Kg/kg10.73
管式空预器和回转式空预器漏风分析比较及控制
机械化工管式空预器和回转式空预器漏风分析比较及控制张加字（合肥热电集团有限公司，安徽 合肥 230009）摘要：回转式空气预热器是目前多数大型火电机组锅炉采用的热交换设备，管式空预器多用在工业园区内热电联产用的小型锅炉上，空预器漏风会降低锅炉的效率，严重的会影响锅炉满负荷及安全运行，降低空气预热器的漏风量，可以提高锅炉的安全性和经济效益，使用型式材料合适的空预器，掌握正确的安装和维护方法，可以减少空预器的漏风量。
关键词：管式空气预热器；回转式空气预热器；漏风；安装；维护；控制1 回转式空气预热器概况和漏风分析三分仓回转式空气预热器主要是从烟气中吸收热量，然后通过连续转动的传热元件把热量传给冷空气，扇形仓在径向分隔着转子的圆柱形外壳，转子之外装有转子外壳，转子外壳的两端同烟风道相连。
预热器装有径向密封和旁路密封及轴向密封，形成预热器的一半流通烟气，另一半流通空气。
当转子慢速转动时，烟气和空气交替流过传热元件，传热元件从热烟气吸收热量，然后这部分传热元件受空气流的冲刷,释放出贮藏的热量，这样空气温度大为提高，从而能提高锅炉的出力和运行的经济性。
回转式空气预热器主要由膨胀装置、下中心桁架、支承轴承、主座架、侧座架、转子中心筒、上中心桁架、导向轴承、转子模式扇形仓、转子外壳板、冷端连接板、热端连接板、驱动装置、转子密封装置、调节装置等组成。
回转式空预器漏风主要有间隙漏风和携带漏风两种现象，间隙漏风主要是因为预热器位于烟、风系统的进出口位置，空气侧为正压侧，风的压力高；而烟气侧为负压侧，烟气压力低，二者之间存在压力差，这是漏风的动力，压差越大，漏风就会越严重；携带漏风是由于转子内具有一定的容积，当转子旋转时必定携带一部分风进入烟气侧，从而造成风量的流失，由于目前预热器普遍采用很低的转速，所以携带漏风在总漏风量中所占的比例非常小。
因此预热器的漏风主要是间隙漏风。
回转式空预器漏风的危害主要是降低进入炉膛的二次风温度，增大排烟损失，增加送、引风机电流，从而降低锅炉燃烧效率，严重的漏风会导致进入炉膛的二次风量不够，影响锅炉满负荷安全运行。
电站锅炉空气预热器漏风率试验不确定度评定
Ｊ Ｊ Ｆ １ ０ ５ ９ ２ ０ １ ２中 规 定 …当被 量 对 象 不 能 被 反 复 测 量 时 ． 用 分 辨 不 足 对 应 的不 确 定 度 作 为 随 机 波 动 对 应 的不 确 定 度 。 本 试验 中 ． 由于含氧量真值变 化 ． 不能被反 复测量 ． 因此 将 顺 磁 氧量计 的分辨力误 差作为 Ａ类不确定 度 ． 见 公式 （ ３ ） 。
关 键 词 空 气预 热 器 漏风 率 不 确 定 度
中图分类号 ： Ｔ Ｋ ２ ２ ３ ． ３ ４
文献标 识码 ： Ａ
文章编号 ： １ ６ ７ ２ — ９ ０ ６ ４ （ ２ ０ １ ４ ） ０ ４ — ０ ２ ５ — ０ ３
因此 ． 本试验 主要 测量 参数 为空预 器进 、 出 口烟 气 含 氧
２ 烟气 氧含 量 的不确 定 度评定
一
般 氧 含 量 的 测 量 是 通 过 网格 法 利 用 顺 磁 氧 量 计 进 行
测定． 顺磁 氧量计 送检 合格 且 已给出拓展 不确 定度 ， 试 验 前 用 标准气体对 顺磁氧量 计进行标 定（ 标 准 气 体 引 入 的标 准 误 差 在 标 气 证 书 中给 出 ）
一
‰
√ｊ
（ ３ ）
， ：
×９ ０ ％
（ １ ）
式中： ８ （ ０ ： ） 为顺 磁 氧 量 计 分 辨 力 ， 例如使用用 Ｐ ＭＡ１ ０顺 磁氧量计 进行 测量 ． 氧量计 的精度 等级 为 ０ ． １ ％． 测 量 量 程 为
式中： ” 、 分 别为 空预器烟 道进 、 出 口处 烟 气 过 量 空 气
２ ． １ 随机 测 量 不 确 定 度
序． 并将 其用 于不 同类型 的检测 工作 …。同时 通过对 试验 结
浅析锅炉三分仓空预器漏风问题
1 锅炉空预器结构和漏风问题容克式空气预热器因其卓越的性能目前已经成为主流的空气预热器形式，但是这种空预器存在一个特殊的漏风问题。
容克式空气预热器的基本结构是一个装满蓄热元件的巨型转子（如图1所示）。
通过使蓄热元件交替通过烟道和风道将烟气中的余热传递给助燃空气。
然而旋转的转子与静止的外壳之间不可避免的存在缝隙，这就使部分空气直接泄露进烟道造成能源的损失。
图1 空预器结构图容克式空气预热器的漏风可以分为径向漏风、周向漏风和携带漏风，而径向漏风又有上部径向漏风和下部径向漏风的分别。
由于空预器转子工作时下部温度低上部温度高，中间温度高四周温度低，致使空预器转子工作时呈一种特殊的“蘑菇状”变形（如图2所示）。
空气预热器下部径向变形间隙是随负荷的增加而减小的，而且下部扇型板泄露的是“冷风”，只影响送引风机的出力，一般采取预留间隙的方法。
但上部变形间隙是随负荷的增大而增大的，这是与高负荷下需要更大送风量的要求相矛盾的，而且上部扇型板泄露的是经过预热后的热风，热风的大量泄露将直接降低锅炉的燃烧效率，增加煤耗。
如果不采取措施，满负荷下将有大约60%的漏风通过上部径向变形间隙泄露。
图2 空预器转子变形图以360MW机组为例，转子上部边沿的极限变形量为30mm，转子半径为5m，按三角型面积公式近似计算一块扇型板就可以形成0.075m2的漏风面积，如果能测量空预器转子外沿的变形量，并根据测量的变形量控制机械升降机构提升扇型板上下动作来补偿变形间隙，这样就可以大幅度降低空预器的漏风率（如图3所示），空预器上部漏风的减小可明显减小单位千瓦的燃煤消耗。
图3 密封原理示意图2 锅炉三分仓空预器主流密封方式目前电厂对空预器径向采用较多的密封方式，主要分机械密封和采用控制系统控制的密封挡板方式的动态密封。
机械密封方式多采用柔性的密封片分别布置在转子径向的隔栅分栏上，通过空预器的转动，依靠柔性密封片和密封挡板之间的摩擦来达到密封效果。
锅炉空预器漏风试验标准对比与分析_陈玉良
河南电力
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锅炉空预器漏风试验标准对比与分析
陈玉良 （中电投河南电力有限公司技术信息中心，河南 郑州 450000）
摘 要：本文主要阐述了国标与 ASME 标准在测试和计算空预器漏风率的相同与不同之处，以便电厂有关技术人员 更多了解空预器漏风率有关测试技术及表示的含义，根据本厂实际提出节能改造方案、签订技术协议。 关键词：锅炉 标准 空预器漏风率 修正 中图分类号：TK212 文献标识码：B 文章编号：X（2013）03-045-03
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共同构成一个特殊的防堵清堵体系。 当煤斗发生堵 塞时，回转仓体开始转动，物料和仓壁发生相对运 动， 此时物料在仓壁内侧无法与仓壁形成稳定的 拱，发生堵塞的基础被瓦解，拱坍塌堵塞消除，进而 保证整个物料仓物料呈整体流动，从根本上解决原 煤仓堵煤问题。 该装置还具有日常维护量小的特点。 3.3 改良效果
2013 二次风风压，来维持一、二次 风风量或风速。 （2）由于电煤属卖方市场，发电企业 为维持正常发电，迫不得已燃用高灰分煤种，这样 在相同负荷下燃料量增加， 为维持一次风风速，必 须增加一次风风压。
建议在进行空预器密封改造时，以实际空预器 冷端风烟两侧压差为依据进行设计，而不能以原设 计值为基准设计空预器漏风率。 2．4．2 空预器入口空气温度
75空预器入口空气温度对7955空预器冷端风烟两侧压9032空预器入口湿烟气量对9541修正后空预器漏风率6825484720132由于电煤属卖方市场发电企业须增加一次风风压准设计空预器漏风率asmeptc43行状态不同对空预器漏空预器入口湿烟气流量一般锅炉负荷越高实际空预器漏风率越空预器入口空气温度asmeptc43漏风率不具有可比性asmeptc43共同构成一个特殊的防堵清堵体系煤仓堵煤问题
空预器漏风试验方案
贵溪电厂#5炉空预器漏风试验方案一、试验目的测取#5机组空预器柔性密封改造后空预器漏风率，对比改造前后的相关数据，为机组经济运行提供可靠性建议二、试验依据GB10184-88《电站锅炉性能试验规程》三试验条件及要求1.确认锅炉各主、辅机能正常运转并满足试验要求；2.确认锅炉机组的烟、风系统无泄漏；3.确认锅炉机组所有在开始试验前均保持正常运行时的清洁度，试验前进行全面吹灰；4.确认试验前机组系统已经与其他非试验系统隔离；5.试验期间，炉膛压力表和氧量表等表计能投入并指示正确；6.锅炉燃用与设计煤种相近煤种，煤种基本稳定；7.试验期间尽量保持锅炉各参数的稳定，负荷波动±3% ECR，汽温波动小于+5-10℃，主汽压波动小于±2%；8.调整到试验工况，不再进行风压、风量的调整，不进行制粉系统的切换；9.试验期间锅炉不吹灰、不排污，不进行影响锅炉稳定的调整；10.试验期间锅炉暖风器停用；11.试验时间不小于2小时，每次调整到试验工况，至少稳定运行1小时再进行试验。
12.实验期间要求AGC解列。
四试验过程及方法依据国家标准GB10184-88《电站锅炉性能试验规程》的有关规定，进行测试和计算，测试内容和方法如下：1空预器出口烟气取样及分析在空预器出口至电除尘的水平烟道上均匀布置烟气取样测孔，每侧 6个测孔，共计 12 个测孔。
每个测孔取3个点进行采样测量,共计 36 个测点。
试验期间，利用烟气测点中抽出的烟气分析烟气中的O。
22空预器入口烟气取样及分析在每侧空预器入口水平烟道上均匀布置5个测孔，共计10 个测孔。
每个测孔取3个点进行采样测量，共计 30个测点。
试验期间，利用烟气测点中抽出的成份。
烟气分析烟气中的O23计算公式：A L=(a″-a′)/ a′×90%=(O2″- O2′)/(21- O2″) ×90%公式中 A L——————漏风率，%；a′、a″___________烟道进出口烟气过量空气系数；O2′O2″____________烟道进出口烟气含氧量。
冶金煤气锅炉空预器漏风问题浅析
冶金煤气锅炉空预器漏风问题浅析发表时间：2020-04-30T09:18:08.563Z 来源：《工程管理前沿》2020年第5期作者：张松松刘齐聂振格朱惠敏孙立新[导读] 为充分利用富余的冶金煤气资源，煤气锅炉在国内钢厂得到了广泛应用摘要：为充分利用富余的冶金煤气资源，煤气锅炉在国内钢厂得到了广泛应用。
空气预热器是煤气锅炉的重要辅助设施，其漏风一直是锅炉运行过程中的典型故障和常见问题。
本文对煤气锅炉空气预热器的漏风问题进行讨论，分析了漏风的原因和危害，提出了漏风的预防和治理措施，并介绍了可减少漏风的新型空预器。
关键词：冶金煤气；锅炉；空气预热器；漏风前言近年来，国内环保形势日益严峻，加之国家对工业节能减排工作的推动逐步升级，钢厂对于其余能余热资源的回收也越来越重视。
在这种背景下，煤气锅炉在各大钢厂得到了普遍推广和应用。
空气预热器是煤气锅炉的重要组成部件，它利用锅炉尾部烟气的热量来加热燃烧所需空气，回收烟气余热，降低了排烟温度，提高了锅炉效率。
同时，由于空气被加热，强化了炉内燃料的着火和燃烧过程，减小了未完全燃烧热损失，从而进一步提高了锅炉效率[1]。
煤气锅炉在长时间运行后，会出现空气预热器漏风问题，影响锅炉的安全和经济运行。
此外，空气预热器的漏风还会造成排烟温度下降，导致冷端受热面壁温下降，进而加速空气预热器冷端的低温腐蚀，造成受热面的损坏，既增加了维修工作量和材料损耗，又影响了锅炉的正常运行。
因此，对煤气锅炉空气预热器漏风的相关问题进行分析讨论，具有一定的实用意义。
1 空预器漏风案例某钢厂煤气锅炉以高炉煤气、转炉煤气和焦炉煤气为燃料，运行一段时间后，出现了空气预热器的腐蚀和漏风问题，且情况非常严重。
经停运检修发现，空预器的换热管出现了严重腐蚀，并引发漏风。
图1为该空气预热器的现场照片。
图1 某钢厂煤气锅炉空预器现场照片2 空预器漏风原因分析通过化验该锅炉空气预热器换热管表明的结晶体沉积物可知：结晶物大部分为硫酸及亚硫酸盐的腐蚀产物，少部分碳酸盐物质，进一步追溯源头可知，这是由于焦炉煤气中含有氨、苯烃、萘、焦油、硫化氢、有机硫、氰化氢等杂质，其中硫化氢等硫化物燃烧后形成二氧化硫、三氧化硫，在烟道中和水蒸汽形成硫酸、次硫酸。
空气预热器漏风率测试要点及计算方法分析
� 漏风率是衡量空气 预热器性能的重要参数之 面应 近 似于 正 方形 取样 点 间 距不 超 过 0. � 914 4 (3 一 直接 影响 锅炉 运行 的经 济性 � 与可 靠性 准确 测量 英尺 ) 根据 烟 道的 不 同 尺寸 及 测 点截 面 距 上 下 流 漏风率对于空气预 � 热器的运行与检修具有重要意 场扰 动点 的位 置确定 最小 取样 点数 义 但 最小 不少 于 目 前 测 量漏 风率 采用 的标 � 准有 10184 88 4 个 若判 断取 样截 面可 能出 现严 重分 层时 应减 少 作为最 终采 用加 权平 均法 计算 烟 若 烟气速 度很 低导 致速 度测 量不 切
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矩形烟道 可 适当减少排数 但排间距不得大 于 1
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结论
� ( 1 ) 空气 预热 器漏 风率 测试 烟气 分析 取样 点应 � � 严 格采 用网格 法或 多代 表点 法 测点 要有代 表 性 否 � 则 将严 重影响 计算 结果 � (2 )与规程 A SME PT C 4. 3 相比较 规程 G B 10184 � � 88 计 算 中 省 略了 煤 质 空 气湿 度 空 气 预 热 器进 � 口 过量 空气系 数对 空气 预热 器漏 风率 的影 响 � 结 果偏 差非常 小 � (3 )在空 气预 热器 漏风 试验 现场 测试 前须 用标 � 准 气体 对测试 仪器 进行 校准 � 立 即校 验是否 漂移
空预器漏风问题及实测数据
空预器漏风问题及实测数据
在锅炉的热损失中，排烟热损失是最大的一项，一般占
5%-12%。
同时，空气预热器漏风也会对排烟热损失产生影响，主要是由漏风率和排烟温度两个因素决定。
降低空气预热器的漏风率可以明显提升锅炉效率。
冷端和热端漏风系数的变化对锅炉效率的影响不同，需要分别研究。
在某300MW机组的数
据中，排烟热损失占所有热损失的92%左右，漏风率每降低1%，锅炉效率提升1%。
因此，减少漏风率可以降低排烟热损失，提高锅炉效率。
乙侧漏风率随着负荷的降低而增加。
据分析数据显示，漏风率与负荷呈负相关。
也就是说，负荷越低，漏风率越高。
因此，在实际操作中，我们需要注意控制负荷，以降低乙侧的漏风率。
另外，根据实际情况，对于明显漏风的设备，应及时维修或更换，以保证系统的正常运行。
总之，乙侧漏风率是影响系统效率的重要因素之一，我们需要认真对待并采取相应的措施来控制它。
空气预热器的漏风系数_漏风率及相互关系
《进口大容量火 力发电设备技 术谈判指南》[ 3]
mmy ′k ×100%
2 关于漏风指标定义的讨 论意见
从表 1 的对照中不难看出, 《燃煤电站锅炉技 术 条 件》SD268-88 与《电站锅炉性能 试验规程》 GB19184-88 这两 份现行规 范中, 对 空气预热 器 “漏风系数”的定义完全相同, 而对空气预热器“漏 风率”的定义则是大体相同( 同样计算条件下, 相 差 10% ) ; 唯有《进口大容量火力发电设备技术谈 判指南》所定义的“漏风系数”与众不同, 但从其内 容来看, 所谓的“漏风系数”实际上就是《电站锅炉 性能试验规程》中的“漏风率”。那么, 同样一项比 值 mk/ m y′, 文献[ 3] 中为何要将其定义为“漏风 系数”? 据了解, 当时的出发点是基于按通常的理 解, ‘比率’一词宜对同一介质而言, 而 mk/ my′这 一比值中 mk 为湿空气, my ′为湿烟气, 两者似并 非同一介质, 故考虑将其定义为“漏风系数”。
4 结论
( 1) 空气预热器漏风指标的定义应以《电站 锅炉性能试验规程》GB10184-88 中的有关规定为 准。《进口大容量火力发电设备技术谈判指南》第 2. 5. 7 条款中所规定的“漏风系数”实际上是“漏 风率”, 对此有必要加以澄清。
( 2) 空气预热器漏风率 A L 与漏风系数 之
间的的换算关系是 A L= ′Rg 。R g 值可根据本文 所提出的公式来确定, 对一般烟煤、贫煤, R g 值波 动范围为 0. 9～0. 92。但在一般的工程计算及锅 炉测试中, 仍可以按 GB10184-88 的规定取用 R g = 0. 9。在《燃煤电站锅炉技术条件》SD268-88 编 制说明中采用的漏风率计算式 / ′相应于 R g = 1. 0 这是不够确切的, 对此也应加以澄清。
空预器漏风的分析和控制措施
空预器漏风的分析和控制措施摘要：在容克式空预器技术中，防止或降低漏风即密封技术占有很重要的地位。
空预器的漏风会导致机组热力工况的变化，随着漏风量的增加，热风和排烟温度下降，排烟温度下降会加速冷端换热元件的低温腐蚀；漏风还影响机组的经济运行，它一方面降低机组的热效率，另一方面增加送、引风机的功率消耗，使煤耗增加。
针对降低空预器漏风因素进行探讨以降低漏风率显得较为重要。
关键词：空预器；漏风；控制措施1空预器漏风的概述空气预热器的基本结构是一个装满蓄热元件的巨型转子，通过使蓄热元件交替通过烟道和风道将烟气中的余热传递给助燃空气。
一般要求空预器的漏风率控制在10%内，但是常在15%～20%，有的甚至至30%或更多。
根据空预器的结构和运行方式，主要分为携带漏风和直接漏风。
1.1携带漏风携带漏风是空预器受热面空间所包容的空气由于转动带到烟气侧所引起的泄漏，这是回转式空预器所固有的。
转子旋转越快，携带漏风量越人。
转子中受热面的充满度越高，携带漏风量越小。
这部分漏风是不可避免的，所影响的漏风率一般为1％。
1.2直接漏风直接漏风是影响空预器漏风率的主要因素。
三分仓结构的空预器中，流经的一、二次风是正压，烟气是负压，且空预器本身是一种转动机械，转子与静止的外壳之间不可避免的存在缝隙，这就使部分空气直接泄露进烟道造成能源的损失。
这种结构特点和运行方式导致漏风率高，这一直是该种空预器无法避免的致命缺点，空预器漏风不仅降低了机组的热效率，同时也影响空预器的安全运行。
因一次风压较高，空预器漏风主要是一次风室，一般占60%以上。
2空预器漏风率增大的原因分析2.1空预器的安装空预器在安装时，外部壳体由两侧的锅炉辅助立柱支撑；中心转轴下方通过下部推力轴承，将转子的重量通过支撑横梁传递给锅炉本体的结构横梁，再由结构横梁将此重量传递到锅炉本体的主结构立柱上；转轴上部通过上部导向轴承与空预器外部壳体相连，上部导向轴承和中心驱动装置对接。
CFB锅炉空气预热器查漏方法探讨与研究
CFB锅炉空气预热器查漏方法探讨与研究摘要：CFB锅炉空气预热器在运行一段时间后，空气预热器管排积灰，空气预热器管低温腐蚀严重，漏风率增大，送风机出力增大，厂用电增加。
机组停炉检修期间通过对空气预热器进风侧进行查漏，从而确定空气预热器换管位置及换管数量。
因此能够准确查出空气预热器管磨损漏风的数量是关键，针对上述问题，研究一套简单、方便、有效的查漏方案，研制高效的查漏工具，不仅可以为了提高空预器查漏的准确性，提高空预器查漏效率，而且能够降低空预器查漏的检修费用，降低安全风险隐患，提高锅炉热经济性。
关键词：CFB锅炉；空气预热器；查漏方法1 CFB锅炉的特点及我公司锅炉简介CFB锅炉是定位于清洁能源发电技术，在燃用劣质煤方面有着不可替代的作用。
投资与运营成本相对较低。
适合我国“贫气、富煤”的资源特点，能满足日益严格的污染物排放标准要求。
CFB锅炉燃烧适用范围广，截面热强度高，炉内脱硫效率高且成本较为低廉，NOx排放量小，燃烧效率高，负荷调节比大，燃料制备系统相对简单，尾部烟道磨损量低，灰渣再利用广泛。
但同样存在许多不足：如与煤粉炉相比运行成本较高，维护量较大，锅炉风机功耗大厂用电率高，炉内水冷壁磨损大维护率高，连续运行时间段等因素。
目前国内CFB锅炉发展迅速，逐步向高参数，更大容量发展，国产600MW已在建设之中。
同时流化床的燃烧组织理念也在不断提升，众多的新技术和发明专利不断产生，CFB锅炉技术前景越来越好。
我公司地处内蒙古达拉特旗亿利工业园区，与化工园区内的其它产业相辅将低热值燃料、发电、化工、粉煤灰综合利用等产业有机的结合，形成了化工园区内完整的产业链。
200MW直接空冷机组690t/h循环流化床锅炉，采用中国科学院工程热物理研究所的循环流化床燃烧技术，是中国科学院工程热物理研究所和上海锅炉厂有限公司在完成国家“十五”科技攻关任务的基础上，采用具有自主知识产权技术联合开发的超高压再热循环流化床锅炉。
1锅炉空气预热器漏风率测试报告
#1锅炉空气预热器漏风率测试报告
一、测试仪器
烟气分析仪器为燃烧效率仪testo300 M—1
二、测试依据
空予器漏风率的测试依据中华人民共和国国家标准：
《电站锅炉性能试验规程》（GB10184—88）进行。
三、测试方法
按照网格法对烟气进行取样，测定空予器进、出口处烟气平均含氧量，计算出空预器进、出口处过剩空气系数后得出空予器漏风率数据。
计算公式为：
A L=(α“-α‘)/ α‘╳90%
式中：A L——空予器漏风率%。
α“——空予器出口处烟气过剩空气系数。
α‘——空予器进口处烟气过剩空气系数。
四、试验条件：
1. 在整个试验期间，锅炉热负荷（蒸发量）保持恒定，尽量不操作送、吸风机挡板，制粉系统也不要有大的操作。
2. 在整个试验期间，保持空预器恒定的空气量及烟气流量，保持烟气中稳定的含氧量。
3. 锅炉蒸发量一般保持在额定值，若条件不容许，也尽量保持在80%的额定值以上。
五、运行参数
六、测试计算结果：
A侧空气预热器漏风率为：8.67 %
B侧空气预热器漏风率为：8.98 %
注：由于空预器出口烟气分析测点在电除入口烟道处，该漏风率包括了空预器出口至电除入口较长烟道的漏风率，因此，建议有机会应在空预器出口垂直烟道上加装测孔。
空气预热器漏风率对锅炉热效率的影响及分析
空气预热器漏风率对锅炉热效率的影响及分析摘要：回转式空气预热器作为重要的尾部换热设备被广泛的应用在电站锅炉上，漏风率较高作为该设备使用过程中不可避免的缺点影响了整个机组运行的经济性、可靠性及安全性，是电站提高运行经济效率及运行安全需要解决的问题。
本文通过对电站锅炉进行现场试验，分析了该电站空气预热器的漏风情况，同时分析了漏风率对锅炉热效率的影响，对评价电站的运行经济性具有一定的指导意义。
关键词：回转式空气预热器；漏风率；热效率；锅炉随着我国经济的发展，国家对电力的需求量也越来越大，我国目前仍以火力发电为主，发电机组能耗水平与国际先进水平仍存在着较大的差距。
空气预热器作为电站锅炉的重要辅助设备之一，目前应用较为广泛的是回转式空气预热器，其具有结构紧凑，传热密度高，节约材料，容易布置等优点[1-2]。
然而，回转式空气预热器不可避免的缺点是漏风率较高，空气预热器漏风不仅影响了排烟温度，同时使得锅炉空气预热器出口处的过量空气系数增加，影响了锅炉的运行效率，进而导致整个机组的运行经济性的降低，同时对机组运行的安全性存在一定的威胁[3-4]。
因此进行不同运行负荷下的漏风率及其对锅炉的影响的试验及分析意义重大。
一：预热器漏风的原因从基本构成来看，回转式空气预热器具体包含了动态和静态的两类构件。
在这其中，静止的构件包含冷端连接板、中间梁、热端连接板以及膨胀装置等，而转动的构件包含各类模块组件、转子和轴承等。
针对动静构件而言，需要在两类构件的连接处设置密封。
预热器在具体运行时，传热元件可以确保实时性的传热。
预热器包含了热端和冷端这两个区域，二者分别处在预热器的上下端。
空气预热器设有烟道，可以用来传送热能。
在后期的预热过程中，风侧可以吸收传送的热能，这种状况下的烟气就会降低温度，由此提高了预热器在这个阶段的送风温度。
经过分析可知，空气预热器可以划分为外壳和转子这两个重要的构件。
在这其中，外壳保持静止而转子不停在转动。
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河 南 电 力
４ ５
锅炉空预器漏风试验标准对 比与分析
陈 玉 良
（ 中电投 河 ０ ０ ０ ）
摘 要： 本 文 主要 阐 述 了 国标 与 Ａ Ｓ ＭＥ标 准 在 测 试 和 计 算 空预 器 漏 风 率 的 相 同 与 不 同之 处 ， 以便 电厂 有 关技 术 人 员
Ｇ Ｂ１ ０ １ ８ ４ — ８ ８ （ 电 站锅 炉 性 能 试 验规 程 》 计 算 的空 预 器 漏 风 率 是空 预 器 实 际 运 行 状 态 下 的 漏 风 率 。而
８ ４ — ８ ８ （ 电站锅 炉性 能试 验 规程 》 。
工 况
标 准 性 质
应 在 额 定 或 由双 方 提 前协 商 接 近 额 定 负荷
国家 标 准 美 国 国家 标 准
率， 达 到 节 能 降耗 的 目的 ， 一 般 改 造 厂 家 对 漏 风 率
测 试 标 准 比较 了解 ． 但 由于 电厂 有 些 技术 人员 对 空
对 影 响空 预 器 漏 风 率 的 因素 是 否 进 行 修 正
不 修 正
修 正
预 器 漏 风率 测 试 标 准不 是 太 了解 ， 可 能使 改造 效 果
达不 到预期 目的 。 １ ． ３ 两标 准 的优缺 点
影 响空 预 器 漏 风 率 主 要 因 素 见 图 １ ．依 据
ｌ 目前 空 预 器 漏 风 率 采 用 的 标 准
我 国空 预 器 漏风 率试 验 标 准 ，一 直延 用 Ｇ Ｂ １ ０ １
（ Ｃ Ｐ Ｉ Ｈｅ ｎ ａ ｎ Ｐ ｏ ｗｅ ｒ Ｌ ｉ ｍｉ ｔ ｅ ｄ Ｃ ｏ ｍｐ ａ ｎ ｙ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｉ ｃ ａ ｌ Ｉ ｎ ｆ ｏ ｒ ｍａ ｔ ｉ ｏ ｎ Ｃ ｅ ｎ ｔ ｅ ｒ ， Ｚ ｈ ｅ ｎ ｇ ｚ ｈ ｏ ｕ ４ ５ ０ ０ ０ ０ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
．
ｍｏ ｒ ｅ ａ ｂｏ ｕｔ ｔ ｈ ｅ ｍｅ ａ ｎ ｉ ｎｇ ｏｆ ｔ ｅ ｓ ｔ ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏｌ ｏｇ ｙ ａ ｎ ｄ ｃ ｏ ｎ ｃ ｅ ｐｔ ｓ ｏｆ ａ ｉ ｒ ｐｒ ｅ ｈｅ ａ ｔ ｅ ｒ ｌ ｅ ａ ｋａ ｇ ｅ ｒ ａ ｔ ｅ ． Ａｃ ｃ ｏ ｒ ｄ ｉ ｎｇ ｔ ｏ ｈｅ ｔ
０ 前 言
随着 电力 工 业 的 飞 速 发 展 ， 高参 数 、 大 容 量 锅 炉 制 造 厂家 越 来 越 多采 用 了进 口技 术 生 产 锅 炉 主 、 辅设备 ， 因此 ， 在 机 组及 设 备 的性 能 验 收 测 试 时 ， 越 来 越 多 采用 国际 公认 的 ＡＳ ＭＥ测试 标 准 。近 年来 ， 随 着 国 家 节 能 减 排 力 度 的加 大 ， 各 发 电公 司 ， 纷 纷
ｐ ｒ ｅ ｈｅ ａ ｔ ｅ ｒ ｌ ｅ ａ ｋａ ｇ ｅ ｒ ａ ｔ ｅ ｉ ｎ ＧＢ ａ ｎｄ ＡＳＭ Ｅ ｓ ｔ ａ ｎ ｄ ａ ｒ ｄ ． Ｓ Ｏ ｔ ｈａ ｔ ｔ ｏ ｈｅ ｌ ｐ ｔ ｈｅ ｐ ｏ ｗｅ ｒ ｐｌ ａ ｎ ｔ ｔ ｅ ｃ ｈ ｎｉ ｃ ａ ｌ ｓ ｔ ａ ｆ ｋ ｎｏ ｗ
对 空 预 器 漏 风 密 封 进 行 改 造 。以减 小 空 预 器 漏 风
在计算 实 际空 预器漏 风率 时 ， 采用 公式 也相 同 。
１ ． ２ 两 标 准 不 同 之 处
表 １ 两 标 准 不 同 之处 名 称 标 准 号 电站 锅 炉 性 能 Ａ Ｓ Ｍ Ｅ性 能 试 试 验 规 程 验 标 准 Ｇ Ｂ １ ０ １ ８ ４ — ８ ８ Ａ Ｓ Ｍ Ｅ Ｐ １ ℃ ４ ． ３
更 多 了 解 空预 器 漏风 率有 关 测试 技 术及 表 示 的含 义 ， 根 据 本 厂 实际提 出 节能 改造 方 案 、 签订 技 术 协 议 。 关键词 ： 锅炉 标准 空预 器 漏风 率 修 正
文章 编 号 ： Ｘ（ ２ ０ １ ３） ０ ３ — ０ ４ ５ — ０ ３
中 图分 类 号 ： ＴＩ ｅ ｄ ７ ． １ ２
ａ ｃ ｔ ｕ ａ ｌ ｉ ｔ ｙ ｏ ｆ ｏ ｕ ｒ ｃ ｏ ｍｐ ａ ｎ ｙ ｔ ｈ ｅ ｅ ｎ ｅ ｒ ｙ－ ｇ ｓ ａ ｖ ｉ ｎ ｇ ｒ ｅ ｔ ｒ ｏ ｉ ｆ ｔ ｓ ｃ ｈ ｅ ｍｅ ａ ｎ ｄ ｔ ｅ ｃ ｎ ｉ ｈ ｃ ａ ｌ ｐ ｒ ｏ ｔ ｏ ｃ ａ ｌ ｓ Ｃ ｎ ａ ｂ ｅ ｗｅ ｌ ｌ ｍａ ｄ ｅ ．
文 献标 识 码 ： Ｂ
Ｂｏ ｉ ｌ ｅ ｒ Ａｉ ｒ － Ｐ ｒ ｅ ｈ ｅ ａ ｔ ｒ ｅ Ｌ ｅ ａ ｋ ａ ｇ ｅ Ｔｅ ｓ ｔ Ｓ ｔ ａ ｎ ｄ ａ ｒ ｄ Ｃｏ ｍｐ ａ ｒ ｉ ｓ ｏ ｎ ａ ｎ ｄ Ａｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ
Ｃｈｅ ｎ Ｙｕ — ｌ ｉ ａ ｎ ｇ
Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄｓ ： ｂｏ ｉ ｌ ｅ ｒ ； ｓ ｔ ａ ｎｄ ａ ｒ ｄ； ａ ｉ ｒ － ｐ ｒ ｅ ｈ ｅ ａ ｔ ｅ ｒ ｌ ｅ ａ ｋａ ｇ ｅ ｒ ａ ｔ ｅ； ｃ ｏ ｒ ｒ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ
预器 进 出 口烟 气成 分 时 ，均 采用 网格 法 进行 测 试 。
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： Ｔ ｈ ｉ ｓ ａ ｒ ｔ ｉ ｃ ｌ ｅ ｍａ ｉ ｎ ｌ ｙ ｅ ｘ ｐ ｏ ｕ ｎ ｄ ｓ ｔ ｈ ｅ ｓ ａ ｍｅ ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｄ ｉ ｆｅ ｒ ｅ ｎ ｃ ｅ ｏ ｆ ｔ ｅ ｓ ｔ ｉ ｎ ｇ ａ ｎ ｄ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｎ ｇ ａ ｉ ｒ