超临界直流锅炉汽温控制系统的改进
660MW超超临界直流锅炉汽温调整控制策略
660MW超超临界直流锅炉汽温调整控制策略摘要：针对660MW超超临界直流锅炉汽温调整控制，分析影响锅炉蒸汽温度的主要因素，采取过热汽温和再热汽温调整控制的策略，为机组安全稳定运行提供技术支持。
关键词：660MW；超超临界直流锅炉；汽温控制；策略；宁德发电公司1、2号机组为660 MW超超临界发电机组，配置DG2060/26.15-II1型超超临界直流锅炉，蒸汽参数为26.03 MPa，605/603℃。
过热汽温的调整主要由水煤比控制中间点温度，并设置两级喷水减温器调节各段及出口蒸汽温度，再热蒸汽温度主要由尾部烟气挡板调节，在高再入口管道装设有事故喷水减温器。
1 660MW超超临界直流锅炉超超临界机组是在常规超临界机组的基础上发展起来的新一代高参数、大容量发电机组，与常规超临界机组相比，超超临界机组的热效率比超临界机组的高4% 左右。
但由于超超临界机组运行参数高，锅炉为直流炉，需适应大范围深度调峰的要求，因此，这给超超临界机组汽温控制提出更高要求。
2汽温调节的重要性维持锅炉蒸汽温度稳定对机组安全稳定运行至关重要，汽温过高或过低，都将严重影响机组安全稳定运行。
蒸汽温度过高，将使锅炉受热面及蒸汽管道金属材料的蠕变速度加快，影响使用寿命，严重超温将会导致金属管道过热爆管。
当蒸汽温度过高超过允许值时，使汽轮机的部件的机械强度降低，导致设备损坏或使用寿命缩短。
蒸汽温度过低，将会降低机组热效率。
汽温过低，使汽轮机末级叶片湿度增加。
蒸汽温度大幅度快速下降会造成汽轮机金属部件过大的热应力、热变形，甚至会发生动静部件摩擦，严重时会发生水冲击，威胁汽轮机安全稳定运行。
因此，机组在运行中，在各种内、外扰动因素影响下，如何通过运行分析进行调整，用最合理的控制措施保持汽温稳定，是汽温调节的首要任务。
3锅炉蒸汽温度的影响因素3.1水煤比的影响：超超临界锅炉中给水变成过热蒸汽是一次完成的，锅炉的蒸发量不仅决定于燃料量，同时也决定于给水流量。
超临界直流锅炉运行中过热度调整及控制分析
超临界直流锅炉运行中过热度调整及控制分析【摘要】：在机组正常运行中，由于参数的波动和给水流量、过热减温水量的不稳定性，常常会造成水冷壁出口过热度不稳定性波动。
在之前出现过机组升降负荷和高负荷期间过热度和主汽参数波动较大的现象，甚至出现主汽温和壁温经常超限异常，最后通过电科院对机组控制器的优化，主参数相对稳定。
但是过热度还是出现波动较大的问题，即对应负荷下给水调整相对缓慢或过快造成水冷壁出口过热度不稳定，特别是在满负荷时，由于给水接近上限冰冻较大，过热度稳定不下来，造成过热器减温水偏高。
现运行人员将水冷壁给水补偿控制和煤质修正两个控制器切手动进行人为干预调整，过热度等主参数相对稳定很多，参数稳定了但操作人员确增加了监盘负担。
现对机组正常运行中过热度调整及控制做以下分析【关键词】：过热度煤质修正给水补偿主汽压偏差1引言1.1过热度指的是分离器出口蒸汽温度与分离器出口蒸汽压力下的饱和温度的差值。
过热度的高和低反映水冷壁水-汽相变点的前或后。
锅炉转直流后，在负荷不变的情况下，过热度的高低反映出水冷壁吸热的多少。
2.过热度调整及控制与参数的关系分析2.1过热度控制与减温水量的关系2.1.1过热减温水是调节屏过出口蒸汽温度和主蒸汽温度的最直接手段，本厂锅炉设计满负荷过热减温水总量是140.4t/h（THA工况），一、二级减温水各70.2t/h，相同负荷下减温水量的大小反映出低过、屏过、高过的吸热量的大小。
2.1.2在机组负荷不变的情况下（即给水量不变），过热度高低和过热减温水量的大小直接反应出锅炉热负荷的分配，所以，过热度的控制和减温水的调整对改善水冷壁和过热器受热情况、防止金属超温、对主蒸汽温度调整有重要意义2.2过热度控制与总燃料量的关系2.2.1过热度是水煤比是否合适的反馈，过热度变小，说明水煤比偏大，过热度变大，说明水煤比偏小。
在运行操作时要注意积累过热度变化对减温水开度影响大小的经验值。
2.2.2水煤比、过热度是直流锅炉监视和调整的重要参数。
超临界直流锅炉汽温调整浅析
超临界直流锅炉汽温调整浅析一、过、再热汽温的调节特性1、过热汽温的调节特性：直流锅炉过热汽温以水煤比调节作为主要手段，主要判断点为中间点温度、过热器出口汽温。
在正常运行范围内，由于直流炉干态运行为一次汽水循环，过热器出口汽温受前几个受热面的温度变化影响，所以要根据中间点温度的变化情况超前调节，当然不可能保证过热器出口温度保持恒定，但是可以预料的是保证中间点过热度在正常范围内过热汽温一般情况下也不会大幅波动。
当机组AGC指令在某一段负荷内小幅度波动时，其中间点过热度应该是一个正常波动的曲线，过热器出口汽温应随着中间点温度正常波动，曲线正常应延迟吻合，加之减温水的配合，曲线应比中间点温度平稳一些。
主蒸汽一、二级减温水是主汽温度调节的辅助手段，一级减温水用于保证屏式过热器不超温，二级减温水用于对主蒸汽温度的精确调整。
屏式过热器出口温度和主蒸汽温度在额定值的情况下，一、二级减温水调门开度应在40〜60%范围内。
如果减温水调门开度超过正常范围可适当修正水/煤比定值（实际操作中修正过热度值就是修正水煤比），使一、二级减温水有较大的调整范围，防止系统扰动造成主蒸汽温度波动。
在一、二级减温水手动调节时，要注意监视减温器后的工质温度变化，注意不要猛增、猛减，要根据汽温偏离的大小及减温器后温度变化情况，平稳地对蒸汽温度进行调节。
锅炉低负荷运行时，减温水调节要注意减温后的温度必须保持20°C以上的过热度，防止过热器水塞。
当机组在正常快速升降负荷时AGC指令作用在协调控制器时，汽机调门开大，锅炉增加燃料，但是由于从给煤机提高转速到磨煤机再到煤粉在炉膛燃烧放热需要时间较长，锅炉热负荷来不及快速增长，汽温、汽压会下降，但随之增加的燃料进入炉膛，压力逐步随滑压曲线上涨，过热度、减温水量有逐渐上涨的趋势，这是多增加的燃料作用的结果。
这也可能由于燃料和协调的特性而压力温度变化与此相反，理想的结果是压力随曲线上升，但温度保持额定，同理降负荷时，汽机调门关小，导致汽温、压力上涨，但是随着燃料量的下降，汽压逐步跟随滑压曲线下降。
660MW超临界直流锅炉汽温调整分析及解决方案
660MW超临界直流锅炉汽温调整分析及解决方案作者：张超来源：《科技视界》2015年第29期【摘要】本文通过对660MW超临界直流锅炉汽温调整原理进行探讨，通过汇总机组实际运行中存在的汽温调整问题，分析影响主再热汽温的主要因素，提出有针对性的调整思路，并对汽温调整中的注意事项进行重点交代，使锅炉在变工况情况下，主再热汽温调整困难的问题得以解决。
【关键词】超临界；汽温；过热度宝二发电公司660MW超临界直流锅炉型式为超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉，定-滑-定方式运行、单炉膛、一次中间再热、采用切圆燃烧方式、平衡通风、全钢悬吊结构Π型锅炉、露天布置燃煤锅炉。
过热器配置二级喷水减温装置，左右能分别调节。
在任何工况下（包括高加全切和B-MCR工况），过热器喷水的总流量约为8%过热蒸汽流量，再热器采用烟气挡板调温，喷水减温为辅，再热器喷水减温器喷水总流量的能力约为4-4.5%再热蒸汽流量（B-MCR工况下），设计喷水量为零。
过热汽温控制在直流负荷以前，主要通过燃烧侧调整，可辅助采用喷水减温控制；在直流负荷以后，以控制煤水比为主，通过调整煤水比改变加热段、蒸发段、过热段在锅炉水冷壁中的位置（如图1），改变锅炉分离器出口蒸汽过热度，从而调整主汽温度，为调整两侧偏差和汽温细调，采用喷水减温为辅。
再热汽温控制由尾部烟道挡板调温和再热器微量喷水减温调温构成，以尾部烟道挡板调温为主，微量喷水减温为辅。
即当再热汽温超限时，先进行尾部烟道挡板调温，若未达到调节目的，再配合使用再热器微量喷水调温。
1 在实际运行中，主再热汽温调节主要存在以下问题1）锅炉低负荷运行时间较长，炉内燃烧相对集中，炉膛火焰充满度不好，使汽温变化比较敏感，给锅炉汽温调节带来一定困难。
2）锅炉煤质变化大且相对较差，三台磨煤机运行时，磨煤机基本处于满出力运行，磨煤机出力对燃烧的的调节裕度较小。
3）锅炉输渣系统存在缺陷较多，处理过程中，炉膛及过再热器吹灰不正常，使锅炉受热面积灰结渣严重，影响了锅炉汽温的正常调整。
关于超临界直流锅炉的给水控制与汽温调节分析
关于超临界直流锅炉的给水控制与汽温调节分析伴随国内经济水平的快速提升，电力生产已然是重中之重的一个环节。
早期生产因为技术条件不足，普遍选用参数较低、能耗较大且污染严重的燃煤系统。
经过不断发展，当前国内逐步利用效率更高且污染较轻的系统取代传统燃煤机组。
随着电力领域的持续前行，超临界直流锅炉也出现在实际生产之中，不同种类的锅炉设备所适用的场合有所差异，同时内部给水控制架构也不尽相同，所以在实际应用过程中始终存在不足之处。
本文就针对目前超临界直流锅炉的发展进行研究，对内部控制系统存在的问题提出对应的优化方案。
[关键词]超临界;直流锅炉;给水控制系统;汽温调节Nie Xin-yang[Abstract]With the rapid improvement of domestic economic level，electric power production has become one of the most important links. Due to the lack of technical conditions in early production，coal-fired systems with low parameters，large energy consumption and serious pollution were generally selected. After continuous development，the current domestic use of higher efficiency and less pollution system to replace the traditional coal-fired units. With the continuous development of the electric power field，supercritical once through boiler also appears in the actual production. Different types of boiler equipment are suitable for different occasions，and the internal water supply controlstructure is also different，so there are always deficiencies in the actual application process. In this paper，the development of supercritical once through boiler is studied，and the corresponding optimization scheme is proposed for the problems existing in the internal control system.[Keywords]supercritical; once through boiler; feed water control system; steam temperature regulation超臨界直流锅炉相较于原有的燃煤系统来说，不管是容量、效率还是环保等方面都有着质的飞跃。
关于超临界直流锅炉的给水控制与汽温调节分析
关于超临界直流锅炉的给水控制与汽温调节分析摘要：随着对电力需求的不断提升，供电的要求越来越高，电力生产作为其中的重要环节，超临界直流锅炉取代了传统的燃煤机组，广泛应用于电力领域中，改善了环境污染的问题，有效提升了电力供应效率。
基于此，本文对超临界直流锅炉的给水控制和气温调节进行了深入探讨，为保证机组的稳定性运行提出几点建议。
关键词：超临界直流锅炉；给水控制；气温调节一、超临界机组的给水控制系统直流锅炉是多变量系统，直流锅炉的控制任务与汽包锅炉有很大差别，对于直流锅炉不能象汽包炉那样，将燃料、给水、汽温简单地分为3个控制系统，而是将给水量与燃料量的控制与一次汽温控制紧密地联系在一起，这是直流锅炉控制最突出的特点[1]。
二、汽水分离器水位控制我厂超临界机组采用内置式汽水分离器，锅炉启动点火前进行冷态冲洗，进入分离器的流量保持最低运行负荷50%MCR下的900t/h，冲洗排放经储水箱溢流阀排到疏水扩容器，然后排至锅炉排水管。
冷态冲洗合格后回收至凝汽器锅炉允许点火。
用炉水循环泵出口调门来控制省煤器入口保持30%BMCR流量，将锅炉上水旁路调门关回保持3-5%BMCR流量。
点火后随燃料量投入的增加，进入分离器的工质压力、温度和干度不断提高，汽水在分离器内实现分离。
蒸汽进入过热器系统，饱和水通过汽水分离器排入疏水扩容器实现工质回收。
随着压力上升，水冷壁汽水开始膨胀，分离器储水箱液位逐渐升高，这时可通过分离器储水箱小溢流阀排放控制水位，随着汽水膨胀的结束，分离器储水箱水位开始下降，分离器的正常水位由上水旁路调门、炉水循环泵出口调门和锅炉储水箱小溢流阀来控制，此时分离器为湿态运行，给水控制方式为分离器水位与最小给水流量控制。
当水冷壁出口（进入分离器）工质的干度提高到干饱和蒸汽后，汽水分离器已无疏水，转变成蒸汽联箱，锅炉切换到30%MCR下的干态运行（纯直流运行）。
锅炉在30%BMCR（本生负荷）以下为再循环运行方式。
超临界直流锅炉运行优化调整
超临界直流锅炉运行优化调整摘要：介绍超临界直流锅炉的启动系统结构，阐述了超临界直流锅炉在运行中出现的一些特点，做好优化调整，为超临界直流锅炉机组运行和调试提供理论基础。
关键词：超临界直流锅炉特点优化调整1、超临界锅炉概念超临界锅炉指锅炉内工质的压力在临界点以上的锅炉。
锅炉内的工质都是水，水的临界压力是:22.115MPA374.15℃；在这个压力和温度时，水和蒸汽转化汽化潜热等于零，不存在两相区，即水变成蒸汽是连续的，并以单相形式进行，就叫水的临界点，炉内工质压力低于这个压力就叫亚临界锅炉，大于这个压力就是超临界锅炉。
2、超临界直流锅炉启动系统结构启动系统要素：给水从给水泵来，经给水调节阀，流量孔板进入省煤器，水冷壁，启动系统由分离器，贮水箱，循环泵，循环流量孔和循环流量控制阀组成。
由水冷壁来的汽水混合物进入分离器，分离出来的蒸汽像传统锅炉那样进入过热器，分离出来的水返回贮水箱。
当锅炉准备启动时，下面的回路充满水，所有其他的回路尽可能保持干燥。
省煤器进口，省煤器，省煤器出口，下降管和供水管，炉膛水冷壁，折焰角下降管，折焰角回路，循环泵，去省煤器的再循环管。
3、超临界直流锅炉特点3.1超临界直流锅炉蒸发受热面内工质的流动是与省煤器、过热器中的工质流动一样，完全依靠给水泵产生的压头，工质在此压头的推动下顺次通过加热、蒸发、过热过程，水被逐渐加热、蒸发、过热，最后形成合格的过热蒸汽送往汽轮机。
当给水量、空气量、燃烧量和机组负荷有扰动时，这三个区就会发生移动。
3.2超临界直流锅炉蓄热能力小，在受到外部扰动时，自行保持负荷及参数的能力就较差，对扰动较敏感，因此要对调节系统提出更高的要求。
3.3超临界直流锅炉给水品质要求高，因为在蒸发区不排污，除了能溶于蒸汽的盐分被蒸汽带走外，给水中所含杂质将全部沉积在管壁上，因此对水处理一定要不断的加强严格把关，保证水品质的高质量。
3.4超临界直流炉水冷壁的安全性存在一定的问题，超临界直流锅炉蒸发管出口往往是接近饱和，甚至是微过热蒸汽，故管内发生膜态沸腾和结垢的可能性较大。
600mw直流炉主汽温控制策略分析及优化
式中i st 为主蒸汽焓值，kJ ／kg．i f w为给水焓值，kJ／kgi ，F为燃料 量，t ／t 、W为给水量，t ／h，Onet 为燃棚氏位发热量，kJ ／kg，T1为锅炉
锅炉给水温度随负荷的增加而升高因此i f w也随之升高；机组定
压运 行时，主 蒸汽温度 和压力为 定值，即 i f w为一定值 Qne t 和T1可 视为常数，因此燃水比FAN是 随负 荷的 升高 而减 小的 无论 是定 压还 是
i开高 炉，膛摊，中被工对质流的i 蔓焓熟增器随等之受增热大面。所因吸此收：， 对对流流过式热过器热中器的的烟出速口和汽烟温温时提
随锅炉负荷的提高而增加的。过热器布置远离炉膛出口时，汽温随锅炉 负荷 的提 高而 增加 的趋 势更 明显 。
22给水 温度 与亚临界汽包炉相比，超临界直流炉在控制上有其特殊性。最显著 的区别是，在直流炉中，没有汽包将给水控制系统与气温控制系统和燃 烧控制系统隔离开来。在直流锅炉中给水变成过热蒸汽是一次完成的。 自动调节系统中，给水调节和燃烧率调节必须随锅炉主控指令而同步动 作，在这个过程中，燃料量与给水匹配运行，当给水温度刚氏时，锅炉 热量不变，给水流量不变，过热蒸汽温度将会刚氏，反之亦然。 3超临界直流锅 炉主汽温调节 情况
案，分析了汽温控制的方法、存在的问题及解决办法。 2过热器及再 热器的汽温 特性
21负荷的汽温特性 辐射式过热器只吸收炉内的直接辐射热，随着锅炉负荷的增加，辐 射过热器中工质的流量和锅炉的燃烧耗量按比例增大，但炉内辐射热并 不按比例增大，因为炉内火焰温度的升高太多。也就是说，随锅炉负荷 的增加，炉内辐射热的份额相对下降，辐射式过热器中的蒸汽的焓值减 少，出口蒸汽温度下降，当锅炉负荷增大时，将有较多的热量随烟气离
， 黼】超临界直流锅炉；煤水比控制；中间点温度
浅谈350MW超临界直流锅炉主、再热汽温的调整
浅谈350MW超临界直流锅炉主、再热汽温的调整摘要：本论文以国电肇庆热电有限公司350MW超临界直流锅炉为例，分别对机组正常运行中、机组启停、机组加减负荷过程、启停制粉系统、锅炉吹灰等不同情况下汽温的调节方法进行探讨。
关键词：直流锅炉汽温调节0 引言尽管现在热力发电厂的自动化水平和设备的可靠性越来越高，但由于机组工况的复杂多变，锅炉汽温控制依然很难做到完全的自动控制，运行人员的经验调整依旧十分重要。
1 汽温调整的重要性蒸汽温度过高，超过金属材料允许工作温度，会影响设备安全。
蒸汽温度过低，不仅会降低热力设备的经济性，还会使汽轮机最后几级的蒸汽湿度增加，对叶片侵蚀作用加剧，严重时将会发生水冲击，威胁汽轮机的安全。
汽温的突升或突降会使锅炉各受热面焊口及连接部分产生较大的热应力，也会使汽机内部金属部件产生较大的应力。
所以汽温的调整尤为重要，不仅要把汽温维持在规定的范围内，也要防止汽温的大幅波动。
2 设备概况我厂锅炉为350 MW超临界参数变压直流锅炉，型号为DG1150/25.4-Ⅱ2，系一次中间再热、单炉膛、尾部双烟道结构、采用烟气挡板调节再热汽温、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉，燃烧方式为前后墙对冲燃烧，燃烧器为低氮旋流燃烧器，共5层，前墙3层后墙2层，制粉系统为正压直吹式，配有5套HP863∕Dyn型中速碗式磨煤机；设计煤种为内蒙伊泰煤，校核煤种1：神府东胜煤，校核煤种2：山西晋北煤。
我厂运行规程规定：机组在50%~100%BMCR负荷范围内高过出口主汽温能保持在571℃，正常允许运行的范围是576~566℃，两侧蒸汽温度偏差小于5℃；再热汽温在机组50%~100%BMCR负荷范围内能保持在569℃，正常允许运行的温度范围为574~559℃，两侧蒸汽温度偏差小于5℃。
3 各工况下的汽温调整3.1正常运行时的汽温调整超临界直流锅炉主汽温的调节以水煤比为主，喷水减温调节为辅；再热汽温调节以烟气挡板调节为主，喷水减温作为事故情况下使用。
超超临界机组热控系统设计改进与优化
原 机组 最 大 、最小 负荷 限 制 控 制逻 辑 存 在 很
组在试 运期 间进 行 了许 多探 索 和研 究 ，在 做 好设 大风 险 ，如所 设最 大 负荷 限制 小 于 实 际 负 荷 ，或 备试转 的基 础上 ，对 设 备 的 控 制方 式 和 自动 调 节 者如所 设最 小 负荷 限制 大 于 实 际 负荷 ，则 所 设 最 进行 了重点研究 。运 行人 员和热 工 人员 通力 合作 ， 大 、最 小负 荷限 制 值直 接 成 为 负 荷 指 令 去调 节 机 重点审 查 了设 备 的控 制逻 辑 和 自动 控 制策 略 ，对 组负荷 ，如设 置错 误 将 引起 参 数 剧 烈 波动 甚 至 跳
关键词 ：控 制策略 ；参数优化 ；逻辑修 改
中图 分 类 号 ：Ｔ ３ １９ Ｐ ９ ． 文 献 标识 码 ：Ａ
选模块 ” 设定 值 由 ２５改 为 ６０ ． ．。
０ 引 言
（ ）所有 喷燃 器 与 油枪 临 界 火焰 失 去在 Ｄ Ｓ ４ Ｃ
系统 中增加 报警 。 火 力发 电机 组 的基 建调 试 是 一 项 系统 的 、复 １２ 最 大 、最小 负荷 限制设定 逻辑优 化 ． 杂 的工 作 ，邹 县发 电厂两 台 １ ０ ０ＭＷ 超超 临界 机 ０
原 临界 火焰 丧 失 保护 逻 辑 为 ９ Ｓ内 ２ ％ 火 检 锅炉 炉膛 安 全 监 控 系统低 于 ４台磨 煤机 运 行 时 ，任 一 台磨 跳 闸 Ｔ５ ６５—１９ ９８第 ６４条 “ 闭燃 油 快速 安 全关 断 阀 ． 关 将导致 锅炉灭火 ，可靠性 较低 。修改为 ： 和各油 枪关 断 阀 ，启 动 试 验 按 钮 ，打 开 快 速 安 全
任 尚坤 ，吴延宾
（ 邹县发 电厂 ，山东 邹城 ２ ３２ ） ７ ５ ２
600mw超临界直流炉汽温偏差分析及调整
３００—３５０Ｍ Ｗ之间。 （２）４个汽水分离器出口汽温不同。 六、调整偏差的措施 （１）针对汽温偏差原因分析，在锅
炉的正常运行调整中，摸索出了以下调整 偏差的措施。调节Ａ、Ｂ侧燃尽风配比。 在出现汽温偏差时，调整Ａ、Ｂ侧燃尽风 ｉＥＩ：Ｐ＿，，使炉膛出口烟气流量、烟温尽量分 配均匀。（２）适当增加增加送风量，增 加烟气流量。使炉膛热负荷分布均匀，最 佳二次风配比约为１：４。（３）提高火焰 中心。四台下中层磨运行时，减小Ａ磨 负荷风开度；五台磨尽量保持上层两台磨 运行，减少一台中层磨运行时间。（４） 调整不同煤质给煤掺烧ｉＥＩ：Ｌ。在燃烧稳定 情况下，加大劣质煤掺烧力度，加大烟气 流量，使炉膛出口烟气流量、烟温尽量分 配均匀。（５）经常吹灰。长时间不吹灰， 将加剧管壁积灰结焦。适当增加吹灰次数， 每天全面吹灰一次，减少管壁积灰及结焦。 （６）经常清理磨煤机分离器。保证不同 磨煤机粉管出粉尽量均匀，使炉膛热负荷 分布均匀。（７）提高过热度，使分离器 出Ｅｌ焓值在２６５０—２７８０ｋｊ／ｋｇ之间。减少 分离器出口汽温偏差，进而减少主再热汽 温偏差。
七、结语 经过以上调整和经验积累。主再热汽 温Ａ＼Ｂ偏差有了很大改善，特别是动态过 程中主再热汽温卢沁侧存在偏差的时间大 大缩短。汽机侧平均主再热汽温得到提高， 炉侧过、再热器壁温超限时间大大缩短， 保证了机组的经济及安全运行。 参考文献： ［１】昊寿责，王红雨，党小建，李峰，裴 胜，邓斌，李超某３５０ ＭＷ超临界直流锅 炉分离器汽温偏差和汽温偏低原因分析及
调整方法Ｕ］锅炉技术，２０１８，４９（０１）：２２—２７ ｆ２１甄玉波，戚彩莲．６６０ＭＷ超超临界
机组锅炉受热面壁温、汽温偏差大原因及应
对措施叽山Leabharlann 工业技术，２０１７（０２）：３９－４０ 『３１樊江涛韩城第二发电厂６００ＭＷ
探析超临界直流锅炉的给水控制及其汽温调节
探析超临界直流锅炉的给水控制及其汽温调节摘要：随着对电力需求的不断提升，供电的要求越来越高，电力生产作为其中的重要环节，超临界直流锅炉取代了传统的燃煤机组，广泛应用于电力领域中，改善了环境污染的问题，有效提升了电力供应效率。
基于此，本文对超临界直流锅炉的给水控制和气温调节进行了深入探讨，为保证机组的稳定性运行提出几点建议。
关键词：超临界直流锅炉；给水控制；气温调节一、超临界直流锅炉的给水控制（一）给水控制策略不同状态下的锅炉运行，给水控制系统各不相同，根据工作状态，实行给水控制策略，减少给水流量的扰动，优化水系统的水流量，使功率参数处于规定范围内，缩短给水系统的加热间距，提升运行有效性。
例如，在湿态工作中主要分为两个部分，在蒸汽产生之前，水泵一般不做工，向直流锅炉内不断注水，使用循环泵控制水位，点火之后，随着气温的升高产生蒸汽，在蒸汽量的不断累积下，容器内的水位也随着下降，在该种情况下，可以启动给水泵设备，对机组进行补水。
在整个运行过程中，需要保持水冷壁的流量维持在一定范围内，为后续机组的冷却提供基础，避免引起后续的运行故障，增加锅炉的负荷。
在湿态和干态下的共存给水控制中，可以自主的进行分离器相关系数的控制，当蒸汽干度达到1时，停止工作运行，锅炉功率不断升，仪器内的蒸汽过热，但出口处未达到温度限定值，为提升温度，需要进一步生产蒸汽。
在干态下的给水控制中，使水流流量和燃料量保持一定的比例，系统运行过程中，呈现一定的数学函数关系，为满足给水量需求，降低仪器的误差，可以通过对中间点温度的测定，提升整个装置的反应敏感度，减缓反应测量的延迟。
（二）异常工况下的给水控制策略工作常态下的给水控制遵循一定的原则，针对异常工况，更需要及时改变给水策略，隔除锅炉运行带来的安全隐患，保障整个电网的稳定运行。
例如，在RB工况中，超临界直流过流参数呈下降趋势时，需要将自动流量调节，调整为手动调节，达到下降的目标值，避免干扰其他运行参数，导致锅炉内火熄灭，及时采取助燃措施，加快蒸汽产量，降低炉壁温度。
超临界直流锅炉影响汽温的因素分析及调整
超临界直流锅炉影响汽温的因素分析及调整摘要：超临界直流锅炉汽温的调整对锅炉、汽轮机的安全性和经济性都有很大影响，随着锅炉本体及辅助设备布置形式的不同，各自的汽温调整也存在很大差异，本文主要对影响汽温的因素进行重点分析，得出总结，在实际操作中针对应的汽温调整特性进行调控，提高经济效益和安全性。
关键词：主汽温、减温水、中间点温度1 引言现代锅炉对过热汽温和再热汽温的控制是十分严格的，汽温过高过低，以及大幅度的波动都将严重影响锅炉、汽轮机的安全和经济性。
蒸汽温度过高，超过设备部件允许工作温度，将使钢材加速蠕变，从而降低设备使用寿命。
严重的超温甚至会使管子过热而爆破。
蒸汽温度过低，将会降低热力设备的经济性。
汽温过低，还会使汽轮机最后几级的蒸汽湿度增加，对叶片侵蚀作用加剧，严重时将会发生水冲击，威胁汽轮机的安全。
汽温突升或突降会使锅炉各受热面焊口及连接部分产生较大的热应力。
还将造成汽轮机的汽缸与转子间的相对位移增加，即胀差增加。
严重时甚至可能发生叶轮与隔板的动静摩擦，汽轮机剧烈振动。
2 正文一、超临界直流锅炉主汽温的影响因素1、煤水比直流锅炉运行中，为维持额定汽温，锅炉燃料量与给水流量必须保持一定比例。
煤水比合适则锅炉的热水段长度、蒸发段长度和过热段长度才能维持正常比例，蒸汽的过热度才能在合理范围内，金属管壁温度和蒸汽温度才能在合理范围内。
2、蒸汽流量波动给水量增加或主汽门关小，引起主汽流量增加，燃料量虽成比例的也增加，但由于超临界直流锅炉的过热器呈辐射特性，主汽温度应该会降低；后者的话，调门关小，主汽流量减小，主汽温度会有所增加。
3、中间点温度运行中当煤水比增大时，中间点温度便会自然升高。
因此，改变中间点温度的设定值，可使煤水比变动，从而影响汽温。
降低中间点温度设定值，过热汽温降低，反之则汽温升高。
3.1、给水温度机组加热器因故停运时，锅炉给水温度就会降低。
给水温度降低，使工质加热段的吸热需求量增加，若仍维持煤水比，直流锅炉的加热段将延长，过热段缩短（表现为过热器进口汽温降低同时锅炉出口烟气温度及排烟温度降低），过热汽温会随之降低。
某350MW超临界直流锅炉分离器汽温偏差和汽温偏低原因分析及调整方法
机 组 提 供 经 验 借 鉴 。
关 键 词 ： 超 临 界 直 流锅 炉 ；分 离 器 汽 温 偏 差 ；主再 热 汽 温低 ；原 因分 析 ；调 整 方 法
中 图分 类号 ：ＴＫ２２９．２
文 献标 识 码 ：Ｂ 文 章 编 号 ：Ｉ６７２—４７６３（２０１８）０１ ００２２—０６
０ 前 言
２３
最 后流 经屏 式过热 器 和末 级 过热器 。再 热器 系 统 分 为低 温再 热器 和 高 温再 热 器 两 段 布 置 ，低 温 再 热 器布 置于尾 部 双 烟 道 中 的前 部 烟 道 ，高 温再 热 器 布置 于水 平 烟 道 中 ，呈 逆 、顺 流 混 合 布 置 受 热 面 。主 、再 热蒸 汽受 热面 布置位 置如 图 ２所 示 。
收 稿 日期 ：２０１７一Ｏ５ １２； 修 回 日期 ：２０ｉ７一Ｏ６—２５ 作 者 简 介 ：吴 寿 贵 （１９８１一），男 ，工 程 师 ，主要 从 事 大 型 火 力 发 电 厂 调试 的工 作 。
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
第 １期
吴 寿 贵 ，等 ：某 ３５０ Ｍｗ 超 临 界 直 流 锅 炉 分 离 器 汽 温偏 差 和 汽 温 偏 低 原 因分 析 及 调 整 方 法
（Ｉ．西 安 热 工 研 究 院有 限 公 司 ，陕 西 西 安 ７１００５４； ２．江 西 火 电建 设 公 司 ，江 西 南 昌 ３３００００）
摘 要 ： 分 析 某 ３５０ Ｍｗ 超 临界 直 流 锅 炉 汽 水 分 离 器 蒸 汽 温 度 存 在 的交 替 偏 差 及 主 、再 热 蒸 汽 温 度 偏 低 的
正压直 吹式 系统 ，设计 为 ５台 中速磨 煤 机 ，４运 １ 备 。锅 炉燃烧 器采 用 前后 墙 对 冲燃 烧 方 式 ，每层 布置 ４只 ，共 ２Ｏ只低 ＮＯ 轴 向旋 流燃烧器 ，燃烧 器布 置如 图 １所示 （前墙 三层 ，后墙 二层 ）。
超临界直流锅炉汽温地调整(路英明)
超临界直流锅炉汽温的调整路英明〔某某国能鸳鸯湖电厂某某宁东〕摘要:超临界直流锅炉具有发电效率高、负荷适应性强等特点，是未来大型锅炉开展的方向，研究其动态特性十分重要。
主、再热汽温是机组正常运行中监视的重要参数，超临界直流锅炉主汽温的调节以煤水比为主，喷水减温调节为辅；再热汽温调节以二次风挡板调节为准，喷水减温作为事故情况下使用。
本论文针对我厂660MW超临界直流锅炉正常运行中、机组启停、机组加减负荷过程中汽温的调节和汽温的影响因素做了详细阐述，并对事故处理情况下汽温调节与汽温偏差的产生原因与减小方法做了个人的理解。
关键词：直流锅炉煤水比喷水减温汽温偏差[Abstract]:Supercritical once-through boiler with high efficiency, strong load adaptability and other characteristics, is the future direction of the development of large boiler, and study its dynamic characteristics is very important. Main and reheat steam temperature is one of the important parameters, in the normal operation of the monitoring unit of supercritical once-through boiler main steam temperature control is given priority to with coal water ratio, water spray desuperheating adjustment is plementary; Reheat steam temperature regulation will be subject to secondary air damper control, water spray desuperheating used as accident cases. This thesis in view of our factory in the normal operation of 660 MW supercritical once-through boiler unit, the unit start-stop, add and subtract ZhongQi load process to adjust the temperature and the influence factors of steam temperature for detail, and the accident cases and steam temperature deviation causes regulate steam temperature and reduction method has done a personal understanding.[Key words]: Once-through boiler Coal water ratio Water spray desuperheatingSteam temperature deviation引言鸳鸯湖电厂自投产以来锅炉存在严重结焦的现象，为抑制结焦制粉系统与燃烧系统运行都制定了相应的规定，二次风调节也对汽温产生了较大的影响，造成汽温调节有很大困难。
超超临界直流炉的汽温调节
超超临界直流炉的汽温调节超超临界直流炉的汽温调节（针对干态运行时）一、超超临界直流锅炉影响汽温变化的主要因素1、煤水比在直流锅炉中，过热汽温的调节主要是通过给水量G与燃料量B 的调整来实现的。
要保持稳定汽温的关键是要保持固定的燃水比，若给水量G不变而增大燃料量B，受热面热负荷q成比例增加，热水段长度和蒸发段长度必然缩短，而过热段长度延长，过热汽温会升高，若B不变而增大G，由于q并未改变，所以热水段和蒸发段必然延伸，而过热段长度会缩短，过热汽温就会降低。
2、给水温度因高加解列等造成的给水温度降低，在同样给水量和煤水比的情况下，直流炉的加热段将延长，过热段缩短，过热汽温会随之降低，再热汽温也会因为高压缸排汽温度的降低而随之降低。
3、锅炉受热面结焦玷污煤水比不变的情况下炉膛结焦会使过热汽温降低。
因为炉膛结焦是锅炉传热量减少，排烟温度升高，锅炉效率降低，工质的总吸热量减少，而工质的加热热和蒸发热之和一定，所以过热吸热（包括过热器和再热器）减少。
主蒸汽温会降低，但再热器吸热因炉膛出口烟温升高而增加而影响相对较小。
4、锅炉过量空气系数增大过量空气系数时，炉膛出口烟温基本不变。
但炉内平均温度下降，炉膛水冷壁吸热减少，使过热器进口汽温降低，虽对对流式过热器的吸热量有一定增加，但前者影响更大，在煤水比不变的情况下，过热器出口温度将降低，反之依然。
5、炉膛火焰中心高度炉膛火焰高度的不同对辐射、对流换热特性不同的各受热面起到相反的作用，提高火焰中心，水冷壁辐射吸热减少，而使得蒸发段延长，但过热器再热器等对流特性的换热面吸热增加，但对于过热器而言，蒸发段延长影响更大，所以上提火焰中心主蒸汽温度整体呈降低趋势，而再热汽温则会升高。
6、引起汽温波动的因素分内扰及外扰两种情况，内部扰动因素包括：启停、切换制粉系统，投退油枪，炉膛或烟道吹灰，煤质变化，高加投退等，外扰包括负荷的波动等。
二、直流锅炉汽温调节的特点及原则特点：无固定的汽水分界面，且锅炉循环倍率为1，热惯性小，水冷壁的吸热变化会使热水段、蒸发段和过热段的比例发生变化。
600MW超临界直流锅炉的汽温调节
600MW超临界直流锅炉的汽温调节摘要：本文阐述了发电厂600MW超临界直流锅炉汽温调节的一些常用方法，总结了这些调节方法的特性，对锅炉汽温的扰动因素做了简单分析，并阐述了作者自己的观点。
关键词：锅炉；主蒸汽温度；再热蒸汽温度；水煤比；减温水；负荷概述： #1、#2机组为国产600MW超临界压力燃煤发电机组，主要是带基本负荷运行，同时具有一定的调峰能力，热力系统为单元制系统，锅炉型号为HG-1950/25.4－YM1，采用哈尔滨锅炉厂有限责任公司引进英国三井巴布科克能源公司技术制造的超临界参数变压运行带内置式再循环泵启动系统的本生直流锅炉，单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构、Π型锅炉。
汽轮机型号为N600－24.2/538/566，型式为超临界压力、一次中间再热、单轴、双背压、三缸四排汽、凝汽冲动式汽轮机。
发电机是型号为QFSN-600-2-22C、采用机端变自并励微机数字可控硅整流励磁系统的同步汽轮发电机。
600MW超临界直流锅炉由于没有汽包环节，给水经加热、蒸发和过热变成过热蒸汽是一次性连续完成的，随着运行工况的不同，锅炉将运行在亚临界或超临界压力下，蒸发点会自发地在一个或多个加热区段内移动，这就给锅炉汽温调节带来了很大难度。
下面分别就主蒸汽温度及再热蒸汽温度的情况进行探讨。
一、主蒸汽温度的调节对于600MW超临界直流锅炉，保持水煤比不变，则可维持过热蒸汽温度不变。
水煤比的变化是汽温变化的基本原因。
当过热蒸汽温度偏低时，首先应适当增加燃料量或减小给水量，使汽温升高，然后用喷水减温方法精确保持汽温。
1、湿态运行当机组负荷＜30％B-MCR时，超临界锅炉为湿态运行，此时锅炉的动态特性类似于汽包锅炉。
在此过程中，通过给水及燃料量的改变来满足蒸汽参数的要求，此时要求溢流阀投自动以维持储水罐水位在7m左右，燃料与给水是否匹配，可以从溢流阀的开度反映出来，一般点火初期开度维持在30％左右,随着负荷的增加,开度逐渐减小，如需提高主蒸汽温度，则须增加给水流量并适当增加燃料量，这种情况下，溢流阀开度增大，汽温上升快而压力却上升很慢或者下降。
600MW超临界直流机组主汽压方案的改进措施
600MW超临界直流机组主汽压方案的改进措施摘要:在当前600MW超临界直流机组中所使用的协调控制系统和动态性质都极为复杂。
直流电热炉的惯性较小，而主气压机作为控制直流机组的主要连接设备，其自身控制精度和调节质量将会对机组的实际运行的安全性和经济性产生极大地影响作用。
在方案的优化过程中应当充分考虑到对于前馈、增益和参数的变更，从而保证机组的正常运行。
同时，在机组实际运行过程中应当保证其能够在最短时间内形成响应的同时，还应当将主汽压力控制在适当的范围之内。
关键词:600MW超临界直流机组；协调控制系统；主蒸汽压力；优化方案在某一发电企业中所使用的锅炉是超临界参数变压运行直流锅炉，该锅炉采取π型布置结构，炉膛结构为单炉结构，轴向旋转流燃烧器的前后墙采取对冲燃烧的方式进行，再加热则是采取中间一次加热，实际通风过程应当较为平衡，锅炉进行露天布置，所产生的排渣则采取固态形式排出。
锅炉支撑结构为全钢架结构。
该锅炉达到最大工作功率时，其连续蒸发量为1955t/h，在额定工作功率下所产生的蒸发量为1862t/h，额定功率下所形成的蒸汽压力和温度的比值为25.4MPa/543℃。
本机组在实际工作过程中配备了六台中速磨。
1 课题展开的社会背景在当前的大容量机组运行过程中，都是将锅炉和汽机融合为一个整体，并通过各种协调保证机组和锅炉的正常运行。
当机组负荷出现变化时，必须充分考虑到稳态偏差和动态偏差所产生的变化。
然而，汽机和锅炉对于机组负荷以及压力的控制都产生了极大地影响，其中汽机对于负荷以及压力变化的响应是通过掉门的开度完成的，该种响应也较为灵敏。
而对于锅炉来说，由于其是通过燃料将水变为蒸汽，然后完成负荷和压力的控制，最终的控制过程则直接受到粉尘和风烟系统的影响，从而使得最终所形成的压力、温度变化以及负荷等都较为缓慢。
另外，由于该种锅炉系统采取的是汽水一次性循环，蒸汽和水分并没有较为固定的分界点，其会受到燃料、给水量以及汽机调门的变化出现变化。
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进 入锅 炉 的总给 水流 量未 改变 ， 即煤水 比未 改变 ，
收 稿 日期 ：０ ８ １２ ； 回 日期 ：０ ８０ —８ ２ ０ － －２ 修 ０ ２ ０ －２ １
２ ．Ａｎ ｕ ｌｃｒｃＰ ｗｅ ｅｅ ｒｈ Ｉｓｉ ｔ ，Ｈ ｆｉ ３ ０ ２，Ｃ ｉａ ｈ ｉ ｅ ｔｉ ｏ ｒＲ ｓａｃ ｎ ｔ ｕｅ ｅｅ ２ ０ ２ Ｅ ｔ ｈｎ ）
Ａｂｓ ｒ ｃ ｔ ａ ｔ：Ｒｅ ｓ ｎ ｗｈｙ ｈｅ ｔ ａ ａｏ ｓ ｔ ｓ ｅ ｍ ｔ ｍｐｅ ａ ｕ ｅ ｏ ｒ ｌ ｙ ｔ ｍ ｏ ０Ｍ Ｗ ｓ ｐ ｒ ｒｔｃ ｌ ｅ ｒ ｔ ｒ ｃ ｎｔｏ ｓ ｓ ｅ ｆ ａ ６０ ｕ ｅ ｃ ｉ ａ ｏｎ ｅ—ｈ ｏ ｈ ｉ ｃ ｔ ｒ ｕｇ ｂｏ ｌ ｒ ｉ ｅ
ｒｔｏｉ ｅ ｒ ｆｔ
某 电 厂 ２ 台 ６ ０ＭＷ 超 临 界 直 流 锅 炉 ， ０ 自 ２０ ０ ６年 投 产 以来 ， ２号 机组 由于 受煤 质变 化 、 制粉 系统运 行状 况 等诸 多 因素 影 响 ， 炉 分 离 器 出 口 锅 温 度 、 热汽 温波 动较 大 ， 过 尤其 是一 级减 温控 制无 法 正常 投运 ， 严重 影 响 了机 组运 行 的安 全性 、 经济
性。
稳 态时 锅炉 出 口过 热 汽温 也 不 会 改 变 。因 此 ， 喷 水 减温 控制 只是 在 动 态过 程 中采 用 的 调节 手段 ， 只能改 变瞬 态 的过 热 汽温 。而 在 稳 态 ， 必 须使 则 燃烧 率 与给水 流 量 保 持适 当的 比例 ， 即保 持 一定 的煤 水 比 ， 是控 制 汽温 的根本 手段 。 大容 量锅 炉 的过热 汽温 调节往 往需 要设 置多 级 （ ３级 ） ２～ 喷水减 温器 ， １ 图 为设 置 两级 减 温 的 过热 器热 力系 统 。第一级 喷水 减温 器布 置在 分隔 屏 过热 器之 前 ， 由于距 过 热 蒸 汽 出 口还 有 很 长 距
摘 要 ： 析 了超 ｌ 分 临界 ６ ０ ＭＷ 直 流 锅 炉 汽 温 控 制 系 统 不 能正 常投 运 的 原 因 ， 出 了改 进 控 制 系 统 ， 通 ０ 提 并
过 实践 验 证 了 改 进 的 控 制 方 案 的 正 确 性 和 合 理 性 。
关 键 词 ： 源 与 动 力工 程 ；超 ｌ 直 流 锅 炉 ；汽 温 控 制 ；改进 能 临界
中 图 分 类 号 ： Ｋ ２ Ｔ ３３ 文献 标 识 码 ： Ａ 文 章 编 号 ：６ １０ ６ ２ ０ ） ４ ０ ５１０ １ ７ —８ Ｘ（ ０ ８ ０ －３ —４
Ｒ ｅ ｒ ｆｔ ｏ ｈ ｔ ａ ｍ ｐ ｒ ｔ ｅ Ｃｏ ｒ ｌＳ ｓ ｅ ｏ ｔ ｏ ｎ ｔ ｅ Ｓ ｅ ｍ Ｔｅ ｉ ｅ ａ ｕｒ ｎｔ ｏ ｙ ｔ ｍ ｆ ｒ Ｓ ｕｐｅ ｃ ｉｉ ａ ｎ ｅ Ｔｈｒ ｕｇ ｉ ｒ ｒ ｒ ｔｃ ｌＯ ｃ － ｏ ｈ Ｂｏ ｌ ｓ ｅ
离 ， 节 时滞 较 大 ， 调 因此 ， 一 级 喷水 减 温 只能 作 第
为主汽 温度 的粗 调节 装 置 ， 能 有效 地 控 制 分 隔 但 屏 式过 热器 进 口温 度 参 数 ， 证屏 式 过 热 器 管 壁 保 温 度不 超过允 许 值 。
第 二级 喷水 减温 器布 置在 高温对 流过 热器进
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趣临 界直流锅 炉汽温控翩系统的改进
发 电 设 备 （ ０ ８Ｎ ． ２ ０ ｏ ４）
超 临界 直 流 锅 炉 汽 温控 制 系统 的 改进
程蔚 萍‘ 陈胜 利 ， （． １ 安徽 电 气工程 职业技 术 学 院 ， 安徽 合 肥 ２ ０ ５ ；． ３ ０ １２ 安徽 省 电力科 学研 究 院， 徽 合肥 ２０ ２ ） 安 ３ ０ ２
ｃ ｎ’ ｅ ｐｕ ｎ ｏ ｕ ｅ ｓ ｏｈｌ ｒ ｅ ｎ ｎ ｌｚ ｄ． Ｔｏ ｓ ｌｅ ｔ ｏ ｌ ｍｓ ｅｒｆｔｓ ｈ ａ ｔｂ ｔｉｔ ｓ ｍｏ ｔ ｙ ａ ｅ ｂ ｉ ｇ ａ ａｙ ｅ ｏｖ ｈｅｐｒ ｂ ｅ ，ａ ｒ ｔｏｉ ｃ ｅｍｅ ｉ ｐｒｐｏ ｅ ｎ ｕｔｉ ｔ ｓ ｏ ｓ ｄ ａ ｄ ｐ ｎｏ ｐ ａ ｔ ｅ，ｗｈｉｈ ｓ ｐ ｏ ｅ ｏ ｂ ａ ｉｎ ｌａｎ ｅｆｃ ｉｅ ｒ ｃｉ ｃ ｃ ｉ ｒ ｖ ｄ ｔ ｅ ｒ ｔｏ ａ ｄ ｆｅ ｔｖ ． Ｋｅ ｙｗｏ ｄｓ：ｅ ｒｙ ａ ｄ ｐ ｗｅ ｎ ｉ ｅ ｒｎ ｒ ｎｅｇ ｎ ｏ ｒｅ ｇ ｎ ｅ ｉｇ；ｓ ｅ ｃ ｉｉａ ｃ —ｈ ｏｕ ｈ ｂ ｌｒ ｓｅ ｍ ｔｍｐｅ ａｕ ｅ ｃ ｎ ｒ ： ｕｐ ｒ ｒｔｃ ｌｏｎ ｅ ｔｒ ｇ ｏｉ ： ｔａ ｅ ｅ ｒｔ ｒ ｏ ｔｏｌ
１ 直 流 锅 炉 汽 温 调 节 方 法
超 临界直 流锅 炉主 汽温 的调 节 常采用 喷水 减 温 。喷水减 温 实质 上是 调整 工质 流量 在水 冷壁 和 过热 器之 间分 配 比例 ， 温水 量 的变 化 改 变 了进 减 入省 煤器 和水 冷 壁 的工 质 流 量 ， 一 区段 的 热 量 这 与水 量 比值 随 之 改 变 ， 而 区段 内工 质 温 度 发 生 因 了相应 变化 。但 无 论 减 温 水 量 有 多 大 的 变化 ， 因
ＣＨＥＮ ｅ — ｉ ｇ Ｗ ｉｐ ｎ ，
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（ ．Ａｎ ｕ ｌｃｒ ａ Ｅ ｇｎ ｅｉｇ Ｐｏｅ ｓ ｎ ｌＴ ｃ ｎｑ ｅ Ｃ ｌ ｇ １ ｈ ｉＥ ｅ ｔ ｃ ｌ ｎ ｉｅ ｒ ｒｆｓｉ ａ ｅ ｈ ｉｕ ｏｌ ｅ，Ｈｅｅ ２ ０ ５ ，Ｃ ｉａ ｉ ｎ ｏ ｅ ｆｉ ３ ０ １ ｈｎ ；