独立搭设卸料平台计算书_secret

合集下载

卸料平台计算书

卸料平台架搭设方案及计算书一、卸料平台架搭设标准(一)、材料要求1、立杆、横向水平杆、连墙杆、防护栏杆：采用￠48*3.5钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。

新、旧钢管的尺寸、表面质量和外形应符合规范的规定。

2、扣件：采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管架体`扣件》（GB15381）的规定；采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。

3、脚手板、挡脚板：采用1830×920×18mm的胶合板，其材质应符合现行国家标准的规定。

(二)、卸料平台架的地基一般要求1、卸料平台架的地基须平整夯实。

2、卸料平台架的钢管立杆不能直接立于地面上，应加设底座和垫板（或垫木）。

垫板（木）厚度不小于50mm；不得在未处理的起伏不平和软硬不一的地面上直接搭设卸料平台架。

3、卸料平台架地基应有可靠的排水措施，防止积水浸泡地基发生沉降。

（三）、卸料平台架的扫地杆扫地杆是立杆下端绑扎的纵向和横向的水平杆，一般离下脚面不超过120mm。

扫地杆必须用扣件扣牢，它的功能是约束立杆底脚所发生的位移和用来避免或减少卸料平台架的不均匀沉降，在扫地杆下部垫塞木板。

（四）、卸料平台架与建筑物的拉结1、现浇混凝土的梁板上预埋竖向短钢管，然后用连接短钢管一端与预埋竖向短钢管用直角扣件连接，另一端用直角扣件与立杆连接。

2、拉结点的位置在与立杆和大横杆相交的接点处，离节点的间距不宜大于300mm。

3、设置位置：卸料平台架每层的两侧内立杆。

（五）、脚手板的铺设要求应做到严密、牢固、铺平、铺稳，脚手板之间及离建筑物不得超过50mm的间隙。

（六）、立杆的纵距、横距及横杆的步距立杆纵距为1.5m，横距为1.0m，横杆的步距为1.8m。

（七）、卸料平台架的防护2、卸料平台架的作业层都要在两侧立杆的内侧绑两道牢固的护身栏杆和挡脚板。

2、两道护身栏杆离卸料平台架作业层的高度分别为1.2m和0.6m，紧贴两侧立杆内侧安设两道水平钢管。

卸料平台钢架计算书

(
(
)
)
因此 max 6Da , 70mm ≤ Bc = "OK!满足要求！"
(
(
)
)
(
(
)
)
4、焊缝计算
焊缝尺寸 hf := 10mm 焊缝面积焊缝承载力钢筋直径 Da = 16 mm Aw := 焊缝抗拉强度设计值 fw := 160MPa
π • D a + 2 • 0.7hf 4
采用直径为32 的钢丝绳，钢丝绳拉力计算： d 为钢丝绳直径 d := 32mm Pg 为钢丝绳的破断拉力总和 Pg := 621.47KN Sb 为钢丝绳的抗拉承载力 Sb := γa • P g = 528.25 • KN k1 := 5.5
k1 为钢丝绳使用安全系数，根据（( 建筑施工手册（缩印本）P980 页）查表得：
2
t＝20
因此 τ v < fv = "OK! 满足要求！"
(
)
因此 σt < fa = "OK!满足要求！"
(
)
3. 挂码连接钢板的焊缝验算
焊缝尺寸焊缝高度焊缝有效高度焊缝计算长度焊缝受力分析竖向拉力 Fv := P1 • sin ( 69deg) Fv = 15.55 • KN 焊缝应力验算焊缝强度设计值焊缝所受正应力 σft := 2 Mx he • lf 6 τfv = 3.58 • MPa 因此 τ fv < ffy = "OK! 满足要求！"
−2
安全维护网自重对边梁产生的线荷载 qa := 1KN • m
−1
COM1 =1.2*自重+1.4*活荷载 COM2 =1*自重+1*活荷载抗拉强度设计值 fa := 215N • mm

卸料平台搭设方案(附计算书)

目录一、编制依据 1二、概况 1三、材料准备 1四、卸料平台的形式、构造要求 1五、卸料平台的安装、提升、拆除要求 3六、型钢悬挑卸料平台计算书 4七、施工安全注意事项 10八、操作平台安全要求: 12卸料平台搭设方案1、编制依据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80—91）本工程施工图纸2、概况根据工程实际情况，1#、3#、4#、9#楼卸料平台采用主梁22#、次梁16#槽钢制作的斜拉悬挑式型钢平台，宽2米，主梁长6米，悬挑长度4米。

3、材料准备1) 22#、16#槽钢，φ22圆钢，φ20钢丝绳（配套绳卡），槽钢使用前进行防锈处理。

2) φ48×3.5钢管及其附件，50厚木跳板等。

4、卸料平台的形式、构造要求1) 根据工程现场实际情况，卸料平台采用斜拉悬挑式，平台台面与楼板基本平齐。

2) 卸料平台采用槽钢焊接制作，宽2.0米，主梁长6.0米，主梁悬挑长4.0米；主梁采用22#槽钢，次梁采用16#槽钢，次梁间距800mm，建筑外檐距次梁的距离≤500mm；楼内锚固预埋件采用φ22圆钢，埋设于梁内并满足锚固要求；平台底面设50mm厚的脚手板，满铺，铺牢，两端采用八号镀锌钢丝捆紧，并在四周设180mm高的踢脚板。

3) 卸料平台斜拉钢丝绳最小直径20mm，每侧设置2根，内侧与外侧钢丝绳间距800mm，具体位置详下图；钢丝绳不得采用插接，每个绳头端部用3个以上钢丝绳卡固定连接，螺栓必须拧紧，绳卡在实际使用中受载1～2次后螺母要进一步拧紧。

钢丝绳一端永久固定在卸料平台上，另一端与上部预埋钢筋钩连接。

4) 平台外侧三面均应设置防护栏杆采用Ф48*3.5的钢管，分别在高0.75m及1.50m处设立两道，并与四周工字钢焊接。

四周工字钢外侧面及防护栏均刷黄黑相间的油漆标识。

当料台不能设置防护栏杆时，在入料洞口处设置栏杆，操作人员上料台时采取有效的安全防护措施。

卸料平台计算书(仅计算外侧钢丝绳情况)

型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、构造参数施工活荷载动力系数 1.3三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算面板类型冲压钢脚手板面板厚度t(mm) 15 截面抵抗矩W(cm3) 37.5 抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205计算简图取单位宽度1m进行验算q=1.2×G k1×1+1.4×(1.3×Q k1+P k/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+10/2)×1=11.108kN/m q静=1.2×G k1×1=1.2×0.39×1=0.468kN/mq活=1.4×(1.3×Q k1+P k/S)×1=1.4×(1.3×2+10/2)×1=10.64kN/m抗弯验算：M max=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.468×0.62+0.117×10.64×0.62=0.465kN·m σ=M max/ W=0.465×106/(37.5×103)=12.4N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算承载能力极限状态：q1=(1.2×G k1+1.4×1.3×Q k1)×s+1.2×G k2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.6+1.2×0.1453=2.639kN/m p1=1.4×P k=1.4×10=14kN正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+2)×0.6+0.1453=1.579kN/mp2=P k=10kN1、抗弯强度计算简图M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.639(2.22/8-02/2)+14×2.2/4=9.297kN.mσ=M max/(γx W X)=9.297×106/(1.05×80.5×103)=109.987N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EI x)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EI x)=1.579×22004/(384×206000×563.7×104)×(5-24(0/2.2)2)+10×22003/(48×206000×563.7×104)=0.417mm<[ν]=L1/250=2200/250=8. 8mm次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=2.639×2.2/2=2.903kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=1.579×2.2/2=1.737kN六、主梁验算主梁类型工字钢主梁型钢型号18号工字钢截面面积A(cm2) 30.6 截面回转半径i x(cm) 7.36截面惯性矩I x(cm4) 1660 截面抵抗矩W x (cm3) 185抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：q1=1.2×(G k3+G k4+G k5)=1.2×(0.241+0.150+0.010)=0.481kN/mp1=1.4×P k/2=1.4×10/2=7kNR1=2.903kN正常使用极限状态：q2=G k3+G k4+G k5=0.241+0.150+0.010=0.401kN/mp2=P k/2=5kNR2=1.737kN1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R外=10.624kNM max=9.354kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)= 10.624/(2.900/3.400)=12.456kNσ=M max/(γx W X)+N/A=9.354×106/(1.05×185.000×103)+12.456×103/(30.60×102)=52.224 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=1.758mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3400.00+100)/250.00=14.000mm 主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)R外=10.624kN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×19(a) 钢丝绳直径18钢丝绳的钢丝破断拉力F g(kN) 203.952 抗拉强度为(N/mm2) 1570(纤维芯) 不均匀系数α0.82 安全系数K 8花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=40.462°sinα=sin40.462°=0.649T=R外/sinα=10.624/0.649=16.372kN[Fg]=aF g/K=0.820×203.952/8.000=20.905kN>T外=16.372kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm) 18 抗拉强度(N/mm2) 65节点二σ=T/(2A)=16.372×103/[2×3.14×(18/2)2]=32.184 N/mm2 < [f]= 65N/mm2拉环强度满足要求！九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm) 6 钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm) 150 角焊缝强度设计值f f w(N/mm2) 160节点三外侧钢筋拉环焊缝：σf=R外/(h e×l w)=10.624×103/(6.000×150.000)=11.805N/mm2≤βf f f w=1.22×160=195.2N/mm2 拉环焊缝正应力强度满足要求！τf= R外/tanα/(h e×l w)=10.624×103/0.853/(6×150)=13.84N/mm2≤160N/mm2拉环焊缝剪应力强度满足要求！[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(11.805/1.22)2+13.842]0.5=16.887≤f f w=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求！。

卸料平台计算书

常用型钢悬挑外装饰架及卸料平台搭设的一般规定（未尽事项详见《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001》）及建设部建筑工程管理司编制的《建筑施工安全检查标准实施指南》为规范本公司所属项目部常用型钢悬挑外装饰架及卸料平台的搭设，特作如下规定：一、型钢悬挑外装饰架1、悬挑高度不超过24m。

2、悬挑槽钢规格≥［18a，水平分布间距≦1800mm，伸出墙面≦1350mm，最外排立杆距悬挑槽钢最外端=50mm，伸入墙内≥1650mm；墙内远端设抗倾栓环ф≥ф16元钢，距墙边1550mm，每端锚入板内≥35d，墙内近端设稳定栓环ф≥ф12元钢，每端锚入板内35d。

槽钢应满足符合规范，无变形和裂痕，锈蚀深度不许超过0.5mm。

3、如果挑4~8层，必须每根悬挑槽钢墙外远端套钢丝绳，直径≥14mm，与建筑物斜向拉牢，钢丝绳每端三个U型卡扣，U型卡扣间距100mm，钢丝绳尾端距U型卡扣应有>200mm的长度。

钢丝绳应满足符合规范、光洁，无毛边和锈痕，更不许有断丝等现象。

（考虑砼楼板薄，倾复力大，楼板锚不住墙内远端抗倾栓环之故）。

如果挑3层以下，可不系此钢丝绳。

4、在使用过程中只允许两步架同时施工，且施工活荷载≦2KN/M2。

5、连墙杆按两步三跨设一道，连墙杆间距不得大于中~中5.4m×5.4m，脚手架步距和纵距≦1800mm，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，连墙件宜靠近脚手钢管主节点设置。

二、型钢卸料平台1．主拉钢丝绳直径≥15.5mm（规格：6×19，钢丝总断面积89.49mm2，容许应力[σ]=1373~1961MPa）钢丝绳每端三个U型卡扣，U型卡扣间距100mm，钢丝绳尾端距U型卡扣应有>200mm的长度。

钢丝绳应满足符合规范、光洁，无毛边和锈痕，更不许有断丝等现象。

2．连接主拉钢丝绳两端的上下锚环只能用HPB235（Q235）元钢，直径ф>16mm（如果要设上、下锚环的话），上锚环两端各锚入边梁≥35d。

卸料平台计算书

一.简图：二、铺板计算：采用δ＝4cm木板或钢脚手板。

计算从略。

三、横次梁计算L1：1.荷载：铺板自重 40×1＝40kg/mL1自重[12 12.4kg/m均布活荷 50×1＝50kg/mΣq1＝102.6kg/m设堆模板高1.2m，24层，宽1.2m则：活载q2＝35×24＝840kg/m2.内力：R恒＝102.6×1.25＝128.25kgR活＝840×0.6＝504kgΣR＝128.25+504＝632.25kgMmax＝632.5×1.25－0.5×102.6×1.25²－0.5×840×0.6²＝790.32－80.16－151.2＝559kg·m3.强度验算：[12.6 Wx＝61.7cm³б＝M/W＝559×10²/61.7＝906kg/cm²<〔б〕＝1700kg/cm²（可）4.稳定验算：φb＝570bt/L1h×235/f yb＝5.3cm t＝0.9cm h＝12.6cm L1＝250cm f y＝235φb＝570×5.3×0.9/250×12.6＝0.863>0.6 则φb /＝0.72则：б＝M X/φb/Wx＝559×100/0.72×61.7＝1258kg/cm²<〔б〕（可）四.主梁L2计算：1.荷载：非移动荷载qq=铺板 40×1.25＝50kg/m均布活载 50×1.25＝62.5kg/m[12自重 12.6×1.25＝15.75kg/m栏杆重 50kg/mL2 25kg/mΣq＝203kg/mg＝[12自重 12.6×1.25＝15.75kg栏杆重 50×1.25＝62.5kgΣg＝78.25kg可移动性堆载：总堆载额定为1500kg，具体计算杆件截面时取其最不利位置加载。

卸料平台计算书(1)

第七章、计算书型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计规范》GB50017-2017、构造参数、荷载参数型钢悬挑式卸料平台平面布置图型钢悬挑式卸料平台侧立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)153截面抵抗矩 W(cm 3) 37.52抗弯强度设计值 [f](N/mm 2)15面板受力简图如下：计算简图取单位宽度 1m 进行验算q=1.2 ×G k1×1+1.4 ×(1.3 ×Q k1+P k /S) ×1=1.2 ×0.39 ×1+1.4 ×(1.3 ×2+10/2) 1×=11.108kN/m q静=1.2 ×G k1×1=1.2 ×0.39 ×1=0.468kN/mq活=1.4 ×(1.3 ×Q k1+P k/S) ×1=1.4 ×(1.3 ×2+10/2) ×1=10.64kN/m 抗弯验算：2 2 2 2M max=0.1 ×q静×s2+0.117 ×q活×s2=0.1 ×0.468 ×0.62+0.117 ×10.64 ×0.62=0.465kN ·m σ=M max/ W=0.465 ×106/(37.5 1×03)=12.4N/mm2<[f]=15N/mm 2 面板强度满足要求！五、次梁验算次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=(1.2 ×G k1+1.4 ×1.3×Q k1) ×s+1.2 ×G k2=(1.2 ×0.39+1.4 1×.3 ×2) ×0.6+1.2 0×.205=2.711kN/m p1=1.4 ×P k=1.4 ×10=14kN 正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1) ×s+G k2=(0.39+2) 0×.6+0.205=1.639kN/m p2=P k=10kN1、抗弯强度计算简图M max =q 1(L 12/8-m 2/2)+p 1×L 1/4=2.711(22/8-02/2)+14 ×2/4=8.355kN.mσ=M max /( x γW X )=8.355 1×06/(1.05 1×41×103)=56.436N/mm 2<[f]=205N/mm 次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图4 2 3 4 νmax =q 2L 14/(384EI x )(5-24(m/L 1)2)+p 2L 13/(48EI x )=1.639 2×0004/(384×206000×1130×1 4 2 3 4 04) ×(5-24(0/2)2)+10 ×20003/(48 ×206000×1130×104)=0.147mm<[ ν]=1L/250=2000/250=8mm次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R 1=q 1×B/2=2.711 ×2/2=2.711kN正常使用极限状态：R 2=q 2×B/2=1.639 ×2/2=1.639kN六、主梁验算根据《建筑施工高处作业安全技术规范》 (JGJ80-2016)，主梁内力按照外侧主梁类型工字钢截面面积 A(cm 2) 26.1 截面惯性矩 I x (cm 4)1130抗弯强度设计值 [f](N/mm 2) 205主梁型钢型号16号工字钢截面回转半径 i x (cm) 6.58 截面抵抗矩 W x (cm 3)141弹性模量 E(N/mm 2) 206000钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算 (不考虑内侧钢丝绳支点作用)：承载能力极限状态：q1=1.2 ×(G k3+G k4+G k5)=1.2 ×(0.205+0.150+0.010)=0.438kN/m p1=1.4 ×P k/2=1.4 1×0/2=7kNR1=2.711kN正常使用极限状态：q2=G k3+G k4+G k5=0.205+0.150+0.010=0.365kN/m p2=P k/2=5kNR2=1.639kN1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R 外=15.361kNM max=9.276kN ·mN=R 外/tan α=R外/(h1/s1)= 15.361/(3.900/3.500)=13.785kNσ =M max/( γx W X)+N/A=9.276 ×106/(1.05 1×41.000 ×103)+13.785 ×103/(26.10 1×02)=67.9 22 33 N/mm2<[f]=205.000 N/mm 2 主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=2.766mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3500.00+200)/250.00=14.800mm 主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=15.361kN剪力图(kN)标准值：R'外=9.840kN如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：1、强度验算弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R 内=20.503kNM max=7.273kN ·mN=R 内/tan α=R内/(h2/s2)= 20.503/(3.900/2.700)=14.195kNσ =M max/( γx W X)+N/A=7.273 ×106/(1.05 1×41.000 ×103)+14.195 ×103/(26.101×02)=54.52265 N/mm2<[f]=205.000 N/mm 2 主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=1.361mm<[ ν ]=2(A-a2)/250.00=2(4400.00-2700.00)/250.00=13.600mm 主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)标准值： R'内=13.064kN 七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37钢丝绳直径21.5钢丝绳的钢丝破断拉力 F g (kN) 243.5 2抗拉强度为 (N/mm 2) 1400不均匀系数 α0.82安全系数 K10R 内 =20.503kN剪力图 (kN)花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α =arctan(1h/s1)=48.094 °sin α =sin48.094 °=0.744内侧钢丝绳与主梁夹角β =arctan(2h/s2)=55.305 °sin β =sin55.305 °=0.822标准值：T'=Max[R' 外/sin α,内R/s' in β]=Max[9.840/0.744,13.064/0.822]=15.889kN 设计值：T=Max[R 外/sin α,内R/sin β]=Max[15.361/0.744,20.503/0.822]=24.937kN 由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算[Fg]=aF g/K=0.820×243.500/10.000=19.967kN>T'=15.889kN 钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm) 25 2抗拉强度(N/mm 2) 65拉环强度满足要求！九、焊缝验算外侧钢筋拉环焊缝：σf=R 外/(h e×l w)=15.361 1×03/(6.000 1×20.000)=21.334N/mm2≤βf f f w=1.22 ×160=195.2N/mm2 拉环焊缝正应力强度满足要求！3 2 2 τf= R 外/tanα/(h e×l w)=15.361 1×03/1.114/(612×0)=19.146N/mm2≤160N/mm2 拉环焊缝剪应力强度满足要求！[( σf/ βf)2+τf2]0.5=[(21.334/1.22)2+19.1462]0.5=25.93 ≤f w f=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！内侧钢筋拉环：σf=R 内/(h e×l w)=20.503 1×03/(6.000 1×20.000)=28.477N/mm2≤βf f f w=1.22 ×160=195.2N/mm2 拉环焊缝正应力强度满足要求！3 2 2 τf= R 内/tan β/e(×hl w)=20.503 1×03/1.444/(61×20)=19.715N/mm2≤160N/mm2 拉环焊缝剪应力强度满足要求！[( σf/ βf)2+τf2]0.5=[(28.477/1.22)2+19.7152]0.5=30.553 ≤f w f=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求！。

卸料平台施工方案+计算书

一、编制说明本项目工程为了确保安全施工，便于各楼层卸料操作，特别设臵安全卸料平台，该工程的卸料平台与外墙脚手架分开搭设，采用槽钢作为主要受力构件，钢丝绳与主体结构固定斜拉，该方案搭设、拆除方便、受力明确。

二、材料选用两侧边采用18a#槽钢为主要钢梁、中间与两边18a#槽钢连接采用10 a#槽钢，卸料平台斜拉采用4根φ12钢丝绳、结构楼面上采用φ18钢筋预、24个绳扣、φ48×3.5钢管、竹脚手板、18a#φ圆钢。

三、设计说明1.卸料平台与外脚手架分开搭设。

2.本设计计算有关取值：每个卸料平台所承担的施工荷载为2.0t（除自重），从外脚手架外立杆边挑出3.0m，宽2.1m，从外脚手架的立杆穿进至结构板内固定。

斜拉钢丝绳一端挂于距斜料平台端部1.0m的位臵，另一端固定于上层框架边梁上。

在两槽钢之间铺设3.0m长的φ48，间距250mm，每隔二根与两边的槽钢焊接，其上铺设竹架板，具体见下图3. 所有材料必须合格。

如选用旧材料必须经过严格检查，如有缺陷必须经技术人员确认后方可使用。

四、荷载计算 1.卸料平台自重：12号槽钢封闭式护栏ф48钢管，与横向钢管采用扣接。

ф48钢管，与横向钢管采用梅花点扣接，隔一扣一。

ф48钢管，间距0.25米，与槽钢隔二焊一。

ф48钢管，间距1.5米，与槽钢焊接满铺竹脚手板卸料平台1-1断面卸料平台搭设剖面图槽钢端部ф48钢管限位栓建筑外脚手架模板、钢管护栏纵向满铺竹架板ф48钢管，间距250mmф12钢丝绳ф20钢筋锚环18a槽钢1.1每根槽钢自重： 121.23N/m1.2钢管自重：钢管传至槽钢上的线荷载：1.5х38.4/0.25=231N/m1.3竹串片脚手板：每块竹串片脚手板实际重量最多不大于200N，大约0.75m2，则每平方约250N/m2钢管和竹串片脚手板的长度为3m，则将卸料平台总的自重分配到两根槽钢上的荷载为：=1.2х（121.23+231）+1.2х1.5х250=873N/mq自2.施工荷载：按照每个卸料平台承受2.0t施工荷载，建筑物外脚手架以外的卸料平台尺寸为2.7×2.2m，考虑到实际的受力情况，将实际的受力面扩大为2.7×3.0m则：=1.4х20000/（2.7х3）=3457N/m2q施将其平均分配到两根槽钢上，为简化计算和偏于安全，考虑该荷载沿槽钢通长作用，则槽钢上产生的线荷载为：=3457х1.35=4667kN/mq施五、在自重作用下的强度验算1.受力计算：在只承受自重荷载作用时，槽钢上未采取斜拉钢丝绳，考虑一端搁臵在建筑物的框架边梁上，另一端暂时搁臵在建筑物外脚手架的外大横杆上，将其视为作用在外脚手架上的荷载，所以此处不对外脚手架进行验算，其受力简图如下：RA=q（L2-a2）/（2L）=873х（2.42-2.22）/（2х2.4）=167NRB=q（L+a）2/（2L）=873х（2.4+2.2）2/（2х2.4）=3849NMmax=qa2/2=873х2.22/2=2113N.m2.强度验算：WX=62137mm3；A=15690mm2。

卸料平台计算书

卸料平台计算书一．基本参数1．卸料平台由地面开始搭设，均采用φ48×3.0钢管搭设。

搭设高度为6m 。

2．卸料平台尺寸：（1）卸料平台长4m 、宽3m ，设3排立杆，立杆纵距2m 、横距1.5m 。

（2）水平杆的步距均为1.8m 。

卸料平台的内排立杆均离开外脚手架外排立杆0.2m 。

3．支承平台面板的水平杆间距＠30cm 。

4．地面粗糙度为B 类。

5．高度为22m 的风压高度变化系数u z ＝1.284。

6．卸料平台架体为敞开式，挡风系数φ＝0.0867．钢管截面特性：截面积A ＝4.89cm 2、惯性矩I ＝12.19cm 4、截面模量W ＝5.08cm 3、回转半径i ＝1.58cm 、自重q =0.0384 kN/m 。

二．荷载值根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2001（2002年版）：1．平台结构自重，每米立杆承受的结构自重标准值：g k ＝0.1405 kN/m 。

2．脚手板自重标准值为0.35kN/m 2，栏杆挡脚板自重标准值为0.14 kN/m 。

3．平台活载标准值：2.5 kN/m 2 。

三．卸料平台计算1．纵向水平杆受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算⑴ 抗弯强度计算恒载合计：q G =0.35×0.3+0.0384＝0.143kN/m活载：q Q ＝2.5×0.3＝0.75kN/m∑+=Q K G K M M M 4.12.1228.175.0814.18.1143.0812.1⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=＝0.495kN.m 式中：M GK ——脚手板自重标准值产生的弯矩；M QK ——活荷载标准值产生的弯矩。

361008.510495.0⨯⨯==W M σ ＝97.4 N/mm 2＜f ＝205 N/mm 2 ，满足要求。

⑵ 挠度计算mm 96.21019.121006.21002000)75.0143.0(521.0100521.04544max =⨯⨯⨯⨯⨯+⨯==EI ql f 容许挠度[ f ] = l /150 = 2000/150 = 13.3 mm 或10 mm > f max ，满足要求。

钢管落地卸料平台计算书

钢管落地卸料平台计算书一、架体参数二、荷载参数三、设计简图平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算G1k=g1k=0.033kN/m;G2k= g2k×l b/5 =0.350×1.00/5=0.070kN/m;Q1k= q1k×l b/5 =2.000×1.00/5=0.400kN/m;Q2k= q2k×l b/5 =2.000×1.00/5=0.400kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。

q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.070)=0.124kN/m;q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.400+0.400)=1.120kN/m;板底支撑钢管计算简图M max =0.125×(q 1+q 2)×l 2=0.125×(0.124+1.120)×1.252=0.243kN·m; R max =1.25×(q 1+q 2)×l=1.25×(0.124+1.120)×1.25=1.943kN;σ=M max /W=0.243×106/(4.49×103)=54.096N/mm 2<[f]=205.00N/mm 2; 满足要求！ 2、挠度计算q '=G 1k +G 2k =0.033+0.070=0.103kN/m q '=Q 1k +Q 2k =0.400+0.400=0.800kN/mR 'max =1.25×(q '1+q '2)×l=1.25×(0.103+0.800)×1.25=1.411kN;ν=(0.521q '1l 4+0.192q '2l 4)/100EI=(0.521×0.103×(1.25×103)4+0.192×0.800×(1.25×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =0.228mm<max{1250.00/150,10}mm 。

卸料平台施工方案和计算书

卸料平台施工方案一、设计依据及适用范围：1、《施工电梯、井字架卸料平台及防护门搭设》；2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）；3、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；4、《建筑施工脚手架实用手册》；5、搭设高度及施工荷载规定如下：本工程井字卸料平台架体总高度为：65米，搭设卸荷拉杆分二次卸荷分别在五层和十层处，施工总荷载不得大于6KN。

二、技术要求1、卸料平台采用双排钢管落地脚手架形式，搭设高度65米；2、卸料平台基础地面承载力应达到60KN/㎡，架体下应至少浇筑200厚C15基础，当承载不满足时应采用必要措施进行加固；3、卸料平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆，连墙杆预埋插管埋深不得小于250mm；4、卸料平台卸料层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且靠近升降机侧应高于靠近建筑物侧20-30mm；5、卸料平台在架体两侧及正面外侧两立柱之间应按标准设置扶手、中栏杆及挡脚板（高度分别为1200、600、和180）；6、卸料平台必须独立搭设。

7、除满足以上要求外，卸料平台架还应符合国家现行有关标准、规范的规定。

三、搭设材料要求1、卸料平台架、连墙杆及预埋插管等均应采用φ48×3.5的钢管，并应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合标准《碳结构钢》（GB/T700）中的Q-235-A级钢的规定。

2、本卸料平台架应用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家规范《落地式钢管脚手架用扣件》（GB15831）的规定。

3、卸料平台的脚手板应符合JGJ130中的材质要求。

4.模板支架搭设高度为65.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=0.60米，立杆的步距 h=1.50米。

图落地平台支撑架立面简图图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。

卸料平台计算书

卸料平台设计书1 卸料平台的编制依据1.1建筑施工高处作业安全技术规范（ JGJ80－91）；1.2城建集团《施工现场管理工作实施细则》；1.3结构安装工程施工操作规范（ YSJ404—89）。

2设计思路本平台为悬挑式钢平台，应用于本工程结构施工中5-9层的材料周转倒运,位于11-12轴/G轴中间。

平台是以槽钢为主次梁焊成6000×2700的框架，其上铺5cm厚的木脚手板，用Φ48的钢管与槽钢焊牢作防护栏，防护栏`周围满布密目安全网。

平台上焊4根Φ20的吊环作为起吊点，平台搁支在混凝土楼板上，用Φ20钢筋埋于结构层上，同主梁16槽钢连接，以固定平台位置，防止平台移位；平台用 4根直径19.5的钢丝绳与结构拉接。

悬臂部分4500mm，伸进楼板部分1500mm。

3施工准备3.1材料准备： 16＃槽钢、10＃槽钢、5mm厚木板、Φ48×3.5mm钢管、密目安全网、Φ19.5钢丝绳、配套螺栓等。

具体材料详见下表（2）人员准备：电焊工2名、架子工4名、信号工1名必须是专业人员，并且持证上岗。

4施工操作4.1卸料平台的加工制作卸料平台严格按照设计图纸加工制作。

要求主次梁之间的焊接均为满焊后刷防锈漆两遍，Φ48╳3.5mm间距1100mm、高l.5m的防护栏杆与槽钢焊牢，槽钢外侧面及防护栏均刷红白相间的油漆标识，防护栏周围满布密目安全网。

4.2卸料平台的吊装卸料平台加工制作完毕，检查焊件、构件符合设计要求后起吊安装，安装就位后经静载实验、验收合格后方可使用。

吊装时，先挂好四角的吊钩，吊钩的四根牵引绳应等长，保证卸料平台在起吊过程中平稳，吊装至所确定的楼层卸料平台位置处。

将平台保险杠及千斤顶固定在外檐梁板上，再将平台斜拉直径19.5的钢丝绳同结构固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松开塔吊吊钩。

卸料平台安装完毕并经验收合格后方可使用，卸料平台限重牌应挂在该平台附近明显位置，本卸料平台限重均为1.5t。

卸料平台设计计算书

卸料平台设计计算书一．工程概况工程名称：建设单位：设计单位：监理单位：施工单位：建筑面积：13077m2建筑层数：地下一层，地上二十五层建筑层高：裙房4.8m、3.6m，标准层均为3.0m结构类型：框架剪力墙二．荷载计算活荷载按均布荷载考虑，实际按15KN/m2，计算按20KN/m2，钢环节点位于A、B、C、D四点。

构件自重[10 2.5×9×8.59kg/m=193.275kg[16a 4.7×2×15.34kg/m=144.196kg18mm厚模板及方木按35kg/m2×2.5×4.5=5393.75kg栏杆φ48钢管[1.2×9+(4.5×4+2.5×2)]×3.84=129.792kg安全网及竹脚手片20kg×11.5×1.2=276kg 计1137kg计算荷载自重1137kg×1.2÷(4.5×2.5)=1.21KN/mm2活荷载20×1.4=28 KN/mm2合计：29.21 KN/mm2杆件受力分析按三跨连续梁计算q1=1.21×0.9=1.09 A B C Dq2=28×0.9=25.2 300 300 300M1=-0.1×1.21×0.9×0.32=-0.01KNmM2=-0.177×28×0.9×0.32=0.401KNmδ=M总/W=0.411KNm÷（48.6×103）=8.5N/mm2≤f=17N/mm2W=bh2/6=90×1.82/6=48.6cm3板能满足要求W=kwql4/100EI=0.677×(1.09+25.2)×0.34÷(100×0.1×108×43.74)=0.33＜300/400=0.75mm I=bh3/12=90×1.83/12=43.74cm4板的刚度能满足要求q1=1.21×0.3=0.363KN/mq2=28×0.3=8.4KN/m500 500 500M1=-0.1×0.363×0.52=-0.0091KNmM2=-0.177×8.4×0.52=0.3731KNm计0.3808KNmW=1/6bh2=6×82/6=64cm3I=bh3/12=6×83/12=256cm3δ=M/W=0.3808KNm/64×103mm3=6.0N/mm2≤17N/mm2方木强度能满足要求W=kwql4/100EI=0.677×8.763×1015×0.54÷(100×0.1×108×256×104)=0.145≤500/400=1.25mm方木强度能满足要求验算[10槽钢q=14.61KN/m2500[10线荷载：29.21×0.5=14.61KN/mM=-1/12ql2=-1/12×14.61×2.52=7.61KNm查钢结构[10得：I=173.9mm4×104 W=34.8×103mmf=M/τw=7.61/1.05×34.8=208.2N/mm2τ=1.05208.2N/mm2＜215N/mm2强度能满足要求f max=ql4/384EI=14.61×2.54×1012÷(384×2.1×105×173.9×104)=8.5mm≤2500/250=10mm 刚度能满足要求V=ql/2=14.61×2.5÷2=18.3KNτ=VS/Itm≤fv=125N/mm2S=20.4cm3 tm=4.5mm=18.3×20.4×106÷(4.5×173.9×104)=47.7N/mm2≤125N/mm2抗剪能满足要求[16a槽钢验算q1=1.51KN/mq2=35KN/mA B1500 2500 500线荷载静载时1.21×1.25=1.51KN/m=q1活载时28×1.25=35KN/m=q2M1=0.237×1.51×1.52=0.805KNmM2=0.256×35×1.52=20.16KNmM=1/2ql2=1/2×36.51×0.52M总=M1+M2=20.965KNm查钢结构得I=823.3cm4 ,W=102.9cm3 ,S=59.4cm3 ,tw=9mmδ= M/γw=20.965÷(1.05×102.9×103)=190.04N/mm2≤215N/mm2强度能满足要求W= 5ql4/384EI=5×36.51×1.544×1012÷(384×2.1×105×823.3×104)=1.39mm≤1500/250=6mm刚度能满足要求抗剪能满足要求V B=1.011×ql=1.011×36.51×1.54=55.37KNV C=0.716×ql=0.716×36.51×1.5=39.21KNτ=VS/Itm=55.37×59.4×106÷(9×823.3×104)=44.38N/mm2≤125N/mm2能满足要求焊接焊缝要求各条焊缝均要求hf≥6mmA、B、C、D四点处与[16a连接处hf≥8mm焊缝计算拉应力δ=Nsinθ/lwt≤f Vω≤215N/mm2剪应力τ= Ncosθ/lwt≤f Vω≤125N/mm2钢丝绳的选择长杆6m的[20槽钢与每个节点受力大小与钢丝绳拉力角度有关，同时与钢丝绳松紧程度有关，选择标准层层高为3m，且45°＜α＜60°，取高度为3+1.2=4.2mA B Cα β 1500 2500 5004200Dtg α=4.2/4=1.05α=46.4°tg β=4.2/1.5=2.8β=70.35°sin α=V B /XzXz=V B /sin α=55.37/0.942=58.8KN sin β=V A /X 1X 1=V A /sin β=39.21/0.724=54.16KN 取安全系数为ZZ=y/58.8y=117.6KN选φ22钢丝绳[10φ螺杆一个平面垫圈十个弹簧垫圈双螺帽节点1°φ22钢丝绳花篮螺丝捆绑式钢丝绳2根[20φ484×φ25吊环18厚九合板60×80方木节点1。

卸料平台计算书

卸料平台方案一、工程概况*******小高层住宅层高2.9M，共12层。

脚手架采用槽钢悬挑脚手架。

故主体卸料平台拟采用可换层使用的钢丝绳斜拉式槽钢卸料平台。

其尺寸详见卸料平台构造示意图。

卸料平台满铺木脚手板。

自重为0.35KN/M2，四周栏杆，挡脚板及密闭安全网自重标准值为0.14KN/M。

16槽钢卸料平台构造示意图二、卸料平台构件计算本卸料平台主要供木工吊装木方，模板及钢管扣件及瓦工垂直运输砖块及砂浆等使用。

其可操作使用的面积为1.5M ×2.7M=4.05 M2，考虑到平台的使用安全，其荷载不宜超过1T，现按最大装载量0.8T来验算。

1、单根次梁荷载[16次梁自重：1.2×（19.7kg/m ×1.5m ）×9.8=347.5N 脚手板自重：1.2×350N/ M 2×4.05/3=567N 施工荷载取工人重量，一般为： 1.4×150 kg ×9.8=2058N 装卸荷载按限载量的一半考虑：1. 4×400 kg ×9.8=5488N合计：8460.5NM=PL/4=8460.5×1.5/4=3172.7N 〃MkN/mm218.2710117107.317233=⨯⨯==WM σ<f =205 kN/mm 2强度满足要求。

mmEIFL309.01006.21093448105.15.84604854933=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==υ<[v ]=l /500=3mm挠度满足要求。

2、单根主梁荷载：[16次梁自重：1.2×（19.7kg/m ×4）×9.8=926.89N 脚手板自重：1.2×350N/ M 2×4.05/2=850.5N 次梁自重：1.2×2（19.7kg/m ×1.5）×9.8=695N施工荷载：1.4×150kg ×9.8=2058N装卸荷载按总重的一半即1.4*9.8*800/2=5488 N 合计： 10018.39N槽钢主梁以钢丝绳吊点作为支承点计算。

卸料平台计算书

卸料平台计算书1、卸料平台采用架管、管扣和5公分厚木架板搭设，挑出建筑物外缘长度2米，宽度3.6米，可同时放置两辆手推车，人、车及装载的材料限制荷载8KN。

卸料平台外侧三方搭设1.2米高的防护栏杆。

详见附图。

2、杆件验算1）荷载钢管、管扣、架板Q=300N/㎡人员、斗车、材料总量按8000N计算，责活荷载为G=8000/2×3.6=1052N/㎡考虑不均衡的情况，取G=1300N/㎡2）直接支承架的水平管的荷载为（300+1300）×0.9=1440N/M直接之承架的水平管的最大弯矩按三跨梁计算其M max=0.1×1440×1=144Nm=144000Nmm钢管抵抗矩W=5.08×1000mm3取安全系数K=1.5则σ=KM max/W=1.5×144000/5.08×1000=42.5N/mm2<f y=170N/mm2强度满足要求3）外架大横杆承受水平杆传来的集中荷载P=1440×0.5=770N外架大横杆按两跨梁考虑其M max=0.278×770×0.9=192Nm=192000Nmmσ=K M max/w=1.5×192000/5.08×1000=56N/mm2<fy=170N/mm2强度满足要求外架大横杆按两跨梁考虑时，平台中部外架立杆处的管扣最大荷载为1.5×770×3=3465N<管扣承载能力6500N抗滑抗扭满足要求4）支承水平管的斜管荷载为平台中部斜管荷载为V=1440N×2=2880N钢管按45度设置时，长度约1米，不必考虑失稳问题中部斜管内力为N=2880/0.707=4073Nσ=1.5×4073/4.893×102=12.48/ mm2<fy=170N/mm2强度满足要求平台外侧斜管荷载为V=770N，荷载很小，故安全。

卸料平台计算书

太平街小学教学楼卸料平台一、基本情况本卸料平台为太平街小学教学楼临时平台，采用φ48壁厚3.5MM钢管进行搭设,上铺20CM宽,厚5CM架板进行搭设,架板沿平行于建筑物的方向进行铺设,施工荷载：2人及手推车、卸料，单车砂浆重2.5KN,施工荷载共计：q k=0.8KN/人×2=1.6KN+2.5KN=4.1KN 二、杆件计算（一）水平杆AD计算1、荷载计算（1）、恒载脚手板：0.35KN/M2×1.5=0.63KN/MAD杆自重：0.038KN/M其它荷载穿过支座不产生弯矩合计：g k=0.63+0.038=0.668KN/M设计恒载g=1.2×0.668=0.802KN/M（2）活载q k=4.1KN/M设计活载q=1.4×4.1=5.74KN2、按三跨连续梁进行荷载组合a、在均布荷载作用下的弯矩计算AB、CD跨：M1=kql2=0.080×0.802×1.02=0.064KN.M BC跨：M2=kql2=0.025×0.802×1.02=0.020KN.M支座M B=kql2=-0.100×0.802×1.02=－0.080KN.MM C=M B=kql2=－0.080KN.Mb、在集中荷载作用下的弯矩计算AB、CD跨：M3=kql=－0.038×5.74×1.0=－0.218KN.MBC跨：M4=kql=0.175×5.74×1.0=1.005KN.M支座B、C支座：M B=kql=－0.075×5.74×1.0=－0.431KN.M M C=－0.431KN.M最大荷载组合：M=1.005+0.020=1.025KN.M（2）AB、CD跨：M1=kql2=0.080×0.802×1.02=0.064KN.M BC跨：M2=kql2=0.025×0.802×1.02=0.020KN.M支座B、C支座：M B=M C=kql2=－0.100×0.802×1.02=－0.080KN.Mb、在集中荷载作用下的弯矩计算AB跨：M3=kql=0.200×5.74×1.0=1.148KN.M支座B支座：M B=kql=－0.057KN.MC支座：M C=kql=－0.025×5.74×1.0=－0.144KN.M 最大荷载组合：M=1.148+0.064=1.212KN.M （二）因1.212KN.M>1.025KN.M故取1.212KN.M进行抗弯强度验算AB杆抗弯强度计算由σ=M/W得.其中：M=1.212KN.M,查表得W=5.08CM3Q=1.212×106/5.08×103=201.772N/MM2<f=215N/MM2满足强度计算要求KN杆只承受自重,故不需进行计算三、钭撑杆计算（一）、A四、钭撑杆计算（一）、A点受力计算1、荷载计算（1）恒载脚手板：0.35×1.5×0.5=0.263KN栏杆、栏板：1.5×0.14=0.21KN扣件：0.0146KN合计：2.63+0.21+0.0146=0.855KNg k =0.855KN设计恒载：g=1.2×0.855=1.026KN则N EA =1.026/COS450=0.707KN N FA =1.026×tg450=1.026KN（2）支承稳定性计算因1.026>0.707 故取1.026KN 进行稳定性验算φ48钢管几何特征A n =489MM 2 I=15.8mm 计算长度l 0=12+12 =1.414M压杆长细比：λ=l0/i=1414/15.8=89.49 查表得φ=0.667 整体稳定性验算由N/φA<f 得1. 026×103/（0.667×489）=3.146N/MM 2<f=215N/MM 2 故去撑A 满足强度及稳定性要求 B 点计算（1）恒载：脚手板：0.35×1.5×1.0=0.525KN扣件：0.0146KN合计：g k=0.525+0.0146=5.40KN设计恒载：g=1.2×5.40=0.648KN（2）设计活载q=2.87KN则B点承受活载：P=2.87+0.648=3.518KN其中N BG与N BI大小相等,方向相反N BG=3.518×tg450=3.518KNN HB=3.518/cos450=4.975KN因4.975KN>3.518KN故取N HB=4.975KN进行稳定性计算2、φ48钢管几何特征An=489MM2 I=15.8MM计算长度l0= 1.02+1.02=1.414M压杆长细比λ=l0/I=1414/15.8=89.49查表得φ=0.667整体稳定性验算由N/φA=4.975/(0.667×489）=15.253N/MM2<215N/MM2故A点支撑满足强度及稳定性要求C点与B点相同五、搭设要求1、将外墙面钭撑部份的墙面及架体宽度等分成三段。

落地式卸料平台搭设方案(3.0m×6.5m 计算书)_secret

落地式卸料平台搭设方案卸料平台平面搭设尺寸为3.0m宽×6.5m长，最高搭设高度至六层楼面，标高为：22.27m，室内比平台低0.20m，最高搭设平台高度为18.2m。

使用时逐层往上搭设，平台往外挑100mm，见剖面图本方案按平台最大高度考虑，最大堆放荷载为1t，受力面积为19㎡，每吊不能超过0.8t。

卸料平台的立杆纵距1.2m、横距1.2m、步距1.5m，脚手架搭设高度：18.20m，，钢管类型(mm):Φ48×3.5，扣件连接方式：平台板下钢管采用双扣件，其他采用单扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.30m，平台底钢管间距离0.5m。

脚手板自重:0.3kN/m2；栏杆自重:0.15kN/m2；材料堆放最大荷载:2.5kN/m2；施工均布荷载标准值:1kN/m2。

卸料平台的连接不能直接与外脚手架连接在一起，卸料平台与外交手脚是相对独立的，直接用钢管与连墙件连接。

一、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W=5.08cm3；截面惯性矩I=12.19cm4；1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11=0.150+0.300×0.300=0.240kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12=2.500×0.300=0.750kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1=1.000×0.300=0.300kN/m2.强度计算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布恒载：q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.240+1.2×0.750=1.188kN/m；均布活载：q2=1.4×0.300=0.420kN/m；最大弯距Mmax=0.1×1.188×1.2002+0.117×0.420×1.2002=0.242kN.m；最大支座力N=1.1×1.188×1.200+1.2×0.420×1.200=2.173kN；截面应力σ=0.242×106/(5080.0)=47.605N/mm2；纵向钢管的计算强度47.605小于205.000N/mm2,满足要求!3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q=q11+q12=0.990kN/m；均布活载：p=0.300kN/m；V=(0.677×0.990+0.990×0.300)×1200.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.799mm 纵向钢管的最大挠度小于1200.000/250与10,满足要求!二、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.173kN；最大弯矩Mmax=0.978kN.m；最大变形Vmax=3.951mm；最大支座力Qmax=9.507kN；截面应力σ=192.512N/mm2；横向钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.000/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑移的计算:双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。