塔机附着验算界面参数表1
塔机附着验算计算书
塔机附着验算计算书塔机附着验算计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机附着杆参数塔机型号QTZ40（浙江建机）塔身桁架结构类型型钢塔机计算高度H(m) 30 塔身宽度B(m) 1.6 起重臂长度l1(m) 57 平衡臂长度l2(m) 12.9 起重臂与平衡臂截面计算高度h(m) 1.06 工作状态时回转惯性力产生的扭矩标准值T k1(kN·m)60工作状态倾覆力矩标准值M k(kN·m) 60 非工作状态倾覆力矩标准值M k'(kN*m)60附着杆数四杆附着附墙杆类型Ⅰ类附墙杆截面类型格构柱塔身锚固环边长C(m) 1.8附着次数N 4附着点1到塔机的横向距离a1(m) 9.5 点1到塔机的竖向距离b1(m) 9.5 附着点2到塔机的横向距离a2(m) 5.7 点2到塔机的竖向距离b2(m) 5.7 附着点3到塔机的横向距离a3(m) 5.7 点3到塔机的竖向距离b3(m) 5.7 附着点4到塔机的横向距离a4(m) 9.5 点4到塔机的竖向距离b4(m) 9.5 工作状态基本风压ω0(kN/m2) 0.2 非工作状态基本风压ω0'(kN/m2) 1塔身前后片桁架的平均充实率α00.35第N次附着附着点高度h1(m)附着点净高h01(m)风压等效高度变化系数μz工作状态风荷载体型系数μs非工作状态风荷载体型系数μs'工作状态风振系数βz非工作状态风振系数βz'工作状态风压等效均布线荷载标准值q sk非工作状态风压等效均布线荷载标准值q sk'第1次附着9 9 0.65 1.95 1.95 1.977 1.977 0.269 1.347第2次附着15 6 0.734 1.95 1.95 1.901 1.963 0.293 1.51第3次附着20 5 0.738 1.95 1.95 1.825 1.934 0.282 1.496第4次附25 5 0.751 1.95 1.95 1.798 1.944 0.283 1.53 着悬臂端30 5 0.774 1.95 1.95 1.79 1.945 0.29 1.578 Array塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.79×0.774×1.95×0.2×0.35×1.06=0.16kN/m2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.16×572-1/2×0.16×12.92=246.607kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(60+246.607)=275.946kN·m3、附着支座反力计算计算简图塔身上部第一附着点（塔身悬臂支承端）的支承反力最大，应取该反力值作为附着装置及建筑物支承装置的计算载荷。
塔吊基础及附着验算
TC5610-6塔机基础及其附着验算1.塔机基础验算1.1支腿固定式基础载荷如下 1.2塔机抗倾覆验算6级以上风停止作业,6级风以下的工作状态的水平荷载18.3KN,非工作状态的水平荷载73.9KN,用于塔机独立高度的基本风压荷载。
塔机基础尺寸长×宽×高为5米×5米×1米。
混凝土重度为3/24m KN 。
验算公式：/3M Ph be a Pv Pg+•=≤+ 工况：67.13522.1241552.51113.181335=≤=⨯⨯⨯+⨯+=e非工况：67.13553.1241551.46419.731552=≤=⨯⨯⨯+⨯+=e则工况满足要求,非工况满足要求。
1.3塔机基础地耐力验算 验算公式：[]2()3B B Pv Pg P P al+=≤工况：28.122.1252/=-=-=e a l非工况：97.053.1252/=-=-=e a l现场实际地耐力为200KPa,则工况满足要求,同样非工况满足要求。
2.塔机附着验算2.1附着立面、平面控制桥墩承台123456789101112131415161718附着立面控制节点1节点2附着平面控制2.2附着受力计算〔此部分为本公司用专业计算软件PKPM进行的受力计算2.2.1支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时,最上面一道附着装置的负荷最大,因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁,其内力及支座反力计算如下:风荷载取值：Q = 0.27kN；塔吊的最大倾覆力矩：M = 1552.00kN；= 95.4182kN ；计算结果: Nw2.2.2 附着杆内力计算计算简图计算单元的平衡方程:其中:第一种工况的计算:塔机满载工作,风向垂直于起重臂,考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。
将上面的方程组求解,其中θ从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况,求得各附着最大的。
中联QTZ100塔机附着验算计算书
QT Z100型塔机附着验算计算书值q sk准值q sk' 第1次附着25.2 25.2 0.742 1.95 1.95 1.798 1.871 0.315 0.819悬臂端53.2 28 0.905 1.95 1.95 1.756 1.839 0.375 0.981 附图如下:3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=37.004kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座2处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
4、附墙杆内力计算支座2处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座2处的附墙杆承担）,水平内力N w=20.5R E=52.332kN。
计算简图：塔机附着示意图塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=62.861°α2=arctan(b2/a2)=57.898°α3=arctan(b3/a3)=49.658°α4=arctan(b4/a4)=58.333°β1=arctan((b1-c/2)/(a1+c/2))=54.348°β2=arctan((b2+c/2)/(a2+c/2))=55.901°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=48.681°β4=arctan((b4-c/2)/(a4+c/2))=46.655°四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知力X1=1。
δ11× X1+Δ1p=0X1=1时，各杆件轴力计算：T11×sin(α1-β1)×(b1-c/2)/sinβ1+T21×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T31×sin(α3-β3)×(b3+c/2)/sinβ-1×sin(α4-β4)×(b4-c/2)/sinβ4=03T11×cosα1×c-T31×sinα3×c-1×cosα4×c-1×sinα4×c=0T21×cosα2×c+T31×sinα3×c-T31×cosα3×c+1×sinα4×c=0当N w、T k同时存在时，θ由0～360°循环，各杆件轴力计算：T1p×sin(α1-β1)×(b1-c/2)/sinβ1+T2p×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T3p×sin(α3-β3)×(b3+c/2)/sinβ+T k=03T1p×cosα1×c-T3p×sinα3×c+N w×sinθ×c/2-N w×cosθ×c/2+T k=0T2p×cosα2×c+T3p×sinα3×c-T3p×cosα3×c-N w×sinθ×c/2-N w×cosθ×c/2-T k=0δ11=Σ(T12L/(EA))=T112(a1/cosα1)/(EA)+T212(a2/cosα2)/(EA)+T312(a3/cosα3)/(EA)+12(a4/co sα4)/(EA)Δ1p=Σ(T1×T p L/(EA))=T11×T1p(a1/cosα1)/(EA)+T21×T2p(a2/cosα2)/(EA)+T31×T3p(a3/cosα3) /(EA)X1= -Δ1p/δ11各杆轴力计算公式如下：T1= T11×X1+ T1p，T2= T21×X1+T2p，T3=T31×X1+T3p，T4=X1（1）θ由0～360°循环，当T k按图上方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴拉力T1=0kN，T2=234.772kN，T3=0kN，T4=427.243kN最大轴压力T1=274.992kN，T2=0kN，T3=419.139kN，T4=0kN（2）θ由0～360°循环，当T k按图上反方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴拉力T1=274.993kN，T2=0kN，T3=419.141kN，T4=0kN最大轴压力T1=0kN，T2=234.771kN，T3=0kN，T4=427.243kN四、非工作状态下附墙杆内力计算此工况下塔机回转机构的制动器完全松开，起重臂能随风转动，故不计风荷载产生的扭转力矩。
塔式起重机附着验收表
产权单位
备案登记号
规格型号
安装单位
安装高度
附着道数
使用单位
工程项目
与建筑物水平附着距离
m
附着前高度
m
附着后高度
m
本道与上道附着间距
m
序号项目Βιβλιοθήκη 验收内容验收结果验收人
1
附着之前验收项目
附着框、附着杆、墙板等是否开焊、变形和裂纹
2
附着杆长度和结构形式是否符合使用说明书要求
3
建筑物上附着点布置和强度是否符合使用说明书要求
11
附着点以上塔机自由高度不得大于使用说明书要求。
安装单位意见
安装单位技术负责人：安装单位盖章：年月日
出租单位意见
租赁单位技术负责人：租赁单位盖章：年月日
使用单位意见
使用单位技术负责人：使用单位盖章：年月日
监理单位意见
监理单位技术负责人：监理单位盖章：年月日
4
附着距离超出使用说明书要求，附着杆重新制造是否符合设计要求
5
附着之后验收项目
附着框架安装位置是否符合使用说明书要求
6
塔身与附着框架是否固定牢靠
7
框架、附着杆、墙板等各处螺栓、销轴是否齐全、正确、可靠
8
垫铁、楔块等零、部件是否齐全可靠
9
最高附着点以下塔身轴线对支承面垂直度不得大于相应高度的2‰
10
最高附着点以上塔身轴线对支承面垂直度不得大于4‰
塔吊扶墙附着计算书
塔机附着验算计算书一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.695×1.206×1.95×0.2×0.35×1.06=0.237kN/m 2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.237×572-1/2×0.237×12.92=365.287kN·m 集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(270+365.287)=571.758kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=77.975kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座4处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
4、附墙杆内力计算支座4处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座4处的附墙杆承担）,水平内力N w=20.5R E=110.273kN。
计算简图：塔机附着示意图塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=53.241°α2=arctan(b2/a2)=46.353°α3=arctan(b3/a3)=46.353°α4=arctan(b4/a4)=53.241°β1=arctan((b1-c/2)/(a1+c/2))=46.185°β2=arctan((b2+c/2)/(a2+c/2))=46.185°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=46.185°β4=arctan((b4-c/2)/(a4+c/2))=46.185°四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知力X1=1。
塔吊附着方案(计算书参考版本,不同塔吊是不同的)
一、计算书塔机附着验算（32层）计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数第2次附着40 15 0.832 1.95 1.95 1.763 1.801 0.308 0.471 第3次附着55 15 0.922 1.95 1.95 1.755 1.792 0.339 0.52 第4次附着70 15 1.008 1.95 1.95 1.733 1.766 0.366 0.56 第5次附着85 15 1.087 1.95 1.95 1.708 1.746 0.389 0.597 第6次附着100 15 1.16 1.95 1.95 1.699 1.734 0.413 0.633 悬臂端121 21 1.254 1.95 1.95 1.686 1.728 0.443 0.681 附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.686×1.254×1.95×0.2×0.35×1.06=0.245kN/m2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.245×562-1/2×0.245×12.92=363.775kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(269.3+363.775)=569.768kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=146.645kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座7处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
塔吊附着计算书
风压等效高 工作状态风 非工作状态
附着点高度 附着点净高
工作状态风 非工作状态 压等效均布 风压等效均
第N次附着 h1(m)
h01(m)
度变化系数 荷载体型系 风荷载体型
μz
数μs
系数μs'
振系数βz
风振系数βz' 线荷载标准 布线荷载标
Байду номын сангаас
值qsk
准值qsk'
第1次附着 22.15
22.15
0.734
2、扭矩组合标准值Tk 由风荷载产生的扭矩标准值Tk2 Tk2=1/2qkl12-1/2qkl22=1/2×0.164×562-1/2×0.164×11.52=246.308kN·m 集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9） Tk=0.9(Tk1+ Tk2)=0.9×(35+246.308)=253.177kN·m
附墙杆3长细比： λ3=L0/i=(a32+b32)0.5/i=(22052+37372)0.5/44.9=96.638≤[λ]=150，查规范表得： φ3=0.577 满足要求！
附墙杆1轴心受压稳定系数：
σ1＝N1/(φ1A)=249608/(0.546×3364.25)=135.887N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 附墙杆2轴心受压稳定系数： σ2＝N2/(φ2A)=187217/(0.415×3364.25)=134.094N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 附墙杆3轴心受压稳定系数： σ3＝N3/(φ3A)=133727/(0.577×3364.25)=68.89N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
1.76
塔机附着验算计算书
塔机附着验算计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数第2次附55 24 0.922 1.95 1.95 1.755 1.912 0.339 0.647 着悬臂端121.5 21.5 1.266 1.95 1.95 1.687 1.854 0.448 0.861附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.687×1.266×1.95×0.2×0.35×1.06=0.247kN/m2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.247×602-1/2×0.247×142=420.394kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(454.63+420.394)=787.522kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=90.87kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座3处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
4、附墙杆内力计算支座3处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座3处的附墙杆承担）,水平内力N w=20.5R E=128.51kN。
计算简图：塔机附着示意图塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=56.31°α2=arctan(b2/a2)=49.086°α3=arctan(b3/a3)=49.086°α4=arctan(b4/a4)=56.31°β1=arctan(b1/(a1+20.5c/2))=42.51°β2=arctan((b2+20.5c/2)/a2)=58.679°β3=arctan((b3+20.5c/2)/a3)=58.679°β4=arctan(b4/(a4+20.5c/2))=42.51°四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知力X1=1。
塔机附着验算计算书
塔机附着验算计算书本计算运用软件为：品茗安控信息技术生产。
本工程为珠江御景花园工程；工程建设地点位于省市。
由中建四局建设。
建筑物为10#楼，地上33层，预计110米高，故设计塔机计算高度为140米，塔机型号为QTZ80(TC5710)，省建设机械集团制造。
根据现场实际情况，设有5道附墙。
本计算书主要依据施工图纸及以下规及参考文献编制：《塔式起重机设计规》（GB/T13752-1992）、《建筑结构荷载规》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑施工手册》、《钢结构设计规》（GB50017-2003）等编制。
塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，需要增设附着杆，附着杆与附墙连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。
主要包括附着支座计算、附着杆计算、锚固环计算。
注意：所设置附墙撑杆类型、尺寸、安装高度等应严格按照此计算书中给出的相应数据制造，安装。
如有改动，此计算书作废，必须重新进行计算、验算。
附墙因不按此计算书制造、安装而产生的安全事故，本验算单位概不负责。
一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×2.21×1.92×1.95×0.2×0.35×1.06=0.491kN/m 2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.491×572-1/2×0.491×12.92=756.776kN·m 集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(270+756.776)=924.098kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=106.756kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座6处锚固环截面力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
塔吊附着计算(验算合格)
塔吊附着计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。
主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。
一. 参数信息二. 支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:1. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2q sk=1.2×0.34×0.35×1.8=0.25kN/m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.30=0.50kN/m2q sk=1.2×0.50×0.35×1.80=0.38kN/m2. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-2450+800=-1650.00kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-2450.00kN.m3. 力 Nw 计算工作状态下: N w=0.000kN非工作状态下: N w=0.000kN三. 附着杆内力计算塔吊四附着杆件的计算属于一次超静定问题,采用结构力学计算个杆件内力: 计算简图:方法的基本方程：计算过程如下：其中:∑1p为静定结构的位移；T i0为F=1时各杆件的轴向力；T i为在外力M和P作用下时各杆件的轴向力；l i为各杆件的长度。
考虑到各杆件的材料截面相同，在计算中将弹性模量与截面面积的积EA约去，可以得到：各杆件的轴向力为：考虑工作状态和非工作状态两个工况，以上的计算过程将θ从0-360度循环，解得每杆件的最大轴压力，最大轴拉力：杆1的最大轴向拉力为：102.2kN；杆2的最大轴向拉力为：62.57kN；杆3的最大轴向拉力为：62.57kN；杆4的最大轴向拉力为：102.2kN；杆1的最大轴向压力为：102.20kN；杆2的最大轴向压力为：62.57kN；杆3的最大轴向压力为：62.57kN；杆4的最大轴向压力为: 102.20kN。
【整理】塔机附着验算计算书
塔机附着验算计算书一、编制依据：本方案编制主要依据为：GB/T13752-1992《塔式起重机设计规范》、GB50017《钢结构设计规范》、GB/T3811-2008《起重机设计规范》和百脉QTZ型塔式起重机使用说明书。
一、工程概况项目名称：圣源地毯有限公司公租房项目，施工单位：城西二建，施工地址：西宁市城南新区，安装了塔机一台生产厂家为：山东百脉、型号为：QTZ50的塔机。
二、塔机附着杆参数三、风荷载及附着参数四、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.92×2.21×1.95×0.2×0.35×1.06=0.491kN/m2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.491×442-1/2×0.491×11.82=625.182kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(454.63+625.182)=14079.812kN·m3、附墙杆内力计算支座5处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座5处的附墙杆承担）,水平内力N w=20.5R E=123.311kN。
计算简图：塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=73.218°α2=arctan(b2/a2)=67.418°α3=arctan(b3/a3)=67.895°α4=arctan(b4/a4)=72.752°β1=arctan((b1-c/2)/(a1+c/2))=63.546°β2=arctan((b2+c/2)/(a2+c/2))=63.197°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=63.758°β4=arctan((b4-c/2)/(a4+c/2))=63.077°四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知力X1=1。
塔吊建筑物附着处强度验算
塔吊建筑物附着处强度验算QTZ80G附着式塔吊第一次附着距离地面25m，所受荷载值以下：载荷工况建筑物承载（吨力）F1(t) F2(t) F3(t) F4(t)工作状态 2.25 4.62 12.71 7.29非工作状态 4.74 6.73 13.5 10.24 附着锚固区设在混凝土剪力墙下部，距楼板300mm,锚固点区段（上下个1m区域）设置螺纹12加强筋，间距20cm,双向双层。
附着锚固区设在7层，14层，21层，28层外墙连梁上，连梁主筋2Φ22/2Φ22,箍筋2ф12＠100，厚度220mm,跨度1200mm,高1400mm。
塔吊附着连杆固定在T型板上，T型板尺寸为600×300×12mm,M30一般螺栓。
冲切破坏角为45o垂直于墙面最大力为135KN依据《现行建筑结构规范大全》第4.4.2条F l ≤0.8 f v A vf v = 125 N/mm2A v—和呈45o冲切破坏锥体斜面相交全部钢筋界面面积A v ≥ Fl/0.8f v = 13.5×104 /(0.8×125) = 1350 mm2经过冲切斜截面钢筋截面数为 4×2×2 ＝ 16根，其中竖直方向钢筋考虑上方锚固不足，不计入抗剪钢筋内，Φ12截面面积113mm2，总抗剪面积为 16×113＝1808 mm2，该附着区增补结构筋满足抗冲切破坏要求。
备注：1.因为连梁混凝土和钢筋本身承受很大竖向结构本身重力，所以在考虑抗从切破坏时不考虑连梁混凝土和钢筋作用。
规范4.4.2条 F l ≤0.3 f t μm h0+0.8 f yv A svu不考虑混凝土及箍筋抗剪，只考虑加强钢筋Φ22＠200抗冲切作用，所以以公式F l ≤0.8 f yv A svu 计算。
2.钢筋安装尺寸以下图所表示。
塔机附着验算界面参数表1
塔机附着验算界面参数表点4到塔机的竖向距离b4(m) 4.4 第1次附着附着点高度(m) 31 第1次附着附着点净高(m) 24第1次附着风压等效高度变化系数μz1.42 第1次附着工作状态风荷载体型系数μs 1.95第1次附着非工作状态风荷载体型系数μs1.95第1次附着工作状态风振系数βz 1.18 第1次附着非工作状态风振系数βz 1.23 第2次附着附着点高度(m) 46.5 第2次附着附着点净高(m) 24 第2次附着风压等效高度变化系数μz 1.72第2次附着工作状态风荷载体型系数μs1.95第2次附着非工作状态风荷载体型系数μs1.95 第2次附着工作状态风振系数βz 1.38 第2次附着非工作状态风振系数βz1.47 第3次附着附着点高度(m) 79 第3次附着附着点净高(m) 24第3次附着风压等效高度变化系数μz1.95 第3次附着工作状态风荷载体型系数μs 1.95第3次附着非工作状态风荷载体型系数μs1.95第3次附着工作状态风振系数βz 1.6 第3次附着非工作状态风振系数βz 1.75 第4次附着附着点高度(m) 100 第4次附着附着点净高(m) 21 第4次附着风压等效高度变化系数μz 2.09第4次附着工作状态风荷载体型系数μs1.95第4次附着非工作状态风荷载体型系数μs1.95 第4次附着工作状态风振系数βz 1.75 第4次附着非工作状态风振系数βz1.95 悬臂端附着点高度(m) 121.5 悬臂端附着点净高(m) 21.5 悬臂端风压等效高度变化系数μz2.21 悬臂端工作状态风荷载体型系数 1.95 悬臂端非工作状态风荷载体型系 1.95。
塔式起重机静载、动载试验表格
起吊最大额定重量的125%，在该吊重相应的的最大幅度时
在上两个幅度的中间幅度处，相应额定起重量的125%
注1：试验时不允许对制动器进行调整；
注2：试验时允许对力矩试验器进行调整。试验后应重新将其调整到规定值。
QTZ50起重机械设备110%额定载荷动载试验
工况
试验方法
实验目的
起升
变幅
回转பைடு நூலகம்
运行
动臂变幅
小车变幅
最大幅度相应的额定起重量的110%
在起升全程范围内一额定速度进行起升、下降，在每一起升下降
在最大幅度和最小幅度间，动臂一额定速度进行俯仰变幅
在最大幅度和最小幅度间，小车一额定速度进行两个方向变幅
一额定速度进行左右回转。对不能全回转的塔机，应超过最大回转角
一额定速度往复行走。臂架垂直于轨道，吊重离地500mm左右，往返运行小于20m
根据设计要求进行组合动作试验，并目测检查各机构运转的灵活性和制动器的可靠性。卸载后检查机构及结构各部件有无松动和破坏等异常现象
起吊最大额定起重量的110%，在该吊重相应的最大幅度时
\
在最小幅度和对应该起重量允许的最大幅度间，小车以额定速度进行两个方向变幅
在上两个复读中间幅度出，相应额定起重量的110%
\
具有多幅度档变速的起升机构，每档速度允许的额定起重量的110%
\
注1：对设计规定不能带载变幅的动臂式塔机，可不按本表规定进行带载变幅试验
QTZ50起重机械设备125%额定载荷静载试验
工况
实验方法
实验目的
最大幅度相应额定起重量的125%
塔吊附着计算
塔吊附着计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需要进展附着的计算。
主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。
一. 参数信息塔吊型号:红旗II-16 塔吊最大起重力矩非工作状态下塔身弯矩塔吊计算高度塔身宽度附着框宽度最大扭矩风荷载设计值附着节点数:3 各层附着高度分别(m):10,15,20附着杆选用：10号工字钢附着点1到塔吊的竖向距离附着点1到塔吊的横向距离附着点1到附着点2的距离二. 支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:qM10.0m 5.0m 5.0m 8.3m1. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值2)W k××××2q sk×××2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区2)W k××××2q sk×××2. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k3. 力 Nw 计算工作状态下: N w非工作状态下: N w三. 附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程为:其中:四. 第一种工况的计算塔机工作状态下，Nw=10.37kN, 风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。
将上面的方程组求解，其中θ从0-360循环，分别取正负两种情况，分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力：杆1的最大轴向压力为：10.37 kN杆2的最大轴向压力为：0.00 kN杆3的最大轴向压力为：10.37 kN杆1的最大轴向拉力为：10.37 kN杆2的最大轴向拉力为：0 kN杆3的最大轴向拉力为：10.37 kN五. 第二种工况的计算塔机非工作状态，Nw=59.77kN, 风向顺着起重臂，不考虑扭矩的影响。
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塔机附着验算界面参数表
点4到塔机的竖向距离b4(m) 4.4 第1次附着附着点高度(m) 31 第1次附着附着点净高(m) 24
第1次附着风压等效高度变化系数
μz
1.42 第1次附着工作状态风荷载体型
系数μs 1.95
第1次附着非工作状态风荷载体型
系数μs
1.95
第1次附着工作状态风振系数βz 1.18 第1次附着非工作状态风振系数βz 1.23 第2次附着附着点高度(m) 46.5 第2次附着附着点净高(m) 24 第2次附着风压等效高度变化系
数μz 1.72
第2次附着工作状态风荷载体型系
数μs
1.95
第2次附着非工作状态风荷载体
型系数μs
1.95 第2次附着工作状态风振系数βz 1.38 第2次附着非工作状态风振系数βz1.47 第3次附着附着点高度(m) 79 第3次附着附着点净高(m) 24
第3次附着风压等效高度变化系数
μz
1.95 第3次附着工作状态风荷载体型
系数μs 1.95
第3次附着非工作状态风荷载体型
系数μs
1.95
第3次附着工作状态风振系数βz 1.6 第3次附着非工作状态风振系数βz 1.75 第4次附着附着点高度(m) 100 第4次附着附着点净高(m) 21 第4次附着风压等效高度变化系
数μz 2.09
第4次附着工作状态风荷载体型系
数μs
1.95
第4次附着非工作状态风荷载体
型系数μs
1.95 第4次附着工作状态风振系数βz 1.75 第4次附着非工作状态风振系数βz1.95 悬臂端附着点高度(m) 121.5 悬臂端附着点净高(m) 21.5 悬臂端风压等效高度变化系数μz
2.21 悬臂端工作状态风荷载体型系数 1.95 悬臂端非工作状态风荷载体型系 1.95。