幕墙基本计算公式
幕墙计算大全(吐血之作)
第一章玻璃面板计算第一节中空夹胶玻璃面板计算（屋面）采光顶的玻璃面板的配置为8mm+12A+6mm+1.52 PVB+6mm钢化中空夹胶玻璃，面板的最大尺寸为1925mm×2000mm。
计算标高为24米。
局部风压体型系数μs1取0.8。
1. 玻璃荷载计算1.1 风荷载标准值为W k＝βgZ·μs1·μz·W o＝1.879×.8×.905×.45＝.612KN／m2风荷载体体形系数按照屋面取为0.8。
根据《建筑幕墙》GB/T21086-2007附录B第B.2.1.1.1的规定，风荷载不小与1.5Kpa.取W k＝1.5KN／m21.2 玻璃自重标准值为：q k0＝γ玻·t×1.2＝25.6×20×1.2/1000＝0.62 KN／m21.3 活荷载标准值为： L k＝0.5KN／m21.4 雪荷载根据《建筑结构荷载规范》第6节：S k＝μr·S o＝2×0.4＝0.8 KN／m2因雪荷载大于活荷载，且雪荷载与活荷载不同时组合，因此荷载组合时不考虑活荷载。
1.5 校核玻璃挠度荷载工况：玻璃面板的等效厚度：t d= 0.95(t13+t23+t33)1/3 =9.3mm工况1：1.0W k -1.0q ky =1.5KN／m2-0.62 KN／m2=0.88KN／m2（方向竖直向上）工况2：1.0q ky+1.0 s k =0.62 KN／m2+0.8 KN／m2=1.42KN／m2（方向竖直向下）1.3 校核玻璃强度荷载工况：采用8mm+12A+6mm+1.14 PVB+6mm的钢化夹胶玻璃，根据《玻璃幕墙工程技术规范》第6.1.4条规定，中空玻璃的外层玻璃分配的风荷载是内层玻璃的1.1倍，夹胶玻璃的外片及夹胶玻璃的内片分配的风荷载一样，只需计算外片玻璃即可。
工况3：对于外片玻璃分配的风荷载为：W ko=1.4W k×1.1×t13/(t13+t23+t33)=1.4×1.5KN／m2×1.1×83/(83+63+63)=1.28KN／m2（方向竖直向上）对于外片玻璃的自重荷载为：q ko =1.0q k= 25.6×8×1.2/1000=0.25 KN／m2（方向竖直向下）外片玻璃的荷载：W ko+ q ko=1.28 KN／m2-0.25 KN／m2=1.03 KN／m2（方向竖直向上）工况4：对于外片玻璃的自重荷载为：q ko =1.0q k= 25.6×8×1.2/1000=0.25 KN／m2（方向竖直向下）对于外片玻璃的雪荷载为：s ko =s k×1.1×t13/(t13+t23+t33) = 1.1×0.8KN／m2×83/(83+63+63)=0.48 KN／m2（方向竖直向下）外片玻璃的荷载：1.2q ko+ 1.4s ko=1.2×0.25 KN／m2+1.4×0.48KN／m2=0.972KN／m2 （方向竖直向下）2. 玻璃挠度计算玻璃简化为四边简支面板，利用有限元软件ANSYS计算玻璃板块，建立玻璃板块的有限元模型如下：此处的玻璃变形如果采用小变形理论计算，则挠度大于玻璃的厚度，所以此处的玻璃挠度计算采用大变形理论。
幕墙计算入门
0.45 广州、哈尔滨、塘沽、长白、通化
0.50 沈阳、呼和浩特、漳州、宁波、丹东
0.55 佳木斯、长春、温州、上海、青岛、烟台、营口、茂名、福州、威海、东兴、酒泉、大理
0.60 大连、乌鲁木齐
0.65 喀升、二连、阿克苏、海拉尔、嘉峪关
0.70 湛江、海口、三亚、香港、澳门、深圳、珠海、北海、满洲里
KN；
L ——计算层间高
m；
B ——分格宽
m；
T ——玻璃厚度
m；
γ玻 ——玻璃的密度
KN／m3
q 强度 ——竖框所受线荷载
KN/m
q ——强度荷载组合
qey ——作用于幕墙平面外水平分布地震作用 KN／m2；
b、刚度计算
f＝5q 刚度 y·L4／384EIx q 刚度 y＝qy×B qy＝1×Wk＋0.6qey [f]＝B/180≤20mm 式中：q 刚度 y——在矩形荷载作用下竖框所受线荷载和作用； qy ——挠度荷载组合；
② 竖直方向的挠度 f＝5qxk·B4／384EIY
实际刚度计算先选横框，通过许用挠度[f]算出 Ixmin、Iymin 来核算所选择的 横框是否符合。
二、 幕墙竖框的计算： 立柱通常为偏心受拉构件，应避免设计成偏心受压构件，受压时容易丧失
稳定。立柱的轴向力由板、横梁的重量和立柱的重量产生；立柱的弯矩由横梁传 来的（有时由板材直接传来）的风力和地震力产生。
3)选择一弯矩绝对值最大截面进行应力验算：
M/γW+N/A0≤fa
4)选择一跨中弯矩最大一跨进行挠度验算：
fi 中=5qkbi4/384EI+MiDbi2/24EI fic=( -piai3/3-qkai4/8+qkdi4/24+MiAdi/3+MiDdi /6) /EI
幕墙基本计算公式
幕墙设计计算书基本参数:北京地区基本风压0.400kN/m2抗震设防烈度8度设计基本地震加速度0.08gⅠ.设计依据:《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001《建筑幕墙》 JG 3035-1996《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
本工程为：内江百科园一期工程，按C类地区计算风荷载。
(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001规定采用风荷载计算公式: W k=βgz×μs×μz×W0（7.1.1-2）其中: W k---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)；βgz---高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.5.1条取定。
根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数。
幕墙承载载力计算公式
幕墙承载载力计算公式幕墙是现代建筑中常见的外墙形式，它不仅具有装饰性，还承担着承载风压、自重和外部荷载的作用。
在设计和施工幕墙时，需要对其承载载力进行计算，以确保其结构安全可靠。
本文将介绍幕墙承载载力的计算公式及其相关内容。
1. 幕墙承载载力计算公式。
幕墙的承载载力是指其能够承受的最大外部荷载。
一般来说，幕墙的承载载力可以通过以下公式进行计算：P = K × A × C。
其中，P为幕墙的承载载力，单位为N（牛顿）；K为幕墙的风压系数，单位为N/m²；A为幕墙的面积，单位为m²；C为幕墙的荷载系数，无单位。
2. 幕墙风压系数的计算。
幕墙的风压系数K是指单位面积上的风压大小，其计算方法一般为：K = 0.5 ×ρ× V²。
其中，ρ为空气密度，单位为kg/m³；V为风速，单位为m/s。
3. 幕墙荷载系数的计算。
幕墙的荷载系数C是指幕墙在承受外部荷载时的影响系数，其计算方法需要根据具体情况进行确定。
一般来说，幕墙的荷载系数与幕墙的结构形式、材料、安装方式等有关。
4. 幕墙面积的计算。
幕墙的面积A是指幕墙的实际投影面积，其计算方法一般为：A = L × H。
其中，L为幕墙的长度，单位为m；H为幕墙的高度，单位为m。
5. 幕墙承载载力的实际应用。
在实际工程中，幕墙承载载力的计算需要考虑多种因素，包括风压大小、幕墙面积、荷载系数等。
在设计和施工过程中，需要严格按照相关规范和标准进行计算和验算，以确保幕墙的结构安全可靠。
6. 幕墙承载载力的优化设计。
为了提高幕墙的承载能力和安全性，可以采取一些优化设计措施，包括增加幕墙的厚度、采用高强度材料、改善幕墙的连接方式等。
通过优化设计，可以有效提高幕墙的承载能力，降低其在使用过程中的安全风险。
7. 结语。
幕墙承载载力的计算是幕墙设计和施工中非常重要的一环，它直接关系到幕墙的结构安全性和使用性能。
建筑幕墙设计计算-2
S1＝1.1×S×t13/(t13+t23)
S2＝S×t23/(t13+t23)
[公式(11)]
[公式(12)]
te 0.95 3 t13 t23
[公式(13)]
式中：S1、S2---分别为分配到单片玻璃的荷载作用效应组合的设计值； t1、t2 --- 分别为各单片玻璃的厚度 (mm)； S --- 荷载作用效应组合的设计值 (N/mm2)；
(3). 四点支承夹层玻璃及中空玻璃的计算可参照四边支承
玻璃的计算，先按公式(8)~公式(13)进行荷载分配及等效 厚度的计算，然后按公式(14)~公式(16)进行玻璃强度及
挠度的计算。
1.2.3 全玻幕墙玻璃面板计算
全玻幕墙面板玻璃通过胶缝与玻璃相连结时，面板可作 为支承于玻璃肋的单向简支板设计，其应力与挠度可分别按 四边支承板的规定计算，公式中的a值应取为玻璃面板的跨 度(即两玻璃肋的间距)，系数 m 和 μ 可分别取为0.125和 0.013；面板为四点支承玻璃时，可按四点支承玻璃的规定 计算。
t --- 金属板的厚度 (mm)； m --- 弯矩系数，应按其边界条件由JGJ 133-2001附录 B 表 B.0.1确定； S --- 荷载作用效应组合的设计值 (N/mm2)； Sk --- 荷载作用效应组合的标准值 (N/mm2)； θ --- 参数； η --- 折减系数，可由参数θ 按JGJ 133-2001表5.4.3采用；
Iy --- 横梁截面绕 y 轴的毛截面惯性矩(mm4) ；
tx --- 横梁截面垂直于 x 轴腹板的截面总宽度（mm)； ty --- 横梁截面垂直于 y 轴腹板的截面总宽度（mm)。
(3). 在风荷载或重力荷载标准值作用下，横梁的挠度限值
光伏幕墙计算公式
光伏幕墙计算公式
光伏幕墙的计算公式涉及到多个参数，包括幕墙安装比例系数、幕墙安装立面面积、遮阳板安装面积比例系数、遮阳安装立面面积、墙面安装面积比例系数和安装墙面面积等。
具体公式如下：
1. 幕墙安装比例系数η一般取。
2. 幕墙安装立面面积S幕墙等于总建筑面积乘以立面日照表面系数。
其中，总建筑面积等于用地面积乘以容积率，立面日照表面系数取。
3. 遮阳板安装面积比例系数η遮阳一般取。
4. 遮阳安装立面面积S遮阳等于总建筑面积乘以立面日照表面系数。
其中，总建筑面积等于用地面积乘以容积率，立面日照表面系数取。
5. 墙面安装面积比例系数η墙面一般取。
6. 安装墙面面积S墙面等于总建筑面积乘以立面日照表面系数。
其中，总建筑面积等于用地面积乘以容积率，立面日照表面系数取。
这些参数和公式可以帮助您计算光伏幕墙的安装面积和所需的材料数量。
请注意，这些公式仅供参考，实际应用中可能需要根据具体情况进行调整。
石材幕墙面积计算规则
石材幕墙面积计算规则
石材幕墙面积计算规则是建筑设计和施工中非常重要的一项工作，其准确性直接关系到建筑外观的美观度和实用性。
面积计算规则主要包括以下几个方面：
1.幕墙面积计算公式
石材幕墙面积计算公式为幕墙面积=幕墙长度×幕墙高度。
其中，幕墙长度是指幕墙整体的长度，包括支架构造和石材幕墙板，幕墙高度是指幕墙整体的高度，包括石材幕墙板和顶部构造物。
在实际计算中，还需考虑幕墙中的门窗、构造物等因素，对计算结果进行修正。
2.幕墙面积计算的误差控制
在进行幕墙面积计算时，需要注意误差的控制。
在实际施工过程中，由于各种因素的影响，可能会导致计算出的面积与实际情况存在一定的误差。
为了控制误差，需要对设计方案进行充分的论证和检查，以确保幕墙面积计算的准确性。
3.幕墙面积计算的注意事项
在进行幕墙面积计算时，需要注意以下几个方面：
（1）准确测量幕墙长度和高度。
（2）考虑幕墙中的门窗、构造物等因素，对面积进行修正。
（3）根据设计方案和实际情况进行面积计算。
（4）控制误差，确保幕墙面积计算的准确性。
总之，石材幕墙面积计算规则是建筑设计和施工中必不可少的一项工作。
只有严格按照计算规则进行计算，才能保证幕墙的质量和美
观度。
幕墙预算计算
先要观察所需报价工程都包括那些项目，一般都有铝型材，胶，配件，铁件，这几大类；然后按类别计算。
1. 型材，如果手边没有图纸上显示的型材类别（没有书参考重量），那就安型材截面计算，可用公式W（重量.KG）=F（断面积,㎜2）*L（长度，m）*p(密度，g/㎝3)*1/1000 铝的密度=
2.71；钢的密度=7.85；不锈钢的密度=7.98 （请注意单位换算）。
一般铝合金压板都是50mm长，远东的排的密点是每隔300mm 一个。
2. 胶，计算胶时可换算成cm计算（一般图上都是mm）比如：胶宽6mm,高22mm,长1m
计算公式为：0.6*2.2*100得出来就是多少毫升，然后根据每个胶品牌多少容量可算出多少支用量。
如果不想细算可大概可出用量比如耐候胶0.7支/㎡(跟小圆棒); 结构胶 1.2支/㎡（旁边跟双面贴），
3. 配件，配件包括很多，比如上面提到的双面贴，小圆棒，胶条（三元乙丙），有时还会有什么防虫网或是1.2mm后的防火镀锌板（做防火隔热用），如果有窗户，还应该有窗的配件。
4. 铁件，是需要计算重量的，跟上面提到的型材算法类似，如果手边没有可参照的重量，还是以计算为主。
都是用截面积乘以密度及长度来算出重量来。
如36*36*3角钢可用（0.036+0.036）*0.003*7850=1.6956KG/㎡（注意换算单位）5. 最后还要加上人工费，管理费，场地费之类的取费，根据各个公司的要求不同取值不同。
6. 计算出来的应该是每平方米的报价，前面提到的那些在计算的时候就到除以所选面积（不要遗漏）。
幕墙简明结构计算公式大全
6 mm <= ts <= 12 mm
风荷载设计值（KN/m^2) 玻璃单位面积重量 玻璃的短边长度（mm) 玻璃的长边长度（mm) 结构硅酮密封胶短期强度允许值 结构硅酮密封胶长期强度允许值 结构硅酮密封胶黏结宽度（风荷载） 结构硅酮密封胶黏结宽度（自重荷载） 结构硅酮密封胶黏结宽度（倒挂式） 结构硅酮密封胶的变位承受能力（%） 玻璃与铝合金框的相对位移量（mm) 由主体结构侧移产生的位移量 铝型材线膨胀系数 玻璃线膨胀系数 结构硅酮密封胶的黏结厚度（mm)
Wk qGK a b f1 f2 Cs Cs Cs δ Us1 Us2 α 1 α 2 ts
2.7 450 1500 3000 0.2 0.01 10.125 22.5 32.625 0.25 3.24 3.750 0.0000gt;7mm Cs>7mm Cs>7mm
幕墙的结构计算书
幕墙的结构计算书l. 荷载计算：1.1风荷载计算：计算式：Wk=ξ×βD×μs×μz×Wo（KN／m2）式中：Wk——作用于幕墙的风荷载标准值（KN／m2）ξ——放大系数。
ξ=1.0βD—一阵风系数βD＝2.25μs—风荷载荷的体型系数μs=±1.5μz——风荷载荷的高度系数。
Μz=1.83Wo——基本风压值。
Wo=0.44 KN／m2计算结果：Wk＝2.72 KN／m21.2自重荷载计算：幕墙单元构件自重包括：铝合金型材、玻璃（铝板）及连接件的重量：计算式：G=η1×A1+η2×A2+η3×A3（KN ／m 2）式中：G —单元构件的重量（KN ）η1---玻璃单位面积重量（KN ／m 2）η1=0.324KN ／m 2A1----单元板玻璃安装面积m 2η2---型材及连接件单位面积安装重量（KN ／m 2） η2=0.147KN ／m 2A2-----单元板块的面积m 2A2=3.3 m 2计算结果：G=1.544KN1.3幕墙立柱型材断面的几何特性：Jy=699.98cm 4Wy=89.14 cm 3A=27.54 cm 2Wk=2.72 KN ／m 2水平分格=1.8m 支点间距=1.85m计算弯矩=3KN.m E=0.7×105 MPa （铝型材）塑性发展系数取1.051.3.1幕墙立柱的挠度计算计算式：f max =JyE L P ...384..53 计算结果：f max =1.562mm校核：f max ＜f=1850/180=10.287mm结论：挠度满足要求。
1.3.2幕墙立柱的强度计算：计算式：WM A N γσ+=0 计算结果：бmax =32.05MPa校核：бmax ＜б=84.2MPa结论：强度满足要求1.4横框的挠度、强度计算：横框的挠度计算：1.4.1横框受二个方向荷载作用，产生两个方向挠度fx 和fy 计算式：总挠度： f=22y x f f +(mm)Wk=2.72 KN ／m 2 水平分格=1.8m垂直分格=1.85m ，玻璃厚度=2×6=12mm地震作用=0.1127KN ／m 2 玻璃自重=1.02KN风载弯矩=1.893kN.m 自重弯矩=0.2762m 3 Jx=135.878cm 4 Wx=24.429m 3Jv=166.453cm 4 Wy=24.339 m 3计算结果：f max =4.698mm校核: f max ＜f=1800/180=10mm (fx=4.615mm fy=0.879mm) 结论：挠度满足要求)(1023MPa Ap -⨯=压σ1.4.2横框的强度计算：横框截面承载力的计算式： 截面承载力：YY X X W M W M γγσ+= 计算结果：бmax =73.817MPaбmax ＜б=84.2MPa 结论：强度满足要求1.5 幕墙转接件1.5.1连接件与幕墙立柱连接螺栓抗剪强度计算：Wk=2.72 KN ／m 2 地震作用=0.113KN ／m 2 板块自重=1.554 水平分格=1.8m立柱支点间距=1.8m A2－70不锈钢螺栓安装数量=6颗 螺栓孔数=6个 螺栓直径=0.010m螺栓孔总壁厚=0.006m 承压面积=0.00036 m 2抗剪面积=0.002827 m 2计算结果： τ＝4.636MPa核核： τ＜fs=89MPa （不锈钢材料）计算结果：螺栓抗剪强度满足要求。
幕墙设计计算
八、横梁计算1、横梁，简支（1）、基本数据标高(m)H e=61.200m 跨度(分格宽度）(mm)Lw=2000.mm 上分格高度(mm)Hws=1800.mm 下分格高度(mm)Hwx=1800.mm 板块安装形式挂式阵风系数βgz=βgz=1.69风荷载体型系数μs= 2.0风压高度变化系数μzμz=1.37（2）、荷载和作用<1>、重力荷载重力荷载标准值(kN/m2)g k=0.3kN/mm^2重力荷载设计值(kN/m2)gg=1.2×g k=0.360kN/m^2<2>、风荷载风荷载标准值(kN/m2)w kw k=βgz×μs×μz×w0=3.000kN/m^2风荷载设计值(kN/m2)ww=1.4×w k=4.200kN/m^2<3>、地震作用地震作用标准值(kN/m2)q Ek=q Ek=βE×αmax×g k=0.120kN/m^2动力放大系数βE=5水平地震影响系数最大值αmax=0.08地震作用设计值(kN/m2)q Eq E=1.3×q Ek=0.156kN/m^2<4>、荷载与作用组合风+地震组合设计值(kN/m2)SS=w+0.5×q E=4.278kN/m^2<5>、线荷载上分格风梯形线荷载标准值(kN/m)qwkLqwkL=wk×Hws/2=2.700kN/m 上分格（风+地震）梯形线荷载设计值(kN/m)qwqLqwqL=S×Hws/2=3.850kN/m 下分格风梯形线荷载标准值(kN/m)qwkL1qwkL1=wk×Hwx/2=2.700kN/m 下分格（风+地震）梯形线荷载设计值(kN/m)qwqL1qwqL1=S×Hws/2=3.850kN/m 重力线荷载标准值(kN/m)qgkLqgkL=gk×Hwx＝0.540kN/m 重力线荷载设计值(kN/m)qgLqgL=gk×Hwx＝0.648kN/m（3）、材料及其特性材料mat=6063T5弹性模量(N/mm2)E=7.00E+04N/mm^2抗拉、抗压(N/mm2)f at=85.5N/mm^2抗剪(N/mm2)f as=49.6N/mm^2局部承压(N/mm2)f ap=120.0N/mm^2泊松比ν=0.33线膨胀系数（1/o C）α= 2.35E-05(1/oC)重力密度（kN/m3）γ=28.0kN/m^3（4）、设计计算及选用<1>、温度作用伸缩量(mm)ΔLΔL=ΔT×Lw×α=3.76mm<2>、许用挠度(mm)[u]=[u]=Lw/180=11.11mm<3>、内力及支座反力上分格梯形线荷载设计值产生的最大弯矩(N.m)Mmaxs1Mmaxs1=qwqL×Lw^2/24×(3-4×(Hws/2/Lw)^2)=1405.32N.m 下分格梯形线荷载设计值产生的最大弯矩(N.m)MmaxxMmaxx=qwqL1×Lw^2/24×(3-4×(Hwx/2/Lw)^2)=1405.32N.m 风和地震作用在跨中产生的最大弯矩(N.m)M maxM max=Mmaxs1+Mmaxx)=2810.65N.m 重力在跨中产生的最大弯矩(N.m)M maxGMmaxG=1/8×qgL×Lw^2=324.00N.m 上分格梯形线荷载设计值产生的左端支座反力(N)RaRa=qwqL×Lw/2×(1-Hws/2/Lw)=2117.61N 上分格梯形线荷载设计值产生的右端支座反力(N)RbRb=qwqL×Lw/2×(1-Hws/2/Lw)=2117.61N 下分格梯形线荷载设计值产生的左端支座反力(N)RaxRax=qwqL×Lw/2×(1-Hwx/2/Lw)=2117.61N 下分格梯形线荷载设计值产生的右端支座反力(N)RbxRbx=qwqL×Lw/2×(1-Hwx/2/Lw)=2117.61N 重力产生的左端支座反力(N)RaGRaG=1/2×qgL×Lw=648.00N 重力产生的右端支座反力(N)RbGRbG=1/2×qgL×Lw=648.00N 水平方向最大剪力(N)VmaxHVmaxH=max(Ra+Rax,Rb+Rbx)=4235.22N 重力方向最大剪力(N)VmaxVVmaxV=max(RaG,RbG)=648.00N<4>、设计初选抗弯模量(cm3)W dxW dx=(M max2+M maxG2)1/2/f at=33.09cm^3 <5>、选用型材：GHG-1003截面沿中性(x0)轴的厚度(mm)b0= 3.0mm截面沿中性(y0)轴的厚度(mm)b0y= 3.5mm抗弯模量(c m3)W x=15.88cm^3转动惯量(c m4)I x=85.74cm^4抗弯模量(c m3)W y=16.94cm^3转动惯量(c m4)I y=65.72cm^4中性轴(x0)以上(或以下)截面面积静矩S0=13.09cm^3中性轴(y0)以上(或以下)截面面积静矩S0y=12.95cm^3截面积(mm2)A n=12.28cm^2每米重量(kg/m)W L= 3.44kg/m<6>、应力及挠度校核风和地震作用在跨中产生的最大拉应力(N/mm2)σmax1σmax1=M max/(1.05×W y)=158.02N/mm^2重力在跨中产生的最大拉应力(N/mm2)σmax2σmax2=M maxG/(1.05×W x)=19.43N/mm^2最大拉应力(N/mm2)σmaxσmax=σmax1+σmax2=177.45N/mm^2水平方向最大剪应力(N/mm2)τmaxHτmaxH=V maxH×S0y/(I y×b0y)=119.22N/mm^2重力方向最大剪应力(N/mm2)τmaxVτmaxV=V maxV×S0/(I x×b0)=16.49N/mm^2最大剪应力(N/mm2)τmaxτmax=max(τmaxH,τmaxV)=119.22N/mm^2上分格梯形风线荷载标准值产生的水平挠度(mm)umaxH1umaxH1=qwkL×Lw^4/(240×E×Iy)×(25/8-5×(Hws/2/Lw)^2+2×(Hws/2/Lw)^4)=8.59mm下分格梯形风线荷载标准值产生的水平挠度(mm)umaxH2umaxH2=qwkL1×Lw^4/(240×E×Iy)×(25/8-5×(Hwx/2/Lw)^2+2×(Hwx/2/Lw)^4)=8.59mm水平方向最大挠度(mm)um axHum axH=umaxH1+umaxH2=17.17mm 重力方向最大挠度(mm)u maxGu maxG=5×q GKL×L w4/(384×E×I x)=1.87mm最大挠度(mm)u maxu max=max(umaxH,umaxG)=17.17mm<7>、强度及挠度利用率最大拉应力利用率P t=P t=σmax/f at=207.5%最大挠度利用率P u=P u=u max/[u]=154.6%最大剪应力利用率P v=P v=τmax/f as=240.4% (5)、结论所选型材不满足设计要求。
玻璃幕墙面积计算规则
玻璃幕墙面积计算规则玻璃幕墙是一种非常流行的建筑材料，它可以使建筑物的外观更加美观，同时又能够保护室内空间免受外界侵扰。
不过，它的建筑应用也带来了一定的计算难度，特别是在计算玻璃幕墙面积这一环节上。
因此，在安装玻璃幕墙之前，有必要先了解玻璃幕墙面积计算规则，以保证安装的质量。
玻璃幕墙面积计算规则一般包括以下几个部分：首先，确定玻璃幕墙的宽度和高度。
在确定玻璃幕墙的尺寸时，应根据建筑物的整体构造和室内空间的使用要求确定。
其次，确定玻璃的类型和规格。
玻璃的类型一般有单层钢化玻璃、双层钢化玻璃和隔热玻璃等。
玻璃的规格一般是指厚度，选择玻璃厚度时要根据玻璃幕墙的结构特点和使用环境来确定。
然后，计算玻璃幕墙面积。
玻璃幕墙面积的计算公式为：玻璃幕墙面积＝（宽度＋3mm）×（高度＋3mm）。
此外，玻璃幕墙面积的计算还必须考虑玻璃间框架的面积，而玻璃和框架之间的接缝处也要考虑在内。
最后，处理玻璃幕墙两边的连接部位。
通常，这部分应该采用铝合金钢化玻璃窗角框，它可以有效地将玻璃幕墙与墙体连接起来，从而使玻璃幕墙结构牢固，并减少玻璃幕墙安装过程中的风险。
以上就是玻璃幕墙面积计算的基本原则和规则。
只有恰当地计算玻璃幕墙面积，才能保证玻璃幕墙的建造质量。
同时，安装玻璃幕墙还需要进行细致的工程设计计算，以确保玻璃幕墙的安装完成程度，以及满足安装安全标准。
综上所述，玻璃幕墙面积计算是安装玻璃幕墙的重要环节，应当精确计算，以保证安装玻璃幕墙的质量。
在安装玻璃幕墙之前，应了解玻璃幕墙面积计算规则，掌握正确的计算方法，才能确保玻璃幕墙的安装质量。
幕墙工程量计算表格
幕墙工程量计算表格通常包括以下内容：
1.序号：记录每一条计算结果的序号。
2.计算部位：记录需要计算的具体部位，如立柱、横梁、玻璃、石材等。
3.计算公式：记录计算该部位所需的公式或方法。
4.单位：记录计算结果的单位，如平方米、米、千克等。
5.工程量：记录该部位的实际计算数值。
6.备注：记录其他需要说明的事项，如材料类型、规格等。
平方米
30mm厚花岗岩
...
பைடு நூலகம்...
...
...
...
...
在实际应用中，可以根据具体工程情况和要求，适当调整表格的内容和格式，以满足实际需求。
以下是一个简单的幕墙工程量计算表格示例：
序号
计算部位
计算公式
单位
工程量
备注
1
立柱
(柱高+柱径)×柱径×π×数量
米
铝合金材质
2
横梁
(梁长+梁宽)×梁宽×π×数量
米
铝合金材质
3
玻璃
(玻璃长+玻璃宽+胶缝)×(玻璃宽+胶缝)×数量
平方米
5mm厚浮法玻璃
4
石材
(石材长+石材宽+胶缝)×(石材宽+胶缝)×数量
幕墙成本单价计算公式
幕墙成本单价计算公式幕墙作为建筑外立面的一种重要构件，不仅具有美观的外观效果，还能起到隔热、隔音、防水等功能。
在建筑设计和施工中，幕墙的成本是一个非常重要的考量因素。
幕墙成本单价的计算公式是一个关键的指标，它能够帮助建筑设计师和施工方更好地评估幕墙工程的成本，从而做出更合理的决策。
幕墙成本单价计算公式通常包括材料成本、人工成本、设备成本、管理费用以及利润等多个方面。
下面我们将逐一介绍这些方面的计算方法，以及如何综合考虑它们来得出幕墙成本单价的最终结果。
首先，材料成本是幕墙成本单价的重要组成部分。
幕墙的材料通常包括铝合金型材、玻璃、密封胶、连接件等。
计算材料成本时，需要考虑材料的采购价格、运输费用以及损耗率等因素。
其中，损耗率是一个非常重要的参数，它能够反映出材料的浪费程度，直接影响到材料成本的计算结果。
其次，人工成本也是幕墙成本单价的重要组成部分。
幕墙的安装需要大量的人力投入，包括安装工人、施工管理人员等。
计算人工成本时，需要考虑工人的工资、社保费用、住宿费用以及劳动保护费用等因素。
此外，施工管理人员的工资和管理费用也需要纳入人工成本的计算范围。
第三，设备成本是幕墙成本单价的另一个重要组成部分。
幕墙的安装过程中需要使用各种设备，包括吊篮、脚手架、起重机等。
计算设备成本时，需要考虑设备的租赁费用、维护费用以及使用成本等因素。
此外，还需要考虑设备的折旧费用，这是一个非常重要的参数，它能够反映出设备的使用寿命和价值，直接影响到设备成本的计算结果。
最后，管理费用和利润是幕墙成本单价的另外两个重要组成部分。
管理费用包括项目管理人员的工资、办公场地的租金、办公设备的购置费用等。
利润则是施工方为了盈利而加在成本上的一部分费用。
这两部分费用通常是按照一定的比例来计算，并且需要根据具体的项目情况来确定。
综上所述，幕墙成本单价的计算公式可以表示为：幕墙成本单价 = 材料成本 + 人工成本 + 设备成本 + 管理费用 + 利润。
公建幕墙工程工期计算公式
公建幕墙工程工期计算公式在建筑工程中，幕墙工程是非常重要的一环，它不仅可以美化建筑外观，还可以起到防水、隔热、隔音等功能。
因此，幕墙工程的施工周期对整个建筑工程的进度和质量有着重要的影响。
在实际工程中，我们需要根据具体情况来计算幕墙工程的工期，以便合理安排施工计划和资源，保证工程的顺利进行。
下面，我们将介绍一种常用的公建幕墙工程工期计算公式，希望对大家有所帮助。
公建幕墙工程工期计算公式的基本原理是根据工程的施工内容、施工条件、施工方法、施工工艺等因素来确定工期。
一般来说，幕墙工程的工期可以通过以下公式来计算：工期 = 施工内容量 / （施工人员数量×平均工作效率）。
其中，施工内容量指的是幕墙工程的总施工量，可以根据设计图纸和施工方案来确定；施工人员数量是指参与幕墙工程施工的人员数量，包括主要施工人员和辅助施工人员；平均工作效率是指施工人员在单位时间内完成施工内容的能力，通常以平方米/人.天或者平方米/人.小时来表示。
在实际应用中，我们需要根据具体情况来确定施工内容量、施工人员数量和平均工作效率。
下面，我们将分别介绍这三个方面的确定方法。
首先是施工内容量的确定。
施工内容量是指幕墙工程的总施工量，包括幕墙材料的加工、安装、连接、密封等工作。
在确定施工内容量时，我们需要结合设计图纸和施工方案，对幕墙工程的各项工作进行详细分析和计算，确保不漏掉任何一个施工环节。
同时，还需要考虑到施工中可能出现的一些特殊情况，比如天气、施工设备故障等，以确保工期的合理性和可行性。
其次是施工人员数量的确定。
施工人员数量是指参与幕墙工程施工的人员数量，包括主要施工人员和辅助施工人员。
确定施工人员数量时，我们需要考虑到幕墙工程的施工规模、施工周期、施工条件等因素，以确保施工人员数量能够满足工程的需要。
同时，还需要考虑到施工人员的技术水平、工作经验等因素，以确保施工质量和安全。
最后是平均工作效率的确定。
平均工作效率是指施工人员在单位时间内完成施工内容的能力，通常以平方米/人.天或者平方米/人.小时来表示。
幕墙消耗量计算(DOC)
幕墙消耗量计算(DOC)前言随着建筑业的不断发展，幕墙已成为现代建筑中重要的装饰材料之一。
幕墙系统既能提高建筑外观品质，又能满足建筑节能需要。
由于幕墙系统的特殊性质，其在工程预算中的成本比较难以估算。
本文介绍幕墙消耗量的计算方法。
一、计算公式幕墙消耗量的计算公式为：幕墙消耗量 = 幕墙面积 * 幕墙每平米价格其中，“幕墙面积”是指幕墙项目所需要覆盖的表面积，“幕墙每平米价格”是指幕墙每平方米所需的材料成本加工成本和人工成本之和。
二、计算步骤以下是计算幕墙消耗量的具体步骤：1.确定幕墙面积。
幕墙面积的计算通常由设计师完成，需要测量幕墙上盖板及竖向框架的尺寸，并根据预估面积进行计算得出。
2.确定幕墙每平米价格。
该价格由建筑材料供应商提供。
建筑材料供应商的报价通常包括各种材料，如玻璃、铝板等的成本，加工成本和劳务费。
需要预留一定的预算用于出现未知的情况和备用。
3.计算幕墙消耗量。
根据上述公式计算得出幕墙消耗量的数值。
如果预算比较紧张，可以根据效果和理性的财务管理来决定是否进一步缩减幕墙的面积或重新采购材料，但是必须保证主要功能的达到和安全性。
三、注意事项在计算幕墙消耗量时，需要注意以下几点：1.在计算幕墙消耗量时必须要确定具体的材料和工艺要求。
不同类型的幕墙可能会使用不同材料和工艺，因此计算结果也会有所差异。
2.需要注意保证耗材的质量和经济性。
在选择耗材时，应综合考虑耗材的质量、效果以及经济性。
3.需要充分考虑到未来的维护、维修、清洁等问题，尽可能减少日后的现场维护费用。
四、本文介绍了幕墙消耗量的计算方法，主要包括公式、计算步骤和注意事项。
通过合理的计算幕墙消耗量，可以有效地降低幕墙工程的成本，为建筑节能提供更好的保障，同时也可以更好地保障幕墙工程的质量和安全性。
全玻幕墙人工单价计算公式
全玻幕墙人工单价计算公式全玻璃幕墙是现代建筑中常见的一种外墙装饰材料，它不仅具有美观的外观，还可以提供良好的采光和视野。
在建筑设计中，全玻璃幕墙的施工和安装是一个重要的环节，而人工费用是其中的重要成本之一。
本文将介绍全玻璃幕墙人工单价的计算公式，以帮助建筑行业的相关从业者更好地了解和控制成本。
全玻璃幕墙人工单价计算公式如下：人工单价 = （总人工费用材料费用）/ 总施工面积。
在这个公式中，总人工费用是指全玻璃幕墙的施工和安装所需要的人工费用总和，材料费用是指幕墙所使用的材料费用总和，总施工面积是指全玻璃幕墙的总安装面积。
在实际应用中，全玻璃幕墙的人工单价计算还需要考虑到一些其他因素，比如施工难度、人工技术水平、地区差异等。
下面将对这些因素逐一进行介绍。
首先，施工难度是影响全玻璃幕墙人工单价的重要因素之一。
一般来说，全玻璃幕墙的安装需要考虑到建筑的高度、形状、结构等因素，而这些因素都会影响到施工的难度。
比如，对于高层建筑来说，施工人员需要使用高空作业设备，这样就会增加施工难度和风险，从而导致人工费用的增加。
其次，人工技术水平也是一个重要的因素。
全玻璃幕墙的施工需要具备一定的技术水平和经验，特别是在幕墙的设计、安装、密封等方面。
一般来说，技术水平较高的施工队伍会相对更加高效和精准，从而可以降低人工费用。
此外，地区差异也会对全玻璃幕墙人工单价产生影响。
不同地区的劳动力成本、税收政策、市场竞争程度等都会导致人工费用的差异。
比如，在一些人工成本较低的地区，人工单价往往会相对较低，而在一些发达地区，人工单价则会相对较高。
在实际应用中，建筑行业的相关从业者需要综合考虑以上因素，结合实际情况来计算全玻璃幕墙的人工单价，以便更好地控制成本。
同时，也可以通过提高施工效率、优化施工流程、选择合适的施工队伍等方式来降低人工费用，从而提高全玻璃幕墙的经济效益。
总之，全玻璃幕墙人工单价的计算是一个复杂的过程，需要综合考虑施工难度、人工技术水平、地区差异等多方面因素。
幕墙组合截面计算公式
组合截面参数计算说明实际工程中经常使用组合截面，而组合截面参数的计算成为组合截面定义的重点。
组合截面的形式分为：叠合、组合。
1、叠合截面参数说明：E ——为弹性模量A ——为截面面积EI ——抗弯刚度EA ——抗拉刚度x I 1为截面1绕X 轴的截面惯性矩，x I 2为截面2绕X 轴的截面惯性矩y I 1为截面1绕Y 轴的截面惯性矩，y I 2为截面2绕Y 轴的截面惯性矩x M 1为截面1所承担的绕X 轴的弯矩，x M 2为截面2所承担的绕X 轴的弯矩y M 1为截面1所承担的绕Y 轴的弯矩，y M 2为截面2所承担的绕Y 轴的弯矩1N 为截面1所承担的轴力，2N 为截面2所承担的轴力x M 组合型材所受的绕X 轴的弯矩，y M 组合型材所受的绕Y 轴的弯矩N 组合型材所受的轴力叠合截面之间不加任何连接，仅仅从构造上保证两者同时受力。
发生弯曲变形时，在接触面间，两者会产生相互错动，亦即叠合式截面不符合“平截面假定”条件。
在正常受力情况下，型材变形在弹性范围内，因此两者各自沿自身截面中和轴产生挠曲，且两截面未脱开，两者有着共同的边界约束条件，故两者挠度相等。
截面之间的内力分配符合“强者多承担，弱者少承担”的原则，分别进行验算。
x x x x x I E I E I E M M 2211111+= xx x x x I E I E I E M M 2211222+= y y y y y I E I E I E M M 2211111+= y y y y y I E I E I E M M 2211222+=2211111A E A E A E NN += 2211222A E A E A E N N += 2、组合截面参数说明：E ——为弹性模量A ——为截面面积α为两截面的弹性模量比 ： 21E E =α x I 1为截面1绕X 轴的截面惯性矩，x I 2为截面2绕X 轴的截面惯性矩y I 1为截面1绕Y 轴的截面惯性矩，y I 2为截面2绕Y 轴的截面惯性矩x d 为两截面形心X 方向上的距离，y d 两截面形心Y 方向上的距离1x 为截面1到新的截面型心沿X 轴的距离，2x 为截面2到新的截面型心沿X 轴的距离 1y 为截面1到新的截面型心沿Y 轴的距离，2y 为截面2到新的截面型心沿Y 轴的距离 组合A 为以其中一种截面为基准得到的转化组合面积x I 为组合截面绕X 轴的截面惯性矩，y I 为组合截面绕Y 轴的截面惯性矩组合截面在型材接合面之间用物理或化学方法将两者紧密相连（螺栓连接），受力变形时型材在接合面处的相互错动得到有效约束，从而二者协调变形。
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幕墙设计计算书基本参数:北京地区基本风压0.400kN/m2抗震设防烈度8度设计基本地震加速度0.08gⅠ.设计依据:《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001《建筑幕墙》 JG 3035-1996《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《铝合金建筑型材基材》 GB/T 5237.1-2004《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》 GB 5237.2-2004《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《浮法玻璃》 GB 11614-1999《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB 15763.2-2001《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB 17841-1999《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》《BKCADPM集成系统(BKCADPM2006版)》Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
本工程为：内江百科园一期工程，按C类地区计算风荷载。
(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001规定采用风荷载计算公式: W k=βgz×μs×μz×W0（7.1.1-2）其中: W k---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)；βgz---高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.5.1条取定。
根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数。
经化简，得：A类场地: βgz=0.92×[1+35-0.072×(Z/10)-0.12]B类场地: βgz=0.89×[1+(Z/10)-0.16]C类场地: βgz=0.85×[1+350.108×(Z/10)-0.22]D类场地: βgz=0.80×[1+350.252×(Z/10)-0.30]μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.2.1条取定。
根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.379×(Z/10)0.24B类场地: μz=1.000×(Z/10)0.32C类场地: μz=0.616×(Z/10)0.44D类场地: μz=0.318×(Z/10)0.60本工程属于C类地区,故μz=0.616×(Z/10)0.44μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.3.3条取为：-2.0 W0---基本风压,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m2，内江地区取为0.400kN/m2(3).地震作用计算:q EAk=βE×αmax×G AK其中: q EAk---水平地震作用标准值βE---动力放大系数,按 5.0 取定αmax---水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定: αmax选择可按JGJ102-2003中的表5.3.4进行。
max设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度6度：αmax=0.04设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度7度：αmax=0.08设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度7度：αmax=0.12设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度8度：αmax=0.16设计基本地震加速度为0.30g，抗震设防烈度8度：αmax=0.24设计基本地震加速度为0.40g，抗震设防烈度9度：αmax=0.32 内江设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度为6度，故取αmax=0.04G AK---幕墙构件的自重(N/m2)(4).作用效应组合:一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度：a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：γ0S ≤ Rb.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：S E≤ R/γRE式中 S---荷载效应按基本组合的设计值；S E---地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值；R---构件抗力设计值；γ0----结构构件重要性系数，应取不小于1.0；γRE----结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0；c.挠度应符合下式要求：d f≤ d f,limd f---构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值；d f,lim---构件挠度限值；d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合d f≤d f,lim的规定。
幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定：1 有地震作用效应组合时，应按下式进行：S=γG S GK+γwψw S WK+γEψE S EK2 无地震作用效应组合时，应按下式进行：S=γG S GK+ψwγw S WKS---作用效应组合的设计值；S Gk---永久荷载效应标准值；S Wk---风荷载效应标准值；S Ek---地震作用效应标准值；γG---永久荷载分项系数；γW---风荷载分项系数；γE---地震作用分项系数；ψW---风荷载的组合值系数；ψE---地震作用的组合值系数；进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值：①一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数γG、γW、γE应分别取1.2、1.4和1.3；②当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数γG应取1.35；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应；③当永久荷载的效应对构件利时，其分项系数γG的取值不应大于1.0。
可变作用的组合系数应按下列规定采用：①一般情况下，风荷载的组合系数ψW应取1.0，地震作用于的组合系数ψE应取0.5。
②对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数ψW应取1.0（永久荷载的效应不起控制作用时）或0.6(永久荷载的效应起控制作用时)。
幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数γW和永久荷载分项系数均应取1.0，且可不考虑作用效应的组合。
Ⅲ.材料力学性能:材料力学性能，主要参考JGJ 102-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》。
(1).玻璃的强度设计值应按表5.2.1的规定采用。
表5.2.1 玻璃的强度设计值 f g(N/mm2)(2).铝合金型材的强度设计值应按表5.2.2的规定采用。
表5.2.2 铝合金型材的强度设计值f a（N/mm2）(3).钢材的强度设计值应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017-2003的规定采用，也可按表5.2.3采用。
表5.2.3 钢材的强度设计值f s（N/mm2）(4).玻璃幕墙材料的弹性模量可按表5.2.8的规定采用。
表5.2.8 材料的弹性模量 E（N/mm2）(5).玻璃幕墙材料的泊松比可按表5.2.9的规定采用。
表5.2.9 材料的泊松比υ(6).玻璃幕墙材料的线膨胀系数可按表5.2.10的规定采用。
(7).玻璃幕墙材料的重力密度标准值可按表5.3.1的规定采用。
3一、风荷载计算标高为35.0m处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:W0:基本风压W0=0.40 kN/m2βgz: 35.0m高处阵风系数(按C类区计算)βgz=0.85×[1+350.108×(Z/10)-0.22]=1.797μz: 35.0m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001) μz=0.616×(Z/10)0.44=0.616×(35.0/10)0.44=1.069μs:风荷载体型系数μs=-2.00W k=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001) =1.797×1.069×2.0×0.400=1.537 kN/m2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值(kN/m2)γw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用W=γw×W k=1.4×1.537=2.152kN/m2二、玻璃的选用与校核本处选用玻璃种类为: 钢化玻璃1. 本处采用中空玻璃G AK: 玻璃板块自重(不包括框):G AK1: 外侧玻璃板块自重:G AK2: 内侧玻璃板块自重:玻璃的重力密度为: 25.6(KN/m3)B T_L中空玻璃内侧玻璃厚度为: 5.0(mm)B T_w中空玻璃外侧玻璃厚度为: 6.0(mm)G AK=25.6×(B t_L+B t_w)/1000=25.6×(5.000+6.000)/1000=0.282kN/m2G AK1=25.6×B t_w/1000=25.6×6.000/1000=0.154KN/m2G AK2=25.6×B t_L/1000=25.6×5.000/1000=0.128KN/m22. 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:αmax: 水平地震影响系数最大值: 0.040q EAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m2)q Ek1中空玻璃外侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2)q Ek2中空玻璃内侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2)q EAk=5×αmax×G AK=5×0.040×0.282=0.056kN/m2q Ek1=5×αmax×G AK1=5×0.040×0.154=0.031kN/m2q Ek2=5×αmax×G AK2=5×0.040×0.128=0.026kN/m2γE: 地震作用分项系数: 1.3q EA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2)q EA=r E×q EAk=1.3×q EAK=1.3×0.056=0.073kN/m23. 玻璃的强度计算:内侧玻璃校核依据: σ≤ｆg=84.000 N/mm2外侧玻璃校核依据: σ≤ｆg=84.000 N/mm2W k: 垂直于玻璃平面的风荷载标准值(KN/m2)q EAk: 垂直于玻璃平面的地震作用标准值(KN/m2)σWk: 在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2) σEk: 在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2) θ: 参数η: 折减系数，可由参数θ按JGJ102-2003表6.1.2-2采用a: 玻璃短边边长: 1250.0mmb: 玻璃长边边长: 1500.0mmB T_L中空玻璃内侧玻璃厚度为: 5.000(mm)B T_w中空玻璃外侧玻璃厚度为: 6.000(mm)m: 玻璃板的弯矩系数, 按边长比a/b查表6.1.2-1得: 0.0593表6.1.2-1 四边支承玻璃板的弯矩系数mW k1中空玻璃分配到外侧玻璃的风荷载标准值 (KN/m2)W k2中空玻璃分配到内侧玻璃的风荷载标准值 (KN/m2)q Ek1中空玻璃外侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2)q Ek2中空玻璃内侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2)W k1=1.1×W k×B T_w3/(B T_w3+B T_L3)=1.071 (kN/m2)W k2=W k×B T_L3/(B T_w3+B T_L3)=0.563 (kN/m2)q Ek1=0.031 (kN/m2)q Ek2=0.026 (kN/m2)在垂直于玻璃平面的风荷载和地震作用下玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm2) 在风荷载作用下外侧玻璃参数θ=(W k1+0.5×q EK1)×a4/(E×t4)=28.42η: 折减系数，按θ=28.42查JGJ102-2003 6.1.2-2表得:η=0.89在风荷载作用下外侧玻璃最大应力标准值σWk=6×m×W k1×a2×η/t2=14.666N/mm2在地震作用下外侧玻璃参数θ=(W k1+0.5×q EK1)×a4/(E×t4)=28.42η: 折减系数，按θ=28.42查6.1.2-2表得:0.89在地震作用下外侧玻璃最大应力标准值σEk=6×m×q Ek1×a2×η/t2=0.421N/mm2σ: 外侧玻璃所受应力:采用S W+0.5S E组合:σ=1.4×σWK+0.5×1.3×σEK=1.4×14.666+0.5×1.3×0.421=20.806N/mm2在风荷载作用下内侧玻璃参数θ=(W k2+0.5×q EK2)×a4/(E×t4)=31.26η: 折减系数，按θ=31.26查JGJ102-2003 6.1.2-2表得:η=0.87在风荷载作用下内侧玻璃最大应力标准值σWk=6×m×W k2×a2×η/t2=10.968N/mm2在地震作用下内侧玻璃参数θ=(W k2+0.5×q EK2)×a4/(E×t4)=31.26η: 折减系数，按θ=31.26查6.1.2-2表得:η=0.87在地震作用下内侧玻璃最大应力标准值σEk=6×m×q Ek2×a2×η/t2 =0.498N/mm2σ: 内侧玻璃所受应力:采用S W+0.5S E组合:σ=1.4×σWK+0.5×1.3×σEK=1.4×10.968+0.5×1.3×0.498=15.680N/mm2外侧玻璃最大应力设计值σ=20.806N/mm2 < ｆg=84.000N/mm2内侧玻璃最大应力设计值σ=15.680N/mm2 < ｆg=84.000N/mm2中空玻璃强度满足要求!4. 玻璃的挠度计算:d f: 在风荷载标准值作用下挠度最大值(mm)D: 玻璃的刚度(N.mm)t e: 玻璃等效厚度 0.95×(B t_L3+B t_w3)^(1/3)=6.6mm ν: 泊松比，按JGJ 102-2003 5.2.9条采用，取值为 0.20表5.2.9 材料的泊松比υμ: 挠度系数:按JGJ102-2003表6.1.3采用μ=0.00565表6.1.3 四边支承板的挠度系数μθ=W k×a4/(E×t e4)=26.86η: 折减系数，按θ=26.86查JGJ102-2003 6.1.2-2表得:η=0.89D=(E×t e3)/12(1-ν2)=1827280.45 (N.mm)d f=μ×W k×a4×η/D=10.4 (mm)d f/a < 1/60玻璃的挠度满足!三、硅酮结构密封胶计算:该处选用结构胶类型为: SS6231. 按风荷载、水平地震作用和自重效应, 计算硅酮结构密封胶的宽度:(1)在风载荷和水平地震作用下，结构胶粘结宽度的计算(抗震设计):C s1: 风载荷作用下结构胶粘结宽度 (mm)W: 风荷载设计值: 2.152kN/m2a: 矩形玻璃板的短边长度: 1250.000mmf1: 硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值，取0.2N/mm2。