3224风巷二部变电站供电设计
采区变电所供电设计
煤矿机电专业毕业论文725水平采区变电所供电设计一、725水平采区变电所供电概况725水平采区变电所6kv高压供电，电源取自725水平中央变电所6KV不同母线侧高压开关。
根据采区巷道布置，要使采区变电所能顺利的通过运输平巷向整个采区（采煤工作面）进行供电。
在回风上山和运输上山联络巷处，低压供电距离合理，并且不必移动采区变电所就能对15102采区的采煤、15103掘进及回采等进行供电。
所以把采区变电所布置在回风上山和运输上山联络巷处。
二、725水平采区变电所供电系统的拟定（一）、725水平采区变电所高压供电电源回路数的确定725水平采区变电所供电的2趟6KV电源，取自725中央变电所不同母线侧的高压开关。
（二）、拟定采区供电系统的原则1、采区高压供电系统的拟定原则（1）、双电源进线的采区变电所，应设置电源进线开关；（2）、采区变电所的高压馈出线宜用专用的开关。
2、采区低压供电系统的拟定原则（1）、在保证供电安全可靠的前提下，力求所用的设备最省；（2）、原则上一台起动器只能控制一台设备；（3）、当采区变电所动力变压器超过一台时，应合理分配变压器负荷；（4）、变压器最好不要并联运行；（5）、从变电所向各配电点或配电点到用电设备采用辐射式供电，上山及顺槽运输机采用干线式供电；煤矿机电专业毕业论文（6）、工作点配电点最大容量电动机的起动器应靠近配电点进线；（7）、电系统应尽量避免回头供电；（8）、区域、高瓦斯矿井、煤（岩）与瓦斯（二氧化碳）突出矿井中，掘进工作面的局部通风机组都应实行三专（专用变压器、专用开关、专用线路）供电；（9）、局部通风机和掘进工作面中的电气设备必须装有风电闭锁装置。
在瓦斯喷出区域、高瓦斯矿井、煤（岩）与瓦斯（二氧化碳）突出矿井中的所有掘进工作面应装设两闭锁（风电闭锁、瓦斯电闭锁）实施。
（三）、725水平采区变电所主要出线概况1、 725皮带巷胶带运输机、运巷辅助设备（绞车、水泵等）由设立在725胶带顺槽车场处的移动变电站供电，该配电点高压电源取自725采区变电所5#高压开关。
43B2供 电 设 计 报 告
供电设计报告矿井名称：王庄煤矿施工地点：施工单位： 43B2工作面机电队名称：填报日期： 2009-10-14集团公司第一章供电系统的确定一、43B2工作面供电概况根据我矿采区布置和生产衔接, 43B2工作面由43/3下山2#变电所供电，43/3下山2#变电所为双回路供电,供电电源分别来自43/3下山变电所I、II回路，互为备用。
43B2工作面生产为三班生产,一班检修。
综采工作面使用的四台移动变电站,安设在距工作面100米处,•电气设备全部放在移动的电气列车上,随着工作面的推进而后撤。
•在43B2运巷车场安设一台移动变电站,为运巷皮带机供电，电压等级为1140V，风、运巷回柱绞车、水泵、张紧车、信号等低压用电由43/3下山2#变电所内低压供给，满足保护灵敏度要求，电压等级为660V。
43/3下山2#变电所内1#、2#风机干变及风机馈电开关为43B2面瓦斯巷风机供电，采用“三专两闭锁”及双风机双电源供电，可自动切换，保证风机持续运行。
二、确定原则采区供电系统应符合安全、经济、操作灵活、保护完善、便于检修等项要求。
原则如下：1、保证供电可靠，力求减少使用开关、启动器，使用电缆的数量应最少，原则上一台启动器控制一台设备；2、采区变电所动力变压器多于一台时，合理分配变压器负荷，通常一台变压器担负一个工作面用电设备；3、变压器最好不并联运行；4、配电点起动器在三台以下时，一般不设配电点进线自动馈电开关；5、工作面配电点最大容量电动机用的起动器应靠近配电点进线，以减少起动器间连接电缆的截面；6、供电系统尽量减少回头供电；7、本设计根据供电系统的拟定原则和设备布置图的特点，采用干线式供电。
三、图例第二章 设备的选择及校验 第一节 变压器容量的选择及校验一、 本区负荷计算表2:二、 变压器容量、台数及型号的确定变压器容量按下式计算：ϕcos ..K K P sr N S ∑=…………（4-1-1）； N P ∑ …… 参加计算的所有用电设备（不包括备用）额定功率之和，kW ；r K …… 需用系数；ϕcos …… 参加计算的电力负荷的平均功率因素；s K …… 同时系数，当供给一个工作面时取1，供给两个工作面时取0.95，供给三面时取0.9。
1034风巷二路局扇供电设计说明
Ⅱ1034风巷三专供电设计说明书一、概述：Ⅱ1034风巷按风巷实际生产情况，准备增设二路局扇，二路局扇三专线路取自Ⅱ3上部变电所，电缆选择MYP-0.66/1.14KV 3×35橡套电缆，供电距离1060M。
扇采用FBD.NO6.3/2×15对旋局扇，局扇安装位置根据通风区联系单指定敷设。
二、“三专两闭锁”及“三大保护”的设置：对主局扇和备用局扇的供电采用“双三专“供电方式。
即专用变压器、专用开关、专用线路，且来自不同的母线段。
主备扇由同一台QBZ-120F型开关控制，通过内部电气联线实现主、备局扇的自动切换，但不准从备局切换到主局。
瓦斯电闭锁、风电闭锁均通过移变硐室处两台KBZ-400型动力馈电开关实现。
瓦斯电闭锁通过外接瓦斯断电仪来实现，一旦瓦斯超限则自动切断掘进工作面的供电。
三专供电的过流保护由三专变压器低压分控来完成；漏电保护由低馈开关检漏装置对接地网络监控，以分断该分控开关来实现。
混用电的过流保护由混用变压器低压分控来完成。
接地保护由主、副接地极、接地线构成的接地网络来实现。
要求开关台台上架，小电上板，并挂牌留名。
接地系统符合《煤矿安全规程》第482-487条规定，电缆吊挂符合《煤矿安全规程》第466-472条规定，做到平直、美观。
三、供电计算：（一）机巷双三专局扇供电1、局扇：I Z≤1.15Pe＝1.15×1.6×2×15＝34.5A 开关过流整定为35A；2、馈电开关：I dz≥6Ie=6×1.15×2×15＝207A 短路整定值为210A;采用35mm²电缆，电缆换算长度：H L=1.37×1060=1452m效验： I d⑵＝504A，则K＝I d⑵/I dz＝504/210＝2.4> 1.5 所以满足要求。
2204工作面安装供电系统设计
新桥煤矿北二采区2204综采工作面供电设计说明书设计：审核：机电科长：机电矿长：总工程师：二〇一〇年二月十八日2204工作面供电系统设计书一、概况2204综采工作面位于北二采区属二2煤层，煤层平均厚度3m， 1#切眼长55m，2#切眼长160m，走向长940m，煤层平均厚度3m, 煤岩类型以光亮型为主，采煤方法为走向长壁后退式一次采全高。
二、设备选型（一）工作面设备选型1、电牵引双滚筒采煤机 MG200/500-QWD 1部2、刮板输送机 SGZ730/2×200 1部3、液压支架 ZY4000/17.5/38 106架（二）运输巷设备选型1、转载机 SZZ630/90 1部2、破碎机 PLM500/90 1部3、乳化液泵变频器 BZRK200/31.5 1套4、乳化液泵站 BRW200/31.5 2套5、喷雾泵站 BPW315/12.5 1套6、可伸缩胶带输送机 DSJ1000/630/2×160 1部7、刮板机输送机 SGW(B)-620/40 3部8、双速绞车 SDJ-28 4部9、双速绞车 SDJ-14 7部10、调度绞车 JD-1 3部11、无极绳绞车 SQ-80/75WY 1部（三）轨道顺槽及胶带顺槽排水系统选型1、轨顺潜水泵 BQS75-20-7.5 2台2、皮顺1#泵坑 BQS60-50-22 2台3、皮顺1#泵坑 BQS100-35-18.5 2台4、皮顺2#泵坑 BQS100-30-22 2台5、皮顺2#泵坑 BQS65-15-18.5 1台三、电压等级及供电系统设置（一）2204工作面电源来自北二采区变电所，电压分别为6kV、660V。
根据工作面主要设备的容量与布置情况，采用660V和1140V两种工作电压，其中切眼内设备的电压等级为1140V；顺槽胶带输送机、刮板输送机、绞车及水泵电压等级为660V；照明灯及信号、红灯的电压等级为127V。
（二）2204工作面设计两趟趟高压回路供电：由北二采区变电所61103＃高压配电装置引一趟6kV高压，负担切眼设备；供电电源引自2204轨顺车场移变KBSGZY-500/6(电源来自北二采区变电所61103＃高压配电装置)，从移变总馈引出两趟MY-3×70+1×25电缆，负担轨道顺槽绞车及排水负荷；由2203皮顺车场干变KBSG-630/6(来自北二采区变电所61204＃高压配电装置)，从KJZ-500总馈引出两趟MY-3×70+1×25电缆，负担胶带顺槽胶带机、刮板机、绞车及排水负荷，上下两顺槽各引一趟电源作为水泵的相互备用电源。
毕业设计(论文)-风电场电气主接线设计与优化
毕业设计（论文）-风电场电气主接线设计与优化华北电力大学本科毕业设计(论文)摘要风力发电作为一种清洁的可再生能源发电方式,已越来越受到世界各国的欢迎，与此同时，风电场设计也备受重视。
虽然风电场电气设计与传统电厂设计的原理相同,但传统的设计方法并不一定适合风电场设计。
所以有必要进行专门针对风电场电气主接线设计的研究。
风电场的电气设计主要包含几个方面:风力发电机组升压方式、风电场集电线路选择、风机(风电机组)分组及连接方式。
现国内外风力发电机组出线电压多为690V，多采用升至35kV方案。
风电场集电线路方案一般采用架空线或电缆敷设方式。
架空线的成本较低,但可靠性较低,电缆的成本高,可靠性也高;集电线路结构有4种常用方案，链形结构;单边环形结构;双边环形结构;复合环形结构。
链形结构简单，成本不高。
环形设计成本较高，但其可靠性较高。
风力发电机分组多为靠风机的排布位置、及结合现场施工的便捷性制定。
作者主要针对风电场电气主接线进行设计和优化,通过对风机的分组和连接方式、风电场集电线路方案、风电场短路电流计算及设备选取等的问题进行深入的计算与讨论，提出一些关于风机分组连接、集电线路设计的可行方案。
并通过现有风电场的数据，对方案进行技术和经济方面的比较，确定最终方案并对其进行优化。
为今后的风电场设计提供一些经验和参考意见, 便于今后找出一套适用于风电场电气主接线设计的方法。
关键词:风电场,电气设计, 集电系统,优化I华北电力大学本科毕业设计(论文)ABSTRACTBy the wind power as one kind of clean renewable energy source the electricity generation way, the design of wind farm has been popular and been paid attention to with the world. Although the electrical design of wind farm and the traditional design technology at the electrical principle is the same, but sometimes the methods are not suitable in fact. So specifically forthe electrical design of wind farm has come into being.The electrical design of wind farm mainly includes several aspects: wind turbine generators, wind energy booster way of electrical collector system, WGTS’s groupand connection. Now the WGTS’s voltage qualifies for 690V, and much taking the voltage to 35kV. Wind farm electrical collector system generally uses the bus or cable.The cost of bus is relatively lower, but reliability is low, cableis high costs and high reliability; The electrical collector system has four common solutions, stringclustering; Unilateral redundancy clustering; Bilateral redundancy clustering;Composite redundancy clustering. String clustering is simple structure, cost is not high. With redundancy design cost is higher, but it has high reliability. For more on WTGS group and combining lay on its location and the convenient of building.We will discuss about the main points of the wind farm electrical design and optimized. It will get some design which is about thegrouping and connection and the connection lines that can be used, by calculating and discussing, include the grouping and connection of the WTGS, the connection lines, the wind farm electrical short-circuitcurrent computation , the equipment selection and so on. We will compare different schemes from the economic and technical aspects based onexciting wind farm data, then optimizing and being sure these plans. These conclusions and viewpoints can be references for the future wind farm design, and be easy finding out a set of way to be suitable the electrical design of wind farm.KEY WORDS: Wind farm, electrical design, electrical collector system, optimizationII华北电力大学本科毕业设计(论文)目录摘要..............................................................................? ABSTRACT..............................................................................? 第1章绪论 (3)1.1研究背景 (3)1.2研究意义 (4)1.3国内外研究现状 (4)1.4本文主要内容...................................................5 第2章风场介绍及主要设备选型 (6)2.1风电场基本资料 (6)2.2电气主接线设计 (6)2.3主要设备选型 (8)2.3.1风电机组的选型 (8)2.3.2风机箱变的选型 (8)2.3.3主变压器的选型................................................9 第3章风电场接线方案比选 (11)3.1概述 (11)3.2集电线路方案比选 (11)3.2.1方案描述及比较 (11)3.2.1.1技术特点 (11)3.2.1.2经济比较 (12)3.2.2结论 (13)3.3风机分组和连接方案的比选 (13)3.3.1方案描述 (13)3.3.2方案比较 (13)3.3.2.1技术比较 (13)3.3.2.2经济比较 (21)3.3.3结论 (21)1华北电力大学本科毕业设计(论文)3.4本章小结............................................................22 第4章短路电流计算及其它电气设备的选取 (23)4.1计算说明 (23)4.2系统等效简化图 (23)4.3短路电流的计算 (24)4.3.1各元件的标幺值 (24)4.3.2 各短路点的短路电流计算 (24)4.4其它电气设备的选取 (26)4.4.1 断路器的选取 (26)4.4.2隔离开关的选取 (28)4.4.3 电压互感器的选取 (28)4.4.4电流互感器的选取 (28)4.5本章小结............................................................30 第5章方案优化 (31)5.1概述 (31)5.2风机分组的优化 (31)5.2.1技术比较 (31)5.2.2经济比较 (34)5.2.3结论 (34)5.3线路优化 (35)5.3.1线路的选择 (35)5.3.2技术比较 (35)5.3.3经济比较 (38)5.3.4结论……………………………………………………38 5.4本章小结………………………………………………………………39 结论……………………………………………………………………40 参考文献..............................................................................41 附录..............................................................................42 致谢 (45)2华北电力大学本科毕业设计(论文)第1章绪论1.1 研究背景风能是一种无污染的、储量丰富的可再生能源。
煤矿采区变电所的设计毕业论文
2013届本科层次班矿山机电毕业论文煤矿采区变电所的设计班级：姓名：单位：二○一三年七月山东科技大学继续教育学院煤矿采区变电所的设计摘要众所周知，矿井的供电可以分为深井供电系统和浅井供电系统，但不论是哪一种供电方式，都离不开采区变电所供电，它是实现对井下生产供电的最后一环节。
井下采区变电所是井下各个动力负荷集中的地方，它的位置、环境条件以及供电的安全、可靠、经济合理，都将直接关系到人身、矿井和设备安全及采区生产的正常运行。
所以，在对采区变电所的位置选择以及供电设备的选择上必须有严格的要求，这样才能保证生产的顺利进行。
本设计变压器选用矿用隔爆型干式变压器和矿用隔爆型移动变电站；高压开关与低压馈电开关都选用具有技术先进的智能化综合保护装置的高压防爆真空开关和低压矿用隔爆型真空馈电开关，各种设备的开关选用矿用隔爆型真空起动器。
高压铠装电缆选用交联聚乙烯绝缘聚乙烯护套电力电缆。
通过短路电流、开关继电保护整定的计算和保护接地的确定，使其设计可靠性高、功能完善、组合灵活，以及功耗低，保证采区供电安全、经济、高效平稳运行。
关键词：变电所，电力，供电方式，采区变电所目录第一章绪论 (2)1.1 引言 (2)1.2 采区变电所的发展 (2)第二章采区变电所位置的确定 (3)2.1 采区变电所的位置确定 (3)2.1.1 采区供电对对电能的要求 (3)2.1.2 费用和环境要求 (3)2.1.3 采区各级供电电压的范围 (3)2.1.4 采区变电所硐室的位置确定 (3)2.2 采区变电所的主结线 (4)2.2.1 采区变电所的高压结线 (4)2.2.2 采区变电所的低压结线 (4)2.2.3 采区变电所的硐室与设备布置 (5)第三章采区供电设备的选择及其计算 (6)3.1 采区供电计算的依据及步骤 (6)3.2 拟定采区供电系统图的原则 (6)3.3 采区供电设备的选择 (7)3.3.1 采区及设备的供电回路确定 (7)3.3.2 供电电压等级的确定 (7)3.3.3 供电方案设计 (8)3.3.4 采区动力变压器及移动变电站的选择 (8)3.3.5 低压开关及保护装置选择 (8)3.3.6 高压配电箱的选择 (9)3.4 低压电缆选择 (9)3.4.1低压电缆型号、芯数和长度的确定 (10)3.4.2 低压电缆主芯线截面的选择 (10)3.5 采区供电计算实例 (11)第四章参照列表 (16)第五章小结 (20)第六章致谢 (21)参考文献 (22)第一章绪论1.1 引言对于采区供电，由于煤矿供电的特殊性和井下电气设备的工作环境恶劣，为此，对供电的布局和正确选择电器设备，提出很高的要求，以便加强电器设备的维护和检修，满足矿井生产的需要。
12224工作面供电设计2003
潘二煤矿
12224工作面情况： 12224工作面走向长度约1280米，倾向长度180
米，工作面平均采高4.5米，煤层平均倾角12度， 采用U型通风方式。
4
潘二煤矿
根据采区位置及工作面设备配套，供电系统拟定如下： 6000V供电系统拟定：来自西二中部变电所两个高压配 电开关 3300V供电系统拟定：分别来自两个移动变电站 （KBSGZY-2500/6/3.45），距离工作面约1450米。 1140V供电系统拟定：来自一个KBSGZY-1250/6/1.2型 移动变电站距离工作面约1450米。 660V供电系统拟定：来自一个KBSGZY-630/6/0.693型 移动变电站距离工作面约1450米。
212.00
0.85
0.45
0.95
6.0
160.00
0.85
0.43
0.96
6.0
880.00
0.70
变压器 T3选型计算
平均功率因数取0.7，当有功率因数补偿时，按计算的功率因数取值；选 用型号为KBSGZY-1250/6/1.2的移动变电站符合要求。
9
潘二煤矿
4、T4变压器（3300V带采煤机) 负荷统计表
3300
73.00
0.85
0.42
0.96
6.0
M3,M4(刮板 输送机)
2
SZG-700
700.00
3300
161.00
0.85
0.45
0.95
6.0
功率
1915.00
平均功率因 数
0.70
变压器 T2选型计算
平均功率因数取0.7，当有功率因数补偿时，按计算的功率因数取值；选 用型号为KBSGZY-2500/6/3.45的移动变电站符合要求。
采掘工作面供电设计标准规范
采掘供电设计规范一、设计依据1、煤矿安全规程2、煤矿供电设计手册3、煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则4、煤矿井下低压检漏保护装置的安装、运营、维护与检修细则5、煤矿井下保护接地装置的安装、检查、测定工作细则6、供电设计软件二、设计规定1、采掘工作面重要排水地点（涌水量30m3及以上）及有地质钻场的排水设备、局部通风机必须实现双回路供电。
2、掘进工作面瓦斯异常区域的局部通风机应采用三专（专用变压器、专用开关、专用线路）供电，高瓦斯及突出矿井推广采用双三专供电。
使用局部通风机供风的地点必须实行风电闭锁，保证停风后切断停风区内所有非本质安全型电气设备的电源。
使用2台局部通风机供风的，2台局部通风机都必须同时实现风电闭锁，保证当正常运转的局部通风机停止运转或停风后能切断停风区域内所有本质安全型电气设备的电源。
3、采掘供电不能混用，应分开供电。
4、煤巷掘进工作面风机配电点原则上设立在车场风门外侧。
三、供电计算范例1、负荷记录与变压器选择1.1负荷记录计算变压器负荷登记表公式参数说明：K x——需用系数；cosφpj——平均功率因数；cosφe——额定功率因数；P max——最大一台电动机功率，kW；S b——变压器需用容量，kV•A；∑P e——变压器所带设备额定功率之和，kW；P d——变压器短路损耗，W；S e——变压器额定容量，k V•A；U e2——变压器二次侧额定电压，V；U z——变压器阻抗压降；1.2 变压器的选择根据供电系统的拟订原则，变压器的选择原理如下：1.2.1 变压器 T1：K x = 0.4 + 0.6×P max∑P ecos φpj = ∑(P i ×cosφei )∑P i将K x 值和cos φpj 值代入得 S b =K x ×∑P ecos φpj选用KBSGZY-××/6/0.693 型号符合规定。
1.2.2 变压器 T2： K x = 0.4 + 0.6×P max∑P eA = ∑(P i ×cosφei )B = ∑P i cos φpj = AB将K x 值和cos φpj 值代入得S b = K x ×∑P ecos φpj选用KBSGZY-××/6/0.693 型号符合规定。
煤矿井下局部通风机供电优化改造方案
煤矿井下局部通风机供电优化改造方案摘要：为了提高矿井局部通风机供电可靠性，提出了两种局部通风机供电优化改造方案，通过增加专供电源，专供开关，实现“双风机、三电源、双启动器”的“二三二”技术路线，同时提出“三风机、三电源、双启动器、单风筒”的“三三二一”供电改造技术思路。
通过优化局部通风机供电系统，进一步减少井下掘进工作面无计划停风。
关键词：局部通风机、供电优化、“二三二”、“三三二一”1、煤矿井下局部通风机供电优化改造的必要性《煤矿安全规程》2022版一百六十四条规定：“高瓦斯、突出矿井的煤巷、半煤岩巷和有瓦斯涌出的岩巷掘进工作面正常工作的通风机必须配备安装同等能力的备用通风机，并能自动切换，正常工作的局部通风机必须采用“三专”供电，备用局部通风机电源必须取自同时带电的另一电源，当正常工作的局部通风机故障时，备用通风机能自动启动，保持掘进工作面正常通风。
使用局部通风机供风的地点必须实行风电闭锁及瓦斯电闭锁”。
中煤新集能源股份有限公司新集二矿属于“双突”矿井，局部通风机供电严格按照煤矿安全规程要求，主、辅机均采用“三专”供电。
但是即使达到以上所有要求，也不能彻底排除局部通风机无计划停风的情况。
由于井下设备运行环境差、供电线路长、人员素质参差不齐等原因，经常出现线路损坏、开关故障或人为误操作的现象，导致无计划断电、停风，不仅使正常的生产作业受阻，而且使瓦斯积聚增大，给安全生产带来很大的隐患，威胁到人身和设备财产的安全。
为保证安全生产，本文对掘进工作面局部通风机供电提出“二三二”、“三三二一”两种技术改造方案，提高局部通风机供电的安全可靠性，减少井下掘进工作面无计划断电、停风。
2、局部通风机“二三二”供电技术改造方案（1）井下局部通风机实行“双风机、三电源、双启动器”供电，即两台对旋局部通风机、三路专供电源、两台局部通风机启动开关。
此方案在原双路风机专供线路不变的情况下，另外增加一路专供线路及一台QJZ-80型磁力启动器。
回风巷供电设计
第八节、供电系统1、供电系统（1）1508回风巷：地面变电所→副井→井底车场→690变电所→副井→局部通风机→1508回风巷掘进工作面 （－）、负荷统计：注：计算容量为变电所需要提供的容量式中：Kx---需用系数；回风巷取0.35 cos φpj ---电机加权平均功率因数，取0.6Kx 、cos φpj 可由书1表1—6查得。
+690变电所内有两台KBSG-630-10/0.69采掘综合供电变压器容量630，能够满足要求。
（二）、供电方案：1508回风巷供电电源来自+690变电所。
供电方式请见供电设计图，供电方式为支线式。
具体方案是：由+690变电所15号馈电开关作为局部通风机专用电源， 10号馈电为回风巷动力电源,具体详见图纸，。
pjx bj P ϕcos ∑•Ｋ＝Ｓ(三)、动力电缆的选择：1、确定电缆型号：主电缆全部使用MY3×70+1×25--0.38/0.66矿用移动橡套软电缆。
2、确定电缆长度：按公式Lsx=KLsh 确定电缆长度，式中：Lsx －橡套电缆实际长度，Lsh －巷道实际长度，K －铺设系数，取1.1各段电缆长度见供电图。
3、电缆截面的选择：1）、尾巴线：按机械强度（不得小于16平方毫米）方面的要求选择其截面，并按长时许可电流进行校验。
2）、干线、支线电缆：按长时允许工作电流选择，且按允许电压损失校验。
各段电缆的选取请见供电图。
长时间工作电流： 回风巷：回风巷干线MY3×70+1×35电缆：实际长期工作电流为69.9A 小于其允许电流227A ，合格。
结论： 经校验各线路电缆的长时允许工作电流合格。
4、电压损失校验采掘综合变压器型号为KBSG-630-10/0.69。
通过计算变压器负荷电流为127A ，现按峰值电流233A 计算式中：IB---负荷电流 cos φB ---平均功率因数，取0.7r---变压器的电阻0.012； x---变压器的电抗0.045。
采区变电所供电设计方案
采区变电所供电设计方案第一章采区变电所的变压器选择一、采区负荷计算根据巷道、生产机械的布置情况，查《煤矿井下供电设计指导书》和《矿井供电》，查找有关技术数据，列出采区电气设备技术特征如表1-1所示。
二、变压器容量计算1.+830水平绞车变电所变压器容量：S T1 =∑P e1×K x×K c /cosφpj=111.2×0.4×1/0.6=74.13 KVA式中：cosφpj——加权平均功率因素，根据《煤矿井下供电设计指导》（以下简称《设指》）表1-2查倾斜炮采工作面，取cosφpj=0.6；K x——需要系数，参见《设指》表1-2，取K x=0.4；K c——采区重合系数，供一个工作面时取1，供两个工作面时取0.95，供三个工作面时取0.9，此处取1；∑P e1——+830绞车电动机与照明的额定容量之和；∑P e1＝110+1.2=111.2 kw2.+830水平采区变电所变压器容量:S T2 =∑P e2×K x×K c/cosφpj=111.4×0.4×0.9/0.6=66.84 KVA式中：cosφpj——加权平均功率因素，根据《煤矿井下供电设计指导》表1-2查倾斜炮采工作面，取cosφpj=0.6；K x——需要系数，参见《设指》表1-2，取K x=0.4；∑P e2——由+830水平采区变电所供电的+805、+775、+755水平的所有电动机额定容量之和；∑P e2＝4×6+11×2+1.2×2+16×3+4+11=111.4 kw三、变压器的型号、容量、台数的确定根据S te>S t原则，查《煤矿井下供电的三大保护细则》表3-1选型号为KS9-100/6/0.4 变压器一台，用于绞车与照明的供电，选型号为KS9-100/6/0.69变压器一台,用于三个工作面设备的供电。
xxx机、风巷及切眼供电设计
xxxxxx有限责任公司供电设计矿别：施工单位：设计名称：xxx工作面安装绞车供电设计持用单位：编制时间：审批记录主持人：设计名称：签名日期施工单位编制人单位负责人审批单位安监处信息中心机电科通风区机电副总总工程师审批意见xxx 机、风巷及切眼绞车供电设计一、xxx 机、风巷及切眼绞车供电设计按照矿生产安排，我区安装队负责安装xxx 风巷及切眼绞车7部，机巷切眼绞车1部，动力电源引自7215风巷KBSGZY800/6/1.2移变（编号04-67），馈电电源取自KBZ 20-630（编号17-61）。
1、设备选型和负荷统计 （1）机巷绞车（2）风巷绞车 风巷无极绳132kw ，东翼回风绞车75kw ，绞车负荷226kw ，动力总负荷为433KW 。
2、变压器容量校验K x =0.4+0.6(P max /∑P 1e )=0.4+0.6*(132/433)=0.58 取Cos Φ=0.85绞车序号绞车型号 电机功（KW ） 额定电流A参考绳径/长度 8 JSDB-254529φ31/280m绞车序号 绞车型号电机功（KW ）额定电流A 参考绳径/长度 1 JH-8 7.5 4.8 φ15.5/60m 2 JSDB-13 22 14.1 φ24/80m 3 JSDB-13 22 14.1 φ24/80m 5 JSDB-25 55 35.2 φ31/280m 6 JSDB-19 45 29 Φ31/80m 7 JSDB-13 22 14.1 Φ31/80m 9JH-87.54.8φ15.5/80mOS K P S X I C /e e ∑=φ=433*0.56/0.85=295KVA e S <b S =800KVA故选用KBSGZY-800/6/1.2型移动变电站满足工作需要。
3、低压电缆的选择与校验1）低压干线电缆为MYP 3*95mm 2，其长时允许电流I y =260A 。
按长时允许负荷电流校验电缆截面K x =0.4+0.6(P max /∑P 1e )=0.4+0.6*(132/433)=0.58 取Cos Φ=0.85 I g =∑P e K x /(√3U e Cos Φwm )=433*0.58/(√3*1.2*0.85)=142A I y =260A>142A,故电缆满足要求。
煤矿井下回风巷供电设计
供电系统一、概述3433回风巷工程位于343运输皮带道，预计工程量为200m。
使用11KW局扇两台（一台工作，一台备用），在工作面装设四部22型溜子、两台7.5kw潜水泵。
二、设计依据1、343采区设计及年度、季度采掘生产计划；2、343采区设计巷道布置图（1：2000），采掘工程平面图（1：2000）及综合柱状图、地质说明书；3、《煤矿安全规程》、《煤矿安全生产质量标准化标准》；4、煤矿生产技术管理规定及公司、矿的有关文件等三、供电方案1、主电源：来自-300变电所1#变压器。
在331二部皮带联络巷处（进风侧）安装一台真空开关作为电源开关，并兼作风电、瓦斯电闭锁开关。
2、备用风机电源：来自-450变电所2#变压器331三部皮带电源。
主风机和备用风机采用自动转换装置控制，在任意一路电源断电时均能够自动切换到另一路。
3、供电电压等级均为660V。
4、电缆长度及敷设路线1）工作面线路：干线长度：600 m，支线长度（最远）：200m2）电缆敷设路线：-300变电所---331皮带机道---331二部皮带联络巷（断路）---工作面四、负荷统计（取需用系数Kx=0.4 Cosφ=0.6 则：P=Kx×∑p=0.4×110.5=44.2kW五、供电电缆选型1、工作电流：Ig = P ×1000/（1.732×Un ×Cos φ ） =44.2×1000 / 1.732×660×0.6 =64.42、按持续允许电流选择电缆截面：根据长期允许电流及我矿现有电缆情况，以及后期负荷变化。
选择50mm2非延燃型矿用橡套电缆作为干线电缆和支线电缆。
（其长期允许电流为173A ）能够满足要求。
六、供电系统图附后七、供电系统总电压损失1、变压器的电压损失ΔU 变 变压器的电压损失计算ΔU B ％=ΣS Ｂ/S e (U r % cos φpj +U x ％sin φpj )式中：ΣS Ｂ—变压器二次侧实际负荷容量之和，KVA ；S e —变压器额定容量；Ur%—变压器额定负荷时，电阻压降百分数；U x ％—变压器额定负荷时，电抗压降百分数。
112-1工作面供电设计
目录目录 (1)第一章供电设计报告说明 (2)一、施工概况介绍 (2)二、采区通风系统 (2)三、采区运料系统 (2)四、采区出岩系统 (2)五、开拓工作方式 (2)六、供电方式及保护方式 (2)七、电压等级、最远供电距离 (2)第二章机电设备管理及安全技术措施 (3)一、机电设备管理要求 (3)二、电气安全技术措施 (4)三、风水管路管理措施 (4)四、电话机的管理措施 (4)第三章设备的选择及校验 (5)第一节变压器容量的选择及校验 (5)一、采区各用电设备的技术项目（表一） (5)二、变压器容量、台数及型号的确定（表二） (5)第二节采区供电设计计算 (6)一、电缆截面选择 (6)二、正常运行情况校验电压损失 (8)1）、变压器电压损失计算 (8)2）、变压器支线及其干线电压损失计算 (9)3）、短路电流计算 (10)4）、开关选择 (11)5）、开关整定及灵敏度验算 (12)6）、高压开关过流保护整定计算 (13)7）、开关选择继电保护整定一览表（表三） (14)8）、短路保护分级一览表（表四） (15)9）、供电线路末端电压一览表（表五） (15)10）、需用电缆一览表（表六） (16)第四章配套机械设备性能表 (17)第五章供电设计贯彻记录 (19)第一章供电设计报告说明一、施工概况介绍施工地点：四水平北翼皮带暗斜井联络巷施工单位：112队开工时间：2012.10.18停工时间：2012.12.18施工总量：166米二、采区通风系统新风来自地面→三水平零石门大巷→经风机、风筒压送至工作面。
乏风由112队工作面→零石门专用回风上山→北部回风立井。
三、采区运料系统材料由地面→三水平零石门大巷→工作面料场。
四、采区出岩系统112队工作面→三水平零石门大巷→地面五、开拓工作方式采用“二掘一喷”的工作方式，掘进班耙斗机、绞车、电机车工作，喷碹班喷碹机、充电机工作。
六、供电方式及保护方式1、三专电源由三水平零石门变电所输出660V电压供工作面风机。
3224风巷二部变电站供电设计剖析
W3224风巷二部变电站供电设计一、设计基础资料W3224风巷设计总长约1300米，为煤巷机掘头面。
巷道内现有两路供电线路：其中一路1140V 线路由西二变电所低压开关4-5#馈出，供综掘机、煤层注水泵及一回路排水；另一路1140V 线路由3224风联巷变电站馈出，主要供链板机、一部皮带机、无极绳及外段风巷二回路排水；随着巷道的延伸及负荷的增加，由西二采区变电所供电的1140V 供电线路无法满足安全供电要求，拟在风巷内新安装一部变电站，由该变电站馈出1140V 电源，作为里段风巷及后期切眼施工时的动力电源及二回路排水电源。
原来由西二变电所低压开关馈出的1140V 线路只作为一回路排水电源。
二、供电方案在风巷约855米处设置变电站，在低压侧安装三台分馈（一台备用），其中两台分馈分别馈出一条线路:一路供综掘机，一路供切眼施工时所用的链板机、皮带机、排水泵等。
将原先从西二变电所馈出的1140V 供电线路作为该巷道排水专线。
三、负荷统计所带负荷名称 负荷大小 备注200综掘机一部 305KW 单台最大电机为200KW煤层注水泵 15KW 切眼链板机四部 4×55KW 慢速绞车 45KW 排水泵两台 2×37KW 乳化泵 75KW 里段机巷皮带机 40KW 张紧绞车 4KW合 计P ∑=778KW三、电缆选择 (一)、高压电缆选择1、10KV 供电线路工作电流：/3cos g r e I K P U =∅∑＝778×0.56/3×10×0.75＝32.9A式中：r K 为需用系数取max 0.40.6/r K P P =+∑=0.4+0.6×200/778=0.56COS ∅：功率因数，取0.752、高压电缆选择计算：/g n S I J ==32.9／2.25＝14.6mm 2式中：n J — 经济电流密度查<<手册>> n J 取 2.25 A ／mm 2依据我矿电缆库存情况，选用MYPTJ 8.7/10KV 3×50+3×25/3+3×2.5型矿用高压橡套屏蔽监视软电缆，其允许载流量为178A>32.9A ，满足要求；所需长度约1100米。
南翼集中回风巷供电设计
南翼集中回风巷供电设计一、供电概况：南翼集中回风巷掘进工作面为综掘工作面，计划进尺187米，供电距离320米。
掘进工作面掘进机供电电源（1140V）由井下10KV中央变电所--中央水泵房--等候硐室--南翼轨道下山KBSGZY-800/10KV---南翼集中回风巷掘进机馈电开关，设备负荷电源为1140V，主要负荷为：EBZ-160型掘进机，设备总功率285KW。
掘进工作面供电电源（660V）由井下10KV中央变电所1#馈电开关--等候硐室--南翼集中回风巷工作面馈电开关，设备负荷电源为660V，主要负荷有：DSJ—80型带式输送机两部、YTH-II型带式输送机一部、涨紧绞车一部、PZ-5湿式喷浆机一台、探水钻机一台等，设备总功率143KW。
掘进工作面局部通风机供电（660V），由井下10KV中央变电所KBSG-200/10风机专用变压器--工作面风机专用开关，另一路引自工作面动力电源，实现风机双电源自动切换供电。
局部通风机必须采用三专（专用开关、专用电缆、专用变压器）供电，二闭锁（风电闭锁、瓦斯电闭锁）。
二、负荷统计：南翼集中回风巷掘进工作面动力负荷统计:2、所选变电站变压器计算容量为：S T=Kd∑P N/cosφ=0.75×143/0.7=153.2KVA1140V：285KW；660V：143KW式中：∑P N用电设备的额定功率之和，即∑P N=110+5.5+5.5+22=143KW；Kd--线路所带负荷的需用系数Kd=0.75（查表的）；Cosφ-变压器负载的加权平均功率因数，取 Cosφ=0.7（查表的）；所选用一台额定容量S T=200KVA的移动变电站，额定电压为1140/660V即可满足要求。
3、供电电缆的选择计算及效验：（1）确定由中央变电所移动变电站至南翼集中回风巷配电点的电缆选用MYP3*70+1*35型矿用屏蔽橡套软电缆。
（2）按长时间工作电流选择电缆截面，线路中最大长时间工作电流为：I Ca=Kde∑P N/3U N cosφwn=0.75×143×103/3×660×0.7=134.1A70mm2矿用橡套电缆长时间允许工作电流为134.1A＜215A.（3）掘进机专供电缆1)掘进机电源由南翼集中轨道巷KBSG-800/6型移动变电站至南翼集中回风巷掘进机馈电，选用MYP3*70+1*35型矿用屏蔽橡套软电缆。
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W3224风巷二部变电站供电设计一、设计基础资料W3224风巷设计总长约1300米，为煤巷机掘头面。
巷道内现有两路供电线路：其中一路1140V 线路由西二变电所低压开关4-5#馈出，供综掘机、煤层注水泵及一回路排水；另一路1140V 线路由3224风联巷变电站馈出，主要供链板机、一部皮带机、无极绳及外段风巷二回路排水；随着巷道的延伸及负荷的增加，由西二采区变电所供电的1140V 供电线路无法满足安全供电要求，拟在风巷内新安装一部变电站，由该变电站馈出1140V 电源，作为里段风巷及后期切眼施工时的动力电源及二回路排水电源。
原来由西二变电所低压开关馈出的1140V 线路只作为一回路排水电源。
二、供电方案在风巷约855米处设置变电站，在低压侧安装三台分馈（一台备用），其中两台分馈分别馈出一条线路:一路供综掘机，一路供切眼施工时所用的链板机、皮带机、排水泵等。
将原先从西二变电所馈出的1140V 供电线路作为该巷道排水专线。
三、负荷统计所带负荷名称 负荷大小 备注200综掘机一部 305KW 单台最大电机为200KW煤层注水泵 15KW 切眼链板机四部 4×55KW 慢速绞车 45KW 排水泵两台 2×37KW 乳化泵 75KW 里段机巷皮带机 40KW 张紧绞车 4KW合 计P ∑=778KW三、电缆选择 (一)、高压电缆选择1、10KV 供电线路工作电流：/3cos g r e I K P U =∅∑＝778×0.56/3×10×0.75＝32.9A式中：r K 为需用系数取max 0.40.6/r K P P =+∑=0.4+0.6×200/778=0.56COS ∅：功率因数，取0.752、高压电缆选择计算：/g n S I J ==32.9／2.25＝14.6mm 2式中：n J — 经济电流密度查<<手册>> n J 取 2.25 A ／mm 2依据我矿电缆库存情况，选用MYPTJ 8.7/10KV 3×50+3×25/3+3×2.5型矿用高压橡套屏蔽监视软电缆，其允许载流量为178A>32.9A ，满足要求；所需长度约1100米。
（二）低压电源电缆选择 1、切眼动力供电线路电缆选择：所带负荷名称 负荷大小 备注 切眼链板机四部 4×55KW 慢速绞车 45KW 排水泵两台 2×37KW 乳化泵 75KW 里段机巷皮带机 40KW 张紧绞车 4KW合 计1P ∑=458KW线路运行电流：11/3cos g r e I K P U =∅∑=0.498×458/（1.732×1.14×0.75）=154A 。
其中：r K 为需用系数取max 10.40.6/r K P P =+∑=0.4+0.6×75/458=0.498 COS ∅：功率因数，取0.75依据目前我矿电缆使用情况，选用MYP 3×95+1×25型矿用低压橡套屏蔽软电缆，电缆允许载流量245A>154A ，满足要求。
2、综掘机供电线路电缆选择：所带负荷名称 负荷大小 备注200综掘机一部 305KW 单台最大电机为200KW煤层注水泵 15KW线路运行电流：22/3cos g r e I K P U =∅∑=320/（1.732×1.14×0.75）=215A 。
其中： COS ∅：功率因数，取0.75依据目前我矿电缆使用情况，选用MYP 3×95+1×25型矿用低压橡套屏蔽软电缆，电缆允许载流量245A>215A ，满足要求。
四、设备选型（一）、变压器容量的选择/cos T r S K P =∅∑＝778×0.56／0.75＝581KVA式中：r K 为需用系数取max 0.40.6/r K P P =+∑=0.4+0.6×200/778=0.56 COS ∅：功率因数，取0.75根据我矿移动变电站库存情况，选用KBSGZY-630KVA/10KV 移动变电站，其变压器额定容量630KVA>581KVA ，满足要求。
（二）、变电站高压真空开关选择变压器一次侧电流：1N I = 1/3e S U =630/3×10=36.37A根据我矿设备情况选用高压负荷开关型号为KBG-250/10FY ，长期允许电流250A ，满足要求。
2、变电站低压馈电开关选择变压器二次侧额定电流2N I = 2/3e e S U =630/3×1.2=303A根据我矿设备情况低压馈电开关为BXB-630/1140，长期允许电流630A,满足要求， （三）、低压分馈开关的选择目前我矿常用低压馈电为KBZ-400/1140(660),其额定载流量为400A>215A>154A ，能够满足要求。
五、短路电流计算及保护整定校验 1、供电示意图中央变电所主变1MYJV42-3*185-1100M线2Ud%=11.3%S=20MVA西二采区变电所MYJV22-3*150-2300M 线3MYPTJ-3*95-500M 线4MYPTJ-3*50-1100M线5d2变压器W3224风巷二部变电站Ud%=4%S=0.63MVAd12、短路电流计算（1）、最大运行方式下d1短路电流计算高压电缆电抗：1()/1000i i X X L =⨯∑=（0.08×1100+0.08×2300+0.069×505）/1000=0.307Ω高压电缆电阻：1()/1000i i R R L =⨯∑=(0.14×2300+0.114×1100+0.217×500)/1000=0.557Ω最大运行方式下母线短路容量：.max s S = 150.6MVA最大运行方式下系统电抗：226.max .max /10500/150.6100.7321x P s X U S ==⨯=Ω最大运行方式下总阻抗：2222max 1.max 1()0.557(0.73210.307)x Z R X X =++=++=1.18Ω最大运行方式下三相短路电流：31.max max /310500/(3 1.18)d p I U Z ==⨯=5137A（2）、最大运行方式下d2短路电流计算高压电缆电抗：2()/1000i i X X L =⨯∑=（0.08×1100+0.08×2300+0.069×500+0.075×1100）/1000=0.389Ω高压电缆电阻：2()/1000i i R R L =⨯∑=(0.14×2300+0.114×1100+0.217×500+0.412×1100)/1000=1.009Ω变压器的阻抗：221000%/100T d NT NT Z U U S ==1000×4×1.22/100×630=0.0914Ω式中：%d U 为变压器短路电压百分比，2NT U 为变压器二次侧额定电压，KV;NT S 为变压器额定容量，KVA.变压器电阻：222/b NT NT NT R P U S =∆=4100×1.22/6302=0.0149Ω式中：NT P ∆为变压器的短路损耗。
变压器的电抗22b Tb X Z R =-=0.0902Ω 最大运行方式下母线短路容量：.max s S = 150.6MVA最大运行方式下系统电抗：226.max .max /10500/150.6100.7321x P s X U S ==⨯=Ω最大运行方式下总阻抗：2222max 2.max 2()()(1.0090.0149)(0.73210.3890.0902)b x b Z R R X X X =++++=++++=2.49Ω最大运行方式下三相短路电流：32.max max /310500/(3 1.5)d p I U Z ==⨯=2434A（3）、最小运行方式下d2短路电流计算高压电缆电抗：2()/1000i i X X L =⨯∑=（0.08×1100+0.08×2300+0.069×500+0.075×1100）/1000=0.389Ω高压电缆电阻：2()/1000i i R R L =⨯∑=(0.14×2300+0.114×1100+0.217×500+0.412×1100)/1000=1.009Ω变压器的阻抗：221000%/100T d NT NT Z U U S ==1000×4×1.22/100×630=0.0914Ω式中：%d U 为变压器短路电压百分比，2NT U 为变压器二次侧额定电压，KV;NT S 为变压器额定容量，KVA.变压器电阻：222/b NT NT NTR P U S =∆=4100×1.22/6302=0.0149Ω 式中：NT P ∆为变压器的短路损耗。
变压器的电抗22b Tb X Z R =-=0.0902Ω 最小运行方式下母线短路容量：.min s S = 147.9MVA最小运行方式下系统电抗：226.min .min /10500/147.9100.7454x P s X U S ==⨯=Ω最小运行方式下总阻抗：2222max 2.max 2()()(1.0090.0149)(0.74540.3890.0902)b x b Z R R X X X =++++=++++=2.52最小运行方式下两相短路电流：22.min min /210500/(2 2.52)d p I U Z ==⨯=2083A3、高压开关整定及灵敏度校验（1）、W3224风联巷处控二部变电站高压联锁开关整定 PBG 23－10 电流比：200／5 过载：/z k g f i I K I K N ≥ = 1.4×32.9／0.85×40 =1.35A 短路：max ()/d k q e b I K I I N ≥+∑=1.4{[200/(1.732×10×0.75）]×7+578×0.56/1.732×10×0.75）}/40=4.64 式中：k K —可靠系数，取1.4 f K —返回系数0.85 i N —电流互感器变比 40 根据PBG 23－10 200/5 高压开关保护器特性，过载整定：1.5A ，短路整定：10A 。