PG9171E燃气轮机防喘电磁阀20CB-1故障分析及技术改进
GE PG9171E重型燃机轴振超限的原因及处理
华电技术 HuadianTechnology
Vol.41 No.5 May.2019
DOI:10.3969/j.issn.1674-1951.2019.05.018
GEPG9171E重型燃机轴振超限的 原因及处理
CausesandtreatmentofoverlimitbearingvibrationofGEPG9171E heavydutygasturbine
#2燃机发电机的检修包括抽转子检查清理[2], 轴瓦拆卸检查清理、电气试验等,转子回装后通过调 整发电机机座进行找中,对中数据符合 GE标 准。 燃机发电机组各轴承如图 1所示。
1 燃机发电机组检修
#2燃机的首次检修属于 9E燃机大修[1]级的检
收稿日期:2018-07-11;修回日期:2018-11-16
(1)燃机点火后燃烧稳定,本体无异响,燃烧 转子动平衡,减少振动。
r/min定速 后,大 轴 振 动 (X150,Y120),当 负 荷 30 载荷分配变化有关。
MW 时,大轴振动(X180μm,Y130μm),较第 1次启动 3.3 处理方案的确定
有所下降,但仍然超过报警值,机组运行异常。经技
为了高效地消除机组振动问题,使设备尽快投
术人员综合分析后,决定停机处理 #2燃机振动问题。 入运行,现场技术人员商定采取以下措施。
3 原因分析及处理
(1)调整轴系的载荷分配:取消发电机机端基座 增加的 2mm垫片,恢复到检修前状态,以降低 #4轴
3.1 修前修后数据对比
承高度,从而减少 #4轴承载荷,增加 #3轴承载荷。
修前修后数据比较见表 1。
(2)架设振动分析仪器分析各轴承振动原因。
几例PG9171E型燃气轮机热工控制系统故障事件和处理办法
g a s t u r b i n e d u r i n g t h e o p e r a t i o n .By p r o c e s s o p t i mi z a t i o n a n d t e c h n i c a l t r a n s f o r ma t i o n,t h e s e c u r i t y a n d r e l i a —
2 2 .
( 4 ) 启 机 点火 失败故 障 和处理 。
与成 本 分析 [ J ] . 华东电力, 2 0 1 l , 3 9 ( 1 0 ) : 1 6 1 5 - 1 6 1 8 .
Z HA O J i n g — j i n g ,L I Z h e n - k u n ,Z HU I . a n ,e t a 1 .Op t i ma l
公 司 的 Ma r k VI e系 列 。现 将 近 年 在 9 E 型
( 1 ) 启 机过 程燃烧 模 式切换 失败 和处 理 。 ( 2 ) 透平 排气 温 度 主 保 护信 号 人 为 误 动 导致 跳 闸事件 和处 理 。
( 3 ) 2号 轴 承 瓦 振 测 点 故 障 和 处 理 。
r e s e a r c h c a n p r o v i d e s o me e x p e r i e n c e a n d r e f e r e n c e t o t h e s a me t y p e o f t h e r ma l p o we r p l a n t s .
探讨PG9171E燃气轮机运行中轮机间温度ATTC1不正常升高的原因分析及处理
探讨PG9171E燃气轮机运行中轮机间温度ATTC1不正常升高的原因分析及处理摘要:燃气轮机的加热与通风系统在燃气轮机的安全运行中发挥着重要作用,燃烧室火焰探测器及火焰筒联焰管石墨密封件损坏,会导致大量高温气体从此处漏至轮机间中,引起轮机间温度增加ATTC1温度升高,本文分析了燃气轮机运行中,轮机间温度ATTC1不正常升高的原因,总结二点原因:轮机间风机88BT工作不正常,燃烧室火焰探测器及火焰筒联焰管石墨密封件损坏。
在此基础上,探究有效处理燃气轮机运行中ATTC1温度升高的有效措施。
希望本文的观点能为关注此话题的研究者提供参考意见。
关键词:燃气轮机;轮机间温度;风机引言:如果燃气轮机在运行中出现轮机间温度ATTC1不正常升高的情况,将导致轮机间温度报警,人员无法靠近进行常规巡检检查,同时容易造成仓室内控制元器件极易老化,另一方面大量的漏气会引起燃机出力与效率降低。
在实践环节中,找出轮机间温度ATTC1升高的原因非常关键,研究发现,88BT工作不正常及燃烧室火焰探测器及火焰筒联焰管石墨密封件损坏存在漏气点是导致ATTC1不正常升高的主要原因。
为保证燃气轮机的安全运行,在燃气轮机发电机组辅机间,轮机间和负荷联轴节间,四壁和顶部用隔热材料装配而成。
为保证运行过程中,运行、维护人员能够接近设备,应充分保证辅机间、轮机间和负荷连轴节间的仓室温度在合理范围,故需要对三个仓室进行通风,通风是通过仓室顶的风机进行。
某9E燃机电厂典型通风系统图(如图一):图一辅机间和轮机间通风系统在轮机间箱体顶部安装共用的风扇88BT1、2。
其基本工作过程是:箱体外的冷空气通过辅机间前部以及两侧,轮机间箱体两侧的百叶窗,辅机间与轮机间仓室隔板下方的通风口流过,最后由88BT抽出,完成对辅机间和轮机间的通风冷却。
机组正常运行期间通过此风扇可以保持箱体内外为0.05KPA~0.1KPA的微负压,而且其空气流道为从辅机间到轮机间,保证轮机间的热量不会传到辅机间。
PG9171E型燃气轮机 DLN-1.0改造面临的问题及处理方法
PG9171E型燃气轮机 DLN-1.0改造面临的问题及处理方法林晓波;肖波涛;张超【摘要】叙述某台PG9171E型燃气轮机在改用DLN 1.0燃烧系统后出现的问题,如一区喷嘴环形锁片脱落、一区重点火等,并提出相应的解决措施,优化技改方案,提高配备DLN 1.0燃烧系统燃气轮机运行的可靠性。
%Problems after the DLN-1.0 combustion system conversion in the PG9171E gas turbine were described, such as the primaryfuel nozzle ring migration, the primary zone re-ignition.And the corresponding solution measures was proposed , which can improvethe reliability of the gas turbine operation after theDLN-1.0 conversion.【期刊名称】《燃气轮机技术》【年(卷),期】2014(000)001【总页数】4页(P69-72)【关键词】节能减排;燃气轮机;DLN-1技改【作者】林晓波;肖波涛;张超【作者单位】深圳市南山热电股份有限公司南山热电厂,广东深圳 518000;深圳市南山热电股份有限公司南山热电厂,广东深圳 518000;深圳市南山热电股份有限公司南山热电厂,广东深圳 518000【正文语种】中文【中图分类】TK478为了响应国家“节能减排”的号召,有效降低发电产生的氮氧化物排放,南山热电厂原采用传统扩散燃烧技术的3号PG9171E型燃气轮机于2011年7月完成了干式低NOx燃烧(DLN-1.0)技术改造项目,并正式投入商业化运营,成为国内首台成功实施DLN-1.0技改的9E机组。
改造后3号燃气轮机在基本负荷下氮氧化物的排放浓度降低到30mg/m3(标准状况下,下同)以下,不仅低于改造前260mg/m3,也远远低于燃煤电厂现行200mg/m3的平均排放标准,达到先进的减排水平。
PG9171E型燃气轮机停机过程中擦缸异常分析处理
第34卷第1期2021年3月V o U34No.1Mar.,2021《燃气轮机技术》GASTURBnNETECHNOLOGYPG9171E型燃气轮机停机过程中擦缸异常分析处理刘林1,华敏1,卢伟明2(1.浙江浙能技术研究院有限公司,杭州311121;2•浙江浙能镇海发电有限责任公司,浙江宁波315200)摘要:某电厂1号燃气轮机2020年5月停机后,发现压气机缸有异常擦缸声,盘车电流波动、跳闸,盘车无法重新投运。
根据现场情况及历史运行数据,安排开展内窥镜检查及原因分析工作,综合PG9171E型燃气轮机结构特点和历史案例,列出可能导致该异常现象的各种原因,结合现场检查结果,逐一排查,最终得出本次异常现象的原因为机组停运后,过度投运透平间冷却风机引起缸体收缩所致,并对此提出相应预防措施。
关键词:燃气轮机;压气机;盘车;跳闸;原因分析中图分类号:TK478文献标志码:B文章编号:1009-2889(2021)01-041-031概述某厂#1燃气轮机型号为PG9171E,由美国GE 公司设计制造,该机组于1998年投产,至今运行已达20多年,存在燃气轮机外缸多处变形、透平间温度异常升高现象。
夏季工况下,透平间温度可达180-190r,机组运行中经常需开启两台透平间冷却风机(88BT-1/2),保持透平间内温度。
2事件经过5月17日晚上11:10左右机组正常解列,11:40机组盘车投入,12:20盘车跳闸。
跳闸后重新投运盘车,盘车电流晃动,转速无法稳定,现场有明显的刮擦声音。
对比该机组5月16日与5月17日盘车时间,发现5月17日惰走时间大约减少7~8 min,且惰走时间减少主要集中在低转速区,大约在100r/min以下时转速下降速率加快。
3事件分析由于GE系列燃气轮机曾发生过多起压气机叶片断裂引发的恶性事故,在叶片断裂发生后,也会导致脱落叶片卡涩引发的盘车跳闸现象,因此在加强人工手动盘车的同时,先期进行了压气机进气滤网检查及IGV(进口可转导叶)入口检查,透平温度下降后,同步进行了排气段检查和内窥镜检查。
20_PG9171E型燃气轮机油改气后运行面临的主要问题及处理
2010-11-15PG9171E型燃气轮机油改气后运行面临的问题及处理PG9171E型燃气轮机油改气 后运行面临的主要问题及处理内容提要一、概述 二、油改气运行中出现的问题及处理1)燃机水洗后出现频繁点火失败的问题 2)燃油启动排烟温差增大的问题 3)燃料切换后控制系统波动的问题 4)燃气系统的相关改造 5)LNG检漏及严密性试验深 圳 南 山 热 电 厂 张 超 肖波涛 林晓波三、结束语PG9171E型燃气轮机油改气后运行面临的问题及处理PG9171E型燃气轮机油改气后运行面临的问题及处理前言众所周知,PG9171E型燃机进行油改气后可 以提高机组出力、降低热耗率、延长检修周期及 热通道部件使用寿命,同时大幅降低NOx的排放, 使生态环境得到进一步改善,从而极大缓解与日 俱增的环保压力。
基于以上原因,南山电厂于 2007年完成了三套9E机组的油改气工作。
随着南山电厂油改气项目正式进入商业运行, 逐渐暴露出一些问题,在解决这些问题的同时也 摸索出一套行之有效的双燃料运行、水洗、离线 燃料切换的解决方案。
PG9171E型燃气轮机油改气后运行面临的问题及处理PG9171E型燃气轮机油改气后运行面临的问题及处理油改气运行中出现的问题及处理(一)燃机水洗后出现频繁点火失败的问题 燃气轮机由重油改为天然气燃料后,由于燃 料的物化特性、喷嘴流道以及燃烧温度场的改变, 在离线切换天然气启动前,需进行水洗,并对燃 料喷嘴及火焰筒等部件进行严格精细的检修,清 理燃油通道内的杂质及残留油分,以免由于碳化 结焦及灰分颗 粒造成旋流器堵塞,引起火焰筒头部的气流场变形 ,火焰伸长或偏斜,造 成火焰筒的局部烧蚀或烧穿。
目前,我厂烧气机组水洗周期已由烧油时的 100小时提高到500运行小时左右,通过水洗后单机 负荷可提高约2MW,机组水洗后的启机、点火故障 率极低,机组运行稳定。
12010-11-15PG9171E型燃气轮机油改气后运行面临的问题及处理PG9171E型燃气轮机油改气后运行面临的问题及处理但在07年油改气运行初期,我厂曾频繁出现 水洗后启机点火失败,或者点火成功后,随着燃 机转速的上升出现火焰闪烁,直至熄火跳闸的情 况。
PG9171E型燃气轮机启动失败的故障原因及检修
PG9171E型燃气轮机 DLN-1.0改造面临的问题及处理方法
一
一 一
3 )点火 器故 障。在 预混稳 定模 式 下 , 因某 种 原
因导致 点火 器误 动作 , 使一 区 自动 点火 成功 。 4 )一 区火焰 探 测器故 障。在 预混 稳定 模 式 下 ,
因某 种原 因使 一 区火 焰 探 测 器 ( 两个或以上 ) 误 动 作, 造成 一 区有 火 的误 报 警 信 号 , 导 致 点 火 器 误 动
1 )更 换火 焰 检 测 器 : 对# 3燃 气 轮 机 启 动 火 焰
闪烁或 强度 较低 的火 检探 头进 行 了更 换 , 更换 前后 ,
无 明显 效果 。
1 )燃烧 室 二 区火焰 回窜 。在 预混 稳定 模 式 下 , 因控 制 阀控 制故 障或 燃气 成分 发生 变化 等原 因导 致
A R 进 行 了 两 次 修
改, 第 一次 修改 : F Z K S U 2 一 F I 由2 1 改为2 5, F Z K S U 2 一 wu 由 l 6 . 5改 为 1 8 , F Z K S U 2 一 A R由 1 2 5改 为 1 5 0 ; 第 二次 修 改 : F Z K S U 2 一 F I由 2 5改 为 2 8 . 4, F Z K S U 2 一 WU 由 1 8改 为 1 9 . 5 , F Z K S U 2 一 A R由 1 5 0改 为 1 6 0 。
荷, 预混 模 式运 行正 常 。 从 理 论 上分 析 , 导 致 一 区重 点 火 的原 因主 要 有
以下几 种 :
烧 模式 后 , 燃烧 室二 区单个 火 焰强度 突 降 的情 况 , 直 至基本 负荷 后 才逐 渐 恢 复 正 常 。针 对 以上现 象 , 分
PG9171E型燃气轮机变工况特性研究
关分析 , 就可以进行燃机变工况性能热耗率的计 算
[ 1]
。
( 1) 计算现场 条件下机 组满负荷 输出 GO 0 和热耗率 HR 0 GO 0 = GO 0 ! K 1 H R 0 = HR 0 ! K 2
式中 GO 0 H R0 K1 K2 标准工况下 机组出力 ; 标准工况下 机组热耗率 ; 以上各因素 对 出力 的总 修 正系 数 , 由 各相 以上各因素 对 热耗 率的 总 修正 系数 , 由各
大气压力的变化会直接影响空气的密度, 进 而影响进入燃气轮机的空气质量流量 , 最终影响 到燃气轮机的功率。但对于既定地区的机组, 其 所在地的大气压力常年变化不大 , 其影响一般不 为人们关注。
图 3 海拔 图 1 出力 热耗量估计性能曲线
出力等修正因子估计性能曲线
如图 1 所示 GE PG9171( E )型燃气轮机估算 性能曲线 ( 天然气机组 ), 其压气机进气 条件为: 15 , 相对湿度 60 % , 大气压力 101 . 3 kPa 。由图 1 可以看出, 燃气轮机热耗量与出力近似成线性 关系。 ( 2) 大气温度影响 大气温度对于燃气轮机及其联合循环的功率 和效率有相当大的影响, 这是由于以下两方面的 原因造成的 , 即: 1)随着大气温度的升高 , 空气的 密度变小, 致使吸入压气机的空气的质量流量减 少 , 机组所发出的功率减小 , 热耗率上升 , 效率下 降 ; 2)燃机运行时 , 周围的空气被吸入压气机, 压 缩后进入燃烧室 , 因此燃气轮机所发出功的一部 分用于驱动压气机。而压气机的耗功量是随吸入 空气的热力学温度成正比变化的 , 即大气温度升 高时, 压气机耗功量增加 , 压缩比下降 , 燃气轮机 的净出力减小 (见图 2)。
况模型。选取了 3 个可表征燃气轮机变工况特性的 典型变量 , 即燃气耗量、 排气温度和排气流量 , 并对影响这 3 个变量的多个相关因素进行了详尽分析 , 最终确立 了燃气轮 机变工 况数学 模型。研究 表明 , 燃气轮 机的工 况主要由大气温度、 大气压力和燃气轮机的输出功率决定 , 该研究对深入探讨天然气机组燃气轮机的特性 , 进 一步提高燃气 蒸汽联 合循环机组的经济性有重要的参考价值。 关键词 : 燃气轮机 ; 变工况 ; 运行特性 作者简介 : 陈永刚 ( 1974 ), 男 , 工程硕士 , 从事燃机电厂热控技术管理工作。 中图分类号 : TM 611. 31 文献标志码 : A 文章编号 : 1001 9529( 2009) 08 1422 04
PG9171E型燃气轮机冷却密封系统介绍1
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2、压气机出口冷却空气
一级 静叶 持环
一级 动叶 护环
二级 静叶 持环
二级 动叶 护环
三级 静叶 持环
内部有专用的冷却通道
15
4、压气机16级抽气
一 级 动 叶 冷 却 孔
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16
5、压气机第五级抽气
压气机第五级抽气的用户:三级动叶持环
三级动叶持环
88TK
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思考题:热通 道哪个部件无 冷却空气?为什
PG9171E型燃气轮机冷却密封系统介绍
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一、PG9171E型燃气轮机密封系统
(1)密封用气气源:压气机五级抽气。 (2)#1轴承处:压气机进气端空气是被吸入的,在压气机进口处静压低于大气压力,故该处 转子和静子之间的间隙,将有空气吸入。由于该处靠着#1轴承座,运行时将有油雾自轴承座中 漏出,会随空气被吸入压气机而黏在叶片表面,形成污垢使效率降低。为防止压气机入口处吸 入油雾,在#1轴承处有气封装置。 (3)#2轴承处:压气机出口处是高压空气,采用气封来减少漏气,同时控制流到透平去的冷 却空气,采用刷式密封。
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1、88TK冷却空气
第三路冷 却空气
88TK
第一路冷 却空气
内蒙古苏里格PG9171E燃气轮机运行说明书解读
168A7090Rev.B内蒙古苏里格PG9171E燃气轮机机组运行说明南京汽轮电机(集团)有限责任公司2005年6月9日目录1.电厂2.主要系统的说明2.1燃气轮机2.2燃气轮发电机2.3燃气轮机辅助设备2.3.1 起动系统与盘车系统2.3.2 可调进口导叶系统2.3.3 CO2消防2.3.4 润滑系统2.3.5 油雾分离器2.3.6 液压油系统2.3.7 机组振动监测系统2.3.8 转轴附加监测系统2.3.9 气体燃料设备2.3.10 干式低NO X燃烧室2.3.11 可燃气检测系统2.3.12 空气进气系统与抽气加热系统2.3.13 排气系统2.3.14 排气压力监测系统2.3.15 罩壳通风与加热系统2.3.16 压气机的在线与离线清洗2.3.17 冷却水系统2.4 控制系统2.4.1 燃气轮机控制系统2.4.2 燃气轮机的发电机控制系统2.4.3 马达控制中心3.控制系统构成4.操作方法4.1 当地操作方式4.1.1 燃气轮机的起动与同期4.1.2 燃气轮机带负荷4.1.3 燃气轮机的停机4.1.4 燃气轮机的跳机命令4.2 远程操作方式5.系统运行5.1 备用5.2 起动5.3 同期5.4 加负荷5.5 正常停机6.仪器仪表和控制回路的说明6.1 机组控制6.2 组合控制6.3 单个控制1. 电厂苏里格电厂由两台9E型燃气轮发电机组组成。
本文件包含该燃气轮发电机组和其辅助设备的说明,且陈述了燃气轮机的主要运行程序。
2.主要系统的说明燃气轮发电机组是由一台燃气轮机、一只联轴节、一台发电机构成,燃机通过联轴节拖动发电机产生50Hz的电力。
额定输出功率约为120MW(在正常基本负荷运行下)。
2.1燃气轮机苏里格燃气轮机是采用干式低NO X燃烧系统的烧单一气体燃料的9E燃气轮机。
空气与燃料的混合物在燃气轮机燃烧室内燃烧,向发电机、压气机及几个辅助设备输送必要的功率,使其转动。
该燃气轮机具有一台起动马达(名义额定功率1000kW)、一台17级轴流式压气机、一个由14个燃烧室组成的燃烧系统、一个3级透平转子及辅助设备。
PG9171E型燃气-蒸汽联合循环汽轮发电机启停机操作安全探讨
PG9171E型燃气-蒸汽联合循环汽轮发电机启停机操作安全探讨摘要]本文分析了某9E联合循环发电厂汽轮发电机启停机操作过程中的安全问题,并根据该厂的实际情况进行分析提出防范措施。
[关键词] 汽轮发电机启停机操作安全防范措施1.概述某燃机电厂为S109E型燃气---蒸汽联合循环发电机组,燃机单循环出力12万千瓦,利用燃机尾气加热一台配套的余热锅炉,所产生的高压过热蒸汽驱动一台6万千瓦的汽轮发电机组,作为调峰发电。
故此机组几乎每天都要面临着启停机的并网和脱网的操作,所以在其频繁的操作过程中极易出现误操作或是操作时间把握不当,对机组造成不必要的损伤。
在此就对其汽轮发电机在启停并网和脱网操作过程中易出现的操作失误和危险点进行分析。
2.危险点分析1、汽机启停机时操作过快或颠倒操作可能带来危险点分析某厂汽轮发电机原脱网操作步骤是:汽机滑压降负荷,待发电机有功负荷降到小2MW,无功负荷降到接近于0时,遮断汽机主气门从而关闭主气门及调门,连跳发电机出口开关达到脱网的目的。
这种操作方式的安全弊端是,当遮断主气门连跳发电机出口开关时若发电机出口开关拒动,此时发电机将会变成电动机逆功率运行。
某厂现行汽机脱网方式是,待发电机有功负荷降到小2MW,无功负荷降到接近于0时,先手动操作断开发电机出口开关,再手动退出发电机励磁,待发电机出口三相电流和电压都为0后遮断汽机主气门。
现行操作的优势是:a,将发电机有功和无功尽量降至0,再断开发电机出口开关,能有效的防止汽机脱网后超速。
b断开发电机出口开关后检查发电机三相电流为0或接近为0后再退出励磁,能有效的防止发电机脱网时发生非全相运行,发电机从电网吸收大量的无功产生负序过电压烧坏发电机。
c,先断开发电机开关及退出励磁后检查发电机三相电流、电压为0或接近为0后再遮断汽机主气门能有效的防止发电机出口开关因某些因数拒动时发电机逆功率运行。
但如若在实际操作过程中,操作过快或颠倒操作也不能绝对保证操作的安全性。
PG9171E型燃气轮机启动失败原因分析
是在燃机转子辅助齿轮箱侧上液压夹具 , 通过液压 机构 盘 动燃机 转子 ; 是 在 辅助 齿 轮 箱 的主 动轴 处 二 卸掉外壳, 用千斤顶顶主动轴的凸轮盘动燃机转子 ; 三是 开 大液力 变扭器 导 叶角度 , 大启 动扭矩 。 增 办法 一是 一般燃 机 电厂遇到 此类 问题 的通 用做 法, 优点是可操作性强 , 便于控制; 点是安装和拆 缺 卸液压夹具 的过程需要较长时间 , 而且有时会遇到 已经用夹具盘动转子 , 拆下后转子又盘不动的现象。 办法二优点是盘动转子时间短, 拆装都很方便 , 极少数遇到转子 已经能手动盘动 , 但零转速启机又 转不动的现象。这时可 以在启动电机运行 的同时,
变扭 器 。在启 机过 程 中 , 们 的 任务 是 带 动燃 机 转 它 子从零 转速/ 速盘 车转 速上升 到脱 扣转 速 。 低
导流叶片
图 2 液 力 变 扭 器 习转 导 叶 结 构 图
叶角度( 如图2 。启动电机启动后以等速和大致接 ) 近常数的转矩驱动泵轮, 泵轮旋转驱动变扭 器中的
中图分类 号:K 7 T 43
燃 气轮 机 的启动 失败 是燃机 电厂 员工 时常要 面 对 的突 发性 挑 战 , 文 从 启 动设 备 、 气 轮机 点 火 本 燃 ( 油 点 火 ) 速 、 电 机 负 载 三 个 方 面 , 析 轻 升 发 分 P 97 E型燃气 轮 机 的启 机 失 败原 因 , 提 出了处 G 11 并
之 间实 现无 级调速 和无 级调 整扭矩 的输 出 。变扭 器
5 .可调 导向轮 6 .输 出轴 7 .调 节机构
图 1 液 力变扭器结构图
1 1液 力变 扭器 的工 作原理 .
液力变扭器由带 叶片的泵轮、 涡轮和导轮组成 , 形成一个封 闭的液力循环系统 ( 如图 1 。其输人轴 )
PG9171E型燃气轮机启动失败的故障原因及检修
PG9171E型燃气轮机启动失败的故障原因及检修作者:樊月明来源:《中国科技纵横》2014年第23期【摘要】 GE公司生产的PG9171E型燃气轮机在燃气轮机领域内具有广泛的应用。
在机组长期服役中偶发启动失败故障,降低了燃气轮机的可利用率,影响机组并网,给用户带来一定的损失。
燃气轮机作为调峰机组需要极高的可靠性,因此,本文通过对PG9171E型燃气轮机启动失败故障进行研究,分析行之有效的检修方法。
【关键词】 9E燃气轮机 ;启动失败 ;故障检修PG9171E型燃气轮机的启动失败故障严重影响到燃气轮机的正常运行,使检修人员面临较大的检修负担,使其启动成功率降低,给用户带来一定的经济损失。
因此有必要根据GE9E燃气轮机的实际运行情况,分析启动失败的原因,由此提出对应的检修措施,本文重点分析由于主润滑油泵出口单向阀卡涩引起的启动失败故障。
以便于故障出现时可以快速的处置,提高检修效率,保证燃机在最短的时间内可以恢复启动。
1 GE9E燃气轮机启动失败故障分析GE9E燃气轮机的启动需要严谨的条件控制,必须所有的条件均处于最优状态,燃气轮机才能达到启动正常的状态,如果其中一项条件未达到标准,燃气轮机即会启动失败[1]。
能引起启动失败的原因很多,通过分析发现主要原因包括以下方面:点火、设备、负载、燃料四项影响因素。
2 GE9E燃气轮机启动失败的原因及检修根据GE9E燃气轮机启动失败故障的实际状态,分析GE9E燃气轮机启动失败的原因,如下。
2.1 点火原因GE9E燃气轮机启动失败最常见的原因是点火问题,分析点火失败的原因,主要如下:点火变压器损坏、点火电缆老化绝缘不合格、火花塞短路等。
2.2 燃料原因另外燃料原因也会导致启动失败,比如:燃料供给参数设置不合理或者燃料压力、成分变化及燃料控制阀门的故障等也会造成机组启动失败。
2.3 负载原因负载原因造成的启动失败频率要低于其他原因,但也是不可忽视的故障引发点。
燃气轮机在启动的过程中,部分机械设备会产生过大的负载,此时负载超出燃气轮机可承受的范围,出现启动骤停的情况。
PG9171E型燃气轮机热悬挂故障的分析-图文
PG9171E型燃气轮机热悬挂故障的分析-图文第6卷第3/4期燃气轮机发电技术2004年10月PG9171E型燃气轮机热悬挂故障的分析卢伟明(镇海发电有限责任公司,浙江宁波315208)摘要:描述了我厂1’燃气轮机发生热悬挂的过程,进而对故障原因和反事故措施等作了分析与阐述。
关键词:燃气轮机;热悬挂;故障分析程中也碰到了同样的问题。
1故障现象在l4燃气轮机发生热悬挂的启动过程中,当转0引言镇海发电公司采用两台美国GE公司生产的PG9171E型燃气轮机,正常运行时的燃料是180。
重油。
其中l”燃气轮机于1997年9月10日移交生产,到目前为止已累积运行32000速至脱扣转速附近(60%)时,燃气轮机排气温度TTXM上升很快,超过600℃。
燃气轮机由启动FSR控制进入FSR温控,限制FSR的迸一步增加,燃气轮机转速停止上升,发生热悬挂。
图1示出了其中一次启动过程中15燃气轮机燃油基准FSR、转速TNH、排气温度TI'XM、压气机排气压力CPD、机组最大振动BBMAX的变化曲线。
表1列出了1’燃气轮机出现热悬挂前状态点1和热悬挂后状态点2的主要参数数据。
h及起停6百多次。
对于采用MARKV控制系统的燃气轮机而言,自动化程度很高,起停操作方便。
启动过程中的点火,暖机,加速全由控制系统自动完成。
只要控制系统顺控过程正确,执行机构动作无误,燃气轮机发生热悬挂故障可能性不大。
但我厂1’燃机5月2t3水洗后开机出现了热悬挂故障,在随后的四次开机过图11。
燃气轮机出现热悬挂的启动曲线第3/4期卢伟明:PG9171E型燃气轮机热悬挂故障的分析.157从图1和表1町以看出,1”燃气轮机点火后,排气温度TTXM快速上升,到2】:56:45时,TI'XM达到602.5oc,燃气轮机进入温控,将启动FSR由高到19%,并且将加速FSR值从24.9%改为29%L2i。
就目前1”燃机启动过程中出现热悬挂现象看,排气温度增加过快是由FSR增加过快引起的。
PG9171E燃气轮机排气框架(Exhaust frame)的冷却及常见故障分析
PG9171E燃气轮机排气框架(Exhaust frame)的冷却及其常见故障分析吕安斌(浙江镇海发电有限责任公司,浙江宁波315208)摘要:根据PG9171E燃气轮机排气框架(Exhaust frame)的冷却原理,对排气框架冷却中产生的常见故障进行全面分析,并根据分析的原因提出在以后设备检修过程中的注意事项和整改措施。
关键词:燃气轮机;排气框架;冷却;故障分析;注意事项;整改措施The Analysis on the Malfunction of the Cooling for PG9171EGasturbine’s Exhaust frameLvanbin(Zhejiang Zhenhai Power Plant Co.Ltd, Zhejiang Ningbo 315208)Abstract:Through the Analysis on the Malfunction of the Cooling for PG9171E Gasturbine’s Exhaust frame on base of the cooling principle, we put forword the attention on the Exhaust frame in PG9171E Gasturbine’s overhaul and reforming on the Malfunction of the Cooling .Key words: Gas turbine, Exhaust frame, cooling, malfunction analysis, attention item, reforming measure某300MW燃气—蒸汽联合联合循环电站由两台100MW燃气轮机发电机组、一台100MW蒸汽轮机发电机组及两台立式、无补燃、单压余热锅炉组成,燃气轮机由美国GE公司提供的PG9171E机组。
浅析9E燃气轮机20CB-1电磁阀故障造成排烟温度过高原因
浅析9E燃气轮机20CB-1电磁阀故障造成排烟温度过高原因温文忠【摘要】介绍了9E燃气轮机由于防喘电磁阀20CB-1故障而造成排烟温度高的故障现象、查找故障的方法和产生故障的原因,提出了相应的对策措施建议,从而使防喘电磁阀长期稳定可靠运行,避免了类似故障在同类型的机组再次发生.【期刊名称】《燃气轮机技术》【年(卷),期】2011(024)002【总页数】3页(P62-64)【关键词】9E燃气轮机;20CB-1电磁阀;Mark;V控制系统;《Ⅰ》机;修正参数【作者】温文忠【作者单位】深圳南山热电股份有限公司,广东深圳,518052【正文语种】中文【中图分类】TM611.24深圳南山热电股份有限公司中山南朗电厂于2004年建成,由2台GE公司的PG9171E型燃气轮机发电机组与国内联合循环设备组成,总负荷为360MW。
其承担着中山地区电网调峰任务,基本采用每日昼启夜停的调峰负荷运行方式,之前主要燃料为重油。
2010年9月,2台燃气轮机燃料成功改造为天然气,在试运过程中,曾出现由于防喘电磁阀20CB-1故障而造成燃气轮机不能带满负荷运行的现象。
1 故障现象该电厂1#、3#燃气轮机的燃料改造为天然气的开机调试过程中,2台机组运行在基本负荷方式时,负荷相差10MW;2台机组在启机到带基本负荷过程中,Mark V 控制系统<I>机没有出现异常报警。
部分数据见表1:表1 机组运行参数注:CTIM:压气机进气温度;CPD:压气机出口压力;TTXM:燃气轮机排烟温度。
机组CTIM/℃ CPD/MPa TTXM/℃ 锅炉入口烟温/℃ 负荷/MW 1#19 0.998 548 538 97 3# 19 1.101 550 555 1071.1 故障初步分析及排除由于2台燃气轮机在进行天然气改造过程中,同时对燃气轮机设备进行了大修,在首次启机试运时,存在众多不确定因素:比如2台燃气轮机燃气温控线参数是否一致、有关天然气控制逻辑是否一致等。
PG9171E燃气轮机液压油系统改造
PG9171E燃气轮机液压油系统改造周国兴;金宏亮;黄红艳【摘要】液压油油质恶化是燃气轮机液压油系统故障的主要原因。
本文以提高燃气轮机液压油品质,消除燃气轮机安全运行隐患为切入点,分析了GE 9E型燃气轮机油系统原始设计存在的不足之处。
并详细介绍了燃机液压油系统改造的主要内容和过程及其改造效果,对同类型机组液压油系统改造具有一定的借鉴意义。
%The deterioration of hydraulic oil quality is the main reason for failure of gas turbine hydraulic oil system. In order to improve the quality of hydraulic oil and gas turbine safe operation to eliminate risks as the breakthrough point, analyzes the shortcomings of the original design of GE 9E type gas turbine oil system. In this paper ,the main content and process of the hydraulic oil system reformation and its improvement effect are introduced in detail, which has a certain reference for the improvement of the hydraulic oil system of the same type unit.【期刊名称】《仪器仪表用户》【年(卷),期】2017(024)002【总页数】3页(P81-83)【关键词】燃气轮机;液压油系统;故障;改造【作者】周国兴;金宏亮;黄红艳【作者单位】浙江浙能镇海发电有限责任公司,浙江宁波 315208;浙江浙能镇海发电有限责任公司,浙江宁波 315208;浙江省电力公司培训中心,杭州 310015【正文语种】中文【中图分类】TP镇海联合300MW燃气-蒸汽联合循环发电机组由2台GE PG9171E燃气轮机和1台ALSTOM 100MW汽轮机组成。
PG9171E型燃气轮机发电机组失磁保护动作异常分析
PG9171E型燃气轮机发电机组失磁保护动作异常分析发布时间:2022-05-17T06:16:24.422Z 来源:《中国电气工程学报》2021年10期作者:于海洋, 杨军,于雯龙,石强[导读] 对某燃气轮机电厂PG9171E型燃气轮机发电机组失磁保护动作异常分析,介绍了该电厂发电机组励磁系统,通过分析发现发电机转子导电杆和励磁整流盘连接处绝缘不足,提出了整改措施于海洋, 杨军,于雯龙,石强华能南京燃机发电有限公司,江苏南京 210034摘要:对某燃气轮机电厂PG9171E型燃气轮机发电机组失磁保护动作异常分析,介绍了该电厂发电机组励磁系统,通过分析发现发电机转子导电杆和励磁整流盘连接处绝缘不足,提出了整改措施,供同类型电厂参考。
关键字:9E;发电机;励磁;绝缘引言某燃机电厂所使用的9E燃气轮机的发电机是南京汽轮电机厂生产的QFR-135-2空冷、三相、二极、3000rpm转速、50Hz频率的交流电、实心铸铁转子的同步发电机。
发电机的输出功率为135MW(在设计工况基本负荷下运行),冷却方式为CACW密闭循环空气冷却方式,转子空内冷,箱式结构,空气冷却器置于机座上方。
带有旋转二极管整流的交流励磁机,励磁方式为带永磁副励磁机的交流无刷励磁方式,配有高精度的自动电压调节器。
1 概况励磁控制系统采用国电南瑞的NES5100系统,NES5100 发电机励磁调节器柜是由两个NES5100 控制单元组成,配置大功率FLZ3000 可控硅整流柜,为发电机组提供励磁。
每个控制单元均作为一个独立的调节通道,可独立承担所有的励磁调节任务,互不公用,互不干扰,一套为主,从套跟踪热备用,组成冗余的两通道系统,保证任一套控制单元发生任意故障时不会影响其它控制单元的正常工作,从而保证系统的可靠运行。
2 励磁控制系统性能指标及调节方式一励磁控制系统性能指标精确快速地调节同步发电机的机端电压和无功功率。
NES5100 励磁调节器控制周期为3.3 毫秒。
低热值PG9171E燃气轮机轻油系统常见故障分析及解决方案
低热值PG9171E燃气轮机轻油系统常见故障分析及解决方案蔡俊宏【摘要】轻油系统对低热值PG9171E燃气轮机机组至关重要,其直接影响到机组的正常启动和运行.根据低热值PG9171E燃机调试、运行期间经验积累基础上,总结该种机型燃气轮机常见的几种故障,并对其进行详细分析,并提出合理有效的解决方案.【期刊名称】《冶金动力》【年(卷),期】2018(000)001【总页数】3页(P49-51)【关键词】低热值PG9171E燃气轮机;轻油系统;轻油流量;轻油三通阀【作者】蔡俊宏【作者单位】上海电力哈密宣力燃气发电有限公司,上海 201907【正文语种】中文【中图分类】TK47低热值PG9171E主要集中使用在钢铁、化工等行业,其燃用的主燃料为钢厂或者化工厂产生的副产品煤气。
燃料按照主工艺不同主要可分为高炉煤气、转炉煤气、焦炉煤气、兰炭尾气等,由于这些燃料热值较低,无法直接点火运行,而且在低负荷工况下燃烧极为不稳定,所以PG9171E低热值燃气轮机在启动阶段使用轻油燃料进行点火,直至负荷升到30 MW时才开始切换煤气,低热值PG9171E都配置了轻油燃料系统,本文重点介绍PG9171E燃气轮机在运行期间发生的一些常见故障,并对其进行详细分析并提出解决方案。
轻油系统主要由辅助齿轮箱驱动的主燃油泵PF1,轻油流量调节门VC3,轻油系统切断阀VS1,轻油流量分配器FD1-1,轻油三通阀VA19-3,轻油再循环阀VA70-5,轻油再循环排气阀VA70-6组成[1]。
机组启动时,LCI把机组带到吹扫转速23.3%额定转速(700 r/min)。
吹扫期间,轻油管路进行冲油工作,其中主燃油泵进口截止阀VS1开,主燃油泵旁路阀VC3开,轻油三通阀VA19-3(14个)处于再循环位置,轻油再循环阀VA70-5开,轻油再循环排气阀VA70-6开,前置送油泵送来的轻油经过流量分配器及轻油三通阀再循环回路进入轻油再循环系统,冲油1 min后VS1关,VC3关,VA70-5关,VA70-6关,该步骤主要作用是对轻油管路进行冲油驱赶管路中的空气。
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PG9171E燃气轮机防喘电磁阀20CB-1故障分析及技术改进周建,李晓柯(华能金陵燃机热电有限公司,江苏南京 210034)摘要:本文叙述了压气机喘振的原因,介绍了9E 机组防喘放气阀工作原理及相关保护逻辑分析,以及说明对防喘放气阀的控制电磁阀20CB-1的技术改进措施。
关键词:燃气轮机;IGV;防喘电磁阀20CB-1;防喘阀;技术改进0 引言华能金陵燃机热电有限公司拥有两套9E燃气轮机联合循环热电联产机组。
两套机组分别于2013年4月6日和2013年5月28日通过72+24h考核运行,主机设备由南京汽轮电机集团总承包提供,燃气轮机采用南汽与GE 公司联合生产的PG9171E型重型燃机,汽轮机为南汽生产的单缸、双压、无再热、下排汽、单轴抽汽凝汽式供热机组,型号LCZ60-5.8/1.1/0.58;燃机发电机与汽机发电机为南汽生产箱式结构、旋转无刷励磁、空气冷却,型号分别为QFR-135-2和QFW-63-2;余热锅炉为中国船舶重工集团公司第七零三所研制生产的卧式、无补燃、水平烟气流、双压、自然循环锅炉,型号为Q1178.6/546.4-190.3-6.0/521;DCS为艾默生公司的OVATION系统。
自投运以来,相继发生了2起运行中压气机防喘放气阀控制电磁阀20CB-1失电,机组运行中防喘阀开启,燃机排气温度高机组跳闸。
基于9E 燃气轮机的防喘放气阀工作原理及相关保护逻辑分析,对原防喘阀控制电磁阀控制进行技术改造,排除隐患确保机组安全运行。
1 压气机发生喘振的原因压气机在设计工况下运行时,各级气流的冲角一般为零或接近于零,这时压气机的效率最高。
当空气流量减少到一定的限度下,压气机运行工况点移到喘振边界线的左侧,整台压气机就不能稳定地工作,产生失速和喘振。
在机组运行中,绝对不允许压气机在喘振工况下工作,否则在很短的时间内会使整个机组遭到破坏。
喘振的先兆是失速,因此首先讨论失速的机理。
失速现象在轴流式和离心式压气机中都会发生,机理也相似。
因此,轴流式压气机失速的讨论,原则上对离心式压气机也是适用的。
失速现象的产生,来源于压气机叶栅气流的分离。
压气机的运行设计工况,当流量增大而转速不变(轮周速度不变)时,就出现负冲角<0。
当负冲角增大到一定程度时,在叶面凹面上会出现附面层分离。
大量实验证明,叶面凹面上的附面层分离不会无限制地发展。
所以,在负冲角的工况下,压气机的增压比有所下降,也会产生局部的气流分离区,但不至于发展成气流倒流的不稳定状态。
当流量减少而压气机轮周速度不变时,则情况迥然不同。
这时出现正冲角>0。
附面层分离区产生在叶面的凸面上。
气流分离区一旦在凸面上出现,就有持续发展的趋势,这时级的升压比升高。
当正冲角增大到一定程度时,气流分离区充满了大部分或整个通道。
这就是失速的现象。
严重时,还会产生气流的倒流,即从出口边倒流回入口边。
在变工况运行时,如压气机转速下降时最容易出现前几级产生旋转失速和喘振问题。
9E 燃气轮机采取了两条防止压气机喘振的措施:压气机设置进口可调导叶IGV和压气机11级抽气防喘放气阀。
2 防喘放气阀工作原理及其控制保护逻辑GE公司防喘放气阀是靠弹簧和压气机排气压力(AD-1)来控制其开闭的。
由压气机排气接头AD-1 引出的空气经隔离阀、过滤器、和电磁阀20CB-1 送入放气阀的下端,弹簧作用在放气阀的上端。
若弹簧的力量大于压气机的排气压力(没有压气机的排气送入放气阀或压气机的排气压力很低的情况)则放气阀开启,允许防喘阀开启放气;若压气机的排气压力能够克服弹簧的力量,则放喘阀关闭,停止放气。
在启动之前及机组并网之前的这一段时间内,电磁阀20CB-1不带电,在弹簧力的作用下,放气阀开启,压气机实现放气的功能。
在并网之后,电磁阀20CB-1带电,此时压气机的排气压力AD-1已达0.6--0.7 MPa,能够克服弹簧的压力而将4个放气阀关闭。
在机组并网运行期间,防喘放气阀应处于关闭状态。
为了便于机组启动前对防喘阀进行活动试验,本厂在基建时对防喘阀的控制气源进行技改增加一路仪用空气作为控制气源,正常运行中防喘阀气源使用仪用空气供给,压气机排气AD-1处于关闭状态,压气机防喘阀详细控制气源见图二。
GE 公司对9E 燃气轮机防喘阀控制和保护逻辑总结归纳如下:(1)防喘放气阀在启动前(或停机后)任一个没有完全回到开启位置,该位置开关就处于接点打开状态。
这种情况下,燃气轮机将禁止启动(L86CB上电)。
(2)在燃气轮机并网后,20CB-1上电,随着L20CBX 的置1,11 s 后L20CBY 置0,若此时仍有防喘放气阀关的位置开关未动作或到位,燃气轮机就会自动降负荷解列。
(3)在燃气轮机解列后,20CB-1 失电,随着L20CBX 的置0,11 s 后L20CBY 置1,若此时仍有防喘放气阀开的位置开关未动作或到位,燃气轮机就会终止降速程序,延时120 s 后,若防喘阀仍未打开,则燃气轮机跳闸。
3 防喘电磁阀20CB-1故障案例分析3.1事件经过2013年6月9日某厂#5燃机BASELOAD,115MW,09:49:44压气机防喘阀4只运行中开启,发“#5燃机防喘放气阀位置故障”,“防喘放气阀开启限负荷”报警,9:49:46发“over temperature trip”(排气温度高保护动作)报警,#5燃机跳闸及联跳#6汽机。
3.2原因分析查看#5燃机的历史记录,发现09:49:44四只压气机防喘放气阀均开启,机组降负荷。
由于燃机防喘抽气阀查防喘放气阀开启后,造成压气机出口空气流量急剧下降,虽然机组降负荷指令已发出,但燃料量变化滞后,2秒钟后,致使#5燃机排气温度由1042华氏度突升为1083华氏度,超过燃机排气温控基准40华氏度,#5燃机跳闸。
因此造成此次#5燃机跳闸的原因是防喘抽气阀故障开启,防喘抽气阀开启可能的原因:1、防喘抽气阀控制气源电磁阀20CB-1电磁线圈烧毁或电源中断,电磁阀关闭,导致防喘抽气阀失气打开。
2、防喘抽气阀气源过滤器堵塞,控制气源压力低导致防喘抽气阀失气打开。
3、防喘抽气阀气源过滤器底部堵头脱漏。
4、防喘抽气阀控制气源管道出现漏点(管道断裂、法兰处脱落、砂眼等)致使供气压力低。
3.3处理情况1、热控人员在MARK VI中强制20CB-1开启,现场检查20CB-1动作正常。
同时检查四只压气机防喘放气阀关闭正常。
2、更换了#5燃机20CB-1控制卡件3、更换了控制卡件至20CB-1的电缆4、更换20CB-1电磁阀3.4暴露问题GE公司曾经发过的的TIL1871文件中提醒制造厂,序列号为SC6889–SC7642 的20CB-1电磁阀被列入不合格产品,经GE现场TA对#5燃机20CB-1电磁阀检查发现,该电磁阀的序列号是SC7180,在不合格产品范围内。
图一:现场故障电磁阀的序列号4、防喘电磁阀20CB-1技术改进9E燃气轮机共有四个防喘放气阀,目前这四个防喘阀的气源由同一个电磁阀控制。
在机组运行过程中如果该气源控制电磁阀由于意外失电等原因使得四个防喘阀排气打开,将导致机组非停。
为了降低机组并网后防喘阀误动的概率,对9E燃机压气机防喘阀控制电磁阀作技术改进,具体方案如下:(1)在燃机防喘阀原气源电磁阀后加装一个同类型电磁阀参与控制,管路连接如图三所示。
当需要进气关闭防喘阀时,同时使主辅电磁阀得电,如需打开防喘阀,同时使主辅电磁阀失电排气即可。
机组运行中主辅电磁阀任一电磁阀失电不会影响防喘阀气源供给。
(2)选择轮控盘1D2A卡件的第十路继电器通道作为新增电磁阀的信号输出通道,并在Mark VI控制系统中新建信号点G2\l20cb2x关联该硬件通道,修改相应逻辑,在G2\l20cb1x出口逻辑处并联增加G2\l20cb2x。
图二:电磁阀改造前原理图图三:电磁阀改造后原理图4、防止9E燃机防喘阀故障的技术措施随着机组运行时间和启停次数的不断增加,燃气轮机本体金属材料趋向老化、锈蚀,肯定还会出现许多意想不到的问题,给机组长期连续运行带来很大的压力,但只要对可能发生的问题有一定的前瞻性,通过故障原因分析,举一反三,有针对性提出技术防范措施,就能避免同类事件的再次发生。
例如:(1)加强设备检查、维护,缩短检修周期。
将燃气轮机重要电磁阀(如20CB-1)进行解体检查列入燃气轮机年度检修和临检必修项目。
(2)利用燃气轮机年度检修和临检机会,对燃气轮机所有抽气管路滤网检查清洗, 防止滤网堵塞;并对控制气源管路隔离阀检查关闭严密性。
(3)运行值班员熟知相关电磁阀及逻辑技改内容。
(4)每次机组启动前做好防喘阀活动试验。
5、结论介绍了华能金陵燃机热电有限公司9E 燃气轮机发电机组投运以来涉及防喘放气阀电磁阀故障的相关技改情况。
随着机组运行时间的增加,设备频繁故障问题将成为影响机组可靠运行的重要因素,因此在日常维护工作中,对设备缺陷及隐患都应进行及时分析、处理,避免故障扩大;同时应加强对Mark VI 控制系统盘面的监视,对故障点或卡件应及时更换;对系统的电磁阀及气源进行定期检查,周期性进行更换,对不合理逻辑进行研究,并做出相应技改,以确保9E 燃气轮机的安全稳定、可靠运行。
参考文献:[1] 焦树建. 燃气- 蒸汽联合循环[M].北京:机械工业出版社,2000.[2] GE 公司运行与维护手册GE 资料.[3] 杨顺虎. 燃气- 蒸汽联合循环发电设备及运行[M].北京:中国电力出版社,2003.作者介绍:周建(1982--),男,江苏盐城人,华能金陵燃机热电有限公司运行值长,从事燃气轮机运行工作。
李晓柯(1986--),男,安徽宿州,华能金陵燃机热电有限公司运行主值,从事燃气轮机运行工作。