最新太仓疏港高速TC-A2标石家泾河24米便桥计算书
钢便桥计算书.doc
6 计算分析......................................................... - 4 -
6.1 荷载取值及荷载组合 ............................................ - 4 6.1.1 荷载取值.................................................. - 4 6.1.2 荷载组合.................................................. - 4 -
6.3.1 工况组合.................................................. - 5 6.3.2 工况一计算结果 ........................................... - 8 6.3.3 工况二计算结果 .......................................... - 11 6.3.4 工况三计算结果 .......................................... - 15 6.3.4 计算结果汇总............................................. - 18 6.4 下部结构计算 .................................................- 18 6.4.1 横梁计算结果 ............................................ - 19 6.4.2 钢管桩计算结果 .......................................... - 20 -
4钢便桥计算书
4钢便桥计算书一、设计参数本段共有6座便桥，分别为:泾安河便桥21m、泾张河便桥21m、黄浦排水河便桥21m、大溪河便桥32m、南泄水河便桥21m,双干河便桥21m。
上部采用下承式贝雷结构，下部为钢管桩。
按60T承载力设计，限速5Km/h。
墩桩采用4根直径325mm壁厚8mm的钢管桩横向单排排列，桩距4.5米。
台桩采用相同型号的钢管桩4根呈2*2排列，横向中心距4.5米，纵向中心距离3米，盖梁采用2根28 #工字钢并焊而成，横梁间距为0.75m，均匀布置，施工便桥净宽4m。
1、水深按2m考虑;2、冲击系数采用1.3，钢管桩按摩擦桩设计。
3、土层侧摩阻力系数:28kpa(施工图中没有准确数值，参考其它)二、便桥承载力计算A、泾安河、泾张河便桥、双干河便桥、黄埔排河便桥、南泄水河便桥(10.5*2)跨径10.5米，上部结构为单层双排下承式贝雷结构。
主跨按简支梁控制计算，荷载组合:活载60吨+结构自重。
一)、每米恒载(10.5m计算)1.贝雷片重量2700×4×1.15/3=4140N/m(1.15为连接件扩大系数)2.横梁重量3600×3×1.15/3=4140N/m3.桥面板(2米) 9000×2×1.15/3=6900N/m合计15180N/m 为安全计，按L1=10.5m，简支梁计算:M跨中、恒=1/8×15180×10.52=209.199KN.mQ恒=1/2p=0.5×15180×10.5=79.695KN二)、每米活载考虑到集中力与汽车荷载布置的差异，冲击系数采用1.3M跨中、活=1/4pl=0.25×600×1.3×10.5=2047.5KN.mQ活=1/2p=0.5×600×1.3=390KN三)、强度验算在安全系数等于1.5条件下，单排单层贝雷片容许弯矩、剪力为M,788KN.m，Q=245KN考虑到贝雷销间隙和偏载影响，贝雷片折减系数采用0.8 788×4×0.8=2521.6KN.m，209.199+2047.5=2256.699KN.m 245×4×0.8=784 KN，79.695+390=469.695KN跨径10.5米，承载力60吨，采用单层双排下承式贝雷结构是安全的。
钢便桥设计计算
某大桥装配式公路钢便桥工程专项施工方案之一设计计算书二〇一六年三月六日目录1、工程概况 (4)1.1 **大桥 (4)1.2 钢便桥 (5)2、编制依据 (5)3、参照规范 (5)4、分析软件 (5)5、便桥计算 (5)5.1 主要结构参数 (5)5.1.1 跨度 (6)5.1.2 便桥标高 (6)5.1.3 桥长 (6)5.1.4 结构体系 (6)5.1.5 设计荷载 (6)5.1.6 材料 (8)5.2 桥面计算 (8)5.2.1 桥面板 (8)5.2.2 轮压强度计算 (9)5.2.3 桥面板检算 (9)5.3 桥面纵梁检算 (10)5.3.1 计算简图 (10)5.3.2 截面特性 (10)5.3.3 荷载 (11)5.3.4 荷载组合 (13)5.3.5 弯矩图 (14)5.3.6 内力表 (14)5.3.7 应力检算 (15)5.3.8 跨中挠度 (16)5.3.9 支座反力 (17)5.4 横梁检算 (17)5.4.1 计算简图 (17)5.4.2 装配式公路钢桥弹性支承刚度 (17)5.4.3 横梁模型 (18)5.4.4 作用荷载 (18)5.4.5 计算结果 (19)5.4.6 截面检算 (20)5.4.7 挠度检算 (20)5.5 主桁计算 (21)5.5.1 分配系数计算 (21)5.5.2 计算模型 (22)5.5.3 截面特性 (22)5.5.4 作用荷载 (24)5.5.5 荷载组合 (25)5.5.6 主要杆件内力及检算 (26)5.5.7 支座反力 (33)5.6 桩顶横梁计算 (33)5.6.1 上部恒载计算 (33)5.6.2 作用效应计算 (34)5.6.3 荷载分配系数计算 (34)5.6.4 荷载分配效应 (37)5.6.5 横梁计算模型 (37)5.6.6 横梁作用荷载 (37)5.6.7 横梁荷载组合 (38)5.6.8 横梁弯矩图 (38)5.6.9 横梁应力图 (38)5.6.10 横梁挠度 (39)5.7 钢管桩计算 (39)5.7.1 钢管桩顶反力 (39)5.7.2 钢管桩材料承载力检算 (40)5.7.3 钢管桩侧土承载力检算 (40)6、钻孔平台计算 (41)5.8.1 桥面板计算 (41)5.8.2 纵向分配梁计算 (42)5.8.3 墩顶横梁 (45)5.8.4 平台钢管桩检算 (49)7、剪力支承设计 (50)7.1 水平支承系 (50)7.1.1 2.3m水平支承检算 (50)7.1.2 2.5m水平支承检算 (50)7.1.3 5m水平支承检算(双根对肢) (51)7.2 斜支承系 (51)**大桥工程专项施工方案装配式公路钢便桥设计计算书1、工程概况1.1 **大桥**大桥工程位于福建省**。
便桥计算书
跨径12米贝雷钢便桥计算书一、便桥概况纵向施工便道途经铁场排洪渠及沙河时，采用贝雷钢便桥跨越，车俩单向通行。
单孔设计最大跨径12m，桥面宽度为6m。
钢便桥结构型式见下图：便桥桥墩处自下而上依次采用的主要材料为：壁厚10㎜、直径800㎜钢管桩基础2根→1000*1000*10mm钢垫板→2根20a型工字钢（双拼）下横梁→双排单层321贝雷片（2榀4片）纵梁→25a型工字钢横向分配梁→22a型槽钢桥面（卧放满铺）。
钢管桩中心间距为350㎝，桩间采用2根壁厚6㎜、直径630㎜钢管作为支撑联结；20a型工字钢（双拼）下横梁每根长度为530㎝；2榀贝雷梁横向中心间距为350㎝，每榀贝雷片横向顶面采用支撑架（45㎝）联结，底面两侧用2段槽钢固定在工字钢下横梁上；25a型工字钢横向分配梁间距为75㎝，每根长度为600㎝；桥面系22a型槽钢间净距4㎝，横向断面布置23根。
二、计算依据及参考资料1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；2、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）；4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）；5、《公路桥涵施工手册》（交通部第一公路工程总公司主编）；6、从莞高速公路惠州段第二合同段两阶段施工图设计；7、本合同段相关地质勘探资料；三、主要计算荷载1、汽车-20 重车；2、自重50吨履带式起重机+吊重15吨（便桥施工期作业机械荷载）；3、结构自重；四、结构受力验算（一）、22a型槽钢桥面板（按简支计算，跨径L=0.75m）1、材料相关参数：I y=157.8㎝4，W y=28.2㎝3，i y=2.23㎝；容许抗弯应力f=215 MPa，容许抗剪应力f y=125 MPa，E=206×103MPa；自重24.99㎏/m，截面积31.84㎝2。
2、荷载情况：“汽－20”重载，轴距1.4m，单轴重14吨，半边轮组重7吨；汽车冲击系数取1.3；单个轮胎宽度为20㎝，单侧一组轮胎宽度为60㎝，单侧轮组面与3片槽钢接触；轮组作用在跨中弯矩最大，轮组作用在临近支点处剪力最大。
钢便桥计算书(专家论证过的)
临时便桥计算书目录目录 (1)临时钢便桥计算书 (2)1、编制依据及规范标准 (2)1.1、编制依据 (2)1.2、规范标准 (2)2、主要技术标准及设计说明 (2)2.1主要技术标准 (2)2.2设计说明 (2)2.2.1、桥面板 (3)2.2.2、纵梁 (3)2.2.3、工字钢横梁 (3)2.2.4、主梁 (3)2.2.5、桩顶分配梁 (3)2.2.6、基础 (4)2.2.7、附属结构 (4)3、荷载计算 (4)3.1、活载计算 (4)3.2、恒载计算 (4)4、结构计算 (5)4.1.1、材料力学性能参数及指标 (6)4.1.2、力学模型 (6)4.2工字钢横梁计算 (7)4.2.1、荷载计算 (7)4.2.2、材料力学性能参数及指标 (7)4.2.3、便桥力学模型 (8)4.3、主梁计算 (9)4.3.1、荷载计算 (9)4.3.2、材料力学性能参数及指标 (9)4.3.3.1、汽车荷载作用力学模型： (9)4.4、桩顶分配梁计算 (11)4.4.1、荷载计算 (11)4.4.2、材料力学性能参数及指标电动车 (11)4.4.3、力学模型 (12)4.4.4、承载力检算 (12)4.5钢管桩桩长度计算 (13)临时钢便桥计算书1、编制依据及规范标准1.1、编制依据（1）、现行施工设计标准（2）、设计图纸（含土工试验报告等）（3）、现行施工安全技术标准（4）现场踏勘及测量资料、施工调查资料1.2、规范标准（1）、公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）（2）、公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）（3）公路桥涵施工技术规范（JTG TF50-2011）（4）公路工程质量检验评定标准（JTG F80/1-2004）（5）、起重设备安装工程施工及验收规范（GB50278-2010）（6）、路桥施工计算手册2、主要技术标准及设计说明2.1主要技术标准桥面宽度：6.0m振动锤：DZ-60型设计荷载：100吨桥跨布置： 9m+6m便桥全长：15m2.2设计说明莲花渠便桥设计荷载主要考虑结构自重，100吨汽车荷载（前轴重30吨，后轴重70吨），设计长度15m。
钢便桥计算书
南平西芹大桥工程钢便桥及平台计算书一工程概况根据现场勘查并结合桥梁结构类型，西芹大桥主墩1#、2#采用“先堰后桩”施工工艺，即在双壁钢围堰下发后在钢围堰上搭设桩基施工平台，平台半径，钢围堰与岸侧采用钢便桥相连，南岸引桥3#、4#墩采用搭设钢便桥和桩基水上施工平台进行桥梁施工，根据桥梁走向和墩位位置，南岸钢便桥起点位于南岸现有浆砌护坡坡脚处，终于2#墩墩中心，便桥设置在桥梁上游一侧，在3#墩处拐入2#墩桥墩中心处，长度90米；北岸钢便桥起点位于1#墩河岸原便道处，终于1#墩钢围堰边缘，上下游承台各一个15米长钢便桥；南北岸钢便桥搭设总长度为90+15*2=120米。
临时施工便桥按照永久性进行设计施工，将抗拒五年一遇洪水，便桥钢管桩采用打入岩层，便桥设置顶标高为（常水位为61m～65m）。
钢钢便桥作为施工时汽车运输道路及吊机移动道路，水上平台作为桥梁下部施工时工作平台。
施工便桥设置在桥梁上游侧。
钢便桥桥面宽度按照布置，采用厚的钢板作为行车道板，桥面板下为间距30cm横向工字钢(I14)分配梁，分配梁下为纵向主梁，纵向主梁用三组6片贝雷桁架。
由于桥址所在地质均为裸岩，钢管桩植入难度大，便桥基础采用底宽3m、顶宽、长7m C25素混凝土中支墩基础，其中G2#、G3#支墩考虑到所处地势较高，水流较缓，基础上立Φ630mm×10mm 钢管桩作为支撑，每个墩使用双排2×2=4根钢管桩。
桩顶横向联结采用横垫梁2I36b。
钢便桥设计荷载：便桥设计按照单车通行设置，设计荷载汽-20，9m3混凝土运输车（总重400KN），500KN履带吊车，水管及电缆等荷载：2KN/m（挂在靠左侧的贝雷桁架上）钢便桥设计满足《装配式公路钢桥制造及检验、验收办法》的有关技术要求。
本设计未设人行道荷载暂不考虑人群荷载。
计算按12米跨径简支梁计算和2跨（各12米跨径）连续梁计算。
二、设计依据本钢便桥使用“321”装配式钢桥（上承式），混凝土中支墩基础结合φ630×8mm钢管作为桩基础，满足钢便桥的使用功能要求。
便桥结构计算书
便桥结构计算书1、便桥长度的确定根据目前的测量结果，河面宽度为35米，按内河准七级航道设计，通航宽度12m，通航净高2.5m，直线段通航转弯半径不小于100m。
钢便桥初定位置为施工主便道线路中心线，其长度拟定为36m （3*12m），桥面标高+7.5m，水面标高+4.38m，通航净高2.5m，占用水域面积1.57㎡。
详见钢便桥一般构造图。
2、便桥宽度的确定便桥宽度的确定需满足施工机械设备通行要求，实际最大通行车辆为15m挂车，最大轮胎宽度为2.86m。
结合吊车（25T）和振动桩锤在施工时对便桥宽度的要求等综合因素，确定便桥总宽度为5米(桥面净宽4m)，单墩插打单排钢管桩4根，共4个墩，水中2个墩。
3、钢便桥荷载设计结合现场实际情况，现场最大荷载运输车辆为钢筋运输车，综合考试超载因素，钢便桥荷载设计小于等于100T。
4、钢便桥的施工方法及验算钢便桥采用下承式，下部均采用φ50、δ=8mm的钢管桩，钢管顶部布设I32b “工”字钢。
便桥上部采用I32b “工”字钢横梁，贝雷梁组合成纵梁，最上部铺I18 “工”字钢纵梁，桥面板铺设1.0cm钢板。
4.1横梁验算4.1.1载荷情况荷载考虑最大受荷情况，即100吨钢筋运输车通行。
恒载荷有：横梁“工”字钢重量、纵梁重量、钢板重量，动荷载有：钢筋车总重量、人行荷载等。
横梁间距1.5m一道，验算单跨跨径4.5m，验算对象I32b “工”字钢，应力分布为均布荷载。
纵梁14根，单根验算长度1.5m；钢板1.5×4×0.015m。
最不利点受力分析为当钢筋运输车后轮垂直轴线范围内（按后八轮计算），单支点处三根横梁同时承受后轴重量。
恒载：横梁“工”字钢I32b重量：4.5×57.7×1×10 /1000= 2.6KN桥面纵梁“工”字钢I18重量：1.5×24.1×14×10/1000=5.06 KN钢板重量: 0.01×4×1.5×7.85×103×10/1000=4.71 KN动载：钢筋运输车：1000KN不确定荷载（包括人群荷载）：7.5 KN应力布置图及弯矩、剪力图如下：(1)、计算模型基本参数：设长L =4.5 M(2)、设定恒载分项系数γG =1.2 活载分项系数γQ =1.4(3)、集中力：P g=（2.6+5.06+4.71）/4.5=2.75 KN/mP q=（1000/2+7.5）/（4.5×3）=37.6KN/m标准值P k= P g + P q =2.75+37.6=40.35KN/m设计值P d=P g ×γG + P q ×γQ=2.75×1.2+37.6×1.4=55.94KN/m(4)、选择受荷截面1、截面类型：工字钢：I32b2、截面特性：I x= 11620cm4W x= 726cm3S x= 426.1cm3G= 57.7kg/m 翼缘厚度tf= 15mm 腹板厚度t w=11.5mmE=2.1×105MPa(5)、相关参数1、材质：Q2352、x轴塑性发展系数γx：1.053、梁的挠度控制［v］：L/250(6)、内力计算结果1、A点支座反力R A = P d L / 2 =125.865KN2、B点支座反力R B = R A =125.865 KN3、跨中最大弯矩Mmax = P d L2 / 8 =142 KN.m(7)、强度及刚度验算结果1、弯曲正应力σmax = M max / (γx W x)＝162.67 N/mm22、A处剪应力τ A = R A S x / (I x t w)＝30.77 N/ mm23、B处剪应力τB = R B S x / (I x t w)＝30.77 N/ mm24、最大挠度f max = 5P k L4 / (384E I )=8.83 mm5、相对挠度v = f max / L =1/ 510﹤1/400弯曲正应力σmax=162.67 N/ mm2 <抗弯设计值 f : 215N/mm2符合设计要求。
便桥计算书共8页文档
一、 荷载布置图2.2.2 100T 履带吊车荷载的纵向排列和横向布置（重力单位：kN ；尺寸单位：m ）(一)、 施工荷载及人群荷载4KN/m 2二、 上部结构内力计算 (一)、 桥面横梁内力（20#槽钢）纵向工字钢间距50cm ，作用在桥面横梁上的均布荷载受力简图如下：50 50 50 50工况2、履带—100作用 荷载分析（计算宽度取1.0m ）：（1）、自重均布荷载：q 1=1.0×0.2×17.23×25=0.86KN/m （2）、施工及人群荷载：5 KN/m（3）、履带—100轮压：q2=1000/4.5/2×1/0.7=158.7KN/m 由荷载分析可确定，自重荷载及施工人群荷载可忽略不计。
q=q2=158.7KN/m跨中弯矩 M= ql 2/8=158.7×0.352/8=2.43KN ·m W=bh 2/6=1.0×0.012/6=16.7×10-6m 3σ=M/W=145.5MPa<1.3[σ] =1.3×145=188.5Mpa ，满足强度要求。
q 353535I12.6 工100计算宽度结论：通过以上计算分析，桥面板采用δ10的钢板满足受力要求。
(二)、I12.6纵向分配梁内力工况1、重车550KN作用单边车轮作用在跨中时，I12.6弯矩最大，轮压力为简化计算可作为集中力。
荷载分析：1）自重均布荷载：忽略不计2）施工及人群荷载：不考虑与汽车同时作用3）汽车轮压：最大轴重为140kN，每轴2组车轮，则单组车轮荷载为70kN，车轮着地宽度和长度为0.6m×0.2m，单组车轮作用在2根I12.6上（两根工字钢净距20cm），则单根I12.6受到的荷载为：Q=1/2×70kN =35kN则单边车轮布置在跨中时布载示意图及受力简图如下：W=77.5cm3则σ=M/W=84.7MPa<1.3[σ] =1.3×145=188.5 Mpa，满足强度要求。
钢便桥计算书
狮子山施工钢便桥计算书中铁航空港集团峨米铁路项目经理部三分部二〇一六年八月第1章概述1工程概况1.1便桥设计方案本便桥设计全长为13m，纵向设计跨径为1跨11.5m，宽7m，采用上承式工字钢组合结构。
构成形式为：主要承重构件为10排I56b工字钢组成，排间距0.75m，长12m；桥面防滑花纹钢板，钢面板下设置I20a工字钢做为横向分配梁，间距根选取0.4m，与槽钢桥面板焊接；桥台采用混凝土桥台，基础和台身采用C25混凝土。
尺寸根据施工现场情况而定，基础为7.6m长，高0.5m，1.5m宽，桥台长7.2m，高3.5m，宽1.4。
本栈桥按容许应力法进行设计。
1.2 设计依据(1)《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）(2)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）(3)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）(4)《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）(5)《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）1.3 技术标准(1)设计桥长：13m，单跨11.5m(3)设计桥宽：净宽7m(4)设计控制荷载：设计考虑以下三种荷载：①汽车-20，根据《公路桥涵通用设计规范》，取1.3的冲击系数。
②50T履带吊机：履带接地尺寸4.5m×0.7m。
③挂车-100级平板车，根据《公路桥涵通用设计规范》，取1.3的冲击系数。
设计仅考虑单辆重车在桥上通行。
图1、汽车-20车荷载布置图图2、履带吊车荷载布置图3、挂车-100级加载布置图1.4自重荷载统计1）栈桥面层：桥面钢板，单位延米重31.42kg，长12m，中心间距30cm，总重：0.3142*12*23=86.72KN，沿桥跨方向均布线荷载为：86.72/12=7.23KN/m 2）横梁I20a，单位重27.9kg/m,即0.279kN/m，长7m，间距0.4m，总重0.279×7×30=58.59kN，沿桥跨方向总均布线荷载为：5.859 kN/m.3）纵梁I56b，单位重115 kg/m,即1.15kN/m，长12m，间距0.75m，总重1.15*10*12=138KN，沿桥跨方向总均布线荷载为：11.5kN/m.1.5行人荷载根据《公路桥涵设计通用规范》，取值3 kN/m。
钢便桥计算书(新版)
钢便桥设计与验算1、项目概况钢便桥拟采用18+36+21m全长共75m钢便桥采用下承式结构，车道净宽 4.0m，主梁采用贝雷架双排双层，横梁为标准件16Mn材质I28a,桥面采用定型桥面板，下部结构为钢管桩〔φ529〕群桩基础。
2、遵循的技术标准及标准《公路桥涵设计通用标准》〔JTG D60-2004〕《公路桥梁施工技术标准》〔JTG F50-2001〕《钢结构设计标准》〔GB S0017-2003〕《装配式公路钢桥使用手册》《路桥施工计算手册》根据工程需要，该钢便桥只需通过混凝土罐车。
目前市场上上最大罐车为16m3。
空车重为16.6T混凝土重16*2.4=38.4T。
总重=16.6+38.4=55.0T。
16m3罐车车辆轴重3、主要材料及技术参数根据《公路桥涵钢结构及木结构设计标准》JTJ025-86，临时性结构容许应力按提高30-40%后使用，本表提高1.3计。
4、设计计算〔中跨桁架〕材料弹模(MP)屈服极限(MP) 容许弯曲拉应力(MP) 提高后容许弯曲应力(MP)容许剪应力(MP) 提高后容许剪应力(MP)参考资料 Q2352.1E+523514585设计标准 Q3452.1E+5345 210 273 120 156设计标准贝雷架 2.1E+5345240-245N/肢-按照钢便桥两端跨度需有较大纵横坡的实际需要，故每跨断开，只能作为简支架计算，不能作为连续梁来计算。
m简支梁4.1.2边跨计算简图中跨上部结构采用装配式公路钢桥——贝雷双排双层。
横梁为I28a。
43.47kg/m。
单根重5*43.47=217.4kg=2.17KN；纵梁和桥面采用标准面板：宽2.0m，长6.0m，重1.8T。
恒载计算列表如下：序号构件名称单件重〔KN〕每节〔KN〕纵桥向〔KN/m〕1 贝雷主梁2 横梁3 桥面板18 18 64 销子5 花架6 其他7 合计如上所述采用16M3的罐车，总重55.0T。
因钢便桥净宽 4.0M，罐车通过便桥时要求车辆居中行驶，故不考虑偏载的不利影响。
浪河特大桥钢栈桥计算书(6m宽桥面)最新
目录第一章设计计算说明 (2)1.1设计依据 (2)1.2工程概况 (2)1.3钢栈桥设计 (3)1.3.1主要技术参数 (3)1.3.2钢栈桥结构尺寸 (6)第二章结构计算 (7)2.1 360旋挖机过桥时 (7)2.1.1面板检算 (7)2.1.2 I16纵梁计算 (9)2.1.3贝雷梁计算 (10)2.1.4双拼I45b工字钢检算 (12)2.1.5钢管桩检算 (14)2.1.6钢管埋深计算 (16)2.1.7贯入度计算 (18)2.2 12m3混凝土罐车过桥时 (19)2.2.1面板检算 (19)2.3 桥台设计验算 (21)2.4提升系统检算 (24)2.4.1提升荷载计算 (24)2.4.2提升段贝雷梁荷载计算 (25)2.5栈桥平台计算 (27)2.1.1面板检算 (28)2.1.2 I16纵梁计算 (29)2.1.3贝雷梁计算 (30)2.1.4双拼I45b工字钢检算 (32)2.1.5钢管桩检算 (34)第一章设计计算说明1.1设计依据《汉十铁路浪河特大桥施工图纸》；《钢结构设计规范》GB50017-2003；《路桥施工计算手册》；《公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2015）》；《装配式钢桥使用手册》；《装配式公路钢桥多用途使用手册》；1.2工程概况浪河特大桥位于丹江口市丁家营镇二道河村内，全桥长度1.746km。
主要跨越浪河与福银高速，浪河属于丹江口水库库区，受丹江口水库蓄水影响，浪河常年水位保持在150~160m左右。
线路大里程与浪河河流夹角为143度，与浪河堤坝夹角为153度。
浪河特大桥跨越福银高速采用（75+125+75）m预应力混凝土连续梁，其它采用跨度32m为主标准跨度简支箱梁的桥式结构。
全桥共50个墩台，其中0#-7#墩、35#-49#墩台位于陆地上，8#-34#墩位于浪河河槽中，桥梁跨越浪河处水深在3-15m左右，河面宽度930m。
设计文件中16#-28#墩采用钢吊箱围堰、8#-15#、29#-33#墩采用钢套箱围堰、33#墩采用钢板桩围堰施工。
最新太仓港疏港高速公路路基施工组织设计设计
太仓港疏港高速公路路基施工组织设计设计图书馆收藏中图分类号：密级：UDC：编号：毕业设计太仓港疏港高速公路路基施工组织设计沈洁专业名称：道路桥梁工程技术（公路监理）班级：路桥09-3学制： 3学号：0940243323学历层次：专科指导教师：沈建康评阅人：论文（设计）提交日期：2012年6月15日论文（设计）答辩日期：2012年6月18日江苏建筑职业技术学院二○一二年六月十五日毕业设计成绩评定书专业道路桥梁工程技术（公路监理）班级路桥09-3 姓名沈洁日期 2012.6.151、设计题目太仓港疏港高速公路路基施工组织设计2、设计指导教师（签名）3、设计评阅人（签名）评阅日期4、评定意见及成绩年月日摘要太仓港疏港高速公路起于沿江高速沙溪服务区与沙溪互通之间葛村中桥附近。
TC-A3标施工标段起讫点桩号为K11+000～K15+411.022，路线全长4.411km。
路基队主要负责K14+491.5～K15+411.022范围路基、软基处理、排水工程、防护工程、交通工程配套等的施工。
路基队施工段主要工程量有路基填土102511m3，石灰7669.9t，工期从2012年3月初至2013年6月底。
本段工程主要以软土路基施工为主，为满足图纸设计要求，软土路基一般路段主要采用预压、PTC预制管桩等方案；桥头及过渡段主要采用等（超）载预压方案、PTC预制管桩等方案；河塘路段视填土高度及地质情况铺设一至二层土工格栅或采用PTC预制管桩进行处理。
路基排水工程以预制块边沟、7.5号浆砌片石急流槽为主，路基的防护采用悬臂式挡土墙、C25砼锥坡防护。
关键词：路基施工、软基处理、排水工程、防护工程、PTC预制管桩、土工格栅、悬臂式挡土墙目录1.工程概况 (1)1.1工程简介 (1)1.1.1概述 (1)1.1.2主要技术标准 (1)1.1.3地形地貌 (1)1.2主要工程量描述 (3)2.编制依据及原则 (3)2.1编制依据 (4)2.2编制原则 (5)3.总体施工方案说明 (5)3.1施工组织机构 (5)3.2施工总体部署 (7)3.2.1总体组织方案 (7)3.2.2质量、工期、安全与文明施工、环境保护目标规划 (7)3.2.3施工总平面布置 (8)3.3前期准备工作 (12)3.3.1施工准备 (12)4.各分项工程的施工计划及施工总体计划 (14)4.1总体施工作业顺序 (14)4.2总体施工计划 (14)5.主要工程项目施工方案、施工方法 (17)5.1施工准备 (17)5.1.1控制网的复测和加密 (17)5.2路基土方工程 (17)5.2.1特殊路基处理 (17)5.3一般路基工程施工 (23)5.3.1挖除旧路面及清理场地 (23)5.3.2路基挖方方案 (23)5.3.3石灰土填筑 (24)5.3.4素土填筑 (28)5.3.5路基整修 (31)5.3.6 路基土方压实 (31)5.3.7拼宽段新老路基拼接施工 (32)5.3.8尘埃控制 (33)5.4路基排水与防护 (34)5.4.1路基排水 (34)5.4.2路基防护 (35)6.资源投入计划及保障措施 (38)6.1劳动力投入计划 (38)6.1.1劳动力组织及施工任务安排 (38)6.2施工机械设备投入计划 (40)6.3材料投入计划 (42)6.3.1材料采购、进场计划 (42)7.资金流动计划 (45)8.工程质量管理体系及保证措施 (47)8.1工程质量管理体系 (47)8.2质量管理制度 (47)8.3质量保证措施 (49)8.3.1路基工程质量保证措施 (49)8.3.2 PTC管桩控制及检查 (50)8.4工期保证措施 (51)8.4.1从组织管理上保证工期 (52)8.4.2从计划安排上保证工期 (52)8.4.3从资源上保证工期 (53)8.4.4从技术上保证工期 (53)9. 安全、成本、环保施工技术措施 (54)9.1施工安全保证措施 (54)9.2成本控制保证措施 (55)9.3环境保护与水土保护措施 (55)10.项目风险预测与防范 (56)10.1工程环境风险分析与控制 (56)10.1.1本工程主要风险源分析 (56)10.1.2环境风险的控制方法 (57)参考文献 (58)致谢 (59)1.工程概况1.1工程简介1.1.1概述太仓港疏港高速公路起于沿江高速沙溪服务区与沙溪互通之间葛村中桥附近，设置沙溪枢纽，路线向东北方向延伸，于庄西村3组附近设置主线收费站，路线继续向东于三星印染厂附近跨越白米泾河及沙鹿公路，于凡山村附近跨越浪港河，并下穿苏车线500kv高压线，路线于老闸村30组附近跨越石头塘，继续向东于先锋村18组附近与规划协星公路相交，设置金浪西互通，再向东经金浪北，在S338九曲桥南侧跨越S338并设置金浪互通，路线再向东进入港城开发区范围，与规划金港路共用走廊向东延伸，并在主线末端与规划金港路合流至港外大道，设置终点平交口，终点桩号K15+411.022，太仓-A3施工标段路线长度4.411km。
栈桥(便桥)计算方案
栈桥工程计算方案一、结构形式栈桥总长45m，宽6m，北起大桥左幅5#墩至右幅6#墩，起止里程为K11+975~K12+020，根据水文调查与施工需要拟暂定栈桥面标高为3.5m，栈桥根据场地形、地貌，河床变化以及施工条件布置按每15m设置一跨，共3跨，在4号墩处与施工便道衔接，为适应栈桥钢构件温度变化,栈桥每隔一定距离设一道温度缝。
采用Φ800×10mm钢管桩基础与“321”贝雷桁架梁结构，采用I56工字钢作为栈桥下横梁,其上搁置“321”军用贝雷梁，贝雷梁上搁置横、纵向分配梁，然后铺设桥面板；贝雷梁上铺I16@40工字钢纵向分配简支梁（每一跨纵向10片型钢）、两列单层双排321贝雷桁架梁与I25a@150横向分配梁、桥面上敷设δ=12mm钢板宽为4.2米, 桥跨为15 m。
二、荷载布置l、上部结构恒重(6米宽计算)(1) δ10钢板：6×l×0.01×7.85×10=4.71KN／m(2) I14向分配梁:3.56／m(3) I25a横向分配梁：2.67KN／根(4)贝雷梁：6.66 KN／m(5)HK600a下横梁：12.45KN／根2、活荷载(1) 20t砼车(2) 履带吊50t，0.18Mpa(3) 施工荷载及人群荷载：4KN／㎡考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于24米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车，并考虑满载砼罐车和空载砼罐车错车。
三、上部结构内力计算<一>桥面钢板内力1、20t砼车作用荷载分析(计算宽度取0.5m)：①白重均布荷载：q1=0.5×0.01×10×7.85=0.392KN／m②施工及人群荷载：不考虑与砼车同时作用③20t砼车轮压：60／0.6=100KN／m由荷载分析可确定，自重荷载及施工人群荷载可忽略不计。
跨中弯矩M=ql²/8=0.125×100×0.352=1.53125KN·mW=bh²／6=0.5×0.01²/6=0.833×10-6m³σ=M/W=183.8MPa<[σ]=200Mpa满足强度要求。
滨海钢便桥工程24m加强型计算书精品文档5页
第二施工段通榆河钢便桥装配式钢桥计算书江西有色工程有限公司省道327线滨海段项目BH-04标项目经理部2009年4月18日Ⅰ、设计资料和结构尺寸一、设计资料1.标准跨径:1-24m；2.桥面宽度:全宽4.0m；3.设计荷载:50t4.设计依据:（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2019）（2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）（3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）（4）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）5.计算方法:极限状态法。
二、结构尺寸桥梁横断面布置如下图：三、荷载标准：1.上部结构恒重=8.5KN/m3。
（1）木材：G1=300Kg/片=（含连接件）。
（2）纵向主梁321型贝雷梁：G2(3)其它结构梁G=400kg/片(含连接件)。
3=50t=500KN。
(4)荷载：G4Ⅱ、荷载计算一、使用软件MidasCivil6.7.1。
二、结构计算：结构分析采用Midas/Civil 6.7.1有限元分析软件。
1、桁架计算：桁架模拟为梁单元计算，每个单元长度为0.9m，共计27个单元，28个节点。
结构离散图见下图。
考虑到共有4片桁架，经计算取最大的横向分配系数为0.17。
恒载弯矩图：弯矩图(Mmax=455.0kN.m)活载弯矩图：弯矩图(Mmax=500.4kN.m)活荷载的冲击系数取1.2，恒载的分项系数取1.1。
具体内力组合图见下图：弯矩图(Mmax=1096.1kN.m)组合弯矩1096.1KN.m，小于加强型桁架允许的1687.5KN.m，因此满足要求。
恒载剪力图：剪力图(Qmax＝67.5kN)活荷载剪力图：剪力图(Qmax＝84.2kN)内力组合图见下图：剪力图(Qmax＝175.3kN)组合剪力175.3KN，小于加强型桁架允许的245.2KN。
因此满足要求组合内力表格见下表：单元荷载位置剪力 (kN) 弯矩 (kN*m)1 1.1*恒载+1.2*活载I[1] 168.82 0.001 1.1*恒载+1.2*活载J[2] 158.03 160.782 1.1*恒载+1.2*活载I[2] 158.03 160.782 1.1*恒载+1.2*活载J[3] 147.24 305.483 1.1*恒载+1.2*活载I[3] 147.24 305.483 1.1*恒载+1.2*活载J[4] 136.81 435.184 1.1*恒载+1.2*活载I[4] 136.81 435.184 1.1*恒载+1.2*活载J[5] 127.23 552.935 1.1*恒载+1.2*活载I[5] 127.23 552.935 1.1*恒载+1.2*活载J[6] 117.65 657.016 1.1*恒载+1.2*活载I[6] 117.65 657.016 1.1*恒载+1.2*活载J[7] 108.07 747.437 1.1*恒载+1.2*活载I[7] 108.07 747.437 1.1*恒载+1.2*活载J[8] 98.49 824.198 1.1*恒载+1.2*活载I[8] 98.49 824.198 1.1*恒载+1.2*活载J[9] 88.91 905.679 1.1*恒载+1.2*活载I[9] 88.91 905.679 1.1*恒载+1.2*活载J[10] 79.33 975.9010 1.1*恒载+1.2*活载I[10] 79.33 975.9010 1.1*恒载+1.2*活载J[11] 69.75 1030.0611 1.1*恒载+1.2*活载I[11] 69.75 1030.0611 1.1*恒载+1.2*活载J[12] 60.17 1068.1412 1.1*恒载+1.2*活载I[12] 60.17 1068.1412 1.1*恒载+1.2*活载J[13] 50.59 1090.1413 1.1*恒载+1.2*活载I[13] 50.59 1090.1413 1.1*恒载+1.2*活载J[14] 41.01 1096.0614 1.1*恒载+1.2*活载I[14] 41.01 1096.0614 1.1*恒载+1.2*活载J[15] 41.37 1089.5315 1.1*恒载+1.2*活载I[15] 41.37 1089.5315 1.1*恒载+1.2*活载J[16] 51.23 1095.0316 1.1*恒载+1.2*活载I[16] 51.23 1095.0316 1.1*恒载+1.2*活载J[17] 61.56 1084.4617 1.1*恒载+1.2*活载I[17] 61.56 1084.4617 1.1*恒载+1.2*活载J[18] 71.90 1057.8018 1.1*恒载+1.2*活载I[18] 71.90 1057.8018 1.1*恒载+1.2*活载J[19] 82.23 1015.0719 1.1*恒载+1.2*活载I[19] 82.23 1015.0719 1.1*恒载+1.2*活载J[20] 92.57 956.2620 1.1*恒载+1.2*活载I[20] 92.57 956.2620 1.1*恒载+1.2*活载J[21] 102.90 885.9021 1.1*恒载+1.2*活载I[21] 102.90 885.9021 1.1*恒载+1.2*活载J[22] 113.24 801.2822 1.1*恒载+1.2*活载I[22] 113.24 801.2822 1.1*恒载+1.2*活载J[23] 123.57 700.5923 1.1*恒载+1.2*活载I[23] 123.57 700.5923 1.1*恒载+1.2*活载J[24] 133.91 583.8124 1.1*恒载+1.2*活载I[24] 133.91 583.8124 1.1*恒载+1.2*活载J[25] 144.25 457.4925 1.1*恒载+1.2*活载I[25] 144.25 457.4925 1.1*恒载+1.2*活载J[26] 154.58 320.1626 1.1*恒载+1.2*活载I[26] 154.58 320.1626 1.1*恒载+1.2*活载J[27] 164.92 167.6727 1.1*恒载+1.2*活载I[27] 164.92 167.6727 1.1*恒载+1.2*活载J[28] 175.25 0.00由以上的计算可以看出，计算得出的内力满足加强型桁架的内力要求，结构处于安全状态。
临时便桥计算书
可门4＃、5＃泊位临时便桥计算书1、设计说明因福州港可门作业区4＃、5＃泊位码头工程施工需要，在1＃引桥的东侧需搭设一座临时钢便桥，桥长120m，宽4.0m，沿1＃引桥长度方向布置。
便桥第一排桩轴线距北围堤轴线40.75m，其内侧桩中心距1#引桥边线2m。
可门4＃、5＃泊位码头工程临时便桥为贝雷梁钢栈桥，桥面宽度4.0m，为方面水上混凝土浇注和施工材料运输，栈桥桥面与引桥空心板安装后面标高齐平。
栈桥跨度采用8m，上部采用2榀4片贝雷纵梁（非加强单层双排），2榀贝雷纵梁按间距布置，横向每3m间距采用10号槽钢加工支撑架连成整体；分配横梁采用25a型工字钢，间距为0.75m；桥面系采用22a型槽钢（卧放），横断面布置18根；基础采用υ630×8mm钢管桩，为加强基础的整体性，每排桥墩的钢管桩采用12号槽钢连成整体，每排墩采用2根钢管桩，墩顶横梁采用36a 型工字钢。
考虑水上小型施工船只能够自由出入，桩顶标高设计为＋3.9m。
栈桥设计荷载采用8m3混凝土搅拌运输车（满载），混凝土搅拌运输车活载计算时采用荷载冲击系数1.15及偏载系数1.2，钢管桩按摩擦桩设计。
根据现场调查及钻探资料，施工区水深约为3.5～20m，淤泥厚度12～30m，第一层土为灰黄色淤泥混砂，厚度1～4m，第二层土为深灰色淤泥，厚度26～29m。
计算时，上述土层的摩擦力均按15Kpa取值。
2、贝雷纵梁验算栈桥总宽4m，计算跨径8m，栈桥自上而下分别为υ630×8mm钢管桩、36a 型工字钢下横梁、“321”军用贝雷梁、25a型工字钢分配横梁（间距0.75m）及22a型槽钢桥面。
单片贝雷：I＝250497.2cm4，E＝2×105Mpa,W=3578.5cm3[M]=788.2kn·m，[Q]=245.2kn则4EI=2.004×106 kn·m22.1荷载布置2.1.1上部结构恒载（按4m宽计）(1)22a槽钢：18×24.99×10/1000=4.50 kn/m(2)25b型工字钢分配横梁：42×6×10/1000/0.75=3.36 kn/m(3)“321”军用贝雷梁：每片贝雷重287kg(含支撑梁、销子等)：287×6×10/3/1000=5.74 kn/m(4)36a型工字钢下横梁：6×60×10/1000=3.6 kn/m2.1.2活载(1)8m3混凝土搅拌运输车（满载）：车重20t，8m3混凝土20t(2)人群：不计考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距大于15m。
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太仓疏港高速T C-A2标石家泾河24米便
桥计算书
设计计算
一、设计参数
该便桥长约24m,上部采用下承式321贝雷结构，下部为钢管桩。
按70T 承载力设计，限速5Km/h。
便桥跨径为12m，，1#墩采用双排2*2根直径529mm壁厚10mm的钢管桩横向单排排列，纵向桩距2.0米横向桩距4.8米。
盖梁为I50工字钢。
0、2台经压实后开挖1.5*1.5*6m砼基础，在砼基础上设一个0.8*0.5*6m的薄壁墩，便桥为单层双排下承式下加强321贝雷排列，横梁间距为1m，均匀布置，施工便桥净宽4.1m。
1、测时水位2.9m；
2、最大承载为70t；
3、水深按3m考虑；
4、冲击系数采用1.3，钢管桩按摩擦桩设计；
5、各土层侧摩阻力系数：
▽0.0 粉质粘土 30-36kpa
▽-4.10 淤泥质粉质粘土 18-19kpa
▽-7.90 粉土 26-28kpa
▽-14.40 淤泥质粉质粘土 18-19kpa
二、便桥承载力计算
A、跨径12米，上部结构为单层双排下加强下承式321贝雷结构。
主跨按简支梁控制计算，荷载组合：活载70吨+结构自重。
一）、每米恒载（12m计算）
1.贝雷片重量 2700×4×1.15/3=4140N/m
（1.15为连接件扩大系数）
2.横梁重量 3600×3×1.15/3=4140N/m
3.桥面板（2米） 9000×2×1.15/3=6900N/m
4.加强杆 800×4×1.15/3=1227 N/m
合计16407N/m 为安全计，按L1=12m，简支梁计算：
M跨中、恒=1/8pL2=0.125×16407×122=295.33KN.m
Q恒=1/2pL=0.5×16407×12=98.44KN
二）、每米活载
考虑到集中力与汽车荷载布置的差异，冲击系数采用1.3
M跨中、活=1/4pl=0.25×700×1.3×12=2730KN.m
Q活=1/2p=0.5×700×1.3=455KN
三）、强度验算
在安全系数等于1.5条件下，单层双排上下加强321贝雷片容许弯矩、
剪力为M＝1576.4KN.m，Q=245KN考虑到贝雷销间隙和偏载影响，贝雷片
折减系数采用0.8
1576.4×4×0.8=5044.48KN.m﹥295.33+2730=3025.33KN.m
245×4×0.8=784 KN﹥98.44+455=553.44KN
跨径12米，承载力70吨，采用单层双排下加强下承式321贝雷结构是安全的。
B、验算桥台地基承载力
一）、恒载（按12m计算）
1.贝雷片重量 2700×4×1.15/3×12/2=24840N
（1.15为连接件扩大系数）
2.横梁重量 3600×3×1.15/3×12/2=24840N
3.桥面板（2米） 9000×2×1.15/3×12/2=41400 N
4.加强杆 800×4×1.15/3×12/2=7360 N
5.砼 1.5×1.5×6×2400=32400 N
0.8×0.5×6×2400=5760N
合计N恒=136600 N =136.6KN
二）、活载
考虑到集中力与汽车荷载布置的差异，冲击系数采用1.3
N车=700000 N=700 KN
三）、强度验算
在安全系数等于1.5条件下，验算当基础只承受中心荷载时的容许承载力бmax=N/A<б0（粘土）
бmax=N/A=（136.6+700）/（1.5×6）=93Kpa
桥头填土采用粘土，含水量36%，查《路桥施工计算手册》б
=100Kpa
бmax<б0（粘土）
所以桥台采用砼基础安全。
三、钢便桥钢桩承载力计算
双排4根桩：1号墩桩
1.桥墩承载力（恒+活）
P桥墩=16.407KN/m×12m+700KN =896.9KN
2．单桩承载力为
P单桩=896.9KN /4=224.2KN
临时性工程安全系数取1.5,则
P单桩=224.2×1.5=336.3KN
3. 管桩入土深度计算
根据地质资料，钢管桩主要打入粉质粘土层和淤泥质粉质粘土层，粉质粘土层摩阻系数按36kpa计算，淤泥质粉质粘土层摩阻系数按20kpa，则单桩入粉质粘土层深度为：
钢管桩入粉质粘土层深度设为X米
0.529×3.14×（4.1×36+X×20）=336.3
X=2.74米
据地质资料分析，钢管桩主要打入素填土层和粉质粘土层中，入土
4.1+2.74=6.84米,即入土深度6.8左右，水深3米考虑，钢管净高1-2米，拟打桩长10.8-11.8米。
打桩时，根据现场贯入度大小再决定接桩或割桩。