吊具D计算书.pptx
塔器吊装计算书
附录5计算说明书一、受力分析及绳扣选择设备主吊简图如下：图1 图2图1是塔器下端各分段主吊简图，图2是塔器上段主吊简图。
件1为管式吊耳，件2和件4为吊装绳扣，件3为平衡梁，件5为板式吊耳，件6为吊装绳扣。
图1所示模型以苯塔Ⅰ段为例进行校核，图2所示模型以白土塔为例进行校核，件3平衡梁单独进行校核，其它各段不逐一校核。
1．苯塔Ⅰ段校核（直立状态受力最大）设备重量G=57.5吨，件1选用φ273×10无缝钢管（20#），长度为L=200mm=20cm（见下图），件2选用φ39mm×18m钢丝绳扣，件4选用φ39mm×20m钢丝绳扣，α为吊装绳扣与水平方向夹角。
1）主吊耳强度校核Gj=K*G=1.1×56=63.3t，K=1.1为动载系数；Q=1/2 Gj=1/2×63.3=31.7t=31700Kg；弯矩为M=Q*L/2=31700*20/2=3.17×105kg.cmφ273×10无缝钢管的抗弯模量为：W=πD3［1-（d/D）4］/32=3.14×27.33［1-（25.3/27.3）4］/32=523.84cm3 弯曲应力σ=M/W=3.17×105/523.84=605.2 kg/ cm2＜[σ]=1700 Kg/cm2；其中，[σ]=1700 Kg/cm2为20#无缝钢管许用弯曲应力。
剪应力τ＝Pcosα/A（此处α＝0）＝31700/82.6=384 Kg/cm2＜[τ]=1000 Kg/cm2组合应力[τ2＋(σM 2+σN2)]1/2＝[3842＋605.22)]1/2＝716Kg/cm2＜[σ]=1000 Kg/cm2；故件1强度满足要求。
2）吊装绳扣强度校核2.1件2选用钢丝绳扣φ39mm×18m一对，每根四股使用（每根工作绳数按3根绳计算）。
每根绳扣受力为：P1=Q=1/2Gj=1/2×63.3=31.7t=31700Kg；单根φ39mm钢丝绳破断拉力为S=52d2=52×392=79092 Kg钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3×79092/31700=7.48≥[n]=6[n]=6为吊装钢丝绳扣许用安全系数。
吊钩组零件计算书
◆吊钩横梁计算一、已知设计参数图1 吊钩横梁Q=2500000Nd=284mml=723mmh=278mmB=600mm材料：45屈服强度：355Mpa二、中间截面A-A的最大弯曲应力σ=MW=1.5Ql(B−d)h2=1.5∗2500000∗723 (600−284)∗278∗278=112≤3552.5=142Mpa起重机设计手册P252公式3-4-12结论：计算通过;◆拉板计算一、已知设计参数图2 拉板Q=2500000Nh01=641mmh02=340mmb=650mmδ1=92mmδ2=92mmd1=220mmd2=240mm上部轭板的应力集中系数αj1=下部轭板的应力集中系数αj2=材料：Q235A屈服强度：235Mpa二、上部拉板计算水平截面A－A的内侧孔边最大拉应力σt＝Qαj12(b−d1)δ1＝2500000∗2.32 2∗(650−220)∗92=74≤2351.7=138Mpa起重机设计手册P253公式3-4-15结论：计算通过;垂直截面B－B的内侧孔边最大拉应力σ＝Q(h012+0.25d12) 2d1δ1(h012−0.25d12)＝2500000∗(6412+0.25∗2202) 2∗220∗92∗(6412−0.25∗2202)=66≤2353=78Mpa起重机设计手册P253公式3-4-16结论：计算通过;轴孔d1处的平均挤压应力许用挤压应力[σbs]的取值：按工作时无相对转动进行取值,中小起重量≤100t取值为σs 4,大起重量>100t取值为σs3;σbs=Q2d1δ1=2500000 2∗220∗92=62≤2353=78Mpa起重机设计手册P253公式3-4-17结论：计算通过;三、下部拉板计算水平截面C－C的内侧孔边最大拉应力σt＝Qαj22(b−d2)δ2＝2500000∗2.28 2∗(650−240)∗92=76≤2351.7=138Mpa起重机设计手册P253公式3-4-15结论：计算通过;垂直截面D－D的内侧孔边最大拉应力σ＝Q(h022+0.25d22) 2d2δ2(h022−0.25d22)＝2500000∗(3402+0.25∗2402) 2∗240∗92∗(3402−0.25∗2402)=73≤2353=78Mpa起重机设计手册P253公式3-4-16结论：计算通过;轴孔d2处的平均挤压应力许用挤压应力[σbs]的取值：按工作时无相对转动进行取值,中小起重量≤100t取值为σs 4,大起重量>100t取值为σs3;σbs=Q2d2δ2=25000002∗240∗92=57≤2353=78Mpa起重机设计手册P253公式3-4-17结论：计算通过;◆滑轮轴计算一、已知设计参数图3 滑轮轴计算简图中间滑轮数量n1=4两侧滑轮数量n2=3拉板两侧相邻滑轮中心线之间的距离l2=258mm其他区域相邻滑轮中心线之间的距离l1=155mm中间滑轮之间距离的总和L=465mm滑轮钢丝绳拉力的合力S=250000N轴径：220mm材料：40Cr调质屈服强度：490Mpa二、最大剪应力计算滑轮轴所受剪力的两个极值均在支点处,分别用F1、F2表示;在求最大剪应力时,应选择F1、F2中绝对值较大者进行计算;F1=n2S=3250000=750000NF2=-R-n2S==4250000=-500000Nτmax=4F max πd2=4∗750000π∗2202=20≤113Mpa 结论：计算通过; 三、最大弯曲正应力计算滑轮轴所受弯矩的两个极值在支点处和中心处,分别用M 1、M 2表示;在求最大弯曲正应力时,应选择M 1、M 2中绝对值较大者进行计算;M1=−(n 2∗l 22+n 2(n 2−1)2l 1)S =−(3∗2582+3∗(3−1)2∗155)∗250000=Nmm中心处弯矩M 2等于右侧滑轮对中心处的弯矩M 右、支反力对中心处的弯矩M 支、中间滑轮对中心处的弯矩M 中之和,即M 2=M 右+M 支+M 中;M 右=−(n 2∗l 22+n 2(n 2−1)2l 1)S −(L 2+l 22)∗S ∗n 2 =−(3∗2582+3∗(3−1)2∗155)∗250000−(4652+2582)∗250000∗3 =NmmM 支=(0.5n1+n2)S ∗(L 2+l 22)=(0.5∗4+3)∗250000∗(4652+2582)=NmmM 中=−int(n 1+12)(int(n 1+12)−1)2∗l 1∗S=−int (4+12)∗(int(4+12)−1)2∗155∗250000=NmmM 中=−int(n 1+12)(int(n 1+12)−1)2∗l 1∗S −int(n 1+12)∗l 12∗S=−int (4+12)∗(int(4+12)−1)2∗155∗250000−int(4+12)∗1552∗250000=NmmM 2=M 右+M 支+M 中=+ =Nmmσmax =M max W=M maxπd 332 =π∗220332=204>4902.5=196Mpa起重机设计手册P252公式3-4-14 结论：计算不通过;。
吊装方案计算书
吊装方案计算书1.吊车荷载计算Pkmax=(Ta+Tb)/4=(1400+350)*10/4=5KNTa 为单元板块重量（kg）Tb 为小车自重2.横向水平荷载Tk=η(Q+Q1)*10/2N=0.2*(2+0.35)*10/4=1.175KN η系数，取为0.2Q为吊车额定起重量Q1为吊车重量N为吊车一侧车轮数3.纵向水平荷载Tkl=0.1ΣPmax=0.1*4*5=2KN4.吊车梁荷载设计值吊车梁的强度和稳定 P＝αβγPkmax=1.05*1.03*1.4*5=7.57KNT=γTk=1.4*1.175=1.65KN 局部稳定 P=αγPkmax=1.05*1.4*5=7.35KN吊车梁的竖向桡度 P=βPkmax=1.03*5=5.15KN5.强度计算：选用普工20σ＝Mx/ψWx=4PL/4/0.9*237000=7.57*4.8*1000000/0.9*237000=170.4MPa≤f=215MPa强度满足要求！6.稳定计算：σ＝Mx/ψφWx=7.35*4.8*1000000/0.9*237000＝157.7MPa≤f=215MPa稳定性满足要求！7.桡度计算：Vx=PL3/48EI+5QL4/384EI=5.15*1000*4800^3/48*210000*23700000+ 5*0.3*4800^4/384*210000*23700000=2.38+0.41=2.79mm≤L/800=4800/800=6mm桡度满足要求！8. 160x80x4钢方管强度校核校核公式：σ=N/A+M/γW<[fa]=215N/mm^2悬挑梁最危险截面特性：截面面积：A=1856mm^2惯性矩：Ix=6235800mm^4抵抗矩：Wx=77950mm^3弯矩：Mmax=3231200N*mm轴力：N=0Nσmax=N/A+Mmax/γW=0/2400+3231200/1.05*77950=39.478 N/mm^2<215N/mm^2强度能够满足要求。
预制构件吊具(吊梁、吊架)计算书
预制构件吊具（吊梁、吊架）计算书1前置参数钢材牌号选用Q345，吊装动力系数为1.5，重力荷载分项系数为1.3。
2吊梁计算2.1.吊梁几何尺寸吊梁长5米，耳板间距3m，下挂板吊孔间距250mm，吊孔直径60mm。
2.2.吊梁验算吊梁截面选用热轧H型钢200x200x8x12，吊梁单位自重为49.9kg/m，梁下挂板单位自重为22kg/m，则吊梁自重为：（）⨯W=49.9+225/1000=0.36t吊梁自重设计值为：⨯⨯⨯G=0.36 1.5 1.310=7.01KN2.2.1.预制墙2#地块A户型YWQ26验算2.2.1.1.外力计算构件重量为6.61t，构件自重设计值为6.61x1.5x1.3x10=128.9KN，总重量设计值为：G=128.9+7.01=135.9KN1上部钢丝绳竖向拉力：T=135.9/2=68.0KN1上部钢丝绳水平拉力：2T =135.9/2tan30=39.2KN ⨯︒上部钢丝绳拉力：T=135.9/2/sin30=78.5KN ︒2.2.1.2. 耳板验算根据《钢结构设计标准》GB 50017-2017第11.6条，设计耳板尺寸为：a=70mm ，b=50mm ，d 0=60mm ，厚度t=14mm ，具体如下图：a. 尺寸验算：214164450b/t=50/14=3.57444a=704458.733e e b b mm b mm =⨯+=≤=≤≥=⨯=，满足要求，满足要求，满足要求b. 强度验算取N=T=78.1KN 。
1) 耳板孔净截面处的抗拉强度：121min(216,)303=93.4305N/mm 2d b t b mm N f tb σ=+-==≤=2) 耳板端部截面抗拉（劈开）强度：20=93.4305N/mm 223Nf t a d σ=≤=-（/）3) 耳板抗剪强度：2V 95.4=29.4175N/mm 2Z mm N f tZσ===≤=故耳板尺寸、强度均满足要求。
常用起重索具吊具计算
常用起重索具吊具计算集团文件发布号：（9816-UATWW-MWUB-WUNN-INNUL-DQQTY-常用起重索具、吊具计算一、钢丝绳计算1.钢丝绳实际受力计算当被起吊物体重量一定时，钢丝绳与铅垂线的夹角a 愈大，吊索所受的拉力愈大；或者说，吊索所受的拉力一定时，起重量随着a 角的增大而降低。
（1-1）P ——每根钢丝绳所受的拉力（N ）； Q ——起重设备的重力（N ）； n ——使用钢丝绳的根数； a ——钢丝绳与铅垂线的夹角。
2.钢丝绳绳径选择选择钢丝绳直径时，一般可根据钢丝绳受到的拉力（即许用拉力P ），求出钢丝破断拉力总和ΣS 0，再查表找出相应的钢丝绳直径。
如所用的是旧钢丝绳，则以上所求得的许用拉力P 应根据绳的新旧程度，乘以0.4～0.7的系数。
详见下表1。
钢丝绳的容许拉力可按下式计算： （1-2） 式中P ——钢丝绳的容许拉力（kN ）； ΣS 0——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN ）；a ——考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳，a 分别取0.85、0.82、0.80；K ——钢丝绳使用安全系数。
见下表2 表1钢丝绳合用程度判断表P=Q ncosaP=a ΣS 0 K表2钢丝绳的安全系数3.钢丝绳的选用钢丝绳在相同直径时，股内钢丝越多，钢丝直径越细，则绳的挠性也就愈好，易于弯曲；但细钢丝捻制的绳不如粗钢丝捻制的绳耐磨损。
因此，不同型号的钢丝绳，其使用范围也有所不同。
6×19+1钢丝绳一般用作缆风绳、拉索，即用于钢绳不受弯曲或可能遭受磨损的地方；6×37+1钢丝绳一般用于绳子承受弯曲场合，常用于滑轮组中，作为穿绕滑轮组起重绳等；6×61+1钢丝绳用于滑轮组和制作千斤绳（吊索）以及绑扎吊起重物等。
4.钢丝绳选取中的经验公式（1）.在施工现场缺少钢丝破断拉力数据时，也可用经验公式近似估算的方法： 当公称抗拉强度为1400Mpa 时，ΣS 0=428d 2当公称抗拉强度为1550Mpa 时，ΣS 0=474d 2 当公称抗拉强度为1700Mpa 时，ΣS 0=520d 2 当公称抗拉强度为1850Mpa 时，ΣS 0=566d 2 当公称抗拉强度为2000Mpa 时，ΣS 0=612d 2 式中ΣS 0——钢丝绳的破断拉力，N ； d ——钢丝绳的直径，mm 。
起重吊装、常用吊具简易计算
起重吊装、常用吊具简易计算
(一)骑马式绳卡使用数量的计算
n=T∕2N∙(fl+f2)=2.5∙T∕N
式中TT冈丝绳上所受的拉力，N;
N-拧紧绳卡螺帽时,螺栓上所受的力(可查表求得)；
任一钢丝绳与钢丝绳之间的摩擦系数,为安全起见取仕=0。
F2T冈丝绳在绳卡卡箍上的摩擦系数，f2=0.2o
拉力值N是以用长0.2米的螺帽扳手双手用力拧紧螺帽为前提,一般使用三个,最后一个加旁弯,以便观察其是否有松动。
(二)、卸扣计算：
卸扣的承载能力与弯环部位直径的平方成正比，对直环形螺旋式卡环的允许承载按下式枯算。
P=40χd2平均N
式中P—允许承载荷重，N;
d平均T肖轴与弯环直径的平均值，即d平均二d÷dl/2mm
【例题】按表选用卸扣,己知销轴直径为12mm,弯环直径为Iomm,试确定其允许荷重为多少？
【解】：代入以上公式d平均=d+d1/2=12+10/2=11mm
P=40×d2平均=40χll2=4840N
答：查表允许负荷为5000N,与计算基本相吻合。
（三）、链条计算
按用途不同链条可分为焊接链条、片状链条两种,用于挠性传动构件或挠性起重构件。
其拉力按下式计算。
F=b∙9.81∙W∙m∕nN
式中b一链与垂直线形成夹角白时的受力系数，查表。
W—构件或设备的重量Kg;
m—安全系数,m=5;
nT连条根数。
吊车吊装计算资料
吊车吊装计算资料实用标准文案8.1、主冷箱内大件设备的吊装计算（一）下塔的吊装计算（1）下塔的吊装参数设备直径：φ4.2m设备高度：21.71m设备总重量：52.83t附于：上塔（上段）吊车臂杆长度和倾角排序体图dd1hh1下塔bacl臂杆中心αhsefo回转中心（2）主吊车吊装计算①设备吊装总荷重：p=pq+pf=52.83+3.6=56.43t式中：pq―设备吊装自重pq=52.83tpf―设备吊装吊索及均衡梁的额外重量，挑pf=3.6t②主吊车性能初选用为：采用260t履带吊（型号中联重科quy260）回转半径：16m臂杆长度：53m塔式起重能力：67t履带跨距：7.6m臂杆形式：主臂形式吊装使用特制均衡梁钩头采用160t/100t吊钩，钩头重量为2.8吨吊车站位：冷箱的西面③臂杆倾角排序：α=arccos（s－f）/l=arccos（16-1.5）/53=74.12°精彩文档实用标准文案式中：s―吊车回转半径：挑选s=16mf―臂杆底铰至回转中心的距离，f=1.5ml―吊车臂杆长度，选l=53m④净空距离a的计算：a=lcosα－（h－e）ctgα－d/2=53cos74.12°－(36.5-2)ctg74.12°－5/2=2.1m式中：h―设备吊装时距臂杆最近的最高点b至地面的高度，挑选h=36.5me―臂杆底铰至地面的高度，e=2md―设备直径：d=4.2m，取d=5m以上排序表明选好的吊车性能能够满足用户吊装市场需求⑤主吊车吊装能力采用校核：吊装总荷重/起吊能力=p/q=56.43/67=84.22%经过校核，选用的主吊车能够满足吊装要求。
（3）溜尾吊车的吊装计算①受力排序f=（9-1）×52.8321.71-1-1=21.44t9mg21.71m1.0mqf1mq26m附：下塔滚尾吊车受力排序体图②滚尾吊车的挑选精彩文档新颖标准文案辅助吊车选用为：75t汽车吊臂杆长度：12m；回转半径：7m；起吊能力：36t；吊装安全校核：因为21.44t〈36t，所以75t汽车吊能满足用户吊装建议。
索具计算书
吊绳计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《建筑材料规范大全》钢丝绳容许拉力计算:钢丝绳容许拉力可按下式计算:[F g] = aF g/K其中: [F g]──钢丝绳的容许拉力；F g──钢丝绳的钢丝破断拉力总和,取 Fg=151.50kN；α──考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，α=0.85；K ──钢丝绳使用安全系数，取 K=5.50；经计算得 [F g]=151.50×0.85/5.50=23.41kN。
钢丝绳的复合应力计算:钢丝绳在承受拉伸和弯曲时的复合应力按下式计算:σ = F/A+d0E0/D其中: σ──钢丝绳承受拉伸和弯曲的复合应力；F──钢丝绳承受的综合计算荷载,取 F=15.50kN；A──钢丝绳钢丝截面面积总和,取 A=103.28mm2；d0──单根钢丝的直径(mm)，取 d0=1.10mm；D──滑轮或卷筒槽底的直径,取 D=50.00mm；E0──钢丝绳的弹性模量，取 E0=78400.00N/mm2。
经计算得σ=15500.00/103.28+1.10×78400.00/50.00=1874.88N/mm2。
钢丝绳的冲击荷载计算:钢丝绳的冲击荷载可按下式计算:F s = Q(1+(1+2EAh/QL)1/2)其中: F s──冲击荷载；Q──静荷载，取 Q=12.70kN；E──钢丝绳的弹性模量，取 E=78400.00N/mm2；A──钢丝绳截面面积，取 A=103.28mm2；h──钢丝绳落下高度,取 h=250.00mm；L──钢丝绳的悬挂长度，取 L=5000.00mm。
经计算得 F s=12700.00×(1+(1+2×78400.00×103.28×250.00/12700.00/5000.00)1/2)=114899.18N≈115 kN。
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4、工况验算 4.1 主横梁整体载荷分析计算：
单根主梁最大计算弯矩（吊重 100 吨）：
Mmax= 50 15.4 2.5=322.5t.m
2
2
组合截面及其截面特性如下：
σ下= M max = 322.5 10 7 =122Mpa ＜[σ]=230Mpa 上弦材料 Q345B W 2.64 10 7
温州瓯江北口大桥 土建二标项目
DJ150 A3 改造吊具验算书
河南省路港起重机有限公司
中交一公局瓯江北口大桥土建二标项目经理部
二零一八年七月
1
1、设计依据 1.1《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 2. 《起重机设计规范》（GB3811-2008） 3. 《机械设计手册》（第四版，化学工业出版社）
4.2 新制吊具扁担整体载荷分析计算： 单根扁担最大计算弯矩（单点吊重 25 吨，共有 4 点）： 当吊具扁担收缩至最小处 1500mm 处，新制扁担展开至最外 4500mm 处，此时新制扁担有
最不利工况，对其进行验证：
Mmax= 25 4.5 1.5 =37.5t.m
2
3
组合截面及其截面特性如下：
M 37.5 107
σ下= max =
=95Mpa ＜[σ]=230Mpa 上弦材料 Q345B
W 3.95 106
主梁整体强度设计验算通过
5.3.8 主梁整体刚度验算：
PL3
80 363 1013
f=
=
=16.6mm
48EI 48 2.1 2.23 1016
主梁整体刚度：f=16.6mm ＜[f ]= L 80mm 500
2、总体设计方案： 原吊具仅 9060mm 长度，不满足对钢梁的吊装使用，故进行加长，同时由于钢梁尺寸处于
变化中，为保证全工况吊梁，在原精扎螺纹钢下挂新制扁担梁，可以满足钢梁吊点宽度方向从
2.85 米到 4.5 米自由调节。 3、吊具主要性能参数
3.1 最大起重量：
100t(实际最大承载为述两梁均非细长梁，故刚度不进行计算。
4