吊具D计算书.pptx
塔器吊装计算书
附录5计算说明书一、受力分析及绳扣选择设备主吊简图如下：图1 图2图1是塔器下端各分段主吊简图，图2是塔器上段主吊简图。
件1为管式吊耳，件2和件4为吊装绳扣，件3为平衡梁，件5为板式吊耳，件6为吊装绳扣。
图1所示模型以苯塔Ⅰ段为例进行校核，图2所示模型以白土塔为例进行校核，件3平衡梁单独进行校核，其它各段不逐一校核。
1．苯塔Ⅰ段校核（直立状态受力最大）设备重量G=57.5吨，件1选用φ273×10无缝钢管（20#），长度为L=200mm=20cm（见下图），件2选用φ39mm×18m钢丝绳扣，件4选用φ39mm×20m钢丝绳扣，α为吊装绳扣与水平方向夹角。
1）主吊耳强度校核Gj=K*G=1.1×56=63.3t，K=1.1为动载系数；Q=1/2 Gj=1/2×63.3=31.7t=31700Kg；弯矩为M=Q*L/2=31700*20/2=3.17×105kg.cmφ273×10无缝钢管的抗弯模量为：W=πD3［1-（d/D）4］/32=3.14×27.33［1-（25.3/27.3）4］/32=523.84cm3 弯曲应力σ=M/W=3.17×105/523.84=605.2 kg/ cm2＜[σ]=1700 Kg/cm2；其中，[σ]=1700 Kg/cm2为20#无缝钢管许用弯曲应力。
剪应力τ＝Pcosα/A（此处α＝0）＝31700/82.6=384 Kg/cm2＜[τ]=1000 Kg/cm2组合应力[τ2＋(σM 2+σN2)]1/2＝[3842＋605.22)]1/2＝716Kg/cm2＜[σ]=1000 Kg/cm2；故件1强度满足要求。
2）吊装绳扣强度校核2.1件2选用钢丝绳扣φ39mm×18m一对，每根四股使用（每根工作绳数按3根绳计算）。
每根绳扣受力为：P1=Q=1/2Gj=1/2×63.3=31.7t=31700Kg；单根φ39mm钢丝绳破断拉力为S=52d2=52×392=79092 Kg钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3×79092/31700=7.48≥[n]=6[n]=6为吊装钢丝绳扣许用安全系数。
吊钩组零件计算书
◆吊钩横梁计算一、已知设计参数图1 吊钩横梁Q=2500000Nd=284mml=723mmh=278mmB=600mm材料：45屈服强度：355Mpa二、中间截面A-A的最大弯曲应力σ=MW=1.5Ql(B−d)h2=1.5∗2500000∗723 (600−284)∗278∗278=112≤3552.5=142Mpa起重机设计手册P252公式3-4-12结论：计算通过;◆拉板计算一、已知设计参数图2 拉板Q=2500000Nh01=641mmh02=340mmb=650mmδ1=92mmδ2=92mmd1=220mmd2=240mm上部轭板的应力集中系数αj1=下部轭板的应力集中系数αj2=材料：Q235A屈服强度：235Mpa二、上部拉板计算水平截面A－A的内侧孔边最大拉应力σt＝Qαj12(b−d1)δ1＝2500000∗2.32 2∗(650−220)∗92=74≤2351.7=138Mpa起重机设计手册P253公式3-4-15结论：计算通过;垂直截面B－B的内侧孔边最大拉应力σ＝Q(h012+0.25d12) 2d1δ1(h012−0.25d12)＝2500000∗(6412+0.25∗2202) 2∗220∗92∗(6412−0.25∗2202)=66≤2353=78Mpa起重机设计手册P253公式3-4-16结论：计算通过;轴孔d1处的平均挤压应力许用挤压应力[σbs]的取值：按工作时无相对转动进行取值,中小起重量≤100t取值为σs 4,大起重量>100t取值为σs3;σbs=Q2d1δ1=2500000 2∗220∗92=62≤2353=78Mpa起重机设计手册P253公式3-4-17结论：计算通过;三、下部拉板计算水平截面C－C的内侧孔边最大拉应力σt＝Qαj22(b−d2)δ2＝2500000∗2.28 2∗(650−240)∗92=76≤2351.7=138Mpa起重机设计手册P253公式3-4-15结论：计算通过;垂直截面D－D的内侧孔边最大拉应力σ＝Q(h022+0.25d22) 2d2δ2(h022−0.25d22)＝2500000∗(3402+0.25∗2402) 2∗240∗92∗(3402−0.25∗2402)=73≤2353=78Mpa起重机设计手册P253公式3-4-16结论：计算通过;轴孔d2处的平均挤压应力许用挤压应力[σbs]的取值：按工作时无相对转动进行取值,中小起重量≤100t取值为σs 4,大起重量>100t取值为σs3;σbs=Q2d2δ2=25000002∗240∗92=57≤2353=78Mpa起重机设计手册P253公式3-4-17结论：计算通过;◆滑轮轴计算一、已知设计参数图3 滑轮轴计算简图中间滑轮数量n1=4两侧滑轮数量n2=3拉板两侧相邻滑轮中心线之间的距离l2=258mm其他区域相邻滑轮中心线之间的距离l1=155mm中间滑轮之间距离的总和L=465mm滑轮钢丝绳拉力的合力S=250000N轴径：220mm材料：40Cr调质屈服强度：490Mpa二、最大剪应力计算滑轮轴所受剪力的两个极值均在支点处,分别用F1、F2表示;在求最大剪应力时,应选择F1、F2中绝对值较大者进行计算;F1=n2S=3250000=750000NF2=-R-n2S==4250000=-500000Nτmax=4F max πd2=4∗750000π∗2202=20≤113Mpa 结论：计算通过; 三、最大弯曲正应力计算滑轮轴所受弯矩的两个极值在支点处和中心处,分别用M 1、M 2表示;在求最大弯曲正应力时,应选择M 1、M 2中绝对值较大者进行计算;M1=−(n 2∗l 22+n 2(n 2−1)2l 1)S =−(3∗2582+3∗(3−1)2∗155)∗250000=Nmm中心处弯矩M 2等于右侧滑轮对中心处的弯矩M 右、支反力对中心处的弯矩M 支、中间滑轮对中心处的弯矩M 中之和,即M 2=M 右+M 支+M 中;M 右=−(n 2∗l 22+n 2(n 2−1)2l 1)S −(L 2+l 22)∗S ∗n 2 =−(3∗2582+3∗(3−1)2∗155)∗250000−(4652+2582)∗250000∗3 =NmmM 支=(0.5n1+n2)S ∗(L 2+l 22)=(0.5∗4+3)∗250000∗(4652+2582)=NmmM 中=−int(n 1+12)(int(n 1+12)−1)2∗l 1∗S=−int (4+12)∗(int(4+12)−1)2∗155∗250000=NmmM 中=−int(n 1+12)(int(n 1+12)−1)2∗l 1∗S −int(n 1+12)∗l 12∗S=−int (4+12)∗(int(4+12)−1)2∗155∗250000−int(4+12)∗1552∗250000=NmmM 2=M 右+M 支+M 中=+ =Nmmσmax =M max W=M maxπd 332 =π∗220332=204>4902.5=196Mpa起重机设计手册P252公式3-4-14 结论：计算不通过;。
吊装方案计算书
吊装方案计算书1.吊车荷载计算Pkmax=(Ta+Tb)/4=(1400+350)*10/4=5KNTa 为单元板块重量（kg）Tb 为小车自重2.横向水平荷载Tk=η(Q+Q1)*10/2N=0.2*(2+0.35)*10/4=1.175KN η系数，取为0.2Q为吊车额定起重量Q1为吊车重量N为吊车一侧车轮数3.纵向水平荷载Tkl=0.1ΣPmax=0.1*4*5=2KN4.吊车梁荷载设计值吊车梁的强度和稳定 P＝αβγPkmax=1.05*1.03*1.4*5=7.57KNT=γTk=1.4*1.175=1.65KN 局部稳定 P=αγPkmax=1.05*1.4*5=7.35KN吊车梁的竖向桡度 P=βPkmax=1.03*5=5.15KN5.强度计算：选用普工20σ＝Mx/ψWx=4PL/4/0.9*237000=7.57*4.8*1000000/0.9*237000=170.4MPa≤f=215MPa强度满足要求！6.稳定计算：σ＝Mx/ψφWx=7.35*4.8*1000000/0.9*237000＝157.7MPa≤f=215MPa稳定性满足要求！7.桡度计算：Vx=PL3/48EI+5QL4/384EI=5.15*1000*4800^3/48*210000*23700000+ 5*0.3*4800^4/384*210000*23700000=2.38+0.41=2.79mm≤L/800=4800/800=6mm桡度满足要求！8. 160x80x4钢方管强度校核校核公式：σ=N/A+M/γW<[fa]=215N/mm^2悬挑梁最危险截面特性：截面面积：A=1856mm^2惯性矩：Ix=6235800mm^4抵抗矩：Wx=77950mm^3弯矩：Mmax=3231200N*mm轴力：N=0Nσmax=N/A+Mmax/γW=0/2400+3231200/1.05*77950=39.478 N/mm^2<215N/mm^2强度能够满足要求。
预制构件吊具(吊梁、吊架)计算书
预制构件吊具（吊梁、吊架）计算书1前置参数钢材牌号选用Q345，吊装动力系数为1.5，重力荷载分项系数为1.3。
2吊梁计算2.1.吊梁几何尺寸吊梁长5米，耳板间距3m，下挂板吊孔间距250mm，吊孔直径60mm。
2.2.吊梁验算吊梁截面选用热轧H型钢200x200x8x12，吊梁单位自重为49.9kg/m，梁下挂板单位自重为22kg/m，则吊梁自重为：（）⨯W=49.9+225/1000=0.36t吊梁自重设计值为：⨯⨯⨯G=0.36 1.5 1.310=7.01KN2.2.1.预制墙2#地块A户型YWQ26验算2.2.1.1.外力计算构件重量为6.61t，构件自重设计值为6.61x1.5x1.3x10=128.9KN，总重量设计值为：G=128.9+7.01=135.9KN1上部钢丝绳竖向拉力：T=135.9/2=68.0KN1上部钢丝绳水平拉力：2T =135.9/2tan30=39.2KN ⨯︒上部钢丝绳拉力：T=135.9/2/sin30=78.5KN ︒2.2.1.2. 耳板验算根据《钢结构设计标准》GB 50017-2017第11.6条，设计耳板尺寸为：a=70mm ，b=50mm ，d 0=60mm ，厚度t=14mm ，具体如下图：a. 尺寸验算：214164450b/t=50/14=3.57444a=704458.733e e b b mm b mm =⨯+=≤=≤≥=⨯=，满足要求，满足要求，满足要求b. 强度验算取N=T=78.1KN 。
1) 耳板孔净截面处的抗拉强度：121min(216,)303=93.4305N/mm 2d b t b mm N f tb σ=+-==≤=2) 耳板端部截面抗拉（劈开）强度：20=93.4305N/mm 223Nf t a d σ=≤=-（/）3) 耳板抗剪强度：2V 95.4=29.4175N/mm 2Z mm N f tZσ===≤=故耳板尺寸、强度均满足要求。
常用起重索具吊具计算
常用起重索具吊具计算集团文件发布号：（9816-UATWW-MWUB-WUNN-INNUL-DQQTY-常用起重索具、吊具计算一、钢丝绳计算1.钢丝绳实际受力计算当被起吊物体重量一定时，钢丝绳与铅垂线的夹角a 愈大，吊索所受的拉力愈大；或者说，吊索所受的拉力一定时，起重量随着a 角的增大而降低。
（1-1）P ——每根钢丝绳所受的拉力（N ）； Q ——起重设备的重力（N ）； n ——使用钢丝绳的根数； a ——钢丝绳与铅垂线的夹角。
2.钢丝绳绳径选择选择钢丝绳直径时，一般可根据钢丝绳受到的拉力（即许用拉力P ），求出钢丝破断拉力总和ΣS 0，再查表找出相应的钢丝绳直径。
如所用的是旧钢丝绳，则以上所求得的许用拉力P 应根据绳的新旧程度，乘以0.4～0.7的系数。
详见下表1。
钢丝绳的容许拉力可按下式计算： （1-2） 式中P ——钢丝绳的容许拉力（kN ）； ΣS 0——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN ）；a ——考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳，a 分别取0.85、0.82、0.80；K ——钢丝绳使用安全系数。
见下表2 表1钢丝绳合用程度判断表P=Q ncosaP=a ΣS 0 K表2钢丝绳的安全系数3.钢丝绳的选用钢丝绳在相同直径时，股内钢丝越多，钢丝直径越细，则绳的挠性也就愈好，易于弯曲；但细钢丝捻制的绳不如粗钢丝捻制的绳耐磨损。
因此，不同型号的钢丝绳，其使用范围也有所不同。
6×19+1钢丝绳一般用作缆风绳、拉索，即用于钢绳不受弯曲或可能遭受磨损的地方；6×37+1钢丝绳一般用于绳子承受弯曲场合，常用于滑轮组中，作为穿绕滑轮组起重绳等；6×61+1钢丝绳用于滑轮组和制作千斤绳（吊索）以及绑扎吊起重物等。
4.钢丝绳选取中的经验公式（1）.在施工现场缺少钢丝破断拉力数据时，也可用经验公式近似估算的方法： 当公称抗拉强度为1400Mpa 时，ΣS 0=428d 2当公称抗拉强度为1550Mpa 时，ΣS 0=474d 2 当公称抗拉强度为1700Mpa 时，ΣS 0=520d 2 当公称抗拉强度为1850Mpa 时，ΣS 0=566d 2 当公称抗拉强度为2000Mpa 时，ΣS 0=612d 2 式中ΣS 0——钢丝绳的破断拉力，N ； d ——钢丝绳的直径，mm 。
起重吊装、常用吊具简易计算
起重吊装、常用吊具简易计算
(一)骑马式绳卡使用数量的计算
n=T∕2N∙(fl+f2)=2.5∙T∕N
式中TT冈丝绳上所受的拉力，N;
N-拧紧绳卡螺帽时,螺栓上所受的力(可查表求得)；
任一钢丝绳与钢丝绳之间的摩擦系数,为安全起见取仕=0。
F2T冈丝绳在绳卡卡箍上的摩擦系数，f2=0.2o
拉力值N是以用长0.2米的螺帽扳手双手用力拧紧螺帽为前提,一般使用三个,最后一个加旁弯,以便观察其是否有松动。
(二)、卸扣计算：
卸扣的承载能力与弯环部位直径的平方成正比，对直环形螺旋式卡环的允许承载按下式枯算。
P=40χd2平均N
式中P—允许承载荷重，N;
d平均T肖轴与弯环直径的平均值，即d平均二d÷dl/2mm
【例题】按表选用卸扣,己知销轴直径为12mm,弯环直径为Iomm,试确定其允许荷重为多少？
【解】：代入以上公式d平均=d+d1/2=12+10/2=11mm
P=40×d2平均=40χll2=4840N
答：查表允许负荷为5000N,与计算基本相吻合。
（三）、链条计算
按用途不同链条可分为焊接链条、片状链条两种,用于挠性传动构件或挠性起重构件。
其拉力按下式计算。
F=b∙9.81∙W∙m∕nN
式中b一链与垂直线形成夹角白时的受力系数，查表。
W—构件或设备的重量Kg;
m—安全系数,m=5;
nT连条根数。
吊车吊装计算资料
吊车吊装计算资料实用标准文案8.1、主冷箱内大件设备的吊装计算（一）下塔的吊装计算（1）下塔的吊装参数设备直径：φ4.2m设备高度：21.71m设备总重量：52.83t附于：上塔（上段）吊车臂杆长度和倾角排序体图dd1hh1下塔bacl臂杆中心αhsefo回转中心（2）主吊车吊装计算①设备吊装总荷重：p=pq+pf=52.83+3.6=56.43t式中：pq―设备吊装自重pq=52.83tpf―设备吊装吊索及均衡梁的额外重量，挑pf=3.6t②主吊车性能初选用为：采用260t履带吊（型号中联重科quy260）回转半径：16m臂杆长度：53m塔式起重能力：67t履带跨距：7.6m臂杆形式：主臂形式吊装使用特制均衡梁钩头采用160t/100t吊钩，钩头重量为2.8吨吊车站位：冷箱的西面③臂杆倾角排序：α=arccos（s－f）/l=arccos（16-1.5）/53=74.12°精彩文档实用标准文案式中：s―吊车回转半径：挑选s=16mf―臂杆底铰至回转中心的距离，f=1.5ml―吊车臂杆长度，选l=53m④净空距离a的计算：a=lcosα－（h－e）ctgα－d/2=53cos74.12°－(36.5-2)ctg74.12°－5/2=2.1m式中：h―设备吊装时距臂杆最近的最高点b至地面的高度，挑选h=36.5me―臂杆底铰至地面的高度，e=2md―设备直径：d=4.2m，取d=5m以上排序表明选好的吊车性能能够满足用户吊装市场需求⑤主吊车吊装能力采用校核：吊装总荷重/起吊能力=p/q=56.43/67=84.22%经过校核，选用的主吊车能够满足吊装要求。
（3）溜尾吊车的吊装计算①受力排序f=（9-1）×52.8321.71-1-1=21.44t9mg21.71m1.0mqf1mq26m附：下塔滚尾吊车受力排序体图②滚尾吊车的挑选精彩文档新颖标准文案辅助吊车选用为：75t汽车吊臂杆长度：12m；回转半径：7m；起吊能力：36t；吊装安全校核：因为21.44t〈36t，所以75t汽车吊能满足用户吊装建议。
索具计算书
吊绳计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《建筑材料规范大全》钢丝绳容许拉力计算:钢丝绳容许拉力可按下式计算:[F g] = aF g/K其中: [F g]──钢丝绳的容许拉力；F g──钢丝绳的钢丝破断拉力总和,取 Fg=151.50kN；α──考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，α=0.85；K ──钢丝绳使用安全系数，取 K=5.50；经计算得 [F g]=151.50×0.85/5.50=23.41kN。
钢丝绳的复合应力计算:钢丝绳在承受拉伸和弯曲时的复合应力按下式计算:σ = F/A+d0E0/D其中: σ──钢丝绳承受拉伸和弯曲的复合应力；F──钢丝绳承受的综合计算荷载,取 F=15.50kN；A──钢丝绳钢丝截面面积总和,取 A=103.28mm2；d0──单根钢丝的直径(mm)，取 d0=1.10mm；D──滑轮或卷筒槽底的直径,取 D=50.00mm；E0──钢丝绳的弹性模量，取 E0=78400.00N/mm2。
经计算得σ=15500.00/103.28+1.10×78400.00/50.00=1874.88N/mm2。
钢丝绳的冲击荷载计算:钢丝绳的冲击荷载可按下式计算:F s = Q(1+(1+2EAh/QL)1/2)其中: F s──冲击荷载；Q──静荷载，取 Q=12.70kN；E──钢丝绳的弹性模量，取 E=78400.00N/mm2；A──钢丝绳截面面积，取 A=103.28mm2；h──钢丝绳落下高度,取 h=250.00mm；L──钢丝绳的悬挂长度，取 L=5000.00mm。
经计算得 F s=12700.00×(1+(1+2×78400.00×103.28×250.00/12700.00/5000.00)1/2)=114899.18N≈115 kN。
吊装方案计算书
同安西福三路道路工程K1+396埭头溪桥扒杆法吊装方案与计算福建来宝建筑工程开发公司同安西福三路（纵一路~丙洲大桥段）项目部2007年11月一、工程概况：中山大桥桥位于路线中心桩号K1+K10+950.5直线上，斜交角15°。
桥梁上部结构形式为6*20m预应力钢筋砼空心板，每片空心板梁主体宽1.24m，高0.95m，其中中板重30.8t，边板重36.4t；空心板按斜交板预制，每孔空心板板长相等。
全桥体系布设：在0#、6#台桥台设置伸缩缝，其它墩均设置桥面连续。
二、架设方案：本桥空心板梁架设扒杆纵向“钓鱼”架设法是安装在墩台上的两休人字扒杆，配合运梁设备，以绞车相互牵吊，在无支架、无导梁支托的情况下，把梁悬空吊过桥孔，横移落梁，就位安装的架设法。
以预制梁的质量和墩台间跨径为基础，架梁、吊梁进行横移等各个阶段，对作用于扒着牵吊绳、卷扬机、锚碇和其它的附属设备所定应力进行计算，以保证设备的安全。
与此同时对各阶段的安全性进行定期检查。
本桥架设采用先中梁后边梁吊梁方法；架梁设备按中梁重量进行配置，吊装时先架设中梁2~3片后，再进行吊装边梁，边梁吊装时运梁车直接从已架好的中梁面采用卷扬机，牵引至另一端，再用扒杆吊移至边梁设计位置安装。
三、机械设备的选择：根据空心板的长度，重量以及现场的实际情况，拟采用卷扬机四台四、吊装前的准备工作①检查支座垫石的高程、位置、以及橡胶支座是否安放正确。
②测量标出每榀板梁的端线及边线于盖梁或台帽处，并用红漆示出。
③检查构件的长宽高三个方向尺寸是否正确，构件的堆放位置装车是否方便。
④检查运输及吊装道路是否按要求铺设。
五、现场布置及空心板吊装：中山大桥桥的吊装顺序为6跨5跨4跨3跨2跨1跨。
为了保证吊装顺利进行应如平面布置图，在6号台后设置一地垄用来锚固5号台卷扬机，结构尺寸如图示一，卷扬机的牵进引力为2吨。
在3号墩后设置地垄（如图示二）用于锚固在5号墩帽上的人字扒杆的缆风。
常用起重索具、吊具计算1
常用起重索具、吊具计算一、钢丝绳计算1.钢丝绳实际受力计算当被起吊物体重量一定时，钢丝绳与铅垂线的夹角 a 愈大，吊索所受的拉力愈大；或者说，吊索所受的拉力一定时，起重量随着 a 角的增大而降低。
QP=ncosa（ 1-1）P——每根钢丝绳所受的拉力（N）；Q——起重设备的重力（N）；n——使用钢丝绳的根数；a——钢丝绳与铅垂线的夹角。
2.钢丝绳绳径选择选择钢丝绳直径时，一般可根据钢丝绳受到的拉力（即许用拉力P），求出钢丝破断拉力总和ΣS0，再查表找出相应的钢丝绳直径。
如所用的是旧钢丝绳，则以上所求得的许用拉力P 应根据绳的新旧程度，乘以 0.4～0.7 的系数。
详见下表 1。
钢丝绳的容许拉力可按下式计算：P =aΣS0（ 1-2）K式中 P——钢丝绳的容许拉力（ kN ）；ΣS0——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN ）；a ——考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61 钢丝绳， a 分别取 0.85、0.82、0.80；K ——钢丝绳使用安全系数。
见下表2表 1 钢丝绳合用程度判断表类别判断方法合用程度使用场合Ⅰ新钢丝绳和曾使用过的钢丝绳，但各股钢丝绳100%重要场合的位置未有变动，无绳股凹凸现象，磨损轻微①各股钢丝已有变位、压扁及凹凸现象，但未露绳芯Ⅱ②钢丝绳个别部位有轻微锈蚀70%重要场合③钢丝绳表面有尖刺现象（即断丝），每米长度内尖刺数目不多于总丝数的 3%①钢丝绳表面有尖刺现象，每米长度内尖刺数目不Ⅲ多于总丝数的 10%50%次要场合②个别部位有明显的锈痕③绳股凹凸不太严重，绳芯未露出①绳股有明显的扭曲，绳股和钢丝有部分变位，有明显的凹凸现象Ⅳ②钢丝绳有锈痕，将锈痕刮去后，钢丝绳留有凹痕40%次要场合③钢丝绳表面上的尖刺现象，每米长度内尖刺数目不多于总丝数的 25%表 2 钢丝绳的安全系数使用情况安全系数 K使用情况安全系数 K 缆风绳用 3.5用作吊索，无弯曲6～7用于手动起重设备 4.5用作绑扎吊索8～10用于机动起重设备5～6用于载人的升降机143.钢丝绳的选用钢丝绳在相同直径时，股内钢丝越多，钢丝直径越细，则绳的挠性也就愈好，易于弯曲；但细钢丝捻制的绳不如粗钢丝捻制的绳耐磨损。
吊架计算书
工程设计计算书工程名称上海世博会演艺中心水上漂浮表演平台吊装钢桁架工程工程编号SCWD/10-008D设计阶段施工图计算题目吊装钢格架结构内力及变形计算项目负责人（设计负责人）年月日计算人年月日校对人年月日审核人年月日上海中交水运设计研究有限公司年月日一、计算模型采用Autodesk Robot 2009软件进行有限元计算。
根据吊架结构，将其作为三维模型计算，计算模型示意图如下：a模型俯视图b模型俯视图（局部）c模型正视图d模型正视图（局部）e模型侧视图f模型三维图图1 吊架结构内力计算模型示意图按照四点吊考虑，吊点位置分别距吊架两端10.0m，并且左右对称，吊高13.7m(钢丝绳与吊架平面呈45º角)。
主要构件尺寸详见设计图纸。
二、计算荷载1. 吊物自重1）吊物全重20t，总计吊点数量20个，则换算至每个吊点上的竖向集中荷载为：P1=20×10/20=10(kN)。
2）考虑到吊运时的动载作用，将吊物自重乘以动力系数1.30。
3）吊物自重组合计算时取作用分项系数为1.20。
2. 吊架自重1）吊架结构自重由软件自动计算得出，全重约32T。
2）考虑到吊运时的动载作用，将吊架自重乘以动力系数1.30。
3）吊架自重组合计算时取作用分项系数为1.20。
3. 附加荷载1）吊运时考虑钢丝绳在吊点处对主梁上吊点间部分的轴向挤压作用。
2）轴向附加荷载根据起吊重量及钢丝绳与主梁间夹角计算。
4. 吊架结构荷载计算模型示意图图2 吊架结构内力计算荷载示意图1. 计算结果示意图图3 吊架结构挠度计算结果图4 吊架结构内力计算结果2. 计算结果汇总表1 吊架结构内力计算结果汇总表吊架主梁截面钢管壁厚结构总重最大挠度最大应力10mm 约27T 33.4mm(约1/800) 94.18Mpa Φ800钢管12mm 约32T 29.6mm(约1/900) 86.70Mpa吊装过程中，假设因人为因素而出现连接顶部吊环的钢丝绳受力严重不均的情况，按三点受力校核吊架结构在自重作用下的抗扭强度，计算结果如下图所示。
吊点吊具计算书
重庆东水门长江大桥钢梁吊耳、吊具计算书计算：复核：审批：中铁大桥局股份有限公司重庆东水门长江大桥项目经理部2012年3月目录一、工程概述 (1)二、容许应力参数 (1)三、结构设计 (2)四、结构承载力验算 (3)4.1荷载计算 (3)4.2吊耳A1结构承载力验算 (3)4.3吊耳A2结构承载力验算 (5)4.4吊耳A3结构承载力验算 (7)4.5吊具A结构承载力验算 (8)4.6吊具B结构承载力验算 (10)4.7吊具C结构承载力验算 (12)五、结论 (14)一、工程概述重庆东水门长江大桥主桥为222.5+445+190.5m的双塔单索面斜拉桥。
主塔采用混凝土塔，P1墩高172.6m，P2墩高162.5m；主梁采用钢桁梁。
每塔设置斜拉索9对，全桥斜拉索共18对36根。
重庆东水门长江大桥杆件吊重及吊具分类统计表二、容许应力参数主要材料容许应力参数《钢结构设计规范GB50017-2003》三、结构设计1、耳板A1结构尺寸设计如图1。
图1 吊耳A1构造图2、耳板A2结构尺寸设计如图2。
图2 吊耳A2构造图3、耳板A3结构尺寸设计如图3。
图3 吊耳A3构造图4、吊具A和吊具B结构尺寸设计如图4。
图4 吊具A和吊具B构造图3、吊具C结构尺寸设计如图5。
图5 吊具C构造图四、结构承载力验算4.1荷载计算根据构造需要吊绳与桥面板之间的角度α大于°，由于钢梁重力是确定的，每个吊耳或者吊具的竖向分力N也是确定的，现在按最不利情况考虑取α等于°。
4.2吊耳A1结构承载力验算最重下层桥面板和上层加宽段边桥面板为74666.8kg，每个吊耳平均承受竖向力=186.67kN，水平分力=186.67×0.577=107.77kN。
1、吊耳A1焊缝强度验算耳板E1和加劲板E2与桥面板焊接采用坡口焊，弯矩、水平剪力和竖向轴力由耳板和加劲板共同承受。
焊缝质量为二级，坡口焊不采用引弧板施焊弯矩焊缝截面有效长度：耳板 E1加劲板E2A、剪力V沿耳板E1平行方向如下图所示。
起重吊装计算书
起重吊装计算书施工方案：一、工程概况本项目为XX工程，位于XX地区，主要包括XX栋建筑物、XX配套设施以及相关室外工程。
工程占地面积XX平方米，总建筑面积XX平方米。
本次施工的重难点在于大型构件的吊装作业，其中包括钢结构的吊装、大型设备安装等。
为确保吊装作业的安全、高效进行，特制定本施工方案。
二、吊装管理（一）、吊装施工组织流程1. 吊装前准备：包括施工图纸审核、编制吊装方案、施工安全技术交底等。
2. 吊装设备选型：根据吊装物件的重量、尺寸、吊装高度等因素，选择合适的吊装设备。
3. 吊装设备检查：检查吊装设备的性能、安全性、稳定性等，确保设备正常运行。
4. 吊装作业：按照吊装方案进行吊装作业，严格执行操作规程，确保作业安全。
5. 吊装完成后验收：对吊装完成的构件进行检查、验收，确保质量合格。
（二）、现场吊装组织机构1. 项目部：负责整个吊装工程的协调、管理、监督等工作。
2. 吊装班组：负责具体的吊装作业，包括设备操作、现场指挥等。
3. 安全监督组：负责对吊装作业的安全进行监督、检查，发现问题及时整改。
（三）、管理职责1. 项目部：负责组织、协调、管理吊装工程，确保工程顺利进行；负责与甲方、监理、设计等单位的沟通协调；负责吊装方案的审批和监督实施。
2. 吊装班组：严格执行吊装方案，负责吊装作业的安全、高效完成；负责吊装设备的操作、维护、保养；参加吊装前的安全技术交底和培训。
3. 安全监督组：负责对吊装作业的安全进行全程监督，发现问题及时整改；负责组织定期、不定期的安全检查，确保吊装作业安全。
三、工器具的选用1. 吊装设备：根据工程需要，选用合适的汽车吊、履带吊、塔吊等吊装设备。
设备选型需满足以下条件：a. 吊装设备的额定起重量应大于吊装物件的重量。
b. 吊装设备的工作半径应能满足吊装物件的位置要求。
c. 吊装设备的地基承载力应满足吊装设备稳定性的要求。
d. 吊装设备的性能、安全性、稳定性等需经过严格检查。
吊装工具计算书
吊装工具计算书依据<<建筑施工计算手册>>（13.1.2 吊装工具计算)。
吊钩螺杆部分截面验算:一.吊钩螺杆部分截面验算:吊钩螺杆部分可按受拉构件由下式计算:式中: ∑t──吊钩螺杆部分的拉应力；F──吊钩所承担的起重力，取 F=8000N；A1──螺杆扣除螺纹后的净截面面积:其中 d1──螺杆扣除螺纹后的螺杆直径(mm)，取d1=20mm；[∑t]──钢材容许受拉应力。
经计算得：螺杆扣除螺纹后的净截面面积 A1=3.14×202/4=314.00mm2；螺杆部分的拉应力∑t=8000/314.00=25.48N/mm2。
由于吊钩螺杆部分的拉应力25.48(N/mm2),不大于容许受拉应力50(N/mm2),所以满足要求!二.吊钩水平截面验算:水平截面受到偏心荷载的作用，在截面内侧的K点产生最大拉应力∑c,可按下式计算:式中: F──吊钩所承担的起重力，取 F=8000N；A2──验算2-2截面的截面积，其中: h──截面高度，取 h=28mm；b1,b2──分别为截面长边和短边的宽度，取 b1=18mm,b2=10mm；M x──在2-2截面所产生的弯矩,其中: D──吊钩的弯曲部分内圆的直径(mm)，取 D=100mm；e1──梯形截面重心到截面内侧长边的距离,λx──截面塑性发展系数,取λx=1.0；W x──截面对x-x轴的抵抗矩,其中: I x──水平梯形截面的惯性矩,[∑c]──钢材容许受压应力,取[∑c]=300N/mm2；2-2截面的截面积 A2=28×(18+10)/2=392mm2；解得:梯形截面重心到截面内侧长边的距离 e1=12.67mm；在2-2截面所产生的弯矩M x=8000×(100/2+12.67)=501333.33N.mm；解得:水平梯形截面的惯性矩 I x=24913.78mm4；截面对x-x轴的抵抗矩 W x=24913.78/12.67=1966.88mm3；经过计算得∑c=8000/392.00+501333.33/1966.88=275.30N/mm2。
盾构机吊装计算书
至-_--二 -= := _■■::一7-:一至附件6:计算书1.单件最重设备起吊计算（1） 单件设备最大重量： m=120t 。
（2） 几何尺寸： 6240mm x 6240mm x 3365mm 。
（3 ）单件最重设备吊装验算图1中盾吊装示意图 工况：主臂（L ） =30m ；作业半径（R ） =10m 额定起重量Q=138t （参见性能参数表） 计算：G=m X K1+q =12" 1.1+2.5=134.5t式中：口=单件最大质量； 0=动载系数，取1.1倍；q=吊索具质量，吊钩2t+索具0.5t ; 额定起重量 Q=138t >G=134.5t （最大）故：能满足安全吊装载荷要求。
为此选择XGC260履带式起重机能满足盾构机部件吊装要求。
2钢丝绳选择与校核…|■<_■==徙DE5F盐乖誌■:z T - Z - 7 - - - ~・■._二■:=:■_:-<・><三芯主吊索具配备：(以质量最大120t为例)主吊钢丝绳规格：6X 37-65.0盾构机最大重量为120t，吊具重量为2.5t.总负载Q =120t+2.5t=122.5t主吊钢丝绳受力P: P=QK/(4X sina) =34.57ta=77° (钢丝绳水平夹角)，K-动载系数1.1钢丝绳单根实际破断力S =331t钢丝绳安全系数=331 /34.57=9.575 , 大于吊装规范要求的8倍安全系数，满足吊装安全要求。
(详见《起重机设计规范》(GB/T3811-2008)符合施工要求)。
3.吊扣的选择与校核此次吊装盾构机，选用了6个55T的“？”型美式卸扣连接盾构机前盾、中盾的起吊吊耳与起吊钢丝绳，设每个卸扣所承受的负荷为H',则H' =K X Q 十4式中K1 :动载系数，取K1=1.1，Q:前盾的重量。
贝U H' =K X Q-4=1.1X 120-4=33T<55T因此所选用的6个该型号“ ？”型美式卸扣工作能力是足够的，可以使用。
装配式预制构件吊装梁及吊具计算书
附件1：一、预制楼梯吊装有关计算参数：预制楼梯最大自重为1.7吨，计算按照2吨计算，其自重为20KN，自重设计值G=20*1.2=24KN，预制楼梯自重密度为25kN/m3，吊装梁的材质为Q235钢，f=215Mpa，截面型式采用一对20#槽钢翼缘向内，截面面积为2*2880=5760mm2，回转半径i=78.6mm。
1.钢丝绳抗拉强度验算图4 预制楼梯吊装示意图如图4所示，自上而下对钢丝绳进行编号，钢丝绳1为塔吊构件主吊绳；钢丝绳2的直径为18.5 mm，位于吊装梁上方，共计2根；钢丝绳3的直径为18.5 mm，位于吊装梁下方，共计4根。
1）钢丝绳1抗拉强度验算根据规范可知，用于起重安装钢丝绳安全系数为5.0，而单根直径26mm 钢丝绳1可承受破断拉力为517 kN（见表1），所以设计可承受拉力为517/5=103.4 kN>G=24kN。
则钢丝绳1满足设计要求.2）钢丝绳2抗拉强度验算根据规范可知，用于起重安装钢丝绳安全系数为5.0，而单根直径18.5 mm钢丝绳2可承受破断拉力为257 kN（见表1），所以设计可承受拉力为257/5=51.4 kN>G/2=12kN。
则钢丝绳2满足设计要求。
3）钢丝绳3抗拉强度验算根据规范可知，用于起重安装钢丝绳安全系数为5.0，而单根直径18.5 mm钢丝绳3可承受破断拉力为257 kN（见表1），所以设计可承受拉力为257/5=51.4 kN> G/4=6kN。
则钢丝绳3满足设计要求。
2.吊具抗拉强度验算预制楼梯吊装时首先将楼梯预埋的内螺纹螺母与吊具通过高强螺栓连接好，再将钢丝绳穿过吊具顶部的吊装孔来实现楼梯与吊装梁之间可靠的固定。
每个楼梯布设了4个吊装预埋件，则每个楼梯安装4个吊具。
吊具中使用8.8级高强螺栓直径为20 mm。
吊具竖直拉力N=24*1.2/4=7.2kN，M20螺栓的小径d=17.294 mm，截面面积A=23438 mm2，安全系数取为5，另8.8级高强螺栓的抗拉强度设计值为830 MPa，M20螺栓所受拉应力为338.1/7.2=46.9MPa<f t b/S=830/5 MPa=166 MPa，满足设计要求。
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4、工况验算 4.1 主横梁整体载荷分析计算：
单根主梁最大计算弯矩（吊重 100 吨）：
Mmax= 50 15.4 2.5=322.5t.m
2
2
组合截面及其截面特性如下：
σ下= M max = 322.5 10 7 =122Mpa ＜[σ]=230Mpa 上弦材料 Q345B W 2.64 10 7
温州瓯江北口大桥 土建二标项目
DJ150 A3 改造吊具验算书
河南省路港起重机有限公司
中交一公局瓯江北口大桥土建二标项目经理部
二零一八年七月
1
1、设计依据 1.1《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 2. 《起重机设计规范》（GB3811-2008） 3. 《机械设计手册》（第四版，化学工业出版社）
4.2 新制吊具扁担整体载荷分析计算： 单根扁担最大计算弯矩（单点吊重 25 吨，共有 4 点）： 当吊具扁担收缩至最小处 1500mm 处，新制扁担展开至最外 4500mm 处，此时新制扁担有
最不利工况，对其进行验证：
Mmax= 25 4.5 1.5 =37.5t.m
2
3
组合截面及其截面特性如下：
M 37.5 107
σ下= max =
=95Mpa ＜[σ]=230Mpa 上弦材料 Q345B
W 3.95 106
主梁整体强度设计验算通过
5.3.8 主梁整体刚度验算：
PL3
80 363 1013
f=
=
=16.6mm
48EI 48 2.1 2.23 1016
主梁整体刚度：f=16.6mm ＜[f ]= L 80mm 500
2、总体设计方案： 原吊具仅 9060mm 长度，不满足对钢梁的吊装使用，故进行加长，同时由于钢梁尺寸处于
变化中，为保证全工况吊梁，在原精扎螺纹钢下挂新制扁担梁，可以满足钢梁吊点宽度方向从
2.85 米到 4.5 米自由调节。 3、吊具主要性能参数
3.1 最大起重量：
100t(实际最大承载为述两梁均非细长梁，故刚度不进行计算。
4