笼梯计算书
盾构下井楼梯验算
盾构下井楼梯验算书一、工程概况盾构区间施工，在始发井处设置下井梯笼。
梯笼采用18工字钢作为主梁，5*5cm角钢作为横撑，3mm厚防滑板作为脚踏板和踢脚板。
梯笼踏步高度和宽度分别为180mm和250mm。
梯笼分为三节，宽度为1000mm，每两节中间设置1000mm的休息平台，梯笼与平面角度为40度。
梯笼布置平纵断面图见下图：二、梯笼验算为保证下井梯笼的安全，对下井梯笼材料进行强度验算。
1、脚踏板验算脚踏板验算按照一个人站在一块踏板上，人重量按100kg考虑，踏板长度L=1000mm。
人站在脚踏板上时均布线荷载：q1=1000N/m脚踏板自重线荷载设计值为q2=1*0.25*0.003*7.85=117.75N/m跨中集中荷载值为p=1000N荷载为均布线荷载：M1=q1L2/8=1000*1*1/8=125N.m荷载为集中荷载：M2= q2L2/8+PL/4=117.75*1*1/8+1000*1/4=264.72N.m由于M2> M1，故采用M2验算强度，查表得踏板的净截面抵抗距为Wn=5940mm2；则，б=M2/Wn=264720/5940=45.17N.m<f=215N.m强度满足要求。
2、工字钢验算取1节梯笼7800m进行验算，踏板宽度250mm，按照一次上下10个人计算。
受力分析简图如下：人站在梯笼上时工字钢均布线荷载：q1=10*100*cos40/7.8=982.1N/m工字钢自重线荷载设计值为q2=24.143*10* cos40=184.95N/m跨中集中荷载值为p=3064.2N荷载为均布线荷载：M1=q1L2/8=982.1*1*1/8=122.8N.m荷载为集中荷载：M2= q2L2/8+PL/4=184.95*1*1/8+3064.2*1/4=789.2N.m由于M2> M1，故采用M2验算强度，查表得工字钢的净截面抵抗距为Wn=185000mm2；则，б=M2/Wn=789200/185000=4.27N.m<f=215N.m强度满足要求。
梯笼受力计算书
梯笼受力计算书梯笼自重及人行荷载作用下双拼槽钢受力验算（1）梯笼自重力（按最不利因素考虑：8节梯笼全部安装，每节梯笼尺寸：3m×2m×2m，高16m）梯笼自重力4.8KN/m；梯笼的总自重Nq=4.8×16=76.8KN；（2）人行荷载考虑20人同时在梯笼内行走，每人重量取75Kg，故人行荷载总重N人=20×75×10×10-3KN=15KN则N总=76.8+15=91.8KN（3）荷载分析本工程梯笼安装于两侧双拼槽钢（20a）上，故每侧双拼槽钢承受梯笼自重及人行荷载的1/2，每根双拼槽钢受两集中作用力作用，作用力大小为梯笼自重及人行荷载的1/4，简化力学模型后，将双拼槽钢两端视作固定端，绘制相应双拼槽钢截面在作用力下的剪力及弯矩图。
（4）力学模型如下图双拼槽钢受力图（单位：cm）如图示，P1=P2=91.8/4=22.95KN计算得：支座反力F1=15.3KN，F2=30.6KN弯矩M1=45.9KN·m，M2=30.6KN·m，绘制相应的剪力图、弯矩图①剪应力验算双拼槽钢受力剪力图（单位：cm）根据力学知识，图示剪力值最大值P=P1=P2=22.95KN=fA由剪力计算公式 Vmax为截面所能承受的剪力最大值Vmaxf 为型钢抗拉强度标准值A 为型钢截面积查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,A=57.716cm2V=215N/mm2×57.716×10-4m2max=1240.9KN=1240.9KN 本工程图示最大剪力值为22.95KN< Vmax②弯应力验算双拼槽钢受力弯矩图（单位：cm）由力学知识计算:=45.9KN·m双拼槽钢受力弯矩至最大处M1=Wf由弯矩计算公式Mmax为截面所能承受的剪力最大值Vmaxf 为型钢抗拉强度标准值W 为双拼槽钢截面模量查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,W=bh2/6=973333mm3=Wf=973333mm3×215N/mm2故：Mmax=209.267KN▪m=209.267KN▪m 本工程双拼槽钢所受最大弯矩至45.9KN·m < Mmax综上所述，本工程选用双拼槽钢可满足梯笼竖向承载力相关要求。
地铁车站安全梯笼受力验算书
目录一、概况 (2)1.1总体情况介绍 (3)1.2梯笼钢结构连接现状 (4)二、核算依据 (5)三、核算范围 (6)四、梯笼结构的平面及立面简图 (6)五、计算复核 (8)5.1荷载统计 (8)5.2计算控制信息 (9)5.3 楼层属性 (10)5.4 塔属性 (11)5.5构件统计 (11)5.6楼层质量 (13)5.7 楼层尺寸、单位质量 (15)5.8平面荷载简图 (16)5.9 计算结果简图 (19)5.10梁柱连接螺栓承载力核算 (29)5.11悬空工况下的支撑梁验算 (29)5.12悬空工况下吊柱螺栓验算 (32)5.13基础承载力验算 (32)5.14连墙件验算 (35)六、复核结果及结论 (38)七、建议 (39)地铁车站安全梯笼受力验算书一、概况1.1总体情况介绍该地铁车站深26m，现场底板已经施工完成，现场已投入使用的梯笼如图一所示，坐落在已经浇筑完成的底板上。
标准段梯笼详细构造如图二所示：图一：投入使用的梯笼现场照片图二：标准梯笼构造示意1.2梯笼钢结构连接现状（1）经现场踏勘，该梯笼柱底已坐落在基坑底面的钢筋混凝土筏板基础之上，但未与筏板基础刚性连接，未设置柱脚底板和后锚固用柱脚锚栓，仅用钢筋临时固定。
如图三所示：图三：梯笼柱脚现状（2）梯笼标准段钢梁与钢柱采用周圈满焊角焊缝连接，标准段间的钢柱采用附加短钢套管（规格为□90x3.25）+2M18高强螺栓连接。
如图四所示：图四：标准段主结构连接现状（3）在梯笼高度中部位置，两侧钢立柱与主体围护结构间设置连墙件，连墙件采用L60×60×3mm角钢，与梯笼成90度夹角，连墙件与主结构采用M16膨胀螺栓（L=250mm）连接，与梯笼满焊角焊缝连接。
如图五及图六所示：图五：连墙件现场做法一图六：连墙件现场做法二（4）钢梯斜梁采用热轧普通槽钢[14，两端支撑在主梁上。
踏步板采用花纹钢板2.0mm厚，现场做法如图七所示：图七：钢梯现场做法二、核算依据1.《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20182.《建筑工程抗震设防分类标准》GB 50223-20083.《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124.《混凝土结构设计规范》(2015年版) GB 50010-20105.《工程结构通用规范》GB55001-20216.《钢结构设计标准》GB50017-2017三、核算范围施工单位结合通行安全需要，委托我院对梯笼在上述两种不同的荷载工况下（即工况一：正常使用工况、工况二：悬空工况）的梯笼主结构梁柱承载力及变形、悬空工况下的承重工字钢梁承载力、柱脚承载力、梯笼基础承载力、连墙件承载力进行核算。
梯笼验算方案
梯笼验算方案1. 引言梯笼是一种用于垂直运输人员和货物的设备，广泛应用于建筑工地、仓库、码头等场所。
为确保梯笼的安全和稳定运行，我们需要进行梯笼的验算工作。
本文将介绍梯笼验算的方案，包括验算内容、验算方法和验算步骤等。
2. 验算内容梯笼验算的主要内容包括以下几个方面：2.1 确定载荷梯笼的设计载荷直接影响其安全运行能力。
根据梯笼使用的场所和用途确定载荷类型，可能包括人员、货物和设备的重量。
对于不同载荷类型，需要根据相关标准和规范进行不同的验算。
2.2 验算梯笼结构梯笼的结构主要包括框架、支撑杆、钢丝绳等部分。
在进行验算时，需要对这些部分的强度和刚度进行验证，确保能够承受设计载荷下的力学作用。
2.3 验算梯笼的运行安全性梯笼的运行安全性是指在运行过程中能够保持稳定，不发生倾翻、抖动等异常情况。
为了验证梯笼的运行安全性，需要对其进行动态模拟和静态计算，以评估其在各种工况下的稳定性。
2.4 确保梯笼的使用寿命梯笼的使用寿命与其结构、材料的疲劳寿命密切相关。
在进行验算时，需要考虑材料的强度、耐久性等指标，以确保梯笼具备足够的使用寿命。
3. 验算方法梯笼的验算可以采用以下方法：3.1 理论计算根据梯笼的载荷和结构参数，利用力学和结构力学理论进行计算。
通过计算，可以得出梯笼在设计载荷下的受力情况，包括弯曲、拉伸、压缩等。
3.2 模拟仿真利用计算机辅助设计软件对梯笼进行三维建模，并进行动态模拟。
通过模拟仿真，可以观察梯笼在不同工况下的运行情况，评估其稳定性和安全性。
3.3 实验测试通过制作梯笼的模型或样机，进行实验测试。
实验可以对梯笼的结构和性能进行直接验证，得到实验数据和性能指标。
4. 验算步骤进行梯笼验算的一般步骤如下：4.1 确定验算标准和规范根据梯笼的使用场所和用途，确定适用的验算标准和规范。
常用的标准有国家标准、行业标准和相关规范。
4.2 收集梯笼参数和载荷数据收集梯笼的结构参数和设计载荷数据，包括材料强度、梯笼尺寸、承重能力等。
楼梯结构设计手算计算书【范本模板】
楼梯详细手算计算书（结构设计）平台板设计（对斜板取1m 宽作为其计算单元） （TB-1）1、确定斜板板厚度t斜板的水平投影净长 L 1n =3080 mm斜板的斜向净长 L 1n ，= L 1n /cos α=3080/（280/22280150+）=3080/0。
881=3496 mm斜板厚度t 1=(1/25～1/30)L 1n ，=（1/25～1/30）×3496=140~117 mm ， 取t 1=120 mm 2、荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m ）恒荷载栏杆自重0。
2锯齿形斜板自重 r 2(d/2+t 1/cos α）=25×(0。
15/2+0.12/0.881)=5.28 20厚面层 r 1c 1（e+d ）/e=20×0。
02×(0。
28+0。
15）/0.28=0。
61板底20厚混合砂浆 r 3c 2/cos α=17×0.02/0。
881=0.39横荷载合计g 6.5 活荷载3.5注：r 1、r 2、r 3为材料容重 E 、d 为踏步宽和高 c 1为踏步面层厚度 α为楼梯斜板的倾角 t 1为斜板的厚度 c 2为板底粉刷的厚度 3、荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合: P=1.2×6.5+1。
4×3。
5=12。
7 kN/m由永久荷载效应控制的组合: P=1.35×6.5+1.4×0。
7×3.5=12。
21 kN/m 所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算，取P=12。
7 kN/m 4、内力计算斜板的内力一般只需计算跨中最大弯矩即可.考虑到斜板两端均与梁整体浇注,对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取:M=Pl 1n 2/10=12.7×3。
082/10=12。
05 kN ·m 5、配筋计算h 0=t 1—20=120—20=100 mmαs =M/α1f c bh 0 2 =12.05×106 /（1。
笼梯荷载计算
武汉轨道交通三号线土建工程第十一标段安全梯笼荷载计算书编制：审核：中铁隧道股份有限公司武汉轨道交通三号线十一标项目经理部二○一三年三月武汉市轨道交通三号线第十一标段范湖站土建工程位于青年路与常青路及规划马场角路交叉口的东侧，沿规划马场角路下呈东西向布置，与2号线范湖站通过通道换乘。
本站为地下三跨三层十二米五岛式站台，车站主体结构外包尺寸为267×21.6×24.8m（长×宽×高），车站顶部覆土约3.3～3.6m。
车站主体围护结构采用1米宽地下连续墙，墙深约为49m。
车站标准段基坑宽21.60m，标准段基坑深度为24.80m，盾构井处基坑深度约为25.90m，基坑开挖面积6072m2。
冠梁及第一道砼支撑总长1595.7m。
冠梁截面尺寸为1500mm×900mm,混凝土支撑尺寸为700mm×900mm。
冠梁及支撑混凝土型号为C30。
由于基坑开挖深度较大，开挖过程中将有大量人员上下基坑，为了人员上下的安全，我公司特订做标准安全梯笼，每节梯笼长3.6m，宽1.7m，高2.5m，每节梯笼连接用16颗M20螺栓连接，开挖至基坑底部时，共需要8节梯笼。
在基坑上部开挖面没有较好的支撑梯笼的受力点，因此，我方采用将梯笼受力点放置在混凝土支撑边沿，详细结构形式见下图：冠梁冠梁砼支撑梯笼安装位置示意图梯笼荷载计算如下：第一道支撑采用700×900混凝土支撑，混凝土等级C30，施工荷载取2kN/m，笼梯荷载1节按1.1t取，取8节，作用在单根砼支撑上的荷载为22kN，支撑轴力2502kN。
(1)计算模型(2)计算结果基本组合弯矩图基本组合剪力(3)配筋构件为偏心受压构件，受弯矩318kNm，受轴力2502×1.35=3377kN构件截面高900mm，宽700mm。
计算长度为10800mm。
采用C30混凝土。
配置钢筋25。
采用对称配筋。
大偏心受压。
梯笼受力计算书
梯笼受力计算书梯笼自重及人行荷载作用下双拼槽钢受力验算（1）梯笼自重力（按最不利因素考虑：8节梯笼全部安装，每节梯笼尺寸：3m×2m×2m，高16m）梯笼自重力m；梯笼的总自重Nq=×16=；（2）人行荷载考虑20人同时在梯笼内行走，每人重量取75Kg，故人行荷载总重N人=20×75×10×10-3KN=15KN则N总=+15=（3）荷载分析本工程梯笼安装于两侧双拼槽钢（20a）上，故每侧双拼槽钢承受梯笼自重及人行荷载的1/2，每根双拼槽钢受两集中作用力作用，作用力大小为梯笼自重及人行荷载的1/4，简化力学模型后，将双拼槽钢两端视作固定端，绘制相应双拼槽钢截面在作用力下的剪力及弯矩图。
（4）力学模型如下图双拼槽钢受力图（单位：cm）如图示，P1=P2=4=计算得：支座反力F1=，F2=弯矩M1=·m，M2=·m，绘制相应的剪力图、弯矩图①剪应力验算双拼槽钢受力剪力图（单位：cm）根据力学知识，图示剪力值最大值P=P1=P2=由剪力计算公式 V=fAmax为截面所能承受的剪力最大值Vmaxf 为型钢抗拉强度标准值A 为型钢截面积查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,A=V=215N/mm2××10-4m2max==本工程图示最大剪力值为< Vmax②弯应力验算双拼槽钢受力弯矩图（单位：cm）由力学知识计算:=·m双拼槽钢受力弯矩至最大处M1=Wf由弯矩计算公式Mmax为截面所能承受的剪力最大值Vmaxf 为型钢抗拉强度标准值W 为双拼槽钢截面模量查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,W=bh2/6=973333mm3=Wf=973333mm3×215N/mm2故：Mmax=▪m=▪m本工程双拼槽钢所受最大弯矩至·m < Mmax综上所述，本工程选用双拼槽钢可满足梯笼竖向承载力相关要求。
钢制螺旋楼梯计算书
***新建钢螺旋楼梯计算书计算：审核：2018年11月12日目录一、工程概况： (1)二、设计依据及计算软件 (3)2.1、设计规范 (3)三、计算模型 (4)3.1 建模 (4)3.2 荷载取值 (8)3.3 计算结果 (9)四、二层休息平台计算 (13)五、起步平台及原结构加固计算 (14)一、工程概况：****对主楼局部、首层进行改扩建，含新增钢螺旋楼梯一部。
新增螺旋楼梯平面位置如下图所示：螺旋楼梯下部为吧台桌面，楼梯起步平台面和桌面平齐，离地面高度为1020mm。
楼梯在二楼设置水平休息平台和原地面相联通。
根据实际可布置空间尺寸，螺旋楼梯内圈半径为550mm，外圈半径为1750mm，踏步宽度为1100mm，共设置20个踏步，相邻踏步间转角为18˚，高差为170mm。
二、设计依据及计算软件2.1、设计规范本工程按照如下规范、规程进行设计:1. 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)2. 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)(2015年版)3. 《钢结构设计规范》(GB50017-2003)4. 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)5. 《人民防空地下室设计规范》(GB50038-2005)6. 《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ99-2015)7. 《矩形钢管混凝土结构技术规程》(CECS 159:2004)8. 《钢板剪力墙技术规程》(JGJ/T 380-2015)9. 《门式刚架轻型房屋钢结构技术规范》(GB51022-2015)10.《混凝土结构加固技术规范》（GB 50367-2013）11.《混凝土结构加固构造》（13G311-1,13G311-2）以及其他未列项目见国家现行标注、规范及规程。
2.2 计算软件本结构设计采用上海佳构软件科技有限公司研发通用建筑结构软件STRAT v7.0,该软件为计算螺旋楼梯内置了部分相适应的程序。
官方对螺旋楼梯计算说明如下。
楼梯计算书
恒荷控制：
Pn(G) = 1.35*Pk＋γQ*0.7*B*q = 1.35*7.90＋1.50*0.7*1*3.50 = 14.33 kN/m
活荷控制：Pn(L) = γG*Pk＋γQ*B*q = 1.30*7.90＋1.50*1*3.50 = 15.52 kN/m
荷载设计值：Pn = max{ Pn(G) , Pn(L) } = 15.52 kN/m
3. 正截面受弯承载力计算：
左端支座反力: Rl = 18.31 kN
右端支座反力: Rr = 18.31 kN
最大弯矩截面距左支座的距离: Lmax = 1.18 m
最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.18 m
Mmax = Rl*Lmax－Pn*x2/2 = 18.31*1.18－15.52*1.182/2
计算面积 As：330实配面积： 565 mm2
2.2 号钢筋计算结果(支座)
计算面积 As'：82.57 mm2 采用方案：12@200 实配面积： 565 mm2 3.3 号钢筋计算结果 采用方案：8@200 实配面积： 251 mm2 六、跨中挠度计算: Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 1.计算永久组合弯距值 Mq: Mq = Mgk+Mqk
栏杆荷载：qf = 0.20kN/m
永久荷载分项系数: γG = 1.30
可变荷载分项系数: γQ = 1.50
准永久值系数: ψq = 0.40
4.材料信息：
混凝土强度等级: C30
fc = 14.30 N/mm2
ft = 1.43 N/mm2 ftk = 2.01 N/mm2 钢筋强度等级: HRB400 Es = 2.00*105 N/mm2 保护层厚度：c = 20.0 mm
梯笼受力计算书
梯笼受力计算书梯笼自重及人行荷载作用下双拼槽钢受力验算（1）梯笼自重力（按最不利因素考虑：8节梯笼全部安装，每节梯笼尺寸：3m×2m×2m，高16m）梯笼自重力4.8KN/m；梯笼的总自重N q=4.8×16=76.8KN；（2）人行荷载考虑20人同时在梯笼内行走，每人重量取75Kg，故人行荷载总重N人=20×75×10×10-3KN=15KN则N总=76.8+15=91.8KN（3）荷载分析本工程梯笼安装于两侧双拼槽钢（20a）上，故每侧双拼槽钢承受梯笼自重及人行荷载的1/2，每根双拼槽钢受两集中作用力作用，作用力大小为梯笼自重及人行荷载的1/4，简化力学模型后，将双拼槽钢两端视作固定端，绘制相应双拼槽钢截面在作用力下的剪力及弯矩图。
（4）力学模型如下图双拼槽钢受力图（单位：cm）如图示，P1=P2=91.8/4=22.95KN计算得：支座反力F1=15.3KN，F2=30.6KN弯矩M1=45.9KN·m，M2=30.6KN·m，绘制相应的剪力图、弯矩图①剪应力验算双拼槽钢受力剪力图（单位：cm）根据力学知识，图示剪力值最大值P=P1=P2=22.95KN由剪力计算公式 V max=fAV max为截面所能承受的剪力最大值f 为型钢抗拉强度标准值A 为型钢截面积查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,A=57.716cm2V max=215N/mm2×57.716×10-4m2=1240.9KN本工程图示最大剪力值为22.95KN< V max=1240.9KN②弯应力验算双拼槽钢受力弯矩图（单位：cm）由力学知识计算:双拼槽钢受力弯矩至最大处M1=45.9KN·m由弯矩计算公式M max=WfV max为截面所能承受的剪力最大值f 为型钢抗拉强度标准值W 为双拼槽钢截面模量查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,W=bh2/6=973333mm3故：M max=Wf=973333mm3×215N/mm2=209.267KN▪m本工程双拼槽钢所受最大弯矩至45.9KN·m < M max=209.267KN▪m综上所述，本工程选用双拼槽钢可满足梯笼竖向承载力相关要求。
梯笼受力计算书教学提纲
梯笼受力计算书梯笼受力计算书梯笼自重及人行荷载作用下双拼槽钢受力验算（1）梯笼自重力（按最不利因素考虑：8节梯笼全部安装，每节梯笼尺寸：3m×2m×2m，高16m）梯笼自重力4.8KN/m；梯笼的总自重Nq=4.8×16=76.8KN；（2）人行荷载考虑20人同时在梯笼内行走，每人重量取75Kg，故人行荷载总重N人=20×75×10×10-3KN=15KN则N总=76.8+15=91.8KN（3）荷载分析本工程梯笼安装于两侧双拼槽钢（20a）上，故每侧双拼槽钢承受梯笼自重及人行荷载的1/2，每根双拼槽钢受两集中作用力作用，作用力大小为梯笼自重及人行荷载的1/4，简化力学模型后，将双拼槽钢两端视作固定端，绘制相应双拼槽钢截面在作用力下的剪力及弯矩图。
（4）力学模型如下图双拼槽钢受力图（单位：cm）如图示，P1=P2=91.8/4=22.95KN计算得：支座反力F1=15.3KN，F2=30.6KN弯矩M1=45.9KN·m，M2=30.6KN·m，绘制相应的剪力图、弯矩图①剪应力验算双拼槽钢受力剪力图（单位：cm）根据力学知识，图示剪力值最大值P=P1=P2=22.95KN由剪力计算公式 V=fAmax为截面所能承受的剪力最大值Vmaxf 为型钢抗拉强度标准值A 为型钢截面积查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,A=57.716cm2V=215N/mm2×57.716×10-4m2max=1240.9KN=1240.9KN 本工程图示最大剪力值为22.95KN< Vmax②弯应力验算双拼槽钢受力弯矩图（单位：cm）由力学知识计算:=45.9KN·m双拼槽钢受力弯矩至最大处M1=Wf由弯矩计算公式Mmax为截面所能承受的剪力最大值Vmaxf 为型钢抗拉强度标准值W 为双拼槽钢截面模量查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,W=bh2/6=973333mm3=Wf=973333mm3×215N/mm2故：Mmax=209.267KN▪m=209.267KN▪m 本工程双拼槽钢所受最大弯矩至45.9KN·m < Mmax综上所述，本工程选用双拼槽钢可满足梯笼竖向承载力相关要求。
高层建筑人货梯基础承载计算
高层建筑人货梯基础承载计算锦城大厦结构总高度为106m，由于周边场地狭窄，现计划在南侧地下室顶板3轴~4轴交0A轴~A轴电梯间外安装一双笼人货升降梯，型号为SCD200/200，其中吊笼重1200kg×2、外笼重1480 kg、导轨架每标准节重180 kg高1508、对重重1200 kg×2、吊笼载重量2000 kg×2。
计算如下：标准节个数：106÷1.508 ≈ 70节基础承载近似等于：P=（吊笼重+外笼重+导轨架总重+对重重+载重量）×0.02=[（1200×2）+1480+（180×70）+（1200×2）+（2000×2）] ×0.02=457.6 KNP × 1.2 = 549.12 KN按能承受最大压力Pmax = 550 KN 而制作的基础，则符合该升降机的使用要求。
根据升降机基础说明，基础承受的荷载能力应大于P，基础平面尺寸按4000×3600，由于座落在南侧地下室顶板3轴~4轴交0A轴~A轴上，顶板厚300，设计承载力为30KN/m2。
Q = Pmax ÷（3.6×4.0）= 38.2 KN/m2 > 30KN/m2不能满足要求，须加强处理。
由于地下室顶板钢筋已预留，不能加强处理，现考虑在升降机安装至十层后，在地下室负一层、负二层及负三层加设满堂钢管架回顶，把力传至地下室底板上，立杆按0.8m×0.9m布置。
做法见后附图。
立杆的承载力计算立杆的稳定性计算公式其中 N ——立杆的轴心压力设计值；——轴心受压立杆的稳定系数,按1.8m步距由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A ——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；N ≤ A [ƒ] = 0.186 ×4.89×102×205 = 18.646 KNN÷(0.8×0.9) = 25.9 KN/m230 + 25.9 = 55.9 > 38.2 KN/ m2满足人货梯承载力要求!中建总锦城大厦项目部2006年1月12日。
螺旋楼梯计算程序兼计算书
数据输入数据输出注：Mr=pRrβ/2sinθ-Hhθ/βcos(θ+γ-π/2)-pR(1-cosθ)Mn=[pRrβ/2(1-cosθ)-Hhθ/βsin(θ+γ-π/2)+pR(Rsinθ-rθ)]sinψ+Hrcos(θ+γ-π/2)cosψT=[pRrβ/2(1-cosθ)-Hhθ/βsin(θ+γ-π/2)+pR(Rsinθ-rθ)]cosψ-Hrcos(θ+γ-π/2)sinψVr=-Hsin(θ+γ-π/2)Vn=-Hcos(θ+γ-π/2)sinψ+pR(β/2-θ)cosψN=Hcos(θ+γ-π/2)cosψ+pR(β/2-θ)sinψ上半段螺旋梯的Mr、Vr与下半段相同，而Mn、T、Vn、N数值与下半段相同，符号相反。
θ/β= 1.00211.97KN·m Mr=0.00KN·m ，Mn=-517.95KN·m Vr=-79.95KN ，Vn=-140.75KN N=-143.99KN (拉)θ/β= 1.006567mm 2㈣、总的纵向钢筋截面面积A s =A st +2(A sr +A sn ) =2相关内力为：㈠、扭矩T 最大截面为：，其中T max =因上半段螺旋梯段的N 为拉力，所以截面设计按上半段进行，下半段的配筋与上半段相同。
四、截面配筋㈡、径向弯矩Mr 和轴力N 相对最大截面为：θ/β-pR2(1-cosθ)osψψ/2)+pR(Rsinθ-rθ)]cosψ-Hrcos(θ+γ-π/2)sinψπ/2)+pR(Rsinθ-rθ)]sinψ+Hrcos(θ+γ-π/2)cosψ、Vn、N数值与下半段相同，符号相反。
曲面上一点在底面投影的水平旋转角）上半段进行，下半段的配筋与上半段相同。
梁式楼梯计算书(示例)
梁式楼梯计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、工程名称: LT-1二、示意图三、基本资料1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB50009－2012）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）2．几何参数：楼梯类型：梁式楼梯（__╱ 型）支座条件：两端固定斜梯段水平长度： L1 = 1400 mm 下平台长度： L3 = 1220 mm梯段净跨： L n = L1＋L3 = 1400＋1220 = 2620 mm楼梯高度：H = 960mm 楼梯宽度：W = 1800 mm梯板厚：t = 100 mm 楼梯级数：n = 6(阶)踏步宽度： b = 280 mm 踏步高度：h = 160 mm上平台楼梯梁宽度: b1 = 400 mm 下平台楼梯梁宽度: b2 = 400 mm 楼梯梁高度：h3 = 450 mm 楼梯梁宽度： b3 = 200 mm水平段楼板厚度： h4 = 100 mm3．荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 1.50kN/m2栏杆荷载：q f = 1.00kN/m永久荷载分项系数: γG = 1.20 可变荷载分项系数: γQ = 1.40准永久值系数: ψq = 0.504．材料信息：混凝土强度等级: C30 f c = 14.30 N/mm2f tk = 2.01 N/mm2f t = 1.43 N/mm2梯梁纵筋强度等级: HRB400 E S = 200000 N/mm2f y = 360.0 N/mm2受拉区纵向钢筋类别：带肋钢筋其余钢筋选用HPB300钢f yv = 270.0 N/mm2保护层厚度: c = 30 mm顶棚厚度 c1＝ 20mm 顶棚容重 R s＝20.0 kN/m3混凝土容重 R c＝25.0 kN/m3混凝土弹性模量 E c= 3.00×104 N/mm2钢筋弹性模量 E s= 2.0×105 N/mm2梯段板纵向受力钢筋合力点至近边距离a s1 = 40 mm梯梁纵向受力钢筋合力点至近边距离a s2 = 40 mm四、计算过程：说明：本计算书中所有的剪力、弯矩、挠度均由《建筑结构静力计算手册》中单跨梁的内力及变位计算公式所得。
楼梯计算书
楼梯计算书踏步板倾角α＝arctan 161260＝31.91°，cos26.57＝0.849 （2）、荷载计算(取1m 宽板带计算)永久荷载标准值栏杆 0.5KN/m 踏步面层 （0.16＋0.26）×0.05×25/0.30＝1.75KN/m 梯段板自重 25×（0.10/0.849＋0.16/2）＝4.95KN/m 小计 7.2KN/m 永久荷载设计值 g ＝1.2×7.51＝8.64KN/m 可变荷载设计值 q ＝1.4×2.0＝2.80K N /m 合计 g ＋q ＝11.4KN/m（3）、内力及截面承载力计算① 正截面承载力计算取h 0＝100-20=80mm ；l n ＝8×260＝2080mm 。
考虑到梯段板两端与梁的固结作用，板跨中最大弯矩：M ＝101pl n 2＝101×11.4×2.382＝6.46KN ·m/m A s ＝20bh f Mcm ＝6.46×106/（9.6×1000×802）＝0.105γs ＝0.5×（1＋s a 21-）＝0.5×（10.895 A s ＝0h f Ms y γ ＝6.46×106/（270×0.895×80）＝334mm 2/m纵向受力钢筋选用 10@130，A s ＝604 mm 2＞334mm 2 , 满足要求。
ρ＝6041000100⨯＝0.604%＞ρmin ＝0.15%分布筋每级踏步1根φ8。
② 斜截面承载力计算V ＝21pl n ·cos α＝21×11.4×2.38×0.895＝12.14KN/m V ＝0.07f c bh 0＝0.07×9.6×1000×100＝67.2KN/m ＞19.06KN/m 所以不需进行斜截面验算。
拆装箱式梯笼结构验算书
拆装箱式梯笼结构验算书一、引言拆装箱式梯笼结构是一种常用于建筑工地和高空作业的设备，具有快速拆装、移动方便等特点。
本文将对拆装箱式梯笼结构进行验算，以确保其安全可靠的使用。
二、结构参数1. 梯笼结构总高度：H = 10m2. 梯笼结构总宽度：W = 3m3. 梯笼结构总长度：L = 6m4. 额定载重量：Q = 1000kg5. 材料强度：σ = 300MPa三、横梁验算横梁是梯笼结构的主要承重部件，其承受着梯笼自重和额定载荷的作用力。
根据力学原理，可以对横梁进行验算。
1. 自重验算横梁的自重可以通过材料密度和横梁截面积计算得出。
假设横梁材料为钢，密度ρ = 7850kg/m³，横梁截面积为A = 0.1m²，则横梁的自重为：G_self = ρ * A * L2. 额定载荷验算横梁在额定载荷下的最大弯矩可以通过以下公式计算得出：M_max = Q * L / 4根据横梁的截面形状和材料强度，可以计算出其惯性矩I和截面模量W，进而得到横梁的最大弯矩应力σ_max：σ_max = M_max * y / W其中，y为横梁截面离中性轴的距离。
根据横梁的跨度和材料强度，可以计算出横梁的挠度：δ = 5 * Q * L^4 / (384 * E * I)四、立柱验算立柱是梯笼结构的支撑部件，其承受着梯笼自重和额定载荷的作用力。
根据力学原理，可以对立柱进行验算。
1. 自重验算立柱的自重可以通过材料密度和立柱截面积计算得出。
假设立柱材料为钢，密度ρ = 7850kg/m³，立柱截面积为A = 0.01m²，则立柱的自重为：G_self = ρ * A * H2. 额定载荷验算立柱在额定载荷下的最大压力可以通过以下公式计算得出：P_max = Q / (W * H)根据立柱的截面形状和材料强度，可以计算出其截面面积A和截面惯性矩I，进而得到立柱的最大压力应力σ_max：σ_max = P_max / A根据立柱的长度和材料弹性模量，可以计算出立柱的压缩变形：ΔH = P_max * H / (A * E)五、连接件验算连接件是梯笼结构中各个部件之间的连接元件，其承受着梯笼自重和额定载荷的作用力。
楼梯计算书
楼梯计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：楼梯类型：梁式楼梯（╱型）支座条件：两端固定斜梯段水平长度：L1 = 4200 mm梯段净跨：L n = L1 = 4200 mm楼梯高度：H = 2400mm 楼梯宽度：W = 2000 mm梯板厚：t = 100 mm 楼梯级数：n = 16(阶)踏步宽度： b = 280 mm 踏步高度：h = 150 mm上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm 下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm楼梯梁高度：h3 = 400 mm 楼梯梁宽度：b3 = 200 mm 3．荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 2.00kN/m2栏杆荷载：q f = 2.00kN/m4．材料信息：混凝土强度等级: C25 f c = 11.90 N/mm2f tk = 1.78 N/mm2f t = 1.27 N/mm2梯梁纵筋强度等级: HRB335 f y = 300.0 N/mm2其余钢筋选用HPB235钢f yv = 210.0 N/mm2顶棚厚度c1＝20mm 顶棚容重R s＝20.0 kN/m3混凝土容重R c＝25.0 kN/m3混凝土弹性模量E c = 28000 N/mm2钢筋弹性模量E s = 210000 N/mm2钢筋保护层厚度a s = 20 mm梯段板纵向受力钢筋合力点至近边距离a s1 = 25 mm梯梁纵向受力钢筋合力点至近边距离a s2 = 30 mm三、计算过程：说明：本计算书中所有的剪力、弯矩、挠度均由《建筑结构静力计算手册》中单跨梁的内力及变位计算公式所得。
4标梯笼计算书
合肥市轨道交通3号线
土建TJ04标区间盾构隧道工程梯笼工字钢承载力验算
中铁上海工程局集团有限公司
合肥市轨道交通3号线土建TJ04标项目经理部编制
二〇一七年三月
合肥市轨道交通3号线土建TJ04标区间隧道采用盾构法施工，芙蓉路站为始发站。
作业人员需下到底板进入隧道进行作业，采用5节梯笼搭设临时下井通道。
用20b工字钢作为支撑，在左线盾构吊装孔右上角支撑梯笼。
现对工字钢承载力进行验算，取同时在梯笼中20人的受力状态进行验算。
荷载清单：
5节梯笼，每节0.5t；
每人重80kg。
工字钢物理参数：
W x=250cm3
抗弯承载力【σ】=235Mpa，安全系数取1.5。
取工字钢荷载总重：
G=（5*0.5*103+20*80）*9.8=40180N
工字钢3承载力F1=0.3G=13393.33N
工字钢3最危险截面为中间截面，
M=0.25FL
L为工字钢3跨度，L=8m
M=0.25*13393.33*8=26786.66N·m
查表的20b工字钢截面系数W x=250cm3
工字钢3的弯曲正应力σ=M/W x
σ=26786.66/250Mpa=107.15Mpa
【σ】=235Mpa，安全系数1.5，【σ】1=235/1.5=156Mpa
σ＜【σ】1
所以，当梯笼内同时有20人时，工字钢支撑满足承载力要求。
梯梁、梯柱、计算书
梯梁、梯柱、计算书示意图：三、基本资料：1.依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2.几何参数：楼梯净跨: L1 = 2240 mm 楼梯高度: H = 1400 mm梯板厚: t = 160 mm 踏步数: n = 9(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm下平台宽: L2 = 2110 mm 上平台宽: L3 = 300 mm3.荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 2.00kN/m2栏杆荷载：q f = 0.30kN/m永久荷载分项系数: γG = 1.20 可变荷载分项系数: γQ = 1.40准永久值系数: ψq = 0.504.材料信息：混凝土强度等级: C30 f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2R c=25.0 kN/m3f tk = 2.01 N/mm2E c = 3.00×104 N/mm2钢筋强度等级: HRB400 f y = 360 N/mm2E s= 2.00×105 N/mm2保护层厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3受拉区纵向钢筋类别：光面钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 20.00 mm支座负筋系数：α = 0.25计算过程：1. 楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1556 m踏步宽度：b = 0.2800 m计算跨度：L0 = L1＋L2＋L3＋(b1＋b2)/2 = 2.24＋2.11＋0.30＋(0.20＋0.20)/2 = 4.85 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα = 0.8742. 荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B*h/b)*q m = (1＋1*0.16/0.28)*2.00 = 3.11 kN/m自重：g kt = R c*B*(t/cosα＋h/2) = 25*1*(0.16/0.874＋0.16/2) = 6.52 kN/m抹灰：g ks = R S*B*c/cosα = 20*1*0.02/0.874 = 0.46 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 3.11＋6.52＋0.46＋0.30 = 10.39 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35*P k＋γQ*0.7*B*q = 1.35*10.39＋1.40*0.7*1*3.50 = 17.46 kN/m活荷控制：P n(L) = γG*P k＋γQ*B*q = 1.20*10.39＋1.40*1*3.50 = 17.37 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 17.46 kN/m(2) 平台板：面层：g km' = B*q m = 1*2.00 = 2.00 kN/m自重：g kt' = R c*B*t = 25*1*0.16 = 4.00 kN/m抹灰：g ks' = R S*B*c = 20*1*0.02 = 0.40 kN/m恒荷标准值：P k' = g km'＋g kt'＋g ks'＋q f = 2.00＋4.00＋0.40＋0.30 = 6.70 kN/m 恒荷控制：P l(G) = 1.35*P k'＋γQ*0.7*B*q = 1.35*6.70＋1.40*0.7*1*3.50 = 12.48 kN/m活荷控制：P l(L) = γG*P k＋γQ*B*q = 1.20*6.70＋1.40*1*3.50 = 12.94 kN/m荷载设计值：P l = max{ P l(G) , P l(L) } = 12.94 kN/m。
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一、笼梯做法
笼梯采用直径为48mm壁厚为3.5mm的脚手架钢管焊接而成，每隔5米（具体度可根据现场实际情况调整但高差不得超过5米）设置一休息平台，同时在梁的节点下方设置一安全操作平台，操作平台做法同休息平台。
梯笼截面尺寸为1000mm*1000mm，梯步间距0 300mm，梯笼横杆间距为600mm，具体做法如下图所示：
二、焊缝计算
2．1计算部位选择
由图可知，笼梯所有焊缝中，受力最位于以下两个部位：
部位一：梯步杆件与竖杆向连接部位，上人过程中单根梯步杆件承载重量为一个人的重量，其两端焊缝各承载一半；
部位二：井架梯笼竖向杆件与挂钩相连接的焊缝，四根竖杆与挂钩相连接的焊缝承载了整个井架自身重量及施工载荷重量。
2．2力学计算
2．2．1梯步焊缝计算
以单个人重为1.5kN 考虑（即150kg ），取动载系数1.4，则梯步杆件承受的重量为F=1.4×1.5=2.1kN ，则梯步两端焊缝各承受N=1.05kN=1050N ；
焊缝尺寸以h e =4mm 计算，焊缝长度为l w =3.14×48=150.7mm ，钢管材质为Q235B ，焊材采用E43型普通焊条，手工焊接。
由于受动载作用，βf =1.0，焊缝抗剪强度f w =160N/mm 2；验算如下： 验算公式：w f w
e f l h N βσ≤=； w e l h N =σ=7
.15041050⨯=1.742N/mm 2，小于w f f β=160N/mm 2，即梯步与竖杆相连接的焊缝承载力满足要求。
2．2．2竖杆焊缝力学计算
以单个人重1.5kN （即150kg ），同时有4人在梯笼上作业考虑，荷载统计如下： 施工荷载：1.5×4=6kN ；
梯笼自重载荷：
梯步：50m ×0.038kN/m=1.9kN
横杆围栏：77m ×0.038kN/m=2.93kN
竖杆：60.4 m ×0.038kN/m=2.30kN
钢跳板：8 m ×0.08kN/m=0.64kN
合 计 6+1.9+2.93+2.30+0.64=13.77kN ；
取1.4动载系数，有F=13.77×1.4=19.28kN ，则每根竖杆与挂钩相连接焊接承受拉力N=19.28÷4=4.82kN=4820N 。
焊缝尺寸以h e =4mm 计算，焊缝长度为l w =3.14×48=150.7mm ，钢管材质为Q235B ，焊材采用E43型普通焊条，手工焊接。
由于受动载作用，βf =1.0，焊缝抗剪强度f w =160N/mm 2；验算如下： 验算公式：w f w
e f l h N βσ≤=； w e l h N =σ=7
.15044820⨯=82N/mm 2，小于w f f β=160N/mm 2，即竖杆与挂钩相连接的焊缝承载力满足要求。
综上，本梯笼承载力可满足同时有4人在梯笼中施工作业。