低温甲醇洗工艺指标
低温甲醇洗
气体的分压越大，其溶液中溶解度也就越大，
所以，增加气体的压力有利于气体的吸收， 降低气体的压力有利于气体的解析。通过实 验表明当溶质和溶剂一定时，在一定温度下， 甲醇溶液的溶解度随温度的下降而显著增加， 故吸收过程要求在尽可能低的温度下进行。
甲醇溶液吸收有三个特性：
（1）温度愈低，溶解度系数愈大； （2）由于吸收系统存在氢组份，CO2的溶解度系 数要有所下降；甲醇吸收了水份以后，H2S、COS、 CO2在其中的溶解度会下降。 （3）甲醇吸收CO2后，再吸收H2S、COS其吸收 能力会降低。 本工艺根据上述性质，利用液氨和降压闪蒸后气体、 液体，来提供生产中所需的冷量，完成变换气中酸 性气等杂质气体的连续脱除。
4 主要设备的作用
（1）甲醇、合成氨主洗塔（H甲醇~63500
，
H合成氨~65000 ） （2）中压闪蒸槽 （3）CO2解析塔（H~57000） （4）H2S浓缩塔（H~48900） （5）热再生塔（H~29310） （6）甲醇水分离塔（H~29635） （7）尾气洗涤塔（H~12300）
（2）NHD脱硫脱碳 NHD法是中国南化公司研究院等单位开发成
功的新技术，属于物理吸收净化技术，该工 艺在常温条件下操作，溶剂无毒，饱和蒸汽 压低，溶剂损失小，再生热耗低，设备材质 大部分为碳钢，取材范围广，但NHD价格较 高，相对低温甲醇洗而言，溶液循环量大， 能耗高，另外，NHD溶剂对有机硫的吸收能 力差，对高硫煤要增加有机硫水解设备。该 工艺的主要优点是投资少，但能耗低于除低 温甲醇洗以外的其它净化方法。
从H2S浓缩塔中部塔板上，抽出温度较低的甲醇液 作为冷却剂，经过3＃贫甲醇冷却器和1号循环甲醇 冷却器，换热升温后进入低压甲醇闪蒸罐。 低压甲醇闪蒸罐闪蒸出来的闪蒸气进入CO2解吸塔 的底部，与来自上部的甲醇逆流接触，进一步吸收 闪蒸出来的CO2。 溶液经CO2解吸塔给料泵加压后，送入循环甲醇换 热器作为冷却剂，经换热后溶液进入CO2解吸塔底 部。（溶液经多次加热后，有利于CO2的解析） 从H2S浓缩塔底部出来的富含H2S的甲醇溶液，经 过滤器过滤后，进入再生塔给料泵，再经2＃贫富液 换热器、1＃贫富液换热器，加热至67℃送入再生塔。
低温甲醇洗操作规程
低温甲醇洗操作规程1. 岗位工作的任务及意义1.1脱除变换气中的CO 2、H 2S 及有机硫杂质，同时也脱除变化气中带入的饱和水，制得合格的净化气送往甲醇合成岗位或液氮洗岗位。
要求达到CO 2≥1.2在合成氨工况为尿素装置提供合格的CO 2原料气，98.5％（v ）、总硫（H 2S 和COS ）≤5mg/m3、CH 3OH ≤250ppm 、惰气≤1.19％（v ）1.3为硫回收岗位提供合格的H 2S 气体。
1.4完成水煤气的净化，为后工序提供含CO 2<25ppm,H2S<0.1ppm，CH3OH<25ppm的纯度较高的CO 。
1.5向磨煤工序送含甲醇废水。
2. 工艺原理及流程概述2.1低温甲醇洗工序工艺原理2.1.1生产合成氨及甲醇装置的工艺原理低温甲醇洗是指甲醇在一定压力和低温下，把变换气中所含的酸性气体如CO 2、H 2S 、COS 和硫醇等脱除的工艺过程。
由于甲醇吸收酸性气体的过程没有化学反应发生，因此属物理吸收；而在化学吸收过程中，CO 2、H 2S 、COS 要与溶剂(或溶剂中的组分发生化学反应。
物理吸收的理论基础是：亨利定律，其表达式是：P ＝KX 式中： P －操作压力； K －亨利系数； X －溶质的分子分数；从式中看出：P 愈高则X 愈大，表示溶解在溶剂中的溶质愈多；K 值的大、小亦是随溶质、溶剂的不同而异。
溶剂甲醇分子是极性分子，因此对同样是极性分子的溶质CO 2、H 2S 等的吸收量就远大于分子属非极性分子的H 2、N 2、CO 、Ar 等的吸收量。
意即：溶剂甲醇对溶质CO 2、H 2S 和溶剂甲醇对溶质H 2、N 2、CO 、Ar 等的K 值是不同的。
在溶剂进行吸收时，根据亨利定律压力愈高、温度愈低，单位溶剂量吸收的溶质量亦愈多，因此，在吸收时，希望是高压、低温。
由于在高压、低温下，气体已是真实气体，故不完全遵循亨利定律，即必须对亨利定律进行修正。
但溶剂对溶质的吸收仍有以下的趋势：1）对于大多数气体而言，压力愈高、温度愈低，则在溶剂中的溶解量愈大，在露点时则溶质在溶剂中的溶解量为无穷大（即溶剂和溶质可以共混）。
“低温甲醇洗工艺全解析
“低温甲醇洗工艺” 几家专利商技术特点目前，低温甲醇洗工艺国外有林德工艺和鲁奇工艺二种流程，二者在基本原理上没有根本区别，而且技术都很成熟。
两家专利在工艺流程设计、设备设计和工程实施上各有特点；国内大连理工大学经过近20年的研究，也开发成功了低温甲醇洗工艺软件包，并获得了国内两项专利。
1. 林德低温甲醇洗工艺采用林德的专利设备―高效绕管式换热器，换热效率高，特别是多股物流的组合换热，节省占地、布置紧凑，能耗低；高效绕管式换热器需要国外设计，可国内制造。
在甲醇溶剂循环回路中需设置甲醇过滤器除去FeS、NiS等固体杂质，防止其在系统中积累而堵塞设备和管道。
一般采用氮气气提浓缩硫化氢。
此外，针对生产中出现的问题，也采取了一些相应的改进措施，主要有以下几个：①设置系统预洗段以除去原料气中的NH3、HCN等杂质；②增大原料气分离器的容积来降低其进入系统的温度；③在甲醇再生塔中增设水提浓段，以增强系统除水能力；④在半贫液中注入原料气以抑制FeS和NiS的生成，通过提压的措施使其在特定部位生成并及时除去。
● 该工艺具有易于操作，生产运行稳定、可靠。
● 该工艺为一步法低温甲醇洗工艺脱硫脱碳，其典型工艺是采用5塔流程，脱碳、脱硫分上下塔脱除，在一个塔内完成。
● 采用专有的高效绕管式换热器，减少阻力，提高换热效率，特别是多股物流的换热，使工艺流程更为简捷，节省占地便于集中布置，但绕管式换热器需由专利商在国内合资厂提供，且价钱昂贵。
● 采用锅炉给水洗涤变换气中的NH3、HCN等，避免其进入系统造成堵塞。
● 在甲醇循环回路中设置甲醇过滤器，除去FeS、NiS等固体杂质，防止其在系统中积累而堵塞设备和管道。
2. 鲁奇低温甲醇洗工艺鲁奇低温甲醇洗工艺由于没有中间循环甲醇提供系统所需冷量，而全部需要外部提供。
甲醇溶液由于吸收温度低，其循环量相对较大，与林德工艺相比，能耗稍高，吸收塔的体积也较大。
但系统冷量由外部供给，也使操作调节相对灵活，并通过新型塔板的设计，提高了塔的操作弹性。
低温甲醇洗工艺计算
Tg2 , K
-7531.077227 -203058.5195 -1020940.69
⑺全塔气体的溶解热QS , KJ/h,塔内操作条件:-50℃,3.4MPa
CO2的溶解
热 qco2,KJ/Kmo
16945
l
H2S的溶解 热 qH2S,KJ/Kmo l
19264
QSCO2=GCO2*q
co2
7913861.965
H2 34.00
0.00 0.01
26.00
0.01 0.16 -23219.16
对上塔进 行热量衡 算
由上塔热平衡式：Q下+Q3+QCO2溶+Q换=Q2+Q4+Q损上
取Q换=7417890.4 9取Q损=5%*Q出
得Q4
-2008331.79
对全塔进 行热量衡 算
由全塔热平衡式：Q1+Q3+Q5+Q7+Q换=Q2+Q4+Q6+Q损
7913861.965
⑼进入上塔原料气体带入的热Qg上 , KJ/h,条件:-54℃,3.4MPa
Tg1
219.15
T0
CP1=∑ CPi1*yi1
0.32
CO2
CO
CPi1 KJ/(Kmol*
43.20
k)
yi1 mol/mol
0.00
0.15 进入上塔原料气带出热量Q9=G9*CP9*（Tg9-T0）
取Q损
-95750.19
进
检验热量 守衡
-2008109.73
T0
-18922.46 -6687.47 -25609.93 -1583336.01
低温甲醇洗操作规程_图文
第二章工艺流程说明
我公司低温甲醇洗工段采用的四塔流程,可分为两大区,即冷区和热区。冷区由甲醇洗涤塔T1601,中压闪蒸罐D1602、D1603,硫化氢浓缩塔T1603,氮气气提塔T1606组成;热区由甲醇热再生塔T1604和甲醇/水分离塔T1605组成。总体工艺流程图请参见附图。
四、三小时以上的停车程序(系统检修
五、设备的打开和过滤器的清洗
六、整个甲醇循环的清空
第七章装置故障和跳车
一、概要
二、原料气故障
三、气提N2故障
四、电力故障
五、蒸汽故障
六、仪表气源故障
七、冷却水故障
八、丙烯冷却故障
九、HP-锅炉给水/脱盐水故障
十、压缩机C1601故障
十一、泵故障
第八章低温甲醇洗装置的维护和检查
四、气提N2流量的调节
五、甲醇洗工段冷量平衡的调节
六、甲醇/水分离塔T1605的操作
七、其他流量的调节
八、装置的分析管理
1、取样点说明
2、分析项目一览表
九、其它
1、NH3的积聚
2、半负荷运行
3、泄漏的判断和处理
4、泵的操作
5、循环气压缩机的开、停车
6、装置的防冻
第六章气
随着温度降低,H2S、CO2以及别的易溶气体在甲醇中的溶解度增长很快,且分压越高,增长越快,而氢、氮变化不大。随着吸收温度降低,甲醇对酸性组分的选择性提高。因此此法在较低温度下操作,更宜于在酸性气体分压较高的工况下操作。此外,为了减少损失(甲醇易挥发,吸收和解吸过程在较低温度下进行。所以此法须设冷冻装置,制冷温度一般为-38℃左右。
浅析低温甲醇洗工艺
浅析低温甲醇洗工艺浅析低温甲醇洗工艺1低温甲醇洗工艺简介1.1工艺原理简介净化装置的目的是去除变换气中的酸性气体成分。
该过程是一种物理过程，用低温甲醇作为洗液（吸收剂）。
在设计温度（-50℃）时，甲醇对于CO2，H2S和COS具有较高的可溶性。
在物理吸收过程中，含有任何成分的液体负载均与成分的分压成比例。
吸收中的控制因素是温度、压力和浓度。
富甲醇通过用再沸器中产生的蒸气进行闪蒸和汽提再生。
富甲醇的闪蒸为该过程提供额外的冷却。
闪蒸气通过循环压缩，然后再循环到吸收塔，其损耗量最低。
甲醇水分离塔保持甲醇循环中的水平衡。
尾气洗涤塔使随尾气的甲醇损耗降低到最大限度。
变换气冷却段的氨洗涤塔使变换气中的氨液位保持在甲醇放气量最小的液位。
酸性气体通到克劳斯气体装置进行进一步净化。
1.2工艺的优点（1）对酸性气体吸收能力强，尤其是在高压、低温下对高浓度酸性气体吸收能力特别强。
经过一次净化就能将粗煤气中高浓度的酸性气体吸收干净。
该工艺还可脱除粗煤气中的COS HCN、H2O、石脑油等杂质。
因此，可将CO变换放在低温甲醇洗之前，这样就缩短了气体净化流程。
（2）甲醇采用减压闪蒸、加热再生，方法简单。
富液在减压再生过程中，由于压力的骤然降低产生节流效应．使溶液温度降低，再将冷量传给再生好的溶液。
而人工号的粗煤气又借与净煤气再生时的低温释放气进行高效换冷，整个装置冷量损失小。
由于H2、CO CH4在甲醇中的溶解度都很低，因此，再生过程中有效气体的损失很小。
（3）有利于H2S的回收利用，减少环境污染。
甲醇反复减压再生过程中含H2S的闲蒸气用甲醇反复再吸收，可使H2S气体富集，H2S浓度提高后，再将富含H2S的甲酵加再生，获得浓度为30%~35%的H2S气体，送克劳斯装置回收硫，消除了含硫废气对环境的污染。
目前我厂克劳斯装置正处于试车调试阶段。
该装置未开车时，将克劳斯气体送本厂自备电站焚烧。
（4）由于甲醇沸点较低（64.7℃），可利用甲醇热再生时的低位热源——低压蒸汽，有利于节能降耗。
低温甲醇洗工艺指标
出132V004上段富甲醇温度指示
Hale Waihona Puke ℃-23.8132TI129
出132T002上段富甲醇温度指示
℃
-45.4
132TI130
出132T008塔顶净化气温度指示
℃
-47.1
132TI136/132 二氧化碳产品气出132E002A/B管程温度指示
℃
2
132TI137/133 净化气出132E002A/B管程温度指示
MpaG 0.149
132PI088
132T004塔顶出口尾气压力指示
MpaG 0.08
132PIC098
132T008塔顶出口净化气压力指示控制
MpaG 3.18
132PI103
循环气压缩机出口压力指示
MpaG 3.5
132PIC112
132T005热闪蒸段内压力指示控制
MpaG 0.48
132PI008 出工段丙烯气总管压力指示
Kpa
132T004塔底与塔顶出口尾气压差指示
Kpa
132T007进口尾气与出口尾气压差指示
Kpa
132T002上段中压氮进口与塔顶出口二氧化碳产品气压差 指示
Kpa
富甲醇过滤器压差指示
Kpa
贫甲醇过滤器压差指示
Kpa
原料气冷却器Ⅱ132E002A壳程进口原料气压差指示报警 Kpa
132E002B壳程出口原料气压差指示、报警
用途
变换气入低温甲醇洗工段温度指示 净化气总管温度指示 132T002上段出口二氧化碳产品气温度指示 富甲醇出132T002下段温度指示 净化气出132E002A/B管程温度指示 变换气入132V001温度指示 二氧化氮产品气出132E001A/B管程温度指示 132V004上段气相出口温度指示 变换气出132E002A/B壳程温度指示 净化气出132T001A/B温度指示 二氧化碳尾气出132E002A/B管程温度指示 132T004塔顶尾气出132E002A/B管程温度指示 放空气入T007温度指示控制 放空气出T007温度指示 132T004塔顶尾气出132E017管程温度指示 132T001A/B硫化氢洗涤段出口富甲醇温度指示 132T004上段出口富甲醇温度指示 132T004下段出口富甲醇温度指示 富甲醇出132E010I管程温度指示 贫甲醇入132P005温度指示 热再生塔132T005塔底出料温度指示 富甲醇出132E009管程温度指示 132T001A/B二氧化碳洗涤段出口富甲醇温度指示 富甲醇出132E005A/B管程温度指示 富甲醇出132E007B壳程温度指示 富甲醇出132E008管程温度指示 循环氢气入132V003温度指示 酸性气入132E013壳程温度指示 酸性气出132E013壳程温度指示
低温甲醇洗净化工艺的影响因素分析
低温甲醇洗净化工艺的影响因素分析摘要：低温甲醇洗就是在温度低的情况下，运用甲醇的物理性质将其吸收的一个过程。
这种技术在工业中，常常被用作除去气体中的硫和碳，以上就是低温甲醇洗工艺的基本情况。
甲醇洗分为两种，一步法和两步法。
本文对低温甲醇洗净化工艺进行了简单介绍，对低温甲醇洗净化工艺的原理及影响因素进行了浅析。
温度、压力、吸收剂纯度等因素对低温甲醇洗净化工艺产生了一定程度的影响。
关键词：低温甲醇；洗净化工艺；影响因素引言：煤制油化工企业在利用甲醇进行脱硫脱碳过程中，采用低温甲醇洗装置进行处理，将所需要变换气体中的二氧化碳、硫化氢气体进行去除，将酸性气体进行回收，减少其对自然环境的危害。
此技术对有机气体杂质的清除效果比较理想，但每天需要甲醇成本需以数十吨计算，甲醇消耗较大，导致其成本增加，且去污染效果不够明显。
1、低温甲醇洗的概念低温甲醇洗产生于二十世纪五十年代，它运用了甲醇的一些物理性质。
所以低温甲醇洗也可以说是物理吸收的一个过程，正是因为在这一方面，低温甲醇洗比一些其它的工艺更加方便和简单。
在这几年中，我国的经济正在迅速发展当中，如果要解决这一问题，不需要有新的方法。
在现在这一阶段，我国需要将煤合成天然气和甲醇。
因为上述的一些流程能够涉及到一些有害气体的产生，为了环保我们必须想一个办法使环境不被污染，这个时候低温甲醇洗的一些特长便显露出来。
无论是在哪一方面，都起到高效快捷的作用。
这时低温甲醇洗成为我国发展工业的一个基础。
2、低温甲醇洗净化工艺的原理低温甲醇洗净化工艺是根据甲醇对氢气、甲烷、一氧化碳等有效气体溶解度小，而对硫化氢、二氧化碳等酸性气体具有较高的溶解度，且对各种杂质气体具有良好选择性的原理，在低温、高压条件下，以冷甲醇为吸收溶剂脱除工艺气体中的杂质如硫化氢、二氧化碳等完成吸收过程。
在高压、低温的条件下，利用吸收杂质气体后的甲醇，经过减压、加热再生处理，分别解吸回收二氧化碳和含高浓度硫化氢的气体及其他杂质。
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0.22
0.5
132PIC028
132V004内压力指示控制
MpaG
1.36
132PIC040
132T006塔内压力指示控制
MpaG
0.30
132PIC074
132T002、132T003塔顶二氧化碳产品气压力指示控制
MpaG
0.149
0.2
0.09
132PI088
132T004塔顶出口尾气压力指示
℃
40
132TI147
转化气出132E018管程温度指示
℃
14.3
132TI148
转化气净化气出132E019壳程温度指示
℃
2
132TI149A/B
净化气出132E001A/B管程温度指示
℃
30
132TI150
转化气净化气出132E018壳程温度指示
℃
30
132TI151
出132T003顶部二氧化碳产品气温度指示
℃
-28.8
132TI136/132
二氧化碳产品气入132E001A/B管程温度指示
℃
2
132TI050/102
富甲醇出132E004A/B管程温度指示
℃
-36
132TI051/100
出132T001A/B二氧化碳精洗段富甲醇温度指示
℃
-26
132TI057
132T006第29块塔板处温度指示
℃
108.5
132PDI137A/B
贫甲醇过滤器压差指示
Kpa
50
132PDI139
原料气冷却器Ⅱ132E002A壳程进口原料气压差指示报警
Kpa
25
132PDI140
132E002B壳程出口原料气压差指示、报警
Kpa
25
第四部分：液位
132LIC003ABC
132V001液位指示控制
mm
500
800
200
100（100）
℃
-23.2
132TI026/095
富甲醇出132E005A/B管程温度指示
℃
-24.9
-20
132TI027
富甲醇出132E007B壳程温度指示
℃
-32.5
132TI028
富甲醇出132E008管程温度指示
℃
-36
-31
132TI031
循环氢气入132V003温度指示
℃
-6.6
-10
（-15）
132TI033
℃
-47.9
132TI152
富甲醇出132E007A管程温度指示
℃
-32.3
132TI153
富甲醇入132E010A管程温度指示
℃
-37.5
132TI154
132T005上部热闪蒸段闪蒸气入132E020壳程温度指示
℃
98.8
132TI155
出132E020壳程气相温度指示
℃
39.9
132TI156
℃
370
第二部分：压力
132PI004
变换气入低温甲醇洗工段压力指示
MPaG
3.3
132PIC005
净化气总管压力指示、控制、报警
MPaG
3.06
3.5
3.05
132PIC018
循环气压缩机进口压力指示、控制、报警
MPaG
1.05
1.4
1.0
132PIC025
进入132E016管程的酸性气压力指示、控制、报警
132TIC058
132T006第22块塔板处温度指示控制
℃
118.2
150
100
132TI061
132T006第14块塔板处温度指示
℃
127.9
132TI062
132T006塔底温度指示
℃
146.8
132TI063
火炬气出132E021管程温度指示
℃
60
5
132TI065A/B
132T004塔顶尾气出132E001A/B管程温度指示
mm
1680
1920
1200
0-2400
132LIC016
132T003中段液位指示控制
mm
2875
4390
1150
575（575）
150-5750
132LIC018
132T002上段液位指示控制
mm
1725
2760
690
345（345）
150-3450
132LIC019
132T002下段液位指示控制
℃
-22.6
-15
132TI009/098
净化气出132T001A/B温度指示
℃
-37.6
132TI010/135
二氧化碳尾气出132E002A/B管程温度指示
℃
2
132TI011/093
132T004塔顶尾气出132E002A/B管程温度指示
℃
2
132TIC012
放空气入T007温度指示控制
℃
27.3
℃
-38.1
132TI021
富甲醇出132E010I管程温度指示
℃
100.1
132TI022
贫甲醇入132P005温度指示
℃
104.3
132TI023
热再生塔132T005塔底出料温度指示
℃
105.8
132TI024
富甲醇出132E009管程温度指示
℃
-40.8
132TI025/097
132T001A/B二氧化碳洗涤段出口富甲醇温度指示
℃
30
132TI066/144
循环甲醇出132E006A/B壳程温度指示
℃
-31
132TI069
132P008入口洗涤水温度指示
℃
11.3
132TI071
循环氢气出132E031壳程温度指示
℃
132TI072
净化气去一期甲醇装置温度指示
℃
30
132TI087
出132E021冷凝液温度指示
℃
147.9
℃
-36
132TI119
循环甲醇入132E006B壳程温度指示
℃
-36
132TI127
富甲醇出132E013管程温度指示
℃
76.2
132TI126
出132V004上段富甲醇温度指示
℃
-23.8
132TI129
出132T002上段富甲醇温度指示
℃
-45.4
132TI130
出132T008塔顶净化气温度指示
Kpa
30
35
132PDI131
132T004塔底与塔顶出口尾气压差指示
Kpa
60
65
132PDI133
132T007进口尾气与出口尾气压差指示
Kpa
5
6
132PDI135
132T002上段中压氮进口与塔顶出口二氧化碳产品气压差指示
Kpa
40
40
132PDI136A/B
富甲醇过滤器压差指示
Kpa
50
贫甲醇入132E010I壳程温度指示
℃
107.6
132TI043
贫甲醇出132E010A壳程温度指示
℃
-29.8
132TI044
贫甲醇入132T001A/B温度指示
℃
-45.3
132TI045
出132T006塔顶甲醇蒸汽温度指示
℃
104.1
132TI048/101
富甲醇出132E003A/B管程温度指示
Kpa
25
30
132PDI007
132E002A壳程进口与出口压差指示
Kpa
25
45
132PDI051
132T002下段进口循环气与出口循环气压差指示
Kpa
10
10
132PDI058
132E011管程出口与132T005出口酸性气压差指示
Kpa
50
50
132PDI064
132T006塔底与塔顶压差指示
出132T004中段富甲醇温度指示
℃
-44.7
132TI110
132P008洗涤水出132E015温度指示
℃
128.0
132TI111
132T006塔底废水出132E015温度指示
℃
31
132TI113
132T004塔顶尾气入132E017管程温度指示
℃
-56.2
132TI116
循环甲醇入132E006A壳程温度指示
mm
2250
4000
900
100-4500
132LIC010/068
132T001A/B二氧化碳洗涤段液位指示控制
mm
2400
3840
960
720（480）
100-4800
132LIC012/071
132E004A/B液位指示控制
mm
1540
1760
1100
0-2200
132LIC014
132E008液位指示控制
酸性气入132E013壳程温度指示
℃
96.2
132TI034
酸性气出132E013壳程温度指示
93.4
132TI035
酸性气出132E014壳程温度指示
℃
40
132TI037
酸性气出132E016管程温度指示