连续梁临时固结汇报材料检算部分
(60+100+60)m连续梁临时支座及劲性骨架检算报告
1 临时支座检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，由于施工管理与控制差异、人为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩。
1.1 临时支座结构临时支座采用钢筋混凝土临时支座，设置于墩顶永久支座两侧。
墩顶设置4个混凝土临时支座（其布置如图所示），每个临时支座布置60根HRB400钢筋，钢筋直径为32mm，三根一捆，每侧共布置120根，其中伸入墩身1.20m，处伸入梁内1.20m。
连续梁与临时支座相交部分采用HRB400D12mm的钢筋布置一道10cm一道的网片进行加强。
临时支座混凝土采用C50混凝土。
临时支座布置如图1所示。
14000立面图(a) 立面布置图12200截面图（b）横截面图平面图（c）平面图图1-1 100m连续梁临时支座图1.2 临时支座受力分析（1）节段浇注差按一端多浇注1/2节段考虑，最后一个悬浇节段砼体积约为50.035m3。
G=50.035/2×26.5=662.96kNM1=662.96×47=31159.12kN·m。
（2）挂篮移动不同步按一侧挂篮走行到位，另一侧未动考虑，根据施工经验，取挂篮、模板、施工机具重为500kN，且施工机具位置考虑一个阶段差，则：M2=500×4.00=2000kN·m。
（3）梁体自重不均匀（如胀模等）考虑一侧梁体比另一侧梁体重5%，最不利一侧的弯矩如表1-1所示。
表1-1 由梁体自重不均匀引起的不平衡弯矩计算M 3=5%×∑Gi×e=5%×504411.98=25220.6kN·m 。
（4）风荷载按一侧风力为100%，另一侧为50%考虑。
风压值：基本风压0W =500 Pa 基本风速：20V =28.3m/s 0.161020(0.5)V V ==25.3m/s设计基准风速V d110d V K V =式中：1K —考虑不同高度和地表粗糙度的无量纲参数。
墩梁临时固结检算书-100米主跨
（60+100+60）m预应力混凝土连续梁临时固结设计计算书1. 临时固结设计在悬臂浇注施工过程中，为保证“T”形结构的稳定性，在桥墩顶面（0#块梁底）设置4个0.50m（宽）×2.90m（长）的临时支墩（见图1、图2），临时支墩采用标号C50的混凝土块，每个临时支墩内部配置φ32螺纹钢筋87根，同时配置适当的普通钢筋。
螺纹钢筋埋入桥墩1.50m，埋入梁体0.64 m。
在临时支座底面、顶面各设一层塑料薄膜（或油毛毡）隔离层。
临时支座中心距离桥墩中心纵向距离1.336m。
临时锚固布置平面图备注：本图尺寸均以cm计算图1 临时固结平面图临时锚固布置立面图87*4根；0.119m。
图2临时固结立面图2. 临时固结的强度检算2.1 设计要求60+100+60m连续梁临时锚固结构中支点处应能承受42552.72 kN.m的不平衡弯矩及52086.9kN的支反力。
2.2 材料参数螺纹钢筋：螺纹钢φ32：A=804.2mm2, 计算最大应力σ=400MPa混凝土C50：轴心受压强度设计值22.4MPa。
2.3临时支墩混凝土抗压强度临时混凝土支墩的最大压力为R2=52086.9kN，桥墩一侧临时支墩的受压面积为：2×2.9×0.50=2.900m2混凝土的压应力 52086.9/2.900=17.961MPa <22.4 MPa计算中未计螺纹钢的有利因素，强度满足安全性要求。
M=Nd图3 临时固结受力图2.4 临时支墩锚固钢筋强度对于螺纹钢筋，按承受最大的不平衡弯矩假设计算。
单根螺纹钢筋的极限抗拉(压)力：804.2×400=321680N=321.68 kN桥墩一侧共174根（只计最外侧2排的钢筋）螺纹钢筋能够抵抗的最大不平衡弯矩是：M=2×87×321.68×3.2=179111.424kN.m>52086.9kN.m螺纹钢筋能够满足抵抗最大不平衡弯矩的要求，安全系数为n=179111.424/52086.9=3.439综上所述，图纸所给临时固结能满足施工需要。
临时固结计算书
（32+48+32m）连续梁临时固结计算书一、墩梁临时固结的设置为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支座，并临时将桥墩与梁体固结。
临时支座设置在桥墩上，每个主墩设置4个，宽0.5m，长1.5m，厚度为梁体底到墩帽顶距离。
每个临时支座在墩顶与箱梁内埋入4根Ф32精轧螺纹钢，临时支座的材料采用C50混凝土和硫磺砂浆。
二、临时锚固的检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，施工管理与控制差异、认为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩，根据图纸提供最大不平衡力矩为11664KN*m,不平衡力矩产生支反力：9832Kn。
1.锚固材料的选用（1）初步选用材料为JL785Ф32精轧螺纹钢及JLM-32锚具、垫片和联接器。
（2）Ф32精轧螺纹钢的材料属性：截面面积A=804.2mm2, 屈服点σ2.0不小于785 Mpa，抗拉强度bσ不小于980 Mpa，伸长率δ=7%，5弹性模量取2×106 Mpa。
锚下张拉控制应力为735 Mpa，单根力=804.2×735=591kN。
1、Ф32精轧螺纹钢数量计算由抗颠覆力矩=临时锚固力矩+梁体自重抗颠覆力矩，得临时锚固力矩=抗颠覆力矩-梁体自身抗颠覆力矩梁体自重=828.98*9.8=8124kN梁体自身产生力矩=8123Kn*1.1m=8936kN*m临时锚固产生力矩为：M=11664Kn*m-8936kN*m=2727.6kN*m精轧钢数量为：M=n〃F〃Ln= M/（F〃L）=2727.6/（591×2.2）=2.1根实际设置4根。
n ——钢筋根数M ——不平衡力矩F ——单根拉力L ——工作力臂2、Ф32精轧螺纹钢锚固长度按照规范要求，通常受拉构件钢筋最小锚固长度按45d埋设，即Ф32精轧螺纹钢在混凝土中锚固长度为45×3.2=144cm。
在本连续梁中按照150cm形式布置埋设。
连续梁墩梁临时固结计算
XXXX大桥主桥连续梁墩梁临时固结结构计算1、墩梁临时固结结构概况由于墩梁是铰接支座，为抵抗悬臂浇筑施工中的不平衡倾覆力矩，需要对悬臂浇筑梁进行临时刚性固结。
根据本桥桥墩横向截面刚度较大，具有满足抵抗悬臂倾覆的能力。
因此，临时固结结构采用内固结结构型式。
临时固结结构设置为：在墩顶设置四个C50混凝土条形支座，宽度0.55m、长度1.7m、高度0.5m。
在永久支座两侧对称各预埋94根φ32mm三级螺纹钢筋，其中每个临时支座内各埋设34根φ32mm三级螺纹钢筋，临时支座示意图如下。
2、计算依据（1）XXXX大桥施工图设计（2）《混凝土结构设计规范》（GB50010－2010）（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG/T F50-2011）（4）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）3、计算参数（1）抗倾覆安全系数K=1.5；（2）直径φ32mm三级螺纹钢筋抗拉强度标准值300MPa。
4、临时固结荷载施工方案按最不利工况考虑倾覆荷载，具体组合如下：（1）挂篮最后一节悬臂段浇筑至快结束时，一侧挂篮及混凝土坠落，由此产生的偏载弯矩；（2）施工荷载计算主要是竖向支反力和不平衡弯矩的计算。
1）竖向支反力①梁体混凝土自重：26636KN；②施工人员、材料及施工机具荷载：按2.5KN/m²计算，布置在最后悬浇节段上；③混凝土冲击荷载：按2.0KN/m²计算，布置在最后悬浇节段上；④挂篮、模板及机具重量按照设计允许值：60t；则竖向荷载组合为：N=1.2×[1）+4）]+ 1.4×[2）+3）]=1.2×（26636+60×10）+1.4×（2.5×4×13.65+2.0×4×13.65）=33027KN2）最大不平衡弯矩计算①一侧混凝土自重超重3%，钢筋混凝土容重取26 KN/m²；②施工荷载不均衡按照顺桥向2.5KN/m计算，布置在倾覆侧现浇节段上；③考虑挂篮、施工机具重量偏差，一侧挂篮机具动力系数为1.2，另一侧为0.8；④风压强度取W=500Pa，百年一遇风速V10=28.6m/s；⑤混凝土浇筑不同步引桥的偏差，控制在10t以下；⑥挂篮行走不同步，挂篮及机具重量取60t；⑦最后一个悬浇节段重量，取设计重量963KN。
连续梁预埋精轧钢临时固结检算
（40+64+40）m连续梁临时支墩的设置及检算一、临时固结的设置本桥梁墩梁铰接，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支墩，由临时支墩承担混凝土浇筑过程中的不平衡荷载。
连续梁节段混凝土浇筑过程中，承受中支点处最大不平衡力矩23452k N·m及相应竖向支反力23823kN。
临时支座设置在桥墩上，每个主墩设置四个，宽0.5m，长1.5m，高度为梁体底到墩帽顶距离。
每个临时支座在墩顶与箱梁内埋入10根Φ32精扎螺纹钢筋。
临时支座的材料采用Ｃ50混凝土，其中设置５cm厚夹电阻丝硫磺砂浆层。
二、临时锚固的检算1、锚固材料的选用(1)初步选用材料为PSB785(Φ32)精轧螺纹钢。
(2)Φ32精轧螺纹钢的材料属性：截面面积A=804.2mm2，抗拉极限强度为980MPa，容许应力为735 MPa。
2、Φ32精轧螺纹钢数量计算M max=nFLn= M max/（FL）n=23452/(591×2.5)n=15.9根,施工实际设置32根。
最大不平衡力矩 M max=23452k N·m单根Φ32精轧螺纹钢拉力 F=591kN工作力臂 L=2.5mΦ32精轧螺纹钢根数为20根。
3、Φ32精轧螺纹钢锚固长度PSB785精轧螺纹钢筋在C55砼中的锚固长度按规范进行计算，经过计算得1321a l mm在本连续梁按照140cm 埋设。
4、临时支座的布设临时支座布于垫石两侧，结构平面尺寸为50×150cm ，高度为墩顶至梁顶，采用C50砼浇筑而成。
能承受支撑力为0.5×3.0×22.4×1000=33600kN 〉23823/2+23452/2.5=18891.3k N 。
具体位置详见附图。
5、Φ32精轧螺纹钢埋设布置为平均合理分配Φ32精轧螺纹钢，我们共选用20根布置,。
连续梁悬臂施工临时固结设计与检算
连 续 梁 悬 臂 施 工 时 ， 由于各 种 偶 然 因素 会 引 起 主墩 两侧 的荷 载 不 平 衡 。悬 臂 施 工 时 的荷 载 包 括 正 常 荷 载 和偶 然 荷 载 ， 在最 大 悬 臂 状 态下 ， 设 计
中需 考虑 一 下几 种工 况 。 ３ ． １ ． １ 梁 体不 均 衡荷 载
该 文结合高 速公 路匝道桥上 跨客运专 线悬臂施工 实例 ， 详细介绍 临时 固结设计 、 检算及拆 除方案 。 关 键词 ： 悬臂 施工 ； 连续 梁 ； 临时 固结 ； 强度 和稳 定
中图分类号 ： Ｕ ４ ４ ５ ． ４ ６ ６ 文献标 识码 ： Ｂ 文章编号 ： １ ０ ０ ９ — ７ ７ １ ６ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ７ — ０ ２ ２ ２ — ０ ２
２ ２ ２ 管理施工
城 市道 桥 与 防 洪
２ ０ １ ３ 年７ 月第 ７ 期
连续梁悬臂施工 临时固结设 计 与检算
丁 东
（ 昆明市 规划设计 研究 院 ， 云南昆 明 ４ ５ ０ ０ ６ １ ） 摘 要 ： 在 预应力混凝 土连续 箱梁悬臂施 工过程 中， 为保 证梁体 施工期 间结构稳 定和安 全 ， 需 对梁体施工 时实施 ｌ 临时 固结措 施 。
３ ． １ ． ５ 风荷 载 考 虑 仅 一 侧 悬臂 作 用 风荷 载 ，另 外 一 端 空 载 的情况 。
（ １ ） 墩顶 预 埋钢 筋 和硫 磺砂 浆 临 时 固结 垫块 组
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ３ — ０ ４ —１ ２ 作者简介 ： 丁东 （ １ ９ ８ １ 一 ） ， 男， 河南 南 阳人 ， 工程 师 ， 从事 桥梁
时 固结 方 案见 图 １ 所示 。
本 文 结 合 临离 高 速 公 路 匝道 桥 上 跨 太 中银 铁 路 客运专 线隧道 （ ３ ８ ＋ ６ ０ ＋ ３ ８ ） ｍ连续梁 为例 ， 详 细 介 绍 临时 固结 设 计 、 检算 及 拆 除方 案 。
临时固结验算
临时固结计算书连续梁在悬灌施工过程中因各种因素使主墩悬臂两侧产生一定的不平衡力矩，需采取临时固结措施。
本桥（32+48+32）m设计图纸中给定中支点最大不平衡力矩为28841KN.m，竖向力为24946KN，另受横桥向弯矩2075 KN.m（桥梁位于800m半径曲线上），本桥采用在墩顶设置临时支座、临时锚固措施分别承担竖向反力及施工过程中不平衡弯矩。
临时支座采用C50砼浇筑而成，布于支承垫石两侧，结构尺寸为40×600×60㎝；临时锚固采用Φ32精轧螺纹钢，全桥共需预埋精轧螺纹钢根数为60根，沿桥墩中线对称布置，临时支座、临时锚固具体布置见《临时固结图》。
1.临时支座受力验算N=A*［σc］=400×6000×25.15/1000=60360KN＞24946KNC50砼容许压应力按《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB10002.3-2005)取25.15MPa临时支座满足要求。
2.临时锚固计算(1)顺桥向弯矩锚固临时锚固处最大不平衡弯矩产生的拉力：28841KN.m/2.30m=12540 KN单根Φ32精轧螺纹钢承载力:N= 804.2×830/1000=667.3KN。
临时固结所需预埋精轧螺纹钢根数为n=1.5×12540/667.32=28.18 n取29根抗倾覆安全系数k=M y/M s=29×667.32×2.3/28841=1.54 满足规范要求。
(2) 横桥向弯矩锚固2075KN.m/4.0m=518.75 KN单根Φ32精轧螺纹钢承载力:N= 804.2×830/1000=667.3KN。
临时固结所需预埋精轧螺纹钢根数为n=1.5×518.75/667.32=1.17 n取2根抗倾覆安全系数k=M y/M s=2×667.32×4/2075=2.57满足规范要求。
支架及临时固结检算书
石武铁路客运专线郑州动车组运用所动车走行线1特大桥跨连霍高速公路连续梁支架及临时固结检算编制：复核：审批：中铁七局集团有限公司石武客专郑州动车组运用所项目部一分部二0一0年十二月跨连霍高速公路连续梁支架及临时固结检算一、工程概况：1.桥跨概况动车走行线1特大桥采用立交方式上跨连霍高速公路，桥址于D1DK006+977.630～D1DK007+199.430处跨越连霍高速公路，公路与线路夹角为44度。
连霍高速公路为城际高速公路，双幅16车道，沥青路面，红线宽50m。
采用1-（60+100+60）m连续梁跨越。
2.桥跨结构形式：2.1、梁体为单箱单室，变高度、变截面结构。
全桥箱梁顶宽12米、底宽6.4米，顶板厚0.37～0.47米，按折线变化；腹板厚分别为0.45米、0.70米和0.90米，按折线变化；底板厚0.50～1.3米，按折线变化。
底板设计60×30cm梗肋，顶板设105×35cm梗肋。
全联在端支点、中支点及中跨跨中处设横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过，中支点横隔板厚3.20米，端支点横隔板厚1.45米，中跨跨中处设横隔板厚1米。
2.2、桥面宽度：桥面板宽12米，桥梁建筑总宽12.28米。
2.3、梁全长为221.5米，计算跨度为（60.75+100+60.75）m，截面中支点梁高7.6米，端支点梁高4.6米，梁底按半径为369.667米的圆曲线变化，边支座中心至梁端0.75米。
边支座横桥向中心距5.8米，中支座横桥向中心距5.4米。
二、钢支撑设计动车走行线1特大桥跨连霍高速公路连续梁0#块：长度14m，每端伸出墩顶5m，梁横截面为单箱单室直腹板，中支点处梁高7.6m，梁高按圆曲线变化，0#块端头梁高6.994 m，梁顶宽12m，底宽6.7m，顶板厚47cm，腹板厚0.9m，底板厚由中隔板的1.3m按圆曲线变化至0#块端头的1.138m。
1、0#块支架结构形式：支架采用Φ609mm钢管作为竖向支承构件。
连续梁临时固结计算书
附件三：连续梁临时固结计算书一、墩梁临时固结的设置本桥墩梁铰接，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支座，并临时将桥墩与梁体固结。
临时固结施工步骤如下：墩身施工时在墩顶上设置强度等级为C40，横截面为0.9×2.7m的砼临时固结支墩(中间设两层5cm厚40号硫磺砂浆层)。
其余部分与梁体钢筋焊接，形成墩梁临时固结，以抵抗墩梁节点处不平衡弯矩作用。
顺桥向中心距2.7m。
图1-1 墩顶临时锚固构造示意图二、荷载计算纵向最大不平衡弯矩由悬臂灌注两端混凝土灌注不平衡重、成型后各节段由于施工误差产生的不平衡重、不对称设置的锯齿块的不平衡重等引起的。
表2-1给出了(48＋80＋48)m连续梁的节段长度、节段重量等主要计算参数。
图2-1给出了临时锚固受力简图。
图2-1 临时锚固受力简图临时支座处的精轧螺纹钢承担。
在结构最大双悬臂状态，劲性骨架锁定前，临时压重已经加载，为临时支座受力的最不利状态。
由于上部结构自重产生的临时支座竖向反力为(考虑了挂篮自重、压重自重)：tR R 9.171525.592709.1215.1208.1.1234.1188.1324.1380.1450.1327.1368.1505.29621=⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+++++++++++== 在结构最大双悬臂状态，考虑一侧各节段混凝土自重超重5%，并考虑另外一侧挂篮与梁段混凝土掉落(考虑1.2的冲击系数)，由此产生的不平衡弯矩为最不利受力状态。
其弯矩为：()mt M .1.101582.10.27309.4508%50.27309.45087.39774.35694.29884.28873.25258.21383.15182.11624.8290.593=⨯++⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡+++++++++++=临时支座中心距2.7m ，由于不平衡弯矩导致临时支座处的竖向力为：t d M R 3.37627.212.10158===' t R R 2.54783.37629.1715max 2max 1=+==t R R 4.20463.37629.1715min 2min 1-=-==三、临时锚固的检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，施工管理与控制差异、认为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩，本段（48＋80＋48）m 悬灌连续梁不平衡力矩约为10158.1t ·m 。
临时固结计算
临时固接计算本桥为连续梁桥，主桥施工过程中需进行临时固结，计算图示见（图一和图二）。
分析计算模型可知，挂篮对称平衡施工时桥墩仅受压力。
考虑到施工质量和施工条件的问题，进行了以下三种工况的验算。
分别是：工况一：最后一个悬臂段不同步施工，一侧施工，另一侧空载。
工况二：一侧堆放材料、机具等0.8吨/米，端头作用15吨集中力，另一端空载； 工况三：一侧施工机具等动力系数1.2，另一侧为0.8。
列举参数意义如R1’-----左侧临时固结块作用于桥墩上的力 R2’-----右侧临时固结块作用于桥墩上的力 f-----施加于桥墩中的竖向预应力对桥墩产生的力 R-----合成轴力 M-----合成弯矩一、工况一：最后一个悬臂段不同步施工，一侧施工，另一侧空载。
施工至最大悬臂阶段累计内力图（图一）（一）桥墩所受外力总和：以1号墩为例，由计算文件可以得到121214,24632R kN R kN =-=可以看到梁体有向已浇注最后一块的方向翻转的倾向。
以下计算所需精轧螺纹钢筋的根数：332116'121410' 4.33610280107R R A A m σσ-⨯=⇒===⨯⨯ 单侧需要根精轧螺纹钢筋即可（二）分析桥墩受力资江大桥主墩墩身截面如图1中的左图，已知Nd=23418KN ，Mdx=38767.8KN ·m ， fcd =18.4Mpa ，fsd = fsd ′=280 Mpa ，L ＝21m,计算主墩墩身配筋。
1、计算截面在弯矩M dx 作用平面内的配筋。
截面中性轴为y-y 轴 计算可得箱形截面的A=11.7m2，Iy=12.7205m4在保证A ，I 值相等的前提下，箱形截面转换成I 形截面，如下图右图，按偏心受压构件的计算原理计算截面配筋，计算图示如下：L0=2L=42m, i=√(I ／A)= √(12.7205／11.7)=1.043m由于L0／i=42／1.043=40.3>17.5,所以应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏心矩的影响。
连续梁临时固结计算
连续梁临时固结计算1、编制依据⑴《预应力混凝土用螺纹钢筋》(GB/T 20065-2006)⑵《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）⑶《铁路工程安全技术规程》（TB10401.1-2003）⑷《混凝土结构设计规范》⑸《新建铁路铁路特大桥》⑹《无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁（双线）》（跨度：80.6+128+80.6）2、工程概况由（60+100+60）m施工图说明知，各中墩采取临时锚固措施进行墩梁固结，各中墩采取的临时锚固措施应能承受中支点处最大竖向支反力52033KN及相应最大不平衡弯矩65368KN.m。
在墩顶采用的四个临时支墩，支座内预埋25的精轧螺纹钢，钢筋深入梁体和墩顶，利用临时支座的支反力产生的弯矩抵抗梁体的纵向、横向不平衡弯矩。
临时固结支座采用C50混凝土浇筑，其轴心抗压强度为23.5MPa；固结筋采用PSB785型25精轧螺纹钢，其抗拉设计强度取ƒt=785MPa。
3、临时固结计算由于连续梁通过支座与墩柱进行铰接，悬臂施工时梁体承受不平衡弯矩及扭矩时，抗倾覆能力差。
因此，0号块施工时在墩顶设置临时固结支墩,每个临时支墩均采用25精轧螺纹钢在施工墩身时进行准确预埋。
3.1 锚固力计算按照《预应力混凝土用螺纹钢筋》，PSB785型25精轧螺纹钢，其抗拉设计强度取ƒt=785MPa，锚下控制应力σ=700Mpa。
单根25精轧螺纹钢抗拉力设计值为F=σA=700×103×π×0.0252／4=343.61KN考虑实际受力时的不均匀及其它不利因素，计算时取安全系数为1.3，单根25精轧螺纹钢抗拉力取值为F=343.61/1.3=264.32 KN。
墩顶25精轧螺纹钢合力点为墩中心，墩中心线到单侧临时支墩中心间距为2.05m，根据设计文件要求，临时支墩要满足设计不平衡弯矩65368KN·m。
设锚固反力为F，可列出如下弯矩平衡方程：F×2.05＝65368，解出F＝31886.8KN方法一：32精轧螺纹钢所需数量最少为：31886.8/264.3=121根,考虑精轧螺纹钢应力集中等不利因素影响，实际单边按31根布置，共计124根。
连续梁临时固结的设计与检算
连续梁临时固结的设计与检算作者：吴杨来源：《城市建设理论研究》2013年第03期摘要：连续梁悬臂施工时，为保证悬臂浇筑稳定施工需墩梁临时固结，相应的临时固结的设计与检算成为必不可少的关键步骤。
关键词：连续梁；临时固结；不平衡弯矩中图分类号：U448.21+5文献标识号：A文章编号：1.工程概况五O四厂黄河大桥（68.8+125+68.8）m预应力混凝土连续箱梁桥[1]，桥墩采用实体式矩形桥墩，基础采用钻孔灌注桩基础。
上部结构为单箱单室的变截面梁，跨中梁高为3.0m，支点梁高为7.0 m，箱梁采用二次抛物线变截面单箱单室断面。
桥面宽为18.0m，其中行车道宽为14.0m。
本桥采用挂篮悬臂施工方式，悬臂施工法是预应力混凝土连续梁桥的主要施工方法，0#块长度为11m，边跨合拢段和中跨合拢段长度均为2m，1#～14#节段及合拢段梁段采用挂篮悬臂浇筑。
为保证悬臂浇筑稳定施工时墩顶墩梁临时固结。
2. 临时固结受力分析及计算模型建立梁上荷载主要包括梁体自重、梁上的挂篮、施工人员及机具等重量。
梁体自重：最大双悬臂状态下，梁上的自重为：65240kN；梁上的挂篮荷载（按每个挂篮800 kN计）估算为：2×800kN=1600 kN；施工人员及机具总重估算为：1000 kN。
梁体产生不平衡弯矩的因素分析：（1）假设只在梁体一端作用一个集中力：F=1.3×600+100+200=1080 kN（1.3为冲击系数，其中考虑了一端挂篮坠落的极端情况和人员机具的偏载（设为100 kN）以及两端梁体混凝土浇注不平衡重200 kN）。
（2）箱梁浇筑过程中可能产生的局部超方，取砼总量的3%计算。
按最不利情况考虑，超方集中在悬臂的一侧。
砼总量2509m3，按3%超方量计算，由此产生的均布力为：2509×0.03×26/61.5=32.1 kN/m（3）风荷载[2]悬臂状态的主梁在风作用下将产生竖向力。
大西线某悬臂浇筑连续梁墩梁临时固结计算
某特大桥连续梁墩梁临时固结设计方案与检算一、工程概况某特大桥连续梁设计方案采用挂篮悬臂浇筑施工工法，为防止挂篮悬臂浇筑过程T构发生倾覆，施工前将T构与墩身进行临时固结。
本桥连续梁45#、46#墩处T构设置临时固结。
本桥连续梁最大悬臂浇筑至10#块，最大悬臂浇筑长度39m（墩中心至10#块端）。
10#节段重量为100.5t。
二、方案设计本连续梁墩梁临时固结采用墩顶四周设置内加精轧螺纹钢的混凝土支墩形式，如图（1），图（2）所示墩梁临时固结平面图（横桥向）单位cm图（1）墩梁临时固结立面图（单位cm）图（2）三、临时固结方案检算按相关施工技术指南和一般设计要求，在悬臂浇筑过程中，永久支座视为不受力，按临时固结结构承受悬浇荷载和不平衡倾覆弯矩。
临时固结抗倾覆荷载：设计图纸给出各中墩采取临时锚固措施，临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩40556KN.m及相应竖向支反力33916KN。
为更加安全起见，按照施工中的极端不利因素对临时锚固措施进行检算，考虑施工中最不利倾覆工况是悬浇最后一节段（10#节段）刚好浇筑完成的同时，砼连同挂篮发生倾覆。
这种工况的倾覆弯矩更安全于设计提供值。
本连续梁一套菱形挂篮重为70t ，每一主墩悬臂浇筑砼重量为3395.6t （包括0#块）。
最大支反力N=34656KN ，最大不平衡弯矩为M=（1005+350）KN ×39m=52845KN.m临时固结墩的反力如图（3）所示，假设为R1、R2图（3）根据力及力矩平衡方程R1+R2=NLR2=M+LR1解得： R2=L2M NL R1=L2M -NL临时固结墩受力简图 （单位cm）MM注：计算结果中的力若为负号，表示与图中所假设的力的方向相反。
即正号为受压的支撑力，负号为支座受拉力。
计算得：R1= -1149.3KN （负号表示支座受拉力，需要设置锚固钢筋） R2=35805.3KN①临时固结墩抗压强度检算：单侧临时支墩混凝土承压面积为：A1=1.68m2 最大支撑侧混凝土平均压应力A12R 1=σ=21.3Mpa ②临时固结墩抗倾覆检算：单侧临时支墩精轧螺纹钢的受拉面积为：A2=17676mm2 按相关规范抗倾覆安全系数去K=1.5 受拉侧的拉应力：A21R 2=σ=65Mpa<650pa/1.5=433MPa 直径25mm 精轧螺纹钢抗拉强度设计值fpd=650MPa③临时固结墩锚固钢筋锚固长度计算：依据《桥梁设计手册》，最小锚固长度la=30d=75cm ，本设计符合要求。
80m连续梁墩顶临时固结
墩顶临时固结计算(1) 概述参见示意图6，采用临时支柱尺寸为2000×800mm的矩形截面，为素混凝土结构（可配构造网片钢筋），一个墩顶布置4个，墩顶每侧布置25根fpk=930φ32精轧螺纹钢，每根预拉力40t。
(2) 临时支柱受力由设计图知，中跨合拢前，中墩承受箱梁混凝土自重荷载2816.4t，施工挂篮及模板荷载按150t计，精轧螺纹钢预拉力2000t，则中跨合拢前，中墩承图6受的总荷载为2816.4+150+2000=4966.4t。
考虑最不利情况：挂蓝倾覆，混凝土脱落，产生弯矩：（100.45+75）×37.5=6579.4t.m。
精轧螺纹钢产生的最大平衡弯矩：25×4.3×78=8385 t.m。
满足要求。
墩顶永久支座刚度比临时支柱小，为简化计算，假设永久支座不受力，则不考虑倾覆时一个临时墩柱所受压力为：4966.4÷4＝1241.6t考虑倾覆时，墩顶不平衡弯矩由临时墩柱平衡，每个临时墩柱增加（或减少）的压力为：6579.4÷4.3÷2＝765t则临时支柱所受总压力为：1241.6＋765＝2006.6t或1241.6-765＝476.6t（精轧螺纹钢不受力）。
(3) 临时支柱验算根据施工需要，临时支柱设计为C50素混凝土受压短柱结构（配构造钢筋网片），截面A＝2000×800＝1600000㎜2。
C50素混凝土轴心抗压强度设计值为：fcc＝0.85fc＝0.85×23.1＝19.6MPa其承载力为：Nu＝фAfcc＝1.0×1600000×19.6＝31360000N＝3136t＞2006.6t,临时墩柱受力满足。
（4）墩或梁局部承压验算由于梁的混凝土标号C50，由墩顶临时布置知，梁局部承压满足。
此处主要验算墩的局部承压。
墩顶不配置间接钢筋的局部受压承载力公式：——荷载分布影响系数，取1.0；——混凝土局部受压强度提高系数，取1.17；——素混凝土抗压强度设计值，C35砼，取；——局部受压面积，取1600000mm2。
连续梁临时固结方案及计算
赣龙铁路GL-3标花桥大桥跨319国道墩梁临时固结方案编制：复核：审核：中铁二十二局赣龙铁路GL-3标工程指挥部一项目部一架子队二零一一年五月一、编制范围本方案编制范围仅包括赣龙铁路GL-3标花桥大桥墩梁临时固结方案。
二、概况赣龙铁路GL-3标花桥大桥连续梁主墩墩身高7#墩18m、8#墩19.5m，A0#段采用托架施工。
此桥采用的通用图《时速200公里客货共线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）》跨度：（40+64+40）图号：肆桥参（2009）22610-Ⅶ中墩梁固结方案均为施工单位参考，施工单位也可采用其他构造形式，因其方案中顶帽尺寸与本桥设计尺寸不符，根据设计要求，需进行调整。
三、临时支座及临时锚固设置连续梁设计图《时速200公里客货共线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）肆桥参（2009）22610-Ⅶ》第49页：《中墩临时固结构图》中，在附注第5条中明确：“临时锚固措施应能承受中支点处最大竖向力为23250KN,相应不平衡弯矩为5988KN-M，本图仅供施工单位参考，施工单位也可采用其他构造型式”。
因本桥连续梁桥墩顶帽平面尺寸与连续梁设计图《时速200公里客货共线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）肆桥参（2009）22610-Ⅶ》桥墩顶帽平面尺寸不一致，故对《时速200公里客货共线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）肆桥参（2009）22610-Ⅶ》第49页临时支座及临时固结方案进行调整：临时支座采用C40混凝土，支座尺寸见下图。
临时支座设在墩顶纵向两侧。
在A0#段箱体浇筑前浇筑临时支座。
在浇筑临时支座和箱梁时，先在墩顶面及临时支座顶面涂抹隔离剂或垫油毡等材料以便临时支座拆除时与墩顶及梁体分离。
临时支座及临时固结简图梁体临时锚固通过3根φ32螺纹钢为一束实现。
其下部锚固在墩身内，上部穿过A0#段锚固于A0#底板混凝土内，其平面布置如上图《临时支座及临时固结简图》所示。
单个临时支座面积为：0.65m×1.3m＝0.845m2；C40混凝土抗压强度设计值为40MPa（4×107Pa）中支点竖向承载力为：0.845m2×4×107MPa＝33800KN>23250KN竖向承载力满足设计要求；墩梁固结能承受的最大不平衡弯矩：根据相应设计规范，Ф32螺纹钢筋设计抗拉强度为445MPa（445×106 Pa）。
连续梁关键节点验收汇报材料监理
温州市域铁路S1线一期工程SG8标段南洋大道特大桥挂篮模板支架施工前验收报告铁四院（湖北）工程监理咨询有限公司温州市域铁路S1线一期工程监理3标段监理部2016年4月28日SG8标南洋大道特大桥挂篮支架模板施工前验收汇报材料一、工程概况：根据SG8标现场施工进度及施工条件，选定52#墩-55#墩40m+70m+40m连续梁1号块作为首孔连续梁挂篮施工验收对象。
该连续梁全长149.8m，线间距4m，桥面板宽度10.6m，此连续梁为直线梁。
边支座中心至梁端为0.6m,中支点截面中心线处梁高4.65m，跨中截面中心线处梁高2.25m。
梁体为单箱单室直腹板，顶板厚度为35cm，腹板厚度分别为50cm、60cm、75cm，底板厚度由跨中的47.5cm按圆曲线变化至中支点梁根部的70cm，中支点处加厚到100cm。
全桥在端支点、中支点及跨中共设5处横隔板，横隔板有孔洞，供检查人员通过。
连续梁分0～9＃节段、合拢段，边跨现浇段。
该连续梁1号块采用C50混凝土浇筑，方量36.8 m3，重量95.7T。
连续梁设置纵、横、竖向预应力体系，纵横向预应力采用Φ15.2高强度低松弛预应力钢绞线，标准强度1860Mpa，锚具体系采用自锚式拉丝体系，竖向预应力采用直径25mm预应力螺纹钢筋，螺纹钢筋标准强度830Mpa，管道采用金属波纹管，管道注浆材料强度不低于M50。
二、监理依据：相关法律、法规，施工设计图和相关施工验收规范。
《建设工程监理规范》（CB/T50319-2013）《铁路建设工程监理规范》（TB10402-2007）《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010）《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（TB10424-2010）《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）《铁路混凝土结构耐久性设计规范》（TB10005-2010）《温州市域铁路施工质量验收暂行规定》（Q/WZTT S02-2014）《铁路工程施工安全技术规范》（TB10401-2010）三、施工准备阶段监理工作：1、54#墩0号块于2015年12月27日浇筑完成， 2016年3月7日预应力张拉、管道压浆全部完成，各道工序施工过程监理人员全程旁站并及时填写监理旁站记录表。
临时固结检算报告1
目 录1、检算内容.................................................................................................- 2 -2、检算依据.................................................................................................- 2 -3、转体施工临时固结受力分析..................................................................- 2 -4、纵向不平衡弯矩及抵抗力矩计算..........................................................- 3 -4.1 超方产生的纵向不平衡弯矩...........................................................- 3 -4.2 锚块产生的纵向不平衡弯矩...........................................................- 3 -4.3 纵坡产生的纵向不平衡弯矩.............................................................- 3 -4.4 风荷载产生的纵向不平衡弯矩.........................................................- 4 -4.5纵向不平衡弯矩合计.........................................................................- 5 -5、横向不平衡弯矩及抵抗力矩计算..........................................................- 5 -5.1 超方产生的横向不平衡弯矩...........................................................- 5 -5.2 遮板、竖墙和防撞墙产生的横向不平和弯矩。
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连续梁临时固结汇报材料
悬臂法施工的连续梁，由于混凝土浇筑超方量，中跨和边跨锯齿块形式、数量，混凝土收缩徐变，位于斜坡和曲线上的梁体，重心偏离，挂蓝脱落（可不考虑），接触网支柱基础，小型机具堆放、人员和挂蓝移动以及风荷载等因素，都会导致两浇筑节段不对称，进而产生不平衡弯矩和反力。
实际施工中，为了结构安全和线性控制要求，需要采用外加结构体系来平衡掉这个不平衡弯矩和反力。
主要采用的形式有：墩旁设置支架（钢管柱，钢管混凝土等），该形式适用于墩高小于12m形式；墩旁设置临时支座，并预埋抗拉钢筋（普通钢筋，精扎螺纹钢筋，钢绞线或者其组合形式等），该形式对墩高没有限制。
盘营一标悬臂施工连续梁工点处，墩高基本在12m以上，主要采用临时支座+预埋抗拉钢筋形式，以节约钢材。
预埋抗拉钢筋有普精扎螺纹钢筋，钢绞线和精扎螺纹钢筋与普通钢筋组合形式。
下面以二工区绕阳河特大桥跨京沈高速公路80+128+80m连续梁墩梁固结为例进行介绍。
根据设计图纸“墩梁临时固结措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩M设计=93178KN〃m（此不平衡荷载考虑了中墩两侧梁体结构的不均匀性、施工不平衡荷载和风荷载影响，未考虑安全系数与单侧挂篮脱落地情况）和相应的竖向反力N=77193KN”的要求，经过计算以后，若采用精扎螺纹钢筋，单侧需要60多根，数量较多，墩顶无法埋置，我标段采用
预埋钢绞线，经过计算以后，单侧共计90根7Φ5，1860Mpa 钢绞线，设置10束，每束9根(计算步骤见附件)。
示意图如下
计算如下
为保证梁体悬浇过程的安全性，在施工设计时必须考虑1-20#节段施工时单端挂篮脱落而增加的不平衡弯矩M1的影响，根据本桥挂篮设计图单端挂篮总重量为650KN（实际560KN）。
1-20#悬浇节段长度尺寸
各节段悬浇挂篮脱落不平衡弯矩M1计算表
2、计算临时支座结合梁体自重抵抗最大不平衡弯矩M2。
墩中心线
如图所示：
A、B点--为两侧临时支座中心，距中支点1.85m
G1--为悬臂段梁体施工中的重力，重心距中支点Lm
G0--为墩顶处梁体的重力
M2—为梁体自重所抵抗的不平衡弯矩
NA、NB—为临时支座反力
当NB=0时，且梁体为一平衡的临界状态时，M2值最大。
此时，根据竖向力平衡得：G1+G1+G0= NA
根据中支点力距平衡得：G1〃L+ M2 = NA〃2.5+ G1〃L
得M2 =3.7G1+1.85G0
各节梁段重量
各节段悬浇施工中弯矩M2计算表
3、钢绞线抵抗最大不平衡弯矩M3计算
钢绞线抵抗弯矩M3计算简图
墩中心线
如图所示：
A、B点--为两侧临时支座中心，距中支点1.85m
O点--为中支点
F A F B --为钢绞线抗拉力
N A N B --为临时支座反力
M3—为钢绞线所抵抗的最大不平衡弯矩
当NB=0时，且梁体为一平衡的临界状态时，普通螺纹钢筋所抵抗的最大不平衡弯矩M3值最大。
将梁体视为一轻质杆件，不考虑梁体自重进行计算。
钢绞线锚下控制应力σ=0.75×1860 Mpa=1395MPa
单根钢绞线截面积A=3.14×0.00762=1.8137-4m2
单根钢绞线预拉力F=σ〃A=253.011KN
F A =F B=90〃F=22770.99KN
根据静力平衡得N A+N B= F A+F B
N B=0得N A= F A+F B=45541.98KN
根据中支点静力距平衡得M3+ F A〃1.85+N B〃1.85= F B〃1.85+N A〃1.85
N B=0， F A=F B得M3= N A〃1.85 =84252.663KN〃m
4、对各节段弯矩进行汇总计算
各节段悬浇施工中弯矩汇总计算表
根据以上计算结果本墩梁临时固结方案的抗倾覆性满足施工要求。
5、钢绞线锚固长度计算
预应力钢筋的锚固La=аfpy d/ ft
La—受拉钢绞线的锚固长度
fpy—钢绞线的抗拉强度设计值
ft—混凝土轴心抗拉强度设计值；当混凝土强度等级高于C40时，按C40取值；
d—钢筋的公称直径；
а—钢筋的外形系数，按下表取用。
根据本工程实际情况，а=0.17，fpt=1860Mpa，d=0.0152m，ft=1.71 Mpa。
Ф32钢绞线锚固长度
La=a*fpt*d/ ft=0.17*1860*0.0152/1.71=4.806m 设置锚具（r=93mm）后，利用锚具锚固钢绞线，并利用锚具取代钢绞线与混凝土之间的粘结力。
受力计算：
应力：σ=1860*181.3664*10-6/（0.093*0.093*3.14）=12.42Mpa＜210Mpa
锚具采用标准构件屈服强度为210 Mpa（Q235钢材），能够承受。
为防止锚具上方混凝土因局部受压过大产生破坏，设置φ10螺旋筋。
螺旋筋直径为120mm，间距为50mm，5孔长度。
根据计算结果在设置锚垫板和布置了相应的螺旋筋后，可以充分承受应力。
因此，与锚固钢筋长度没有关系，根据现场情况预钢绞线与墩身伸入墩帽的普通钢筋冲突，而墩身纵向主筋为Φ25螺纹钢筋，且双筋并排，移动和弯折都很困难，所以对发生冲突的钢绞线适当调整，调整后锚固长度不小于5m。
但考虑到安全，现场施工时保证锚固长度在5～5.5m 范围。
钢绞线下端预埋在墩帽（身）中；上端是钢筋穿过临时支座和箱梁的底板、腹板和顶板，钢筋穿过底板、腹板、顶板和临时支座时，要用φ80mm铁管套作，用锚具锚固在箱梁的顶板和底板的横梁上面。
6、临时支座承压检算
在墩顶设置4个临时支座，每侧2个，其尺寸为长×宽×高=350×50×60cm，支座采用C50混凝土，为防止临时支座混凝土受压时局部崩裂，在临时支座处布置三层钢筋网片，间距为200mm，其中横桥向配置5根Φ12mm螺纹钢筋，钢筋布置间距100mm；顺桥向配置34根Φ12mm螺纹钢筋，钢筋布置间距100mm；临时支座要满足竖向支反力77193kN。
C50混凝土设计抗压强度f c=23.1Mpa
单侧临时混凝土支座承压面积为3.5m2
单侧临时混凝土支座在竖向支反力作用下得压应力
σ=N/A=22.055Mpa<f c=23.1Mpa
安全系数k=23.1/22.055=1.047
配置钢筋网片以后强度1.43倍提高
安全系数1.44，大于规范要求临时荷载大于1.3倍安全系数。