40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书
40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书
40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书由于连续梁施工采用支架法施工，故采用墩梁固结法确保安全。
临时砼块采用C40混凝土，预埋Φ32精轧螺纹钢筋，配筋则按最小配筋率ρmin bh0计算。
上部荷载按半跨计算，均由临时固结块承受。
一、设计荷载1、工况I假定：（1）由于采用对称支架施工，施工过程中不平衡荷载按半跨自重的5%取；（2）临时固结块不承受受拉过程中产生的水平荷载；（3）连续梁张拉后上挠和自重下挠由于分节段，认为不累积，可以调节，预抬值可以参见监控单位，每一节段支架沉落预留不叠加；（4）在计算临时固结时，不考虑连续梁因为预应力张拉引起的内应力、抵抗弯矩，变形忽略。
自重计算如下表：块段名称混凝土方量（m3）钢筋砼容重(kg/m3) 自重（KN）0# 35.25 2．6 916.501# 52.88 2．6 1374.882# 41.2 2.6 1071.203# 39.83 2.6 1035.584# 38.54 2.6 1002.045# 49.53 2.6 1287.786# 47.60 2.6 1237.607# 45.91 2.6 1193.668# 50.01 2.6 1300.269# 48.83 2.6 1269.58按最不利工况计算：由于固结为简支双悬臂，所受荷载为对称均恒荷载：取1#－9#块自重，施工荷载作用于结构上，经计算得：G1 =10772.58KN，不平衡荷载按自重的5%计算，G’=538.629KN 2、工况Ⅱ考虑竖向风荷载，查全国规范，内蒙古地区在10m以下100年一遇风基本风压值为0.6KN/m2，此值见相关参考书。
不再考虑u Z（风压高度变化系数）u S（风荷载体型系数）。
由于施工期为大风不常见期，计算风压取0.6KN/m2。
横向迎风面积按70×3.3＝231㎡计算，竖向迎风面积按34×13.75=467.5㎡计算。
(40+64+40)m预应力混凝土连续梁临时支墩计算书
(40+64+40)m预应力混凝土连续梁临时支墩计算书目录一、项目概况 (1)二、计算依据 (1)三、计算荷载 (2)3.1 梁体自重不均匀 (2)3.2 8#块混凝土浇筑不同步 (2)3.3 8#块浇筑时挂篮移动不同步及挂篮机具重量偏差 (2)3.4 施工材料堆放不对称 (3)3.5水平风荷载 (3)3.6 竖向风荷载 (3)3.7 荷载组合 (3)四、临时支墩验算 (4)4.1 模型 (4)4.2 计算结果 (4)4.3 临时支墩承载力验算 (5)4.4 临时支墩间支撑的计算 (7)五、临时支墩与承台固结验算 (7)5.1 局部承压验算 (7)5.2 临时支墩与承台连接构造建议 (8)六、临时支墩与梁体固结验算 (8)6.1 计算方法及模型 (8)6.2 荷载及边界条件 (9)6.3 工况一a计算结果 (10)6.4 工况一b计算结果 (13)6.5 工况二计算结果 (17)6.6 结果分析 (20)6.6.1 箱梁整体受力 (20)6.6.2 支墩处箱梁底板横向受力 (20)6.6.3 支墩顶处箱梁局部承压 (22)七、桥墩桩基计算 (22)7.1 下部结构构造 (22)7.2 不考虑成渝线桥墩计算 (23)7.2.1模型 (23)7.2.2 计算结果 (24)7.3 考虑成渝线桥墩计算 (25)7.3.1模型 (25)7.3.2 计算结果 (25)八、结论及建议 (27)8.1结论 (27)8.2建议 (27)一、项目概况(40+64+40)m双线预应力混凝土连续梁，采用挂篮悬臂浇筑施工。
该梁部为变截面箱梁，设有2个T构，每个T构设有1个0#块和7个悬浇节段，0#块梁高5.3米，合龙段以及边跨现浇段梁高为2.9米，梁体高度自悬臂根部至6#段端截面按二次抛物线变化。
该段连续梁下部主墩为圆端形实体墩，墩身高度均为3米。
桥梁合龙顺序为先边跨后中跨，最终完成体系转换调整成桥内力。
桥梁合龙前，梁体固结于临时墩身上，待中跨合龙后拆除临时支墩。
墩梁临时固结施工方案2x100米连续梁(定稿)
新建铁路杭州至长沙客运专线浙江段(HCZJ-6标段) 江山港特大桥60+2×100+60m悬臂浇筑预应力钢筋混凝土连续梁墩梁临时固结专项施工方案中铁九局杭长客专项目经理部2011年1月3日新建铁路杭州至长沙客运专线浙江段(HCZJ-6标段) 江山港特大桥60+2×100+60m悬臂浇筑预应力钢筋混凝土连续梁墩梁临时固结专项施工方案编制：审核：审批：中铁九局杭长客专项目经理部2011年1月3日局主管部门审批记录表目录第一章工程概况 (5)1.1工程概况 (5)1.2、墩身及墩顶O＃块梁段概况 (5)1.3、施工的难点和重点 (5)第二章临时固结方案 (7)2.1、临时固结抗倾覆荷载 (7)2.2、临时固结方案检算 (7)2.3、临时固结结构方案 (10)2.4技术标准 (11)第三章、施工工艺及主要施工方法 (12)3.1、总体施工方案 (12)3.2、施工工艺流程、施工方法 (12)第四章方案所需的特殊机械、材料、劳力计划 (14)第五章、施工注意事项 (14)第六章、附—施工图 (15)第七章、附件—第三方检算书 (15)第一章工程概况1.1工程概况江山港特大桥位于里程DK241+600～DK243＋900 处，全长2300m。
桥孔布置为1-32m+2-24m简支梁（门式墩）+1-24m+2-32m+3-24m+3-24m+1-32m 简支梁+1-（48+80+48）m连续梁+1-32m+2-24m+2-32m简支梁+1-（75+2×135+75）m连续梁+3-32m简支梁+（40+64+40）m连续梁+35-32m+1-24m+24-32m+1-24m+4-32m简支梁+1-（60+2×100+60）m连续梁+1-32m+3-24m+14-32m简支梁。
其中第135～138孔梁上跨江山港，桥跨孔径设计为四孔（60m＋2×100m ＋60m）后张预应力钢筋混凝土连续梁。
墩梁固结计算范文
墩梁固结计算范文墩梁固结计算是指在桥梁设计中，计算墩柱和梁底固结的深度和力学特性的过程。
墩梁固结的计算包括了墩柱和梁底固结的刚度计算、固结土的应力分析和传递过程的计算等。
下面将从这几个方面详细介绍墩梁固结计算的内容。
首先是墩柱和梁底固结的刚度计算。
墩柱的刚度是指在受到外力作用下，抵抗变形的能力。
而梁底的刚度则是指梁底与基础之间的相对变形，也是抵抗变形的能力。
墩柱和梁底的刚度计算一般采用弹性计算方法，根据材料的力学参数和几何形状进行计算。
对于墩柱的刚度计算，一般可以根据材料的弹性模量、弯曲刚度等参数进行计算。
而对于梁底的刚度计算，则需要考虑梁底的几何形状和弹性模量。
其次是固结土的应力分析。
在桥梁设计中，地基基础承受墩梁产生的荷载。
为了保证桥梁的稳定，必须对固结土的应力进行分析。
固结土的应力分析可以采用弹性分析和塑性分析两种方法。
弹性分析适用于固结土的应力变化范围较小的情况下。
塑性分析适用于固结土的应力变化较大，土壤已进入到塑性变形阶段的情况。
在固结土的应力分析中，需要考虑土壤的弹性模量、强度参数和应力传递的过程。
最后是传递过程的计算。
墩梁固结计算中，需要考虑墩柱和梁底荷载的传递过程。
墩柱和梁底的荷载传递过程一般分为两个阶段：荷载作用于墩柱-墩梁系统，和荷载作用于墩梁-梁底系统。
在每个阶段中，荷载会通过墩柱和梁底传递给下一级结构。
在传递过程中，需要考虑力的平衡和荷载的传递效率。
墩梁固结计算中，通常采用桥梁结构的力学平衡方程和荷载传递效率的计算方法。
综上所述，墩梁固结计算是桥梁设计中非常重要的一部分。
它包括了墩柱和梁底固结的刚度计算、固结土的应力分析和传递过程的计算等。
墩梁固结计算的准确性和合理性对于桥梁的安全性和稳定性具有重要影响。
因此，在进行墩梁固结计算时，需要充分考虑材料力学参数和几何形状等因素，并采用合适的计算方法和模型。
只有这样，才能保证桥梁的安全和可靠。
临时固结计算书
二、临时支墩计算书临时支墩计算考虑了九种工况，五种组合工况一：梁重不均匀，一个悬臂自重增大5%，另一个悬臂自重减少5%；工况二：挂篮、及施工机具重量偏差系数，一端采用1.2，另一端采用0.8； 工况三：梁体上堆放工具材料，一侧悬臂作用有10KN/m 均布荷载，并在端头有200KN 集中力，另一侧悬臂空载；工况四：挂篮向8号段移动时不同步，一端移到8号段位置，另一端相差2.0m ； 工况五：8号梁段混凝土灌注不同步，一端灌注完成，另一端灌注一半； 工况六：在灌注8号段时，一端挂篮连同混凝土坠落，冲击系数取2.0；工况七：在灌注8号段时，一端挂篮连同混凝土坠落，梁体、挂篮、机具及其它荷载动力系数1.2；工况八：最大悬臂长度时，一端悬臂承受100%的风载。
其基本风压Wg=500Pa 。
工况九：最大悬臂长度时，两端悬臂承受横向方向相反的风载。
其基本风压Wg=500Pa 。
计算过程中，根据实际情况考虑了下面几种荷载组合：组合1：荷载1+荷载2+荷载3+荷载5+荷载8计算图式荷载1：A 侧悬臂自重系数调整为1.05，B 侧悬臂自重系数调整为0.95。
荷载2：挂篮及施工机具重550KN ，A 侧梁端施加集中荷载：a F 2=550KN ×1.2=660KNB 侧梁端施加集中荷载：b F 2=550KN ×0.8=440KN荷载3：A 侧悬臂施加均布荷载:a q 3=10KN/mA 侧梁端施加集中荷载：a F 3=200KN荷载5：8号段重946.05KN ，A 侧梁端施加集中荷载：a F 5=946.05KNB 侧梁端施加集中荷载：b F 5=473KN荷载8：梁宽12.2m ，故B 侧悬臂施加均布风荷载：b q 8=-500×12.2=-6.1KN/m如图所示，荷载组合1在A 侧加载荷载：m KN q q a a /103==KN F F F F a a a a 05.1616532=++=B 侧加载荷载：m KN q q b b /1.68-==KN F F F b b b 91352=+=荷载组合1在荷载组合1情况，临时支墩反力 f1=12939.9KNf1’=4625.7KN组合2：荷载1+荷载2+荷载3+荷载4+荷载8计算图式荷载4：A 侧梁端施加集中荷载：b F 4=660KNB 侧距梁端2m 处施加集中荷载：b F 4=440KN如图所示，荷载组合2在A 侧加载荷载：m KN q q a a /103==KN F F F a a a 86043=+=B 侧加载荷载：m KN q q b b /1.68-==KN F F b b 4404==在荷载组合2情况，临时支墩反力 f2=11996.3KNf2’=5751.9KN荷载组合2组合3：荷载1+荷载2+荷载3+荷载6计算图式荷载6：A 侧8号段坠落最不利，节段重946.05KN ，挂篮及机具重550KN,则A 侧梁端施加集中荷载：a F 6= (946.05+550×1.2)×2=3212.1KNB 侧梁端施加集中荷载：b F 6=1060KN如图所示，荷载组合3在A 侧加载荷载：m KN q q a a /103==KN F F F a a a 364063=+=B 侧加载荷载：0=b qKN F F F b b b 150062=+=荷载组合3在荷载组合3情况，临时支墩反力 f3=15811.5KNf3’=2697.1KN组合4：荷载1+荷载2+荷载3+荷载7计算图式荷载7：B 侧8号段坠落最不利，节段重946.05KN ， A 侧梁端施加集中荷载：a F 7=1060KN如图所示，荷载组合4在A 侧加载荷载：m KN q q a a /122.13=⨯=KN F F F F a a a a 23042.1)(732=⨯++=B 侧加载荷载：0=b q0=b F荷载组合4在荷载组合4情况，临时支墩反力 f4=15552.4KNf4’=1573.6KN由以上四种组合计算出单根临时支墩最大压力为f3=15811.5KN ，四种组合下，临时支墩均未出现拉力。
连续梁临时固结计算书
附件三：连续梁临时固结计算书一、墩梁临时固结的设置本桥墩梁铰接，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支座，并临时将桥墩与梁体固结。
临时固结施工步骤如下：墩身施工时在墩顶上设置强度等级为C40，横截面为0.9×2.7m的砼临时固结支墩(中间设两层5cm厚40号硫磺砂浆层)。
其余部分与梁体钢筋焊接，形成墩梁临时固结，以抵抗墩梁节点处不平衡弯矩作用。
顺桥向中心距2.7m。
图1-1 墩顶临时锚固构造示意图二、荷载计算纵向最大不平衡弯矩由悬臂灌注两端混凝土灌注不平衡重、成型后各节段由于施工误差产生的不平衡重、不对称设置的锯齿块的不平衡重等引起的。
表2-1给出了(48＋80＋48)m连续梁的节段长度、节段重量等主要计算参数。
图2-1给出了临时锚固受力简图。
图2-1 临时锚固受力简图临时支座处的精轧螺纹钢承担。
在结构最大双悬臂状态，劲性骨架锁定前，临时压重已经加载，为临时支座受力的最不利状态。
由于上部结构自重产生的临时支座竖向反力为(考虑了挂篮自重、压重自重)：tR R 9.171525.592709.1215.1208.1.1234.1188.1324.1380.1450.1327.1368.1505.29621=⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+++++++++++== 在结构最大双悬臂状态，考虑一侧各节段混凝土自重超重5%，并考虑另外一侧挂篮与梁段混凝土掉落(考虑1.2的冲击系数)，由此产生的不平衡弯矩为最不利受力状态。
其弯矩为：()mt M .1.101582.10.27309.4508%50.27309.45087.39774.35694.29884.28873.25258.21383.15182.11624.8290.593=⨯++⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡+++++++++++=临时支座中心距2.7m ，由于不平衡弯矩导致临时支座处的竖向力为：t d M R 3.37627.212.10158===' t R R 2.54783.37629.1715max 2max 1=+==t R R 4.20463.37629.1715min 2min 1-=-==三、临时锚固的检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，施工管理与控制差异、认为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩，本段（48＋80＋48）m 悬灌连续梁不平衡力矩约为10158.1t ·m 。
特大桥墩梁临时固结设计方案
特大桥墩梁临时固结设计方案集团文件发布号：（9816-UATWW-MWUB-WUNN-INNUL-DQQTY-改建铁路南平至龙岩线扩能改造工程NLZQ-8标段附件一XX特大桥墩梁临时固结设计方案与检算书中铁一局南龙铁路NLZQ-8标项目经理部2015年6月附件一XX特大桥墩梁临时固结设计方案与检算书目录XX特大桥(40+72+40)预应力混凝土连续梁墩梁临时固结设计方案与检算书一、工程概况XX特大桥采用（40+72+40）m连续梁跨越雁石溪，盖连续梁采用悬臂法施工，共10个块段（9#为边跨合拢段、10#为边跨现浇段），梁体主墩为2#和3#墩，2#、3#主墩墩帽尺寸为*，两个主墩顶单个支承垫石尺寸均为*，两支承垫石间净距为。
二、临时固结设置本桥2#、3#主墩与梁体设计为铰接，为避免悬臂现浇梁施工前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且在悬臂浇筑过程中，永久支座视为不受力，应设置临时支座，将临时固结设于主墩墩顶顺桥向垫石两侧，并临时将桥墩与梁体固结，临时固结结构承受悬浇荷载和不平衡倾覆弯矩。
临时固结主要承受：悬臂现浇时梁体两端不平衡重；施工荷载不平衡重，并考虑风荷载、一侧挂篮倾覆及由此引起的一端正在浇筑的混凝土全部坠落所造成的不平衡弯矩，并由此不平衡弯矩及梁自重引起的最大竖向支反力。
三、临时固结的设计及检算荷载计算设计图纸给出各中墩采取临时锚固措施，临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩及相应竖向支反力34256KN。
为更加安全起见，按照施工中的极端不利因素对临时锚固措施进行检算，考虑施工中最不利倾覆工况是悬浇最后一节段（8#节段）刚好浇筑完成的同时，混凝土连同挂篮发生倾覆。
这种工况的倾覆弯矩更安全于设计提供值。
临时支墩所承受的竖向力为混凝土自重，考虑人群机械及冲击荷载，并取恒载系数为,活载系数为,则:⑴梁体自重:最大双悬臂状态下，混凝土重量为，自重为；⑵三角挂篮及模板重量为75t,两套自重为1470KN；⑶机械荷载:**4*=⑷人群荷载:**4*=⑸冲击荷载:2**4*=则竖向荷载为:+1372)×+++=不平衡弯矩计算时应考虑挂篮坠落的最大荷载，即考虑一侧各节段混凝土自重超重5%，以及一侧挂篮与梁段混凝土掉落，由此产生的不平衡弯矩为最不利受力状态。
连续梁墩梁临时固结标准计算书
7临时固结验算7.1临时固结设计方案为确保悬臂浇筑过程中支架结构的稳定性，根据设计要求，主墩和主梁0#块之间设置临时支座和锚固钢筋进行墩梁临时固结，以抵抗施工中可能出现的不平衡弯矩。
其中在永久支座两侧设置两个临时支座,尺寸4.8×0.6×0.5m，采用C50混凝土浇筑；每个临时支座上分别布置94根φ32型号HRB400钢筋，锚固钢筋中心距主墩中心 1.0m。
临时支座顶面标高与永久支座顶面标高保持一致，避免拆除永久支座时，下落时使梁体产生振动损坏梁体及永久支座。
按照设计要求，永久支座不得过早受力。
在悬浇过程中，视为永久支座不受力，按临时固结结构承担悬浇梁全部荷载和最大倾覆弯矩设计。
7.2设计参数（1）抗倾覆安全系数K=1.5；=360MPa；（2）Ф32 HRB400钢筋抗拉强度设计值fy=23.1MPa。
（3）C50混凝土轴心抗压强度设计值fC7.3临时固结抗倾覆荷载为安全起见，本方案按照施工中的极端不利因素设置临时固结措施。
这种极端的因素是施工中意外发生悬浇最后一节段全部浇完时连同挂篮坠落。
梁段号 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 挂篮自重 长度（m ） 5.5 3.5 3.53.53.5 3.5 4 4 4 4 力臂（m ） 2.75 7.25 10.75 14.25 17.75 21.25 25 29 33 37 37 重量（kN ） 2989 1352 126111801110 1050 1084 982 956 943 436 弯矩（kN ·m ） 8220980413554 1681219694223132709328481315513489516132弯矩小计（kN ·m ） 228547.475竖向力小计（kN ）13342.5这种工况的倾覆弯矩为单侧9#块自重和单侧挂篮自重引起的弯矩，力臂为37m 。
临时固结抗倾覆计算荷载为：最大竖向反力：kN N 25306436-943-25.13342=⨯=； 最大不平衡弯矩：m kN M ⋅=+=510271613234895。
(40+64+40)m连续梁墩梁临时固结补救方案
新建东北东部铁路登沙河至庄河段（DZ2标段）花园口一号路特大桥（40+64+40）m预应力混凝土悬臂连续梁28号T构墩梁临时固结专项施工方案（补救方案）中铁九局登庄项目部第二分部2014年元月新建东北东部铁路登沙河至庄河段（DZ2标段）花园口一号路特大桥（40+64+40）m预应力混凝土悬臂连续梁28号T构墩梁临时固结专项施工方案编制：审核：审批：中铁九局登庄项目部第二分部2014年元月中铁九局专项施工方案审批表工程名称：专项施工方案名称：审批意见：审核人：年月日负责人：审核部门：审批意见：审核人：年月日负责人：审核部门：目录第一章、工程概况1.1工程概况1.2、桥梁主墩概况、1.3、悬浇梁概况1.4、施工的难点和重点第二章、T构临时固结方案概况第三章、方案设计依据及参数第四章、临时固结抗倾覆荷载第五章、T构临时固结结构内力计算第六章、T构临时结构设计6.1、混凝土刚性支撑墩设计6.1.1、刚性支撑墩混凝土强度设计6.1.2、混凝土刚性支撑墩配筋6.1.3、N2混凝土刚性支撑墩的拆除方案6.2、N1钢管支撑柱设计6.2.1、钢管支撑柱设计6.2.2、两端锚固设计6.2.3、接头强度验算6.4、临时结构用料技术标准第七章、施工工艺及主要施工方法7.1、总体施工方案7.2、施工工艺流程、施工方法第八章方案所需的特殊机械、材料计划第九章、各项施工注意事项第十章、结构设计施工图第十一章、类似工程实例照片第一章、工程概况1.1工程概况新建东北东部铁路通道登沙河至庄河段改造工程（DZ2标段），改DK133+151.38m花园口一号路特大桥，第26号墩～第29号墩（改DK133+079.20～改DK133+224.80）梁跨设计为（40+64+40）m预应力钢筋混凝土连续梁，梁全长145.4m。
连续箱梁设计采用时速200公里有砟轨道预应力混凝土双线连续梁。
本梁段位于直线-4.0%的下坡道上。
箱梁横截面采用单箱、单室直腹板形式，顶板厚度除梁端附近外均为35cm，腹板厚度由48～60～80cm变化，底板由跨中的40cm按二次抛物线变化至根部的80cm。
墩梁临时固结施工方案2x100米连续梁(定稿)
新建铁路杭州至长沙客运专线浙江段(HCZJ-6标段) 江山港特大桥60+2×100+60m悬臂浇筑预应力钢筋混凝土连续梁墩梁临时固结专项施工方案中铁九局杭长客专项目经理部2011年1月3日新建铁路杭州至长沙客运专线浙江段(HCZJ-6标段) 江山港特大桥60+2×100+60m悬臂浇筑预应力钢筋混凝土连续梁墩梁临时固结专项施工方案编制：审核：审批：中铁九局杭长客专项目经理部2011年1月3日局主管部门审批记录表目录第一章工程概况 (5)1.1工程概况 (5)1.2、墩身及墩顶O＃块梁段概况 (5)1.3、施工的难点和重点 (5)第二章临时固结方案 (7)2.1、临时固结抗倾覆荷载 (7)2.2、临时固结方案检算 (7)2.3、临时固结结构方案 (10)2.4技术标准 (11)第三章、施工工艺及主要施工方法 (12)3.1、总体施工方案 (12)3.2、施工工艺流程、施工方法 (12)第四章方案所需的特殊机械、材料、劳力计划 (14)第五章、施工注意事项 (14)第六章、附—施工图 (15)第七章、附件—第三方检算书 (15)第一章工程概况1.1工程概况江山港特大桥位于里程DK241+600～DK243＋900 处，全长2300m。
桥孔布置为1-32m+2-24m简支梁（门式墩）+1-24m+2-32m+3-24m+3-24m+1-32m 简支梁+1-（48+80+48）m连续梁+1-32m+2-24m+2-32m简支梁+1-（75+2×135+75）m连续梁+3-32m简支梁+（40+64+40）m连续梁+35-32m+1-24m+24-32m+1-24m+4-32m简支梁+1-（60+2×100+60）m连续梁+1-32m+3-24m+14-32m简支梁。
其中第135～138孔梁上跨江山港，桥跨孔径设计为四孔（60m＋2×100m ＋60m）后张预应力钢筋混凝土连续梁。
临时固结计算
临时固接计算本桥为连续梁桥，主桥施工过程中需进行临时固结，计算图示见（图一和图二）。
分析计算模型可知，挂篮对称平衡施工时桥墩仅受压力。
考虑到施工质量和施工条件的问题，进行了以下三种工况的验算。
分别是：工况一：最后一个悬臂段不同步施工，一侧施工，另一侧空载。
工况二：一侧堆放材料、机具等0.8吨/米，端头作用15吨集中力，另一端空载；工况三：一侧施工机具等动力系数 1.2,另一侧为0.8。
列举参数意义如R1'-----左侧临时固结块作用于桥墩上的力R2'-----右侧临时固结块作用于桥墩上的力f-----施加于桥墩中的竖向预应力对桥墩产生的力R-----合成轴力M-----合成弯矩、工况一：最后一个悬臂段不同步施工，一侧施工，另一侧空载。
d■.卜，1■- ：施工至最大悬臂阶段累计内力图（图一）以1号墩为例，由计算文件可以得到R, 1214kN, R224632kN可以看到梁体有向已浇注最后一块的方向翻转的倾向。
以下计算所需精轧螺纹钢筋的根数:单侧需要7根精轧螺纹钢筋即可（二）分析桥墩受力 资江大桥主墩墩身截面如图1中的左图，已知Nd=23418KN ,Mdx=38767.8KN • m , fcd =18.4Mpa , fsd = fsd ' =280 Mpa , L = 21m,计算主墩 墩身配筋。
1、计算截面在弯矩M dx 作用平面内的配筋。
截面中性轴为 y-y 轴 计算可得箱形截面的A=11.7m2, Iy=12.7205m4在保证A , I 值相等的前提下，箱形截面转换成I 形截面，如下图右图，按偏 心受压构件的计算原理计算截面配筋，计算图示如下：图二bf ' =bf=5.988m , h=3m , b=0.769m , hf ' =hf=0.9m ,设 a ' =a=0.06m ,则 h0=h-a=2.94m 。
e0=Mdx / Nd=38767.8/23418=1.655m,R'|A A31214 10 280 1064.336 10 3m 2H- - 11尹T+ 1 * • * *4 * V w1 ----- 齐ziyrj'o1JLbF --------K-*.1一」L—1 ■ ■ i •X X \卞II ■ ■ ■图一TjX rL0=2L=42m, i=V(I /A)= V(12.7205/ 11.7)=1.043m由于L0/i=42/1.043=40.3>17.5所以应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴 向力偏心矩的影响Z 1 = 0.2+2.7X e0/h0 = 0.2+2.7X 1.655/2.94=1.720>1 取 Z 1 = 1; Z 2= 1.15-0.01X L0/h = 1.15-0.01X 42/3 = 1.01>1 取 Z 2= 1。
临时固结专项方案及计算书(20110728完整稿)
贵阳至广州线贵阳至贺州段贵阳枢纽DK5+058 圣泉1号双线特大桥(40+6×80+40)m刚构—连续组合梁0#节段临时固结施工专项方案GGS(2011) 桥施专04号编 制：复 核：审 核：批 准：中铁八局集团贵广引入贵阳枢纽工程指挥部昆建项目经理部二0一一年七月二十八日1、编制依据及编制说明1.1、编制依据1.1.1、贵阳至广州线贵阳至贺州段DK5+058圣泉1号双线特大桥（40+6×80+40）m刚构-连续组合梁梁部设计图；1.1.2、国家及铁道部现行的《铁路桥涵设计规范》、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》、《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》、建指文件及有关规定等；1.1.3、《高处作业安全技术规范》（JGJ80—91）、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33—2001）、<<施工现场临时用电安全技术规范>>(JGJ46—2005)等相关技术规范。
1.1.4、《贵广铁路圣泉1#双线特大桥菱形挂篮设计图》（中铁重工有限公司） 1.1.5、《白水河大桥、颍河特大桥、泉河特大桥0#块施工技术总结》（中铁八局集团有限公司）1.1.6、贵阳至广州线贵阳至贺州段DK5+058圣泉1号双线特大桥（40+6×80+40）m刚构-连续组合梁梁部变更设计图。
1.2、编制原则1.2.1、创优质工程，树百年品牌。
按照工程的创优规划，严格施工质量和技术措施。
1.2.2、遵循设计文件的原则，根据与设计单位相关专业负责人咨询的意见，认真阅读领会设计文件资料，深刻了解设计意图，并在充分掌握现场情况的基础上，编制可直接实施的专项方案。
1.2.3、遵循“安全第一、预防为主”的方针，严格按照铁路施工安全操作规程，严格执行安全相关规程，制定切实可行的安全防护措施，确保施工安全。
1.2.4、遵循实事求是的原则。
结合悬浇施工架子作业队现场作业人员的现有的技术水平及施工作业能力，稳妥地组织施工作业。
40+60+40连续梁临时固结计算
40+60+40m现浇箱梁临时固结计算书一、工程简述40+60+40m,箱梁断面为单箱五室斜腹板设置，箱梁顶板宽33m（含防撞墙外包部分），底板宽24~25.334m,两翼悬臂各长3.5m。
桥面设置2.0%的向外侧双向横坡，顶底板平行设置。
箱梁根部断面梁高3.8m，跨中和边跨现浇梁段梁高1.8m，其间梁底下缘以1.8次抛物线变化。
二，■图1箱梁典型截面示意箱梁主墩墩顶处各设横隔梁1道，厚度为3.8m。
两边墩墩顶处各设厚横隔梁一道。
箱梁纵向划分为墩顶0号梁段、6个分节段浇筑梁段、边跨支架现浇段、边跨合龙段、中跨合龙段。
墩顶0号梁段长12m，分节段浇筑梁段数及梁段长度从梁根部至跨中布置分别为：2x3.5m、4x4.0m。
边跨现浇段长9.0m，边跨合龙段、中跨合龙段长均为2m。
悬挑梁段最大节段控制重量为3148.4kN，最大悬挑长度为29m。
为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜失稳破坏，且不使永久支座偏压破坏，在悬灌梁施工过程中0号块设置临时支撑，临时将支撑与梁体、承台固结。
二、计算依据《杭州萧山机场公路改建工程两阶段施工图设计》（浙江省交通规划设计研究院，2013.8）《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)《公路桥梁抗风设计规范》(JTG/TD60-01-2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)三、临时固结设置本桥40+60+40m变截面连续箱梁，跨越规划的利民东路，施工方案拟采用挂蓝悬臂现浇施工。
根据设计文件和相关规范要求，施工时应设置临时固结措施将墩梁固结，以承受悬臂施工中不对称荷载作用。
设计文件要求：无论在浇筑阶段、挂篮移动或拆除阶段，均需保持对称平衡施工，容许不对称重量纵桥向不得大于一个梁段底板的重量，横桥向不得大于一个梁段底板重量的20%。
40+72+40m连续梁0计算书分析
90+180+90m连续梁边跨现浇段支架方案及计算书流溪河特大桥40+72+40m连续梁，84#墩高12.5m,87#墩高13m，边跨处高度为4.5m，长度为6.8m，宽14.2m。
连续梁边跨现浇段支架拟采用钢管柱+贝雷梁支架体系。
1．施工方案边跨现浇段长度6.8m,其中支撑在墩顶的部分长度为2.3m，外挑部分长4.5m；边跨现浇段设两排支架，靠墩身一排支架设在承台上，另外一排支承在条形基础上。
（1）支柱采取大型钢管支柱，直径为630mm，厚为10mm的钢管，下部焊接于承台预埋钢板上，支柱连接桁架采用[10槽钢架。
预埋钢板于承台浇筑时先进行预埋，钢板采用厚10mm，采用螺栓预埋式或进行焊接将钢板固定在承台钢筋上，承台混凝土施工时，预埋钢板与承台混凝土必须密贴。
共设两排支架，每排3根钢管柱，横向柱间距5.2m，纵向柱间距4m。
外侧钢管柱支撑在C25混凝土条形基础上，条形基础长12m，宽2 m，厚1m，地梁内采用构造配筋。
（2）钢管支柱顶部设厚20mm钢板为法兰盘，钢管之间的连接采用法兰连接。
钢管柱顶横向分配梁为两根I45a工字钢，工字钢上下顶板每隔40cm焊接20cm，将两根工字钢焊接成整体，并在贝雷梁对应的位置焊接加劲板。
（3）纵梁采用321军用贝雷梁，横断面设17榀，单侧腹板下设2~3榀，单箱室底板下设4榀，单侧翼板下设1榀。
（4）箱梁底模采用15cm竹胶板，其下纵向设置10*10cm方木，方木在腹板下中心间距为15cm，在底板下的间距为30cm；方木下的纵向分配梁采用12m长I12.6工字钢，间距为75cm。
（5）箱梁内模加固：箱梁内顶模采用竹胶板，板厚15mm，支撑采用φ48mm，厚3.5mm钢管进行支撑,支撑横向间距为60cm,纵向间距为60cm,步距为120cm，根据实际情况进行调整。
箱梁内侧模采用15 mm竹胶板，以10×10cm方木做为竖肋，以双根φ48mm钢管作背肋，以蝴蝶扣件穿拉杆加固，拉杆为φ22mm的钢筋制成,竖向间距为60cm,纵向间距为60cm，并利用水平横撑对腹板处进行支撑。
XX特大桥墩梁临时固结设计方案
改建铁路南平至龙岩线扩能改造工程NLZQ-8标段附件一 XX特大桥墩梁临时固结设计方案与检算书中铁一局南龙铁路NLZQ-8标项目经理部2015年6月附件一 XX特大桥墩梁临时固结设计方案与检算书目录一、工程概况.................................................... - 1 -二、临时固结设置................................................ - 1 -三、临时固结的设计及检算........................................ - 1 -3.1荷载计算................................................. - 1 -3.1.1 竖向荷载计算...................................... - 2 -3.1.2 不平衡弯矩计算.................................... - 2 -3.2设计计算................................................. - 3 -3.3临时固结墩抗压强度检算................................... - 5 -3.4临时固结墩抗倾覆检算：................................... - 5 -3.5墩身螺纹钢锚固长度计算................................... - 6 -3.6 梁体钢精锚固长度计算.................................... - 6 -四、临时固结解除................................................ - 8 -4.1硫磺砂浆层设置位置....................................... - 8 -4.2硫磺砂浆配比............................................. - 8 -4.2.1原材料............................................. - 8 -4.2.2 硫磺砂浆配合比..................................... - 9 -4.2.3 硫磺砂浆的熬制方法................................. - 9 -4.3硫磺砂浆的解除.......................................... - 10 -4.3.1 电阻丝埋设........................................ - 10 -4.3.2 硫磺砂浆临时支座同步熔化的措施.................... - 11 -4.4硫磺砂浆施工中的防毒措施............................ - 11 -XX特大桥(40+72+40)预应力混凝土连续梁墩梁临时固结设计方案与检算书一、工程概况XX特大桥采用（40+72+40）m连续梁跨越雁石溪，盖连续梁采用悬臂法施工，共10个块段（9#为边跨合拢段、10#为边跨现浇段），梁体主墩为2#和3#墩，2#、3#主墩墩帽尺寸为3.6*9.5m，两个主墩顶单个支承垫石尺寸均为1.8*2.5m，两支承垫石间净距为2.3m。
连续梁悬臂施工墩梁临时固结计算
连续梁悬臂施工墩梁临时固结计算临时固结措施参考“时速200公里客货共线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）图”叁桥（2006）2206-B 图，应能承受中支点处最大竖向力为33640KN 相应不平衡弯矩取为39424KNm,在每个墩身设置四个临时固结，则单个临时固结受力如下：压力：R 1=33640/4+39424/3/2=8410+6570=14980KN（3.0m 为两个临时固结的纵向中心距）拉力：R 2=39424/3/2=6570 KN 临时固结采用钢筋混凝土，由混凝土承受压力，钢筋承受拉力；混凝土采用C50, 钢筋采用25d mm =，=930pk f MPa 的精轧螺纹钢。
1 单个临时固结所需的精轧螺纹钢筋面积计算As=1.3 R 2/f sd =1.3×6570/770=11092mm 2（1.3为倾覆稳定的安全系数） 单根螺纹钢的截面面积2221125490.944A d mm ππ=∙∙=⨯⨯= 所需精轧螺纹钢筋根数：n= As/A=11092/490.9=20.4，取22n =(取22根φ25精轧螺纹钢钢筋，钢筋深入墩身和梁体各900mm ，在两端设锚垫板并加扣螺帽） 2 单个临时固结所需的C50混凝土面积计算Ac=1.3R 1/fcd=1.3×14980×1000/22.4=869375mm 2(取60×180cm ， 1.3为受压强度的安全系数)3 单个临时固结所需的钢板面积计算As=1.3R1/fsd=1.3×14980×1000/215=90577mm2（采用2cm厚钢板设置隔档，设置总长度6.28m，受力面积125600 mm2）4 临时固结设计图临时固结平面布置图（图二十九）单位：厘米临时固结立面布置图（图三十）单位：米单个临时固结构造图（图三十一）单位：厘米。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书由于连续梁施工采用支架法施工，故采用墩梁固结法确保安全。
临时砼块采用C40混凝土，预埋Φ32精轧螺纹钢筋，配筋则按最小配筋率ρmin bh0计算。
上部荷载按半跨计算，均由临时固结块承受。
一、设计荷载
1、工况I
假定：（1）由于采用对称支架施工，施工过程中不平衡荷载按半跨自重的5%取；
（2）临时固结块不承受受拉过程中产生的水平荷载；
（3）连续梁张拉后上挠和自重下挠由于分节段，认为不累积，可以调节，预抬值可以参见监控单位，每一节段支架沉落预留不叠加；（4）在计算临时固结时，不考虑连续梁因为预应力张拉引起的内应力、抵抗弯矩，变形忽略。
自重计算如下表：
块段名称混凝土方量（m3）钢筋砼容重(kg/m3) 自重（KN）
0# 35.25 2．6 916.50
1# 52.88 2．6 1374.88
2# 41.2 2.6 1071.20
3# 39.83 2.6 1035.58
4# 38.54 2.6 1002.04
5# 49.53 2.6 1287.78
6# 47.60 2.6 1237.60
7# 45.91 2.6 1193.66
8# 50.01 2.6 1300.26
9# 48.83 2.6 1269.58
按最不利工况计算：
由于固结为简支双悬臂，所受荷载为对称均恒荷载：
取1#－9#块自重，施工荷载作用于结构上，经计算得：
G1 =10772.58KN，不平衡荷载按自重的5%计算，G’=538.629KN 2、工况Ⅱ
考虑竖向风荷载，查全国规范，内蒙古地区在10m以下100年一遇风基本风压值为0.6KN/m2，此值见相关参考书。
不再考虑u Z（风压高度变化系数）u S（风荷载体型系数）。
由于施工期为大风不常见期，计算风压取0.6KN/m2。
横向迎风面积按70×3.3＝231㎡计算，
竖向迎风面积按34×13.75=467.5㎡计算。
则横桥向风荷载为F h=0.6×231＝138.6KN，
竖向风荷载为F S=0.6×467.5＝280.5KN。
3、工况Ⅲ
施工过程中存在机具、人员布置不均的情况，在此按f=50KN的力作用在梁的一端，不再考虑其它因素。
二、Φ32精轧螺纹钢计算
为确保安全，按最不利情况考虑，即工况Ⅰ、工况Ⅱ、工况Ⅲ相互叠加作用在箱梁上。
假设预埋Φ32精轧螺纹钢距0#块中心为L1=0.85m,箱梁为变截面，不平衡力作用在距0#块中心1/3处计算。
F S f
施工时受力图如下：
G’
L2=34m
L1=0.85m
1、最不利情况下的总弯矩计算：（安全系数取2.11=γ） M=M 1+M 2+M 3
= 1γG '（L 2-L 1）/3 + 1γF S （L 2-L 1）/2+1γf （L 2-L 1） = 14710.366KNm
2、精轧螺纹钢数量计算：
Φ32精轧螺纹钢的抗拉应力f c =0.9×850/2=382.5MPa 单根能承受拉力F C = f c A c =307.61KN F ×2L1=M F C ×n ×2 L1=M
307.61×n ×2×0.85=14710.366
n=28.1,取30根，按两排每排15根如附图布置。
此时弯矩M ’= 307.61×15×1.5+307.61×15×1.9 =15688.61KNm>14710.366 KNm,满足要求。
3、检算抗剪（只考虑横向风力作用）：
Φ32精轧螺纹钢的抗剪应力取140MPa ，安全系数取2.12=γ F K =б×A
=140×106× 30×0.0008042 =3377.64KN>138.6×1.2=166.32 KN,抗剪满足要求。
综上所述：需预埋30根Φ32精轧螺纹钢。
三、临时固结块混凝土的尺寸计算
临时固结块采用与墩身等强度的C40混凝土，初步拟定尺寸为300×50×36㎝，混凝土压应力取15MPa,由于厚度较小，因此不考虑偏
心受压，配筋按满足最小配筋率要求即可。
F C =бc ×A c
=15×106×3×0.5 =22.5×103KN 0#-9#自重经计算得：
G 0=11689.08 KN < F C =22.5×103KN ，此混凝土临时块受压满足要求。
四、Φ32精轧螺纹钢埋入梁底板及墩身的深度值L L 、L D 的计算
1、精轧螺纹钢与C50混凝土的粘结力50u τ为：
MPa u 75.185.15.1250=⨯=τ
由L
u dL f πτ=
50 L
L ⨯⨯⨯=
⨯032.01061.3071075.183
6
π 得：L L =0.163m ，取60㎝，
即埋入箱梁底精轧螺纹钢筋的长度为60㎝。
2、精轧螺纹钢与墩身C40混凝土的粘结力40u τ为：
MPa u 2.165.18.1040=⨯=τ
由D
u dL f πτ=
40 D
L ⨯⨯⨯=
⨯032.01061.307102.163
6
π 得：D L =0.189m ，取80㎝，
即埋入墩身的精轧螺纹钢筋的长度为80㎝。