桥梁支架构件验算表

桥梁支架安全验算

桥梁支架安全验算桥梁支架是在桥梁施工中起到至关重要作用的临时支撑装置，其安全性验算是保障桥梁施工安全的一项重要工作。

本文将对桥梁支架安全验算进行探讨，以确保桥梁施工过程中的安全性。

1. 支架材料选择支架材料的选择直接影响到支架的承重能力和稳定性。

在进行桥梁支架安全验算时，应选择承载能力高、稳定性好的材料，如工业级钢材等。

此外，还应注意材料的抗震性能，以应对地震等自然灾害。

2. 支架构造设计支架的构造设计是支撑桥梁的基础，直接关系到施工过程中的安全性。

在验算过程中，需要对支架的构造设计进行详细的分析和计算。

包括支架的承重结构、连接方式、稳定性等方面的考虑。

确保支架在使用过程中不会出现塌方、倾覆等安全隐患。

3. 荷载计算桥梁支架承受着桥梁自身重量、临时荷载和其他外部荷载，因此在安全验算中需进行相应的荷载计算。

通过分析各种荷载的各向作用力，进行强度验算和稳定性评估。

保证支架在各种工况下都能够正常工作，不会超载或失稳。

4. 监测及维护桥梁支架在使用过程中应进行定期监测和维护，及时发现问题并进行修复。

专门的支架监测系统可用于检测支架的变形和损伤情况。

同时，还应加强对支架的维护，保持其完好状态，延长使用寿命。

5. 安全管理在桥梁施工过程中，要加强对支架的安全管理。

制定相应的安全管理制度，明确责任分工，加强对施工人员的安全培训，提高他们的安全意识。

此外，还应定期开展桥梁支架安全教育和技术交流，总结经验，不断提升安全管理水平。

桥梁支架的安全验算是确保桥梁施工安全的重要环节。

通过选择合适的材料、进行详细的构造设计、进行荷载计算、加强监测及维护，并加强安全管理，可以有效地保证桥梁支架在施工过程中的安全性。

只有确保桥梁支架的安全，才能保证整个桥梁工程的顺利进行。

桥梁满堂支架计算

满堂支架计算碗扣式钢管支架门架式钢管支架扣件式满堂支架（后图为斜腿钢构）1立杆及底托1.1立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载）由上例可知，腹板下单根立杆（横向步距300mm，纵向步距600mm）在最不利荷载作用下最大轴力P=31.15KN，在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应（未计入风压，风压力较小可不予考虑）。

可采用此值直接计算立杆的强度和稳定性。

立杆选用Ф48*3.5小钢管，由于目前的钢管壁厚均小于 3.5mm 并且厚度不均匀，可按Ф48*3.2或Ф48*3.0进行稳定计算。

以下按Ф48*3.0进行计算，截面A=424mm2。

横杆步距900mm，顶端（底部）自由长度450mm，则立杆计算长度900+450=1350mm。

立杆长细比：1350/15.95=84.64按 GB 50017--2003 第132页注1 计算得绕X轴受压稳定系数φx=φy=0.656875。

强度验算：31150/424=73.47N/mm2=73.47MPa，满足。

稳定验算：31150/(0.656875*424)=111.82MPa，满足。

1.2立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》）支架高度16m，腹板下面横向步距0.3m，纵向（沿桥向）步距0.6m，横杆步距0.9m。

立杆延米重3.3Kg=33N，每平方米剪刀撑的长度系数0.325。

立杆荷载计算：单根立杆自重：(16+（16/0.9）*（0.3+0.6）+0.325*16*0.9)*33=1210N=1.21KN。

单根立杆承担混凝土荷载：26*4.5*0.3*0.6=21.06KN。

单根立杆承担模板荷载：0.5*0.3*0.6=0.09KN。

单根立杆承担施工人员、机具荷载：1.5*0.3*0.6=0.27KN。

单根立杆承担倾倒、振捣混凝土荷载：（2.0+4.0）*0.3*0.6=1.08KN。

风荷载：W K=0.7u z*u s*w0风压高度变化系数u z查《建筑结构荷载规范》表7.2.1可取1.25（支架高度20m内，丘陵地区）；风荷载脚手架体型系数u s 查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表 4.2.4可取1.3ψ（敞开框架型，ψ为挡风系数，可查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表A-3，表中无参照数据时可按下式计算）；挡风系数ψ=1.2*An/Aw。

贝雷梁支架受力计算

贝雷梁支架受力计算团结河、九圩港均采用下承式贝雷梁支架搭设钢便桥，贝雷梁受力参数如下、团结河团结河搭设12X15X12米3跨钢便桥，总跨度39米，桥面宽度4.2米，采用三排单层加强型结构，设计荷载为汽-20,验算荷载为100t,河中基础采用 6 根①630mm钢管桩贯入河床底，桥台采用C20砼倒T型桥台，桥台基础尺寸为 6 X5.95X1m,上部尺寸为5.95X1X5m （如图）。

图一团结河便桥1荷载计算当车辆行驶到桥梁中心时，车辆重心与桥梁重心重合，则贝雷梁承受最大弯矩4ax活（如图一），钢便桥自重为q=6X1.4KN/m=8.4KN/m,产生静弯矩M静，则钢便桥最大弯矩为M M =M M 活+M 静= P i XL i+ P2XL2+ P3XL3+ P4XL4+qXL2^8=250X 1.9+250X 2.5+250X2.5+250X 1.9+8.4X 142^8=2406 (KN • m)当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力，则有最大剪力QMax Q M=Q M活+Q 静=PX(L-3.2)+L+qXL+2=100X10X(14-3.2)+14+8.4X14 + 2=830 (KN)取安全系数=1.3,与桁杆内力容许表比较得M容许=4809.4 KN - m >1.3 M M =3127.8 KN・m,弯矩满足受力要求。

Q容许=698.9KN<1.3 Q Max=1079KN,剪力不满足要求，所以在支撑处必须用双竖杆，而且竖杆杆件不得变形最好予以加强，此时，再考虑到双层的斜杆数量比单层多一倍，剪力抵抗能力应当提高一倍，即2XQ容许=2X698.9KN=1397.8>1.3 Q M j1079KN,通过加强后剪力满足受力要求。

2基础稳定性验算2.1钢管柱贯入深度R］= 1 u Zq l + A q 2r k i P rq= m九(50]+ k r(h—3) r 0 222.2钢管桩入土承载力计算设计每根桩承载力为140KN, 6根桩的承载总重为840 KN。

桥梁工程施工质量验收通用表类

G类桥梁工程施工质量验收用表城市桥梁工程质量验收单元的划分城市桥梁分部（子分部）工程与相应的分项工程、检验批对照表说明（一）、开工前，施工单位应会同建设单位、监理单位将工程划分为单位、分部、分项工程和检验批，作为施工质量检查、验收的基础，并应符合下列规定：1建设单位招标文件确定的每一个独立合同应为一个单位工程。

当合同文件中包含的工程内容较多，或工程规模较大、或由若干独立设计组成时，宜按工程部位或工程量、每一独立设计将单位工程分成若干子单位工程。

2 单位（子单位）工程应按工程的结构部位或特点、功能、工程量划分分部工程。

分部工程的规模较大或工程复杂时，可按材料种类、工艺特点、施工工法等划分为若干个子分部工程。

3 分部工程（子分部工程）中，应按主要工种、材料、施工工艺等划分分项工程。

分项工程可由一个或若干检验批组成。

4 检验批应根据施工、质量控制和专业验收需要划定。

（二）、桥梁工程范围内的排水设施、挡土墙、引道等工程施工及验收按国家现行标准《城镇道路工程施工与质量验收规范》CJJ 1的有关规定执行。

城市桥梁工程竣工验收1.0.1 桥梁工程质量验收应在施工单位自检合格基础上，按照检验批、分项工程、分部工程（子分部工程）、单位工程顺序进行。

单位工程完成且经监理工程师预验收合格后，应由建设单位按相关规定组织工程验收。

各项单位工程验收合格后，建设单位应按规定及时组织竣工验收。

1.0.2验收后的桥梁工程，应结构坚固、表面平整、色泽均匀、棱角分明、线条直顺、轮廓清晰，满足城市景观要求。

1.0.3 桥梁工程施工中应按下列规定进行施工质量控制，并进行过程检验、验收：1工程采用的主要材料、半成品、成品、构配件、器具和设备，施工单位应按相关专业质量标准进行验收和按规定进行复验，并经监理工程师检查认可。

凡涉及结构安全和使用功能的，监理工程师应按规定进行平行检测、见证取样检测并确认合格。

2各分项工程应按《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2-2008）进行质量控制，各分项工程完成后，施工单位应进行自检、交接检验，并形成文件，经监理工程师检查签认后，方可进行下一个分项工程施工。

盘扣支架检算

盘扣支架检算太行山高速公路邯郸段现浇支架检算报告目录第一章工程简介 (4)1.1 工程概况 (4)1.2 现浇支架方案 (4)第二章参数确定 (5)2.1 检算内容 (5)2.2 参考资料 (5)2.3 参数取值 (6)2.3.1 材料参数 (6)2.3.2 构件参数 (6)第三章结构的受力计算及验算 (6)3.1 碗口支架检算 (6)3.1.1 荷载计算 (6)3.1.2立杆稳定性检算 (11)3.2 门洞检算 (13)3.2.1左门洞纵梁 (13)3.2.2右门洞纵梁 (16)3.2.3横梁检算 (18)3.2.4立柱检算 (20)3.2.5基础检算 (21)3.2.6盘扣支架下地基检算 (22)第四章结论 (22)第一章工程简介1.1 工程概况太行山高速公路邯郸段现浇支架结构布置为：在桥梁纵向布置间距为在0#~7#截面块段为0.6m，其他区段为0.9m，水平间距根据位置改变，大致分布为，翼缘板处间距0.9m，腹板处（包括两侧腹板和中间腹板）间距为0.6m，底板处间距为0.9m，立杆步距设置均为1m。

1.2 现浇支架方案结合工程概况，现浇支架方案如下图所示：图1.1 纵断面示意图第二章参数确定2.1 检算内容太行山高速公路邯郸段现浇支架检算2.2 参考资料1、现浇梁支架指导性示意图；2、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTGD-062 2012）；3、《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）；4、《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011）；5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ-231-2001）；6、《建筑结构荷载规范》（GB500009-2012）7、现场提供的资料：施工图纸等资料。

2.3 参数取值2.3.1 材料参数A3钢(Q235)：（1）弹性模量E=206GPa；（2）抗拉、抗压和抗弯强度设计值[]f=205MPa；（3）抗剪强度设计值[]v f=125MPa；A3钢(Q345)：（1）弹性模量E=210GPa；（2）抗拉、抗压和抗弯强度设计值[]f=300MPa；（3）抗剪强度设计值[]v f=180MPa。

满堂支架验算

某分离立交桥为左、右幅分离式连续箱梁构造，全桥箱梁长137m,由于地形复杂，每跨高度不同，本方案按最高一跨进行计算：H=13m。

一.上部结构核载1.新浇砼的重量:2.804t/m22.模板、支架重量:0.06t/m23.钢筋的重量:0.381t/m24.施工荷载:0.35t/m25.振捣时的核载:0.28t/m26.倾倒砼时的荷载:0.35t/m2则:1+2+3+4+5+6=2.804+0.06+0.381+0.35+0.28+0.35=4.162t/m2钢材轴向容许应力：【σ】=140Mpa受压构件容许xx：【λ】=200二．钢管的布置、受力计算某分离立交桥拟采用Φ42mm,壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设，并用钢管卡进行联接。

通过上面计算，上部结构核载按4.162t/m2计，钢管间距0.6×0.6m间隔布置，则每区格面积：A1=0.6×0.6=0.36m2每根立杆承受核载Q：Q=0.36×4.162=1.498t竖向每隔h=1m,设纵横向钢管，则钢管回转半径为：i=hµ/【λ】=1000×根据i≈0.35d,得出d=i/0.35,则则选Φ42mm钢管可。

Φ42mm，壁厚3mm的钢管受力面积为：A2=π（）2-π（（42-3×2）÷2）2=π（212-182）=367mm2则坚向钢管支柱受力为：σ=Q/A2=1.498T/367mm2=1.498×103×10N/367×10-6m2=4.08×107Pa=40.8MPa=140Mpa应变为：ε=σ/E=40.8××109=1.94×10-4xx改变L=εh（注h=13m）=1.94×10-4×13000=2.52mm做为预留量，提高模板标高。

通过上式计算，确定采用￠42mm外径，壁厚3㎜的无缝钢管做为满堂支架，间隔0.6×0.6m，坚向每间隔1m设纵横向钢管，支架底部及顶部设剪刀撑，并在底部增设纵横向扫地撑，以保证满堂支架的整体稳定性。

(完整版)桥梁支架计算说明书

桥梁支架计算书一、工程概况本桥跨越赛城湖引水渠，桥梁按正交布置。

全桥布置为24.24+56.00+24.24 米预应力砼斜腿刚构，桥面标高以50年一遇水位控制。

桥梁中心桩号为K1+410.000,桥梁起讫点桩号为K1+353.7〜K1+466.3，全长112.6米，桥梁宽度50米。

本桥为双向六车道，全桥等宽。

桥上行车道的中心线及宽度与路线一致，桥面横坡为2%，由盖梁、台帽及梁体共同调整。

桥梁上部为预应力混凝土箱梁结构，采用单箱四室断面，主梁根部梁高为5.63 米 (与斜腿相连形成拱状)，跨中梁高为1.8米，端部梁高为2.0 米，箱顶宽为24.99米，底宽20 米，悬臂长为2.495 米，悬臂根部厚0.45 米。

桥面横坡为2%的双向坡，箱梁同坡度设计。

斜腿与承台拱座之间为铰接，施工完成后填充混凝土，转换为固结。

斜腿截面为矩型截面，单根肋截面宽2000cm高150〜263.1cm。

横向设置两幅桥梁，箱梁间为2cm的分隔缝，铺装层于分隔缝处浇筑整体化防水混凝土及沥青铺装层。

主桥上部构造施工采用整体支架现浇。

支架采用钢管支架，斜腿支架与上部支架形成整体。

支架结构形式详见附图。

二、设计依据1 、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程施工设计图》；2、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程设计说明》；3、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程地址勘察报告》；4、《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004 )；5、《公路桥涵地基与基础设计规范》 (JTG D63-2007)；6、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011) ；7、《路桥施工计算手册》；8、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 (JGJ166-2008)；9、《钢结构设计规范》(GB50017-2011。

三、临时支架布置图临时支架边跨采用型材焊接，主跨采用碗口脚手架搭设而成，布置图如图1所示:图1:临时支架布置图四、边跨临时支架计算混凝土外框面积：A 41.64m 2 混凝土镂空面积：A 4 4.4 17.6 m 2混凝土实际截面面积：A A A 41.64 17.6 24.04m 24.1、荷载分析边跨支架主要荷载为桥梁本身钢筋混凝土荷载，容重取26kN/m 3，施工荷载取3kN/m 2，梁底分配量采用工钢12.6,纵向主梁采用工钢45a ,支架顶部分配梁采用工山LJ IB亠舶II"IP IIP I Pi a I ii lli IhiIII 11 IIII.■丄-钢45a。

某大桥支架计算书

某大桥支架计算书工程概述某跨江大桥工程为自锚式独塔悬索-斜拉协作体系桥，桥体一侧采用悬索结构，另一侧采用斜拉结构。

主线桥梁全长372米，包括38.5米南岸引桥、240米主桥及93.5米立交主线桥。

桥梁按六车道设计，两侧各设３米宽人行道，桥面总宽35米。

一、主跨钢箱梁安装支架计算㈠42米跨内贝雷梁计算根据钢箱梁设计截面和分段要求，贝雷梁仅布置在钢箱梁底宽30m范围内，按三排单层加强型布置，由于钢箱梁节段拼装时横向分为三块，节段边块较重，其下贝雷梁间距3米，中间块下间距3.5米。

42米跨内横向共布置31片贝雷片，两边挑臂各2.5m利用贝雷梁上I28a横向分配梁悬臂挑出进行对接焊缝施工。

钢箱梁安装时横向分配梁上设置码板，利用码板的空间可以安装钢箱梁底板拼接螺栓和调节钢箱梁纵向线形，另外在码板上设预拱度还可用来消除支架的弹性变形。

贝雷梁在该跨内横向布置形式为：桥梁对1、贝雷梁上I28a计算I28a按纵向每3米布置一根。

⑴计算荷载钢箱梁段：共1450T，85M长x30M宽（底宽），平均5.69KN/ M2其它施工荷载：2KN/ M2I28a上荷载合计：23.07KN/ M⑵采用桥梁博士V3.03进行计算，结果如下：①计算模型I28a共划分84个单元，85个节点，计算模型为：计算模型②计算结果弯矩图剪力图由图可见，在荷载作用下，结构最大弯矩为8KN.M，最大剪力为27KN。

查型钢表，I28a工字钢I x=7115cm4，A=55.37cm2，W x=508.214cm3 。

一根工字钢可以承受弯矩：M=σ弯* W x=73.7KN·M；可以承受的剪力为：T=σ剪*A=470.6KN，远远大于其实际结构内力。

很明显，其强度满足规范要求。

（验算时，其容许弯曲应力取145Mpa，容许剪应力取85MPa）③竖向位移结构最大竖向位移为0<260/400=0.65cm，满足规范要求。

④支座反力（KN）节点号水平力竖向力弯矩2 0.000e+000 3.262e+001 0.000e+0009 0.000e+000 3.993e+001 0.000e+00010 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00011 0.000e+000 3.320e+001 0.000e+00018 0.000e+000 3.558e+001 0.000e+00019 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00020 0.000e+000 3.518e+001 0.000e+00027 0.000e+000 3.525e+001 0.000e+00028 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00029 0.000e+000 3.545e+001 0.000e+00036 0.000e+000 3.418e+001 0.000e+00037 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00038 0.000e+000 3.759e+001 0.000e+00042 0.000e+000 3.640e+001 0.000e+00043 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00044 0.000e+000 3.640e+001 0.000e+00048 0.000e+000 3.759e+001 0.000e+00049 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00050 0.000e+000 3.418e+001 0.000e+00057 0.000e+000 3.545e+001 0.000e+00058 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00059 0.000e+000 3.525e+001 0.000e+00066 0.000e+000 3.518e+001 0.000e+00067 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00068 0.000e+000 3.558e+001 0.000e+00075 0.000e+000 3.320e+001 0.000e+00076 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00077 0.000e+000 3.993e+001 0.000e+000 84 0.000e+000 3.262e+001 0.000e+0002、贝雷梁计算（仅计算一组）⑴计算荷载由于I28a刚度比钢箱梁小很多，由钢箱梁传递来的荷载不能按平均分配进行计算，为保证安全，取I28a上最大支座反力（三排单层为一组）为73.13KN按集中荷载进行计算，间距3米。

实例谈大桥吊装施工验算

实例谈大桥吊装施工验算1 工程概况跨京杭运河大桥位于新建铁路宿州至淮安线，设计为单孔钢管拱型桥。

水面距混凝土桥面距离为约16m，河道水面宽度为约85m，混凝土桥面宽度为10.6m。

拱桥主要设计参数为：跨径132 m、拱肋中线宽7.2m、钢管拱高约22 m。

通过对吊装方案的对比优化，拱肋的吊装采用立柱式拱架法浮吊+汽车吊吊装方案。

在施工过程中，临时墩支架1单个重量约18t；临时墩支架2单个重量约30t；拱肋吊装大节段重量约为80t。

在两个大节段拱肋吊装完合拢前，支架受力最大，此时连续梁受力最不利。

针对此工况，分别进行纵向整体验算和横向框架验算。

大桥整体效果图如下图12 纵向整体验算2.1 设计荷载（1）恒载：[1]混凝土重度=26kN/m3（2）施工荷载：挂篮重量（包含模板）：边跨挂篮80t，中跨挂篮已拆除。

边跨梁端压重：200t。

临时支架1位置处的集中力：98t（80+18=98）临时支架2位置处的集中力：110t（80+30=110）临时支架1和2作用在桥面的集中荷载布置如下图2所示：2.2 计算内容及结果采用[2]桥梁博士V3.20进行施工阶段验算。

计算模型如下图3所示通过软件验算，主要计算结果如下：（1）主梁应力验算，其结果如下图4，5，6两大节段拱肋吊装完合拢前，主梁下缘最小压应力2.94MPa，位于中跨跨中截面；主梁上缘最小压应力1.21MPa，位于边跨13号块位置。

均满足规范要求。

主梁最大剪应力2.88MPa，位于中支点处，中跨最大剪应力2.58MPa，边跨最大剪应力2.40MPa，均满足规范要求。

主梁最大主压应力13.67MPa，最大主拉应力0.20MPa，均满足规范要求（2）支反力，如下表一3 横向框架计算3.1 设计荷载1、恒载：[1]混凝土重度=26kN/m32、施工荷载：临时支架2的单根钢管受力30t/2+80t/2=55t。

钢管底部预埋1000mm 1000mm 20mm的钢板。

支架稳定性验算

现浇门式墩盖梁碗扣架稳定性的验算1、工程概况龙华河 1 号大桥是五台至盂县高速公路上跨越龙华河的一座大桥，位于盂县下社镇碾子坪村西约100m处，本桥中心桩号为K36+700,右前夹角为90°。

龙华河1 号大桥施工图设计方案为上部采用20 X 25米预应力混凝土连续箱梁，下部结构桥墩采用门式墩，基础采用灌注桩基础；承台采用肋板台，基础采用灌注桩基础。

2 施工方案1 、参考资料钢结构设计手册路桥施工计算手册起重机设计规范公路桥梁施工技术规范五台至盂县龙华河 1 号大桥设计图纸地基处理在支架架立前，在支架搭设范围内，首先进行基础处理，处理方案为对原地面开挖换填，根据现场情况，开挖表层70cm虚土，然后抛填50cm卵石，砂砾填筑按照路基96区填筑要求实施，用人工配合推土机平整场地后用20T以上压路机压实，如现场发现局部软弱地段，则重新开挖回填处理，砂砾填筑完成后，在地基表面浇筑20cmC2（砼，浇筑宽度为支架搭设宽度两边加1m在支架地基外侧设置排水沟，防止地基积水软化造成支架下沉。

满堂支架：采用满布搭设的碗扣式支架，采用10 cmX 15 cm方木做地梁，横向HG-90，通长布置；支架立杆间距普通段按X布置；门洞旁采用X双支，横杆采用竖向步距采用1.2m,立杆主要采用LG-300,结合梁体距地面的实际高度，可在顶托下加顶管(DG-210及DG-90进行调整，托架和底座的调节长度必须满足施工需要，支架的搭设宽度超出盖梁四周各。

支架安装就位后进行横、纵梁安装，横梁采用15 X 15 cm方木，横向间距同立杆间距；纵梁采用10X10 cm方木，置于纵梁之上，纵向间距30 cm。

盖梁底模采用1cm厚钢板加工、侧模采用定型模板。

为保证支架的稳定性，必须按安全规范纵横向每六排立杆设一道剪刀撑。

具体见箱梁支架横断面示意图：支架拼装注意事项：a.支撑架立杆接缝应在同一水平面，顶杆仅在顶端使用，以便能插入托座。

桥梁工程现浇梁板满堂支架施工验算

桥梁工程现浇梁板满堂支架施工验算作者：李慧来源：《华东科技》2013年第04期【摘要】介绍了桥梁现浇梁板满堂支架施工中，采用简化模型进行横梁，纵梁，地基承载力等验算的有关情况。

【关键词】满堂支架；桥梁；施工；验算现浇梁板是现在大多桥梁工程中的结构形式，其特点是结构整体性好，外形美观。

在现浇梁板的各项施工工序中，支架搭设的质量极为关键，而支架受力的正确验算是保证支架搭设成功的基础。

现就某市政桥梁工程中现浇异形板满堂支架施工验算的有关情况作如下介绍，供各位同行参考。

该桥为14.8m+16m+13.5m变截面普通钢筋混凝土异型连续板结构，桥梁总宽为40.0m。

通过方案比较，施工中选用了碗扣式支架，由立杆（ 120～300cm）、横杆（ 30～185cm）、斜杆（ 150～300 cm）及立杆的可调底座和托撑等组成。

这种支架结构简单，整体性、稳定性俱佳，可根据工程所需搭建成各种形状。

因河道内原地基为淤泥，施工前应对地基进行硬化处理，此处不进行详细说明对现浇板底模、分配梁和承重梁的设计如下：底模采用122 cm×244 cm×10cm 胶合板，纵桥向铺设，板下采用横木（分配梁）打孔后钉铁钉相连，板缝用宽胶带纸粘贴；底模下沿横桥向顺铺10cm×10cm 方木，间距为2.44/6=0.407m （计算采用0.41m）；横木下为15cm×15cm 方木作为承重梁，纵桥向架设在碗扣支架的可调上部托撑顶部，支架布局根据经验拟定为0.9m×0.9m，水平杆垂直间距1.20m。

支撑底模的横木受力模型实为多跨超静定梁，现将其简化为单跨静定简支梁，这样不仅计算简便，而且增加了方案的安全性。

同理，对横木下纵木的受力状况也作超静定梁向静定简支梁的简化，那么在0.9m（支架布距）长的纵木上最多可布置3 个横梁，在3个力大小相同、对称布置时1/2 截面处弯距和挠度最大。

原地面经整平碾压后承载力可达180kPa，上铺20cm厚，宽于支架1m 的二八灰土整平压实，可满足要求。

大桥满堂支架设计计算

××大桥满堂支架设计计算满堂支架设计及预拱度设置计算1. 脚手架稳定性计算：本计算以53#-57#墩左幅箱梁为例，对满堂支架结构的稳定性和安全性进行了验算。

为了便于施工，初拟支架横距0.6m，纵距0.9m,步距1.2m,并在管架间布置剪刀撑。

1) 荷载计算：I. 箱梁自重：G=P/S= r×s×1/S=25×10.50667×1/12..225=21.486 KN/m2由于西互通箱梁不规则,故本计算取一个标准横断面,计算其横截面积s,按荷载全部集中在箱梁底板面积上计算,砼容重按25KN/m3计算。

s——箱梁纵向1米的底板面积（m2）。

II. 支架配件自重：0.3 KN/m2III. 满堂支架上木模及连杆自重：0.75 KN/m22) 活荷载计算：I. 结构脚手架均布活荷载标准值(施工荷载)： 3 KN/m2II. 水平风荷载：Wk=0.7µzµsW0=0.294 KN/m2式中 Wk——风荷载标准值（KN/m2）；µz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定采用；µs——脚手架风荷载体形系数，按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）取值；µs本计算中取1.0；W0——基本风压（KN/m2），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定采用；W0本计算中取4.0。

为了简化计算，脚手架每排立杆承受的结构自重标准值采用该排立杆内，外立杆的平均值。

3) 荷载组合：I. 模板支架立杆的轴向力设计值N，应按下列公式计算：按不组合风荷载情况计算：N=1.2∑NGk+1.4∑NQk=1.2×(21.486+0.3+0.75)+1.4×3=31.24KN/m2∑NQk——模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；∑NGk——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

桥梁模板支撑计算书

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.45)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×2.5] ×1=19.617kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.45))×1＝11.395kN/m 计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝19.617×0.32/8＝0.221kN·mσ＝M max/W＝0.221×106/37500＝5.885N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×11.395×3004/(384×10000×281250)=0.427mmν＝0.427mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×2.5]×0.3=5.974kN/m因此，q1静＝1.1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.3=5.166kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b=1.1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.808kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×5.166×0.52+0.125×0.808×0.52＝0.187kN·m M2＝q1L12/2=5.974×0.152/2＝0.067kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.187，0.067]＝0.187kN·mσ=M max/W=0.187×106/28583=6.531N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×5.166×0.5+0.625×0.808×0.5＝1.867kNV2＝q1L1＝5.974×0.15＝0.896kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.867，0.896]＝1.867kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.867×1000/(2×35×70)＝1.143N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.45))×0.3＝3.479kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×3.479×5004/(100×9350×100.042×104)＝0.121mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=3.479×1504/(8×9350×100.042×104)＝0.024mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝6.063kN/mq1静＝1.1×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.45)×0.3＝5.255kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b ＝1.1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.808kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.45))×0.3＝3.538kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×6.063×0.5＝3.789kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×5.255+0.437×0.808)×0.5+6.063×0.15＝2.071kNR＝max[R max，R1]＝3.789kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×3.538×0.5＝2.212kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×3.538×0.5+3.538×0.15＝1.194kNR'＝max[R'max，R'1]＝2.212kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.379×106/4250=89.153N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×4.543×1000/398＝22.828N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.152mm≤[ν]=500/250=2mm悬挑段νmax＝0.123mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.562kN，R2=5.826kN，R3=7.311kN，R4=3.035kN 图二支座反力依次为R1=4.65kN，R2=6.717kN，R3=6.717kN，R4=4.65kN 七、扣件抗滑移验算c c满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633/16=164.562≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3042/16=190.125查表得，φ1=0.199M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.032×0.5×1.52/10)=0.003kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[6.562,6.717,7.311,4.65]+1.1×1.35×0.15×5.2=8.47kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝8.47×103/(0.199×398)+0.003×106/4250=107.725N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5.2/6=0.867≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.5×0.23=0.115kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.5×0.45×0.199=0.045kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×5.22×0.115+5.2×0.045=1.788kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=62×0.5×[0.15×5.2/(0.5×0.5)+0.5]+2×1×6/2=71.16kN. m≥3γ0M ok =3×1.1×1.788=5.899kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算f u ak1.363×140 =190.82kPa满足要求！。

城市桥梁支架上浇筑梁验收记录表格

φεδχβ表B.0.7木模板制作报审、报验表工程名称：项目工程编号：001致：（项目监理机构）我方已完成某某建设项目木模板制作工作，经自检合格，请予以审查或验收。

附件：φεδχβ隐蔽工程质量检验资料φεδχβ检验批质量检验资料φεδχβ分项工程质量检验资料φεδχβ施工试验室证明资料φεδχβ其他施工项目经理部（盖章）项目经理或项目技术负责人（签字）年月日审查或验收意见：项目监理机构（盖章）专业监理工程师（签字）年月日木模板制作检验批质量验收记录表编号：001单位（子单位）工程名称项目工程分部（子分部）工程名称混凝土梁（板）（支架上浇筑梁（板））验收部位某某建设项目施工单位项目经理分包单位分包项目经理施工执行标准名称及编号《城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ2—2008)》施工质量验收规范的规定施工单位检查评定记录监理（建设）单位验收记录主控项目1模板、支架和拱架制作要求2立柱基础有足够的支撑面和排水、防冻融措施一般项目1木模板制作允许偏差/mm模板的长度和宽度±56002-3-1-4-4-442不刨光模板相邻两板表面高低差311000021023刨光模板和相邻两板表面高低差100000000004平板模板表面最大的局部不平（刨光模板）322111011225平板模板表面最大的局部不平（不刨光模板）312100120126榫槽嵌接紧密度20100010111施工单位检查评定结果专业工长（施工员）施工班组长合格项目专业质量检查员：年月日监理（建设）单位验收结论专业监理工程师：φεδχβ表B.0.7钢模板制作报审、报验表工程名称：项目工程编号：001致：（项目监理机构）我方已完成某某建设项目钢模板制作工作，经自检合格，请予以审查或验收。

附件：φεδχβ隐蔽工程质量检验资料φεδχβ检验批质量检验资料φεδχβ分项工程质量检验资料φεδχβ施工试验室证明资料φεδχβ其他施工项目经理部（盖章）项目经理或项目技术负责人（签字）年月日审查或验收意见：项目监理机构（盖章）专业监理工程师（签字）年月日钢模板制作检验批质量验收记录表编号：001单位（子单位）工程名称项目工程分部（子分部）工程名称混凝土梁（板）（支架上浇筑梁（板））验收部位某某建设项目施工单位项目经理分包单位分包项目经理施工执行标准名称及编号《城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ2—2008)》施工质量验收规范的规定施工单位检查评定记录监理（建设）单位验收记录主控项目1模板、支架和拱架制作要求2立柱基础有足够的支撑面和排水、防冻融措施一般项目1钢模板制作允许偏差/mm模板的长度和宽度0，-100000000002肋高±5124-3-32-112-43面板端偏斜0.50.30.400.10.30.30.40.10.40.44连接配件（螺栓、卡子等）的孔眼位置孔中心与板面的间距±0.3-0.1-0.2-0.1-0.20.20.100-0.1-0.15板端孔中心与板端的间距0，-0.50-0.3-0.100-0.1-0.100-0.36沿板长宽方向的孔±0.6-0.20.3-0.4-0.40.20.40.1-0.1-0.50.87板面局部不平 1.00.500.200.40.10.300.30.68板面和板侧挠度±1.0施工单位检查评定结果专业工长（施工员）施工班组长合格项目专业质量检查员：年月日监理（建设）单位验收结论专业监理工程师：φεδχβ表B.0.7模板、支架和拱架安装报审、报验表工程名称：项目工程编号：001致：（项目监理机构）我方已完成某某建设项目模板、支架和拱架安装工作，经自检合格，请予以审查或验收。

支架在桥梁上部结构施工中的应用与验算

上调整，幅顶宽为１．８ｍ、宽为９５翼板半３９底．８ｍ，
图１下韩分离式立交现浇箱梁支架布置纵断面（位：单ｍ）
宽２２梁高为３３．属变截面。下面． ×２ｍ，．～１７ｍ，
以该桥为例对支架搭设进行分析。
现滑丝的螺栓必须更换。
上放置横向小横杆，杆与顶托之间的连接、大横小横杆与大横杆之间的连接均属于铰接，算时可以把计
这些横杆视为简支梁，其计算模型见图２。２２支架受力荷载分析．预应力筋张拉前的施工过程中对支架产生６种竖向荷载（表１，中１２见）其、属于静载，、、３４５属于活载，在施工时是客观存在的；其他荷载６根据施工情况而定，时不存在。这些荷载用于支有架强度和刚度计算，算时所受到的最大荷载视为计
摘要：浇桥梁上部结构跨径大、现梁体高、自重大、车较舒适，所需架材多，地基承载力行但对和支架的强度、度、定性要求较高，统的支架布设方法不能满足要求。文中针对现浇桥梁的刚稳传特点，合焦桐（结焦作一桐柏）高速公路泌阳段下韩分离式立交桥工程，支架构件受力进行分析对
焦桐（作一桐柏）速公路泌阳段位于重丘焦高

桥梁实体式盖梁支架设计与验算

桥梁下部结构盖梁施工方案的核心在于临时支撑结构的选择与设计，程技术人员根据多年的桥工梁施工实践，总结出了诸多适合于不同环境和设计结构的方法。下面结合某高速公路高架桥，讨实探体式盖梁支架的设计。
图１所示）。
图１盖梁形式及尺寸（位：ｍ）单ｃ
方案进行技术、济性比较，终选定墩身预埋孔道经最
穿入钢棒、合扩大基础立柱支撑贝雷主梁作为实配
施性方案细化设计。
根据桥区地质情况及现场条件，出多套备选提
２１结构形式拟定．
采用预埋钢棒与扩大基础落地钢管共同作为支撑立柱，支点间距为（＋４７７＋）ｍ；雷桁架作为主梁，贝底模以下设型钢桁架调整横坡，模空间通过桁架拆
底部钢契块实现（图２。见）
～
公路与汽运
总第１９期３
ＨｉｗａｙｓｇｈＡｕｔｍｏｉｏｔｖｅＡｐｐｌｃｉｎｉａｔｏｓ２７０
桥梁实体式盖梁支架设计与验算
简浩明，秋亮龙
（．南常德路桥建设有限公司，湖南常德１湖４５０；．南路桥建设集团公司，湖南长沙１００２湖４００）１０４
支架的压缩变形满足要求。
３２７地基承载力及应力验算．．