排污扩容器的选择计算
自动降温排污扩容器的应用
动降温效果，而且耗水量也大。建议用户根据场地情 况，选择普通型加降温池或选择自动降温型。■
燃气（油）锅炉节能器
（专利号：２００４２００３４７４４·７）
ＨＭＬ１ 模块化纯铜燃气热水炉
（专利号：２００５２００３３３７８·８）
１．热效率超过 ９２％； ２．纯铜整体针肋管换热本体，传热系数高； ３．处于微压运行状态，无爆炸条件； ４．采用美国 Ｈｏｎｅｙｗｅｌｌ 控制系统。
蒸汽出口
水位开关 电磁阀 高温水进口
蒸汽出口 高温水进口
高温水进口
排污口
降温池
图 １
排污口
图 ２
Hale Waihona Puke 进入排水系统从两种结构图可以看出，相比普通定期排污扩容 器，自动降温式定期排污扩容器增加了自动冷却系统， 而且设有自动控制调节设施（电磁阀）。
２ 经济性分析 如果选用普通定期排污扩容器，则必须设置排污 降温池；而选用新型自动降温式排污扩容器，则排污
１．节能率达到 ７％～１３％，且不改变锅炉原来的运行工况； ２．采用特种工艺加工的纯铜（或不锈钢）整体针肋换热管，表面积比 光管增大 １０ 倍，传热系数高，排烟阻力极小； ３．降低 ＳＯ２、ＮＯＸ 的排放量 ５０％～８０％，具有重要的环境保护意义； ４．可根据客户要求非标设计。
北京琳诺科技有限公司
地址：北京市海淀区北洼路甲 ３ 号正豪大厦 Ｄ 座 ６１２ 室 邮编：１０００８９ 电话：０１０－６８４８７６９５ 传真：０１０－６８４８１５９９
部结构进行完善，使新鲜水回收再利用，可达到节能 降耗的目的。 （２）目前发现好多用户分不清普通型和自动降温 型的真正区别，甚至试图将普通降温式排污扩容器改 为自动降温式，即在原高温排污水入口处新接一根新 鲜水管，由于缺少自动调节系统，所以根本起不到自
定 期 排 污 扩 容 器
1800
DP-2000-12 φ2000X5020
0.2
133
≤0.15
2515
注：备注栏中打有“☆”记号的符合本次产品要求。
五、外形尺寸
规 格 L1 L2 L3 L4 L5 L6 L7 φ1 n m 6-φ 备注 DP-900-0.8 150 905 510 300 267 155 100 600 200 200 6-φ18 DP-1200-2.2 150 1215 700 480 527 200 150 900 220 225 6-φ23 DP-1500-3.5 287 1215 800 600 527 200 150 1000 220 225 6-φ23 DP-2000-7.5 283 1351 1000 800 353 140 130 1000 270 300 6-φ30 DP-2000-12 283 1351 1000 800 353 140 130 1000 270 300 6-φ30
设备净重 （Kg）
备注
DP-900-0.8 φ900X2200
0.2
133
≤0.15
500
DP-1200-2.2 φ1200X2951
0.2
133
≤0.15
919
DP-1500-3.5 φ1500X2951
0.2
133
≤0.15
1350
DP-2000-7.5 φ2000X3508
0.2
133
≤0.15
定期排污扩容器
产 品 说 明 书
Jinma boiler equipment Co., limited
/
定期排污扩容器 产品合格证明书
产品编号： 本设备按 JB2932-81《水处理设备制造技术条件》进行制造， 经验收合格，准予出厂。
排污扩容器计算2016.4.12
?
? ?
计算 计算 计算 Dk=(i*η-i1)/(i2-i1)/x 计算 给定1.2~1.3
Vj=k*Dj*Dk*v/R V=Vp+max(Vd+Vj)
4.426 4.902 5.4 φ1500*3856
容器计算 2016.4.12 计算公式 给定 给定 给定，一般取1%~3% 给定 给定，一般取0.97 给定，一般取0.98 给定1.2~1.3 一般取800~1000 计算 计算 计算 Dk=(i*η-i1)/(i2-i1)/x Dip=D*1000*排污率/100 计算 Vp=k*Dip*Dk*v/w 取值，0.1%~0.5% t取0.5~1min 给定 给定，一般取0.97 给定，一般取0.98 定排，一般取2000 Ddp=P/100*D*1000/t*60 计算 计算 计算 Dk=(i*η-i1)/(i2-i1)/x 计算 给定1.2~1.3 Vd=k*Ddp*Dk*v/R 给定 给定 给定
x η k w i i1 i2 Dk Dip v Vp P t x η R Ddp i i1 i2 Dk v k Vd
Vj i i1 i2 Dk v k
14 五 1 六 1 2
定期排污扩容器容积 排污扩容器总 V 选用 选用容积 尺寸
m3 m3 m3
Vj、涂红色的部分不确定是否有问题。
数值 52 4.12 2 0.15 0.97 0.98 1.25 900 1103.0 467.1 2693.4 0.284 1040 1.159 0.476 0.5 1 0.15 0.97 0.98 2000 15600 1103.0 467.1 2693.4 0.284 1.159 1.25 3.212 1.8 10 0.075 796.1 1074.7 3 21493.6 1103.0 467.1 2693.4 0.284 1.159 1.25
定期排污扩容器的选择
定期排污扩容器的选择作者：梁晓林来源：《价值工程》2010年第36期摘要：本文针对电厂锅炉排污系统经常出现的定排超压及排汽带水现象，通过采用不同的设计标准，结合实例进行扩容器选择设计计算，并根据对本工程的调研情况的分析，找出问题根本所在。
Abstract: In this paper, based on over-pressure and exhaust steam with water phenomenon of the power plant boiler sewage system, through the use of different design criteria withexamples,calculation of periodic blow down flash tank selection is made and according to the analysis of the project survey situation, the problems are identified.关键词：排污系统；扩容器；存在问题；解决措施Key words: sewage system; flash tank; existing problem; solutions中图分类号：TH89 文献标识码：A文章编号：1006-4311（2010）36-0197-011锅炉排污系统简述为了控制锅炉锅水的水质符合规定的标准，使炉水中杂质保持在一定限度以内，需要从锅炉中不断地排除含盐、碱量较大的炉水和沉积的水渣、污泥、松散状的沉淀物，这个过程就是锅炉排污。
2排污系统存在的主要问题通过对国内几家燃煤电厂锅炉排污系统的调研，发现存在与定期排污扩容器连接的管道法兰经常被“吹开”，引起泄漏、定期排污扩容器排汽带水等现象。
造成以上问题的发生，除了有一定的电厂实际运行过程中不恰当操作的原因以外，究其原因还是定期排污扩容器容量及尺寸选择不当造成的。
(完整word版)3000kw小型电站设计方案
前言当今社会各种技术日益更新，在热力发电技术方面，大型的锅炉、汽轮机技术不断的成熟更新。
相比小型电厂有着节约资源，利于环保等诸多优点。
但是，对一些需要供热的工业生产,热电联产，以热定电的小型发电机组依然有自己的优势和用途：1、提高热经济性,虽然较小的发电机组在锅炉,汽机等效率方面都较低.但是“热电联产"与“热电分产”比较，由于用能合理，提高了热能的利用效率，从而节约了能源。
2、小型电厂可以利用工业废料进行生产，尤其对处理糖厂等工业的甘蔗渣等,既满足了工厂的供热、供电需要，又做到了变费为宝，合理利用资源，提高企业效益.3、小型电厂对燃料要求低，可以用煤矸石、石煤，甚至生活垃圾为燃料.便于合理利用资源、解决城市垃圾的处理问题。
4、小型电厂技术成熟，建设周期短，见效快。
因此，在合适的地点，场合小型电厂依然可以发挥它的作用。
本设计是为某盐矿厂设计的自用发电车间。
由于有外部电网供电，设计的热电车间以供热为主，选择锅炉大于一台，可基本保证盐矿厂的持续的生产用热。
在满足供热的基础上，小型电厂在正常运行的情况下可以为盐矿厂提供足够的电力，并有剩余送入电网。
本次设计在考虑供热的基础上,做出了热经济性的优化比较，选择方案.对各种系统设备进行比较选取力求作到，投资少，效果好的目标.并采取一定措施，以满足环境保护的要求。
方案的拟订和比较一、方案的初步拟订根据原始数据的要求，达到35t/h供蒸汽及2250KW的用电需求，暂时拟订几种方案如下：1、方案一(二炉一机)选用两台20t/h的次中压链条锅炉与一台3000KW的背压式汽轮发电机组合；2、方案二(二炉二机）选用另外两台20t/h的次中压锅炉与二台1500KW的背压式汽轮发电机组合；机组的选取1、锅炉的选取本着“热电联产、以热定电“，投资少的原则，和建厂快,效果好目标。
考虑本热电站的燃料是含水量较高的褐煤；以及锅炉的效率,对负荷变化的适应能力和飘尘，二氧化硫等污染物的排放量.所以本热电站的锅炉适宜选用中小型链条炉、或者沸腾炉.各种类型锅炉特性表如下：2、汽轮机的选取（1）由于本热电站需要大量蒸汽用于供热，本热电厂选用次中压或者中压的背压式汽轮机，这样可以做到汽机排汽用于供热的效果。
4、排污扩容器、分汽缸订货技术要求
江苏河海新动力有限公司3×26t/h煤气锅炉供热工程排污扩容器、分汽缸订货技术要求编写：校对：审核：江苏河海新动力有限公司二零一六年六月目录1. 适用范围 (1)2. 总则： (1)3. 技术要求 (1)4. 规范和标准 (4)5. 供货范围 (4)6. 资料交付 (5)7. 技术服务 (5)8. 质量保证和检验、验收 (5)9. 油漆、包装、运输和储存 (6)10. 其余事项 (7)江苏河海新动力有限公司(以下简称买方)与********(以下简称卖方)就无极县海宜热力有限公司正村皮革工业区集中供热工程用排污扩容器、分汽缸设备供货事宜进行协商,达成如下协议：1. 适用范围1.1 本协议适用于江苏河海新动力有限公司向××××××设备订货，作为合同的一个重要组成部分。
1.2 适用设备名称：排污扩容器、分汽缸订货1.3 本技术协议的要求提出在中华人民共和国有关标准范围之内。
2. 总则：2.1 本技术协议经买方和卖方双方确认后作为订货合同的附件，与合同正文具有同等法律效力。
2.2 本技术协议中所提及的要求和供货范围都是最低限度的要求，并未对一切技术细节作出规定，也未充分地引述有关标准和规范的条文，但卖方应保证提供符合本技术协议和现行工业标准的全新的、功能齐全的优质产品及相应服务。
2.3 卖方所提供的产品，必须是技术和工艺成熟先进，并有多台同类产品已投产、经过多年连续运行、经实践检验已证明是成熟可靠的优质产品。
卖方应对其供货范围内的全部设备、附件负有全责，即包括其分包和外购的产品。
3. 技术要求3.1 项目：连续排污扩容器型号：LP-1.5（立式）最高工作压力：0.118 MPa工作温度：104℃设计压力：0.2 MPa设计温度：120℃容积： 1.5m3工作介质：蒸汽、水设备净重：kg焊缝系数：0.85主要受压元件材质：Q235-B腐蚀裕量： 1.0mm容器类别：Ⅰ台数：1台3.2 项目：定期排污扩容器型号：DP-1.0（立式）最高工作压力：0.1MPa工作温度：100℃设计压力：0.15 MPa设计温度：110℃容积： 1.0m3工作介质：蒸汽、水设备净重：kg焊缝系数：0.85主要受压元件材质：Q235-B腐蚀裕量： 1.0mm容器类别：Ⅰ台数：1台3.3 项目：分汽缸规格：DN1000工作压力： 1.00 MPa（a）工作温度：260℃工作流量：102t/h设计压力： 1.1 MPa设计温度：270℃最大流量：115t/h工作介质：过热蒸汽设备净重：kg焊缝接头系数：0.85主要受压元件材质：16MnR主要受压元件壁厚：厂家确定腐蚀裕量： 1.0mm容器类别：Ⅱ台数：1台4. 规范和标准卖方参照以下规范和标准的最新版本设计、制造，但不限于以下规范和标准。
立式扩容除污器介绍含容积
立式扩容除污器介绍含容积YUKI was compiled on the morning of December 16, 2020上海昱真水处理科技有限公司立式扩容除污器介绍YZ型立式扩容除污器除污原理目前设计院设计的除污器和各单位已使用的除污器一般都是直通过滤式、Y字型、旋流式、角式，这些除污器都不适用于供热采暖水系统，其中使用最多的直通过滤式、Y字型和旋流式除污器,这些除污器运行初期只能截留建筑垃圾，不能截留对水系统危害最大的细面垃圾，不能净化水系统。
要想使供热采暖水系统良性循环，就必须在一次网、二次网安装立式扩容除污器,此类除污器运行中没有阻力，基本上不消耗水系统的动能。
造价低，投资少。
这是供热采暖水系统走上良性循环的最主要环节。
一般除污器不能截留直径小于5mm以下的固体微粒，而且运行阻力大，浪费动能。
而在正常供热运行中危害最大的正是这些连200目过滤网都过滤不了的微粒。
水系统要想良性循环必须拥有合格的除污器。
对于水系统来讲，只有排出污物净化水质后，才能防止水系统设备发生电化学腐蚀，因此拥有合格的除污器是供暖水系统防腐、防垢的最主要和最基本的要素。
王教授经过多年研究、实践，设计出即能截留建筑垃圾、轻质垃圾又能沉淀污物的多功能YZ型立式扩容除污器，水每循环一圈，就能沉淀出一定的污物，立式扩容除污器截面积越大，截留的污物越多，水系统越干净。
这就是王教授设计的YZ型立式扩容除污器。
立式扩容除污器使运行流速从1-3米/秒降至米/秒，这样水系统泥渣就能沉降在除污器内，污物随排污排出。
传统除污器内水流速降到米/秒时，细面垃圾才能沉降下来，这样除污器的体积将非常大，不利于制造。
王教授在一次网、二次网发明的立式扩容除污器，直径是主管道的4—6倍，高度是主管道的5—6倍左右，在运行中没有阻力，基本上不消耗水系统的动能。
经扩容除污器后流出的是清水，下部排出的是浑浊污垢，不但净化了水系统，还使水系统拥有了自洁功能，阻止了整个水系统设备结垢、腐蚀，能给供热单位节省能源降低运行成本。
连续排污和定期排污扩容器技术规范书
编号：工程连续排污扩容器和定期排污扩容器技术规范书编制单位： XXXXX有限公司年月日编号：工程连续排污扩容器和定期排污扩容器技术规范书审核：校核：编制：目录一技术规范 (1)1 总则 (1)2 工程概况 (1)3 设备运行参数和布置要求 (1)4 技术要求 (3)5 性能保证值(由卖方填写) (7)6 清洁、油漆、包装、装卸、运输与储存 (7)二供货范围 (9)1 一般要求 (9)2 供货界限（含设计界限） (9)3 供货范围 (10)三技术资料和交付进度 (12)1 一般要求 (12)2 资料提交内容和进度 (12)四监造、工厂检验和性能验收试验 (14)1 总则 (14)2 设备监造 (14)3 工厂检验与试验 (17)4 性能验收试验 (20)五技术服务和设计联络 (21)1 现场技术服务 (21)2 培训和技术配合 (22)3 设计联络 (22)4 售后服务 (22)六大(部)件情况 (23)七分包与外购 (24)八技术性能违约金支付条件 (25)九交货进度 (26)一技术规范1 总则器设备，它提出了该设备的功能设计、结构、性能、安装和试验等方面的技术要求。
1.2 本技术规范提出的是最低限度的技术要求，并未规定所有的技术要求和适用的标准，卖方提供一套满足本技术规范和所列标准要求的高质量产品及其相应服务。
对国家有关安全、环保等强制性标准，必须满足其要求。
1.3 如未对本技术规范书提出偏差，将认为卖方提供的设备符合技术规范书和标准的要求。
偏差（无论多少）都必须清楚地以书面形式提出，经买卖双方讨论、确认后，载于本技术规范书。
1.4 卖方须执行本所列标准。
有矛盾时，按较高标准执行。
卖方在设备设计和制造中所涉及的各项规程，规范和标准必须遵循现行最新版本的标准。
1.5合同签订1个月内，按本技术规范的要求，卖方提出连续排污扩容器和定期排污扩容器的设计、制造、检验/试验、装配、安装、调试、试运、验收试验、运行和维护等标准清单给买方，由买方确认。
(完整版)除尘器选型计算
我国环保部门采用的的mg/m3,把它转换成PPM 时，两者转换时 查到下面的公式mg/m3=M/22.4·ppm·[273/(273+T)]*（Ba/101325） 上式中：M----为气体分子量 ppm----测定的体积浓度值 T----温度 Ba----压力袋 除尘计算1、工况风量Q)1(*324.101*15.273)15.273(*K Pat Q Q S ++=Q S —标况气量，m 3/h ，按锅炉烟气工况量的110%计算 t —工况温度，℃ Pa —当地大气压， kPa K —漏风率（3～5%） 2、过滤面积S ，m 2vQS 60=v —过滤速度，m/min即过滤速度SQ v 60=实际过滤速度ps vv ε=εp —粉尘层的平均空隙率，一般为0.8～0.95. 3、滤袋数nDLS n π=D —滤袋直径mm （外滤式110～180mm ，内滤式200～300mm ） L —袋长m （2～10mm ）4、进出口参数 进口尺寸：S1136001v QS =V 1—进口风速m/s为了不让粒径大的颗粒积于管道内，使得管道堵塞，在进除尘器之前的管道中采用大风速，一般进气口风速15—25m/s ，根据不同粉尘采用不同风速（除尘器后的排气管道内由于不存在粉尘沉淀问题，气体流速取8～12m/s 。
大型除尘系统采用砖或混凝土制管道时，管道内的气速常采用6～8m/s，垂直管道如烟囱出口气速取10～20m/s。
那么进出气口尺寸可由截面积算出，一般截面形状为圆形或方形。
含尘气体在管道内的速度也可采用下述的经验计算方法求得。
(1)在垂直管道内，气速应大于管道内粉尘粒子的悬浮速度，考虑到管道内的气流速度分布的不均匀性和能够带走贴近管壁的尘粒，管道内的气速应为尘粒悬浮速度的1.3～1.7倍。
对于管路比较复杂和管壁粗糙度较大的取上限，反之取下限。
(2)在水平管道内，气速应按照能够吹走沉积在管道底部的尘粒的条件来确定。
定期排污扩容器的选择
摘要 ： 文针对 电厂 锅 炉排 污 系统 经 常 出现 的 定排超 压及 排 汽带 水现 象， 过采 用 不 同的设 计标 准 ， 本 通 结合 实例进 行扩 容 器选择 设计 计 算 ， 并 根据 对本 工程 的调研 情 况的 分析 ， 出问题根 本 所在 。 找
Ａｂ ｔａ ｔ ｅ ａ ｄ ｅ ｈ ｕ ｔｓｅ ｍ ｔ ｔｒｐ ｅ ｏ ｎｏ ｆｔ ｅｐｏ ｒｐａ ｔｂ ｉｅ ｅ ｇ ｙｔｍ，ｔ ｍｕ ｈ ｔ ｓ ｓｒ ｃ ：Ｉ ｈｉ ａ ｅ ， ａ ｅ ｎ ｏ ｅ － ｒ ｓｕｒ ｎ ｘ ａ ｓ ｔａ ｗｉ ｗａｅ ｈ ｎ ｍｅ ｎ ｏ ｈ ｗｅ ｌｎ ｏ ｌｒｓ ｗａ ｅｓ ｓｅ ｈ ｈ ｇ ｈｅｕ ｅ
中 图分 类 号 ：Ｈ８ Ｔ ９
文 献标 识码 ： Ａ
文 章编 号 ：０ ６ ４ １ （０ ０）６ ０ ９ 一 ｌ ｌｏ ＿ ３ １２ １ ３ — １ ７ Ｏ
１ 锅 炉 排 污 系 统 简 述 Ｑ ＝ （ ＇— ＇） ｈ３ ｈ３） ３ ． × １６ ．－ ２ ． ／２ ７ ．— ６ Ｑ ｈｌ ｈ３ ／ 一 ＝ １ ８ （７ ４８ ４ ８ （６ ９６ （ ０ ８） 为 了控制锅炉锅水的水质 符合规定的标准 ， 使炉水 中杂质 保持 ４ ８８ ＝ ８ ５／ ２ ． ）１． ｔ ４ ｈ 在一定 限度 以内， 需要从锅炉 中不断地排 除含盐 、 碱量较 大 的炉水 分离面积 ： 和沉积的水渣、 污泥、 松散状的沉淀 物， 这个过程就 是锅炉排污。 Ａ＝ ６ｖ／６ ０ Ｖ ＝ １． ｘ ． ９ ） ３ ｘ ． ＝ ．５ ｄＱｘ ｄ３０ ｘ ｄ（８４ １ ４ ２ ／ ． ２ ４）３ ｍ ５ ５ （６ ４ ２ ２ 排 污 系统 存 在 的 主要 问题 ３５淮 阴发 电厂 ｌ ３０ ． ｘ ０ ＭＷ 级 以 大 带 小 热 电联 产 工 程 定 排 实 际 通过 对 国 内几 家 燃 煤 电厂锅 炉排 污 系 统 的调 研 ， 现 存 在 与定 选用 尺寸 定排扩容器 水平布 置 ，简体 内壁直径 １ ｍ，直段长 度 发 ． ８ 期 排 污 扩 容 器 连 接 的 管 道 法 兰 经 常 被 “ 开 ” 引 起 泄 漏 、 期 排 污 ４ ７ 吹 ， 定 ． ｍ，总长 ５ ４ ｍ，容积 １ｍ ，分离面积 为 ： Ｄｘ ＝ ．ｘ ．７ ０ ．４ ０ ２ Ａ＝ Ｌ Ｉ ４ ＝ ８ ０ 扩 容 器排 汽 带 水 等 现 象 。 ７３ｍ 按 直 段 长度 较 保 守 计 算 ） ． （ ３ 。 造成 以上 问题的发生， 了有一定的 电厂实际运行过程 中不恰 除 可 见 淮 阴 发 电 厂 ｌ ３０ ｘ ０ ＭＷ 级 以大 带 小 热 电联 产 工 程 实 际 选 用 当操作 的原 因 以外 ， 其 原 因还 是 定 期 排 污 扩 容 器 容 量 及 尺 寸选 择 定排扩容器分离面积 Ａ 已明显大于 计算最小分离面积 ，满足依 究 不当造成 的。 巴斯公 司标准 关于扩容蒸汽离 开容器 中分离面 的最大 允许 上升 速 ３ 排污扩容器容量计算 度 ２ ４／ ． ｍ ｓ的要求。 ４ 但实际淮阴工程在工程调试和启动过程 中， 同样 以 我 院 设 计 的 淮 阴 发 电厂 １ ３ ０ Ｗ 级 以 大 带 小 热 电联 产 工 出现一定程度 的定排排汽带水 现象 ， ｘ０ Ｍ 定排排 汽区域如降小雨 ， 而在 程为例 ， 按此标； 隹对锅炉定期排污扩容器 进行选择计算。 正常运行时并 没有 出现这种现象。由此看来按依 巴斯公司标准选择 ３１典 型的通 到定期排污容器 的疏水有以下几种 ① 在投入商 的定 排 扩 容器 偏 小 了一 点 。 ． 业性 运 行 以前 的煮 炉和 烘 炉 过 程 中 ， 锅 炉 放 水 联 箱 来 的周 期 性 放 从 在此我们不妨换种计 算标准来验 算一下按依 巴斯 公司标准选 水。 ②正常运行时 ， 从连续排污扩容器 来的排污水。 ③从连续排污扩 定 的 扩容 器 是 否偏 小 ， 按 照 原 苏 联推 荐 的按 扩容 器 容 积 蒸 发 强 我们
常用公式
曝气池容积、污泥龄、加P、N计算一、曝气池容积(m3)曝气池容积V=L×Q÷（1000×SLR×N）L：曝气池进水BOD浓度（mg/L）Q：流量（m3/d）SLR:污泥负荷（kgBOD/kgmLss.d）N:曝气池混合液悬浮固体平均浓度例：BOD去处率为70%L=1500×30%=450 mgBOD/LQ=24000 m3/dSLR=0.1 kgBOD/kgmLss.dN=3.5 g/L得出:(450×24000) ÷(1000×0.1×3.5)=30857 m3二、污泥龄（mLss×曝气池有效容积）÷（24小时×每小时排泥流量×回流mLss）三、加N、P计算(100:5:1)加N=总水量×进水BOD×5÷（100×1000×0.46）式中0.46:尿素氮含量46%加P计算方式只需将式中5换为1,0.46换为P含量即可(P 含量一般为26%,P中含N约12%)四、污泥负荷（NS）污泥负荷是指单位质量的活性污泥在单位时间内所去处的污染物的量，污泥负荷在微生物代谢方面的含义就是F/M 比值。
在污泥增加的不同阶段，污泥负荷各不相同，净化效果也不一样，因此污泥负荷是活性污泥法设计和运行的主要叁数之一，一般来说，污泥负荷在0.3-0.5kgBOD/kg mLss.d 范围时,BOD去处率可达90%以上,SVI为80-150,污泥的吸附性能和沉降性能都较好。
NS=F/M=QS/VXQ=每天进水量m3/d S=BOD浓度mg/LV=曝气池有效容积m3 X=污泥浓度mg/L例：一段A/O池進水CODcr按1700mg/l計，出水按600mg/l 計，MLSS按2400 mg/l計，每班嚗氣8小時。
24000(水量)×( 1700－600 ) ×0.5(B/C比)Ns ＝22000(A/O池容積) ×2400(MLSS)Ns ＝0.25Kg BOD /( KgMLSS．d )五、污泥体积指数（SVI）指曝气池混合液经30分钟沉淀后1g干污泥所占湿污泥体积（ml/g）,（SVI一般为50-150比较正常）SVI=（混合液30分钟沉降比%×10）÷混合液污泥浓度（g/l）六、流速计算流速（U）=V÷A V：流量 A：管道截面积七：预酸化度计算预酸化度按以下公式计算：注：VFA（挥发性脂肪酸）主要由约90%乙酸和10%的丙酸组成，而1 meq 乙酸相当于64mg COD，1 meq 丙酸相当于112mg COD，则1meqVFA相当于69mg的COD 。
连续排污膨胀器(连排扩容器)作用及原理、设计计算与运行操作方法
连续排污膨胀器（连排扩容器）作用及原理、设计计算与运行操作方法一）、连排扩容器简介：连续排污扩容器也称连续排污膨胀器，它与锅炉汽包的连续排污口相连接,是用来将锅炉的连续排污饱和热水减压扩容的——锅炉排污水连续均匀地连入排污扩容器，在外壳中部的圆筒隔板中作切向运动，并在膨胀器内经扩容、降压、热量交换、绝热膨胀后分离为二次蒸汽和废热水。
二次蒸汽经过上部百页窗式的汽水分离器进行汽水分离后，再经连排顶部的出口由专门的汽平衡管道引出至除氧器，而留下的排污水则通过浮球液位阀自动排至定排扩容器。
如此可回收部分锅炉连续排污损失的热量，提高锅炉效率，实现热能得到回收再利用。
连续排污量随锅炉给水负荷的变化自动调节，保持相对稳定的排污率。
我公司的连排扩容器分一期和二期两套，分别回收1#、2#、3#炉和4#炉的连续排污水的部分热量。
具体见下图：工艺图中序号表示：1、4#炉连排扩容器放水一次阀；2、4#炉连排扩容器放水浮球阀；3、4#炉连排扩容器放水二次阀；4、4#炉连排扩容器事故放水阀；5、4#炉连排扩容器手动隔离阀；6、4#炉连排扩容器汽水平衡阀：1）、一期连排扩容器放水浮球阀；2）、一期连排扩容器出水阀；3）、一期连排扩容器出水旁路阀3；4）、一期连排扩容器出水旁路阀2；5）一期连排扩容器出水旁路阀1；6）、一期连排扩容器底部出水阀；7）、1#，2#，3#炉至连排扩容器进口二次阀；8）、1#，2#，3#炉至连排扩容器进口一次阀；9）、一期连排扩容器汽平衡阀。
二）、事情经过：炉水含硅量无强制标准，但为保证蒸汽品质中压锅炉一般均控制在2000ug/L以下。
但在XX月XX日—XX日的时间段内各炉炉水硅大幅上升达3000——5000ug/L，尽管加强排污，效果却不明显。
具体见下表：在此时间段内未见除盐水、疏水水质异常，却发现1#除氧器水样含硅量超标（150ug/L）并出现少量磷酸根(1—2mg/L)。
磷酸根只会出现在炉水中，也就是说一定有炉水进入到了除氧器。
锅炉排污扩容器设计计算及排污系统优化
锅炉排污扩容器设计计算及排污系统优化?10?热机技术第3期2006年8月锅炉排污扩容器设计计算及排污系统优化江苏省电力设计院李威[内容提要]本文针对锅炉排污系统经常出现定期排污扩容器超压及排汽带水现象,通过采用两种不同的设计标准结合实例进行扩容器设计计算,并根据对电厂调研情况的分析,找出问题根本所在,最后对排污系统设计提出优化建议,希望能为今后锅炉排污系统设计和运行提供借鉴.[关键词]锅炉排污系统扩容器1锅炉排污系统简述从锅炉蒸发段排出含盐分及杂质较多的炉水,经扩容器和热交换器(或只经过扩容器)回收部分工质和热量,最后排人下水道或其它出处的管道系统称为锅炉排污系统.排污可分为连续排污和定期排污两种.主要用于自然循环和辅助循环的锅筒锅炉上.在蒸发段出口设分离器的早期直流锅炉上也曾进行排污,从分离器下部引出排污水.随着给水品质提高,现代直流锅炉在正常运行时已不再进行排污.去图1锅筒锅炉排污系统图2排污系统存在的主要问题设置排污系统的主要目的是满足锅炉排污的需要,确保汽水品质,但排污就意味着工质和热量的损失,因此尽可能的回收工质和热量也是排污系统主要的任务.为了降低排污水压力以便更好的回收工质和热量,除在系统管路中设置截流孔板和减压阀以外还需在排污系统中设置排污扩容器.因此作为排污系统中的一个重要组成部分一排污扩容器,其选择设计就尤为重要.曾有设计院对国内几家有代表性的300MW和600MW机组燃煤电厂的锅炉排污系统进行过调研,发现存在与定期排污扩容器连接的管道法兰垫片经常"吹开",引起泄漏,定期排污扩容器排汽带水等现象.由于排汽携带大量的湿蒸汽和汽雾状的水滴被锅炉的一次风机和送风机吸风口吸人,对锅炉制粉系统的设备和管路等造成不良影响.有的电厂采用在排汽管上加装汽水分离器的措施来解决,结果使得排汽不畅,定排超压,严重时造成了汽水分离器"爆炸".造成以上问题的发生,除了有一定的电厂实际运行过程中不恰当操作的原因(如经常开启水冷壁下联箱或下降管上的锅炉放水门来保证锅炉炉水品质,造成大量汽水进人定期排污扩容器)以外,究其根本还是定期排污扩容器容量及尺寸选择不当造成的.第3期2006年8月热机技术3排污扩容器容量计算对于国产引进型锅炉,由于采用引进技术制造,排污系统设计均采用同一规范(美国依巴斯公司标准MNE--83,MNE--85),即连续排污扩容器容量按锅炉最大连续蒸发量(BMCR)的2,内部断面蒸汽流速按不大于1.22m/s设计;定期排污扩容器容量按锅炉最大连续蒸发量()的3,内部断面蒸汽流速按不大于2.44m/s设计.但实际按此标准计算选择的定期排污扩容器却普遍存在超压或排汽带水现象,这是为什么呢? 我们不妨以我院设计的扬州电厂四期工程(2×300MW机组)为例,按此标准对锅炉定期排污扩容器进行选择计算.3.1典型的通到定期排污扩容器的疏水有以下几种:a.在投入商业性运行以前的煮炉和烘炉过程中,从锅炉放水联箱来的周期性放水.b.正常运行时,从连续排污扩容器来的排污水.c从连续排污扩容器的旁路管道来的临时排污.d.汽包锅炉的汽包紧急放水管道.e.其它设备的疏放水,视系统的设计而定.注:在正常运行时,不应开启锅炉放水联箱的放水门,因为这样可能会影响炉水的循环,并伴随着损坏炉管的危险.由于在定期排污扩容器中的扩容蒸汽是通往大气的,所以只能允许释放到周围环境中去的流体才可以引入扩容器.3.2一般设计导则a.定期排污扩容器中释放的扩容蒸汽量释放的扩容蒸汽量可按下式求得:mf=m而hL--hf式中Inf——排往大气的扩容蒸汽,t/h;mIJ——从热水源来的排污水量,t/h;h——对应于水源压力饱和水的焓值,/kg; ht——在定期排污扩容器中对应于在扩容蒸汽压力下的饱和水的焓值,KJ/kg;Hf——对应于扩容蒸汽压力下饱和蒸汽的焓值,KJ/kg;b.扩容蒸汽的上升速度V在定期排污扩容器中,扩容蒸汽离开容器中分离面(即容器中的汽水接触面)的最大允许上升速度为8英尺/秒(2.44m/s).巳分离表面在定期连续排污扩容器中,分离表面的最小面积可按下式确定:A一其中A——最小分离面积,m2;m2——排往大气的扩容蒸汽,t/h;扩容蒸汽的比容,m3/kg;V——扩容蒸汽的最大容许上升速度,取2.44m/s;d.扩容器的结构参数定排扩容器水平布置时,分离面积为:A—D×L式中A——扩容器分离面的面积,m2;一扩容器的直径,m;I一扩容器长度,m;定排扩容器立式布置时,扩容器的内径按下式计算:D一√其中一扩容器的内径,m;A——扩容器的分离面积,m2;e.扩容器的工作压力应等于大气压力,排出管道中的流体静压头,排汽管道中的阻力损失与出口动压头损失之和. 排汽管道的尺寸选则应使压力损失尽可能地小.在设计工况下,通过排汽管道的总压力损失按接1.5磅/英寸(O.O11MPa)考虑是适当的.f.扩容器的工作温度取锅炉汽包压力下的饱和温度.?12?热机技术第3期2006年8月3.3扬州电厂四期工程扩容器设计原始数据该工程配备东方锅炉厂生产的1036t/h亚临界参数自然循环汽包炉过热器出口蒸汽流量:Q1—1036t/h汽包运行压力:Pa一18.7Mpa.a汽包运行压力下饱平时始:h=1764.789/kg定排运行压力:P3一O.11Mpa.a运行压力下饱和水焓:h3=428.84K]/kg定排运行压力下饱和汽焓:5"3=2679.61KJ/kg 定排扩容蒸汽比容:Vd一1.549244522m3/kg 定排蒸汽蒸发速度Vd:按依巴斯标准取为8 英尺/秒,即2.44m/s排污量Q5:考虑连排旁路进定排,连续排污2加定期排污3,定排接收的锅炉最大排污量为5,Q5—51.8t/h3.4定排扩容器最小分离面积定排排污扩容器放出的扩容蒸汽量Q6Q6一Q5一51.8×(1764.789—428.84)/(2679.61--428.84)一30.75t/h分离面积:一一(30.75×1.549244522)/(3.6×2.44)一5.42mz3.5扬州电厂四期工程定排实际选用尺寸扬州定排扩容器水平布置,简体内壁直径2m,直段长度4.084m,总长5.235m,工作容积12m3,全容积15ms,分离面积为:A—DXL一2×4—8mz(按直段长度较保守计算)式中A——扩容器分离面的面积,m2;扩容器的直径,m;L——扩容器长度,m;可见扬州工程实际选用定排扩容器分离面积A已明显大于计算最小分离面积,满足依巴斯公司标准关于扩容蒸汽离开容器中分离面的最大允许上升速度2.44m/s的要求.但实际扬州工程在工程调试和启动过程中,同样出现一定程度的定排排汽带水现象,定排排汽区域如降小雨,所幸投运期不是在冬季,否则还将引起地面较大范围结冰,影响运行维护安全.由此看来按依巴斯公司标准选择的定排扩容器偏小了一点.在此我们不妨换种计算标准来验算一下按依巴斯公司标准选定的扩容器是否偏小,我们按照原苏联推荐的按扩容器容积蒸发强度要求(即单位汽室体积允许发生的蒸汽量为:定排2000~ 3000m3/(h?m3);连排800~1000m3/(h?m3))计算所需定排容积,计算容积为(考虑3O水容积):Vd一(1+o.3)一[-(3O.75X1.549244522)/2]×1.3:=31m3可见扬州工程选用的实际定排全容积15m3明显小于计算容积Va,并不能满足原苏联推荐的定排扩容器容积蒸发强度的要求.根据国内某设计院对东北地区几家电厂调研的情况看,同样是300MW机组的双辽发电厂,铁岭发电厂共八台锅炉均配置15m3的卧式园筒型定期排污扩容器,同样发生较严重的定排排汽带水现象.而哈尔滨第三发电厂3,4号机组及元宝山发电厂三期的锅炉,按依巴斯公司标准所推荐的蒸汽离开液面速度2.44m/s选用DP一11.3型定排扩容器(容积为11.3m3)即可满足要求,但实际也发生定排超压及排汽带水,后通过把定排扩容器容积扩大到19.54m3或再增加一台DP一11.3型定排扩容器的方法才得到改善.第3期2006年8月热机技术?13?表1各电厂定期排污扩容器规范机组容量每台机内径直段长度容积电厂名称机组台数定排型式MW定排数量mmmmm3扬州发电厂四期30021卧式园筒2000400015双辽发电厂30041卧式园筒1800550015铁岭发电厂30041卧式园筒1800550015哈尔滨第三发电厂#3机组60011卧式园筒150058501l-3哈尔滨第三发电厂#4机组6001●1卧式园筒1800800019.54 元宝山发电厂三期60022卧式园筒}}1l-34结论我们至此可以推断,产生定期排污扩容器超压及排汽带水现象的主要原因是定排容积选择偏小.美国依巴斯公司标准考虑扩容器设计的关健参数是扩容蒸汽离开分离面的最大允许速度,该速度能保持或低于1.22m/s,则蒸汽中携带的水滴杂质等是最小的,对连排设计就选用了该推荐值,但对定排设计考虑这种场合下蒸汽污染不是关键,所以取用了该推荐值的两倍2.442m/s,可见推荐的定排内部断面蒸汽流速应该是上限.而按原苏联标准推荐扩容器容积蒸发强度2000m3/ (h?m3)选择定排容积,一般不会造成超压和排汽带水,但原苏联标准偏于保守,选择的扩容器容积偏大,不经济.通过以上两种计算方法的对比和对几家电厂的实际选用定排容量及运行情况的分析,建议在进行定排选择设计时,可先按依巴斯公司标准MNE一83确定扩容器尺寸,再按原苏联标准(容积蒸发强度可取3000m3/(h?m3)校核扩容器有效汽容积,最终确定扩容器容积.5排污系统设计及运行的优化建议按照美国CE公司的经验及当时自动化的水平,原引进技术中并没有锅炉汽包紧急放水管道.但锅炉制造厂在国产化的系统图中,按照以往的习惯和《蒸汽锅炉安全技术监察规程》规定增加了紧急放水,而紧急放水的量是多少又提不出具体数据,但其管道公称直径却定为DN100.按此DN100的通流面积计算,在临界流动下的放水量是相当大的,如果以此计算定期排污扩容器的容积也是相当大的,是不经济的.设计时,只能在定期排污扩容器人口处装设节流孔板限制流量,以正常运行工况扩容器接受的排水量先选定的定期排污扩容的容积,反算节流孔板的通径,以免排水量过大,危机定期排污扩容器的安全,并且计算后的限制流量应得道锅炉厂的认可.再考虑锅炉紧急放水的限流措施,并按以上推荐的方法计算选型并适当放大留有一定余量的情况下,还可以在系统设计时采取以下优化措施:提高定排进水口接口处法兰的压力等级,按《火力发电厂汽水管道设计技术规定》(DL/T5054—1996)中规定"锅炉排污管道排污阀门后管道设计压力,在锅炉压力大于10.301MPa时取6.2MPa";为便于监视定排内部压力,设计时可加装就地压力表;加大排汽管道管径,在考虑加大定排容量的同时可将原DN500排汽管道改为DN600,以防止定排超压;排污扩容器尽量布置在两炉外侧靠炉后,同时排汽管尽量引向高处并指向空旷处,减少排汽对周围建筑物和设备的影响;为近一步减少排汽带水及排汽噪音对周围的影响,还可考虑在排汽管上加装汽水分离器及消声装置.?14?热机技术第3期2006年8月当然在正确选择设计锅炉排污系统的同时,电厂后期实际运行操作也还有许多需注意的地方.如锅炉水冷壁下联箱或下降管上的锅炉放水门仅为锅炉停炉放水用,在锅炉正常运行时不应开启,否则排水量相当大,势必造成大量汽水进入定排引起超压和排汽带水.另外应规定不能在锅炉满负荷和最大压力下进行定期排污,以保证锅炉水循环安全.因为此时进行排污,排污量极大,并且有很高的势能极有可能引起锅炉运行异常及定排超压和排汽带水.上班族应该多做的六个动作亚博经济2OO6—7—12现代化的办公室中,我们需要进行体力锻炼的机会越来越少,下班后也没有太多时间去参加各种各样的健身班.据《洛杉矶时报》报道,来自美国的健康专家给你提供在办公室工作时可以抓住的6种锻炼机会.伏案工作时我们多数时间是坐在椅子上工作,因此让自己保持一个正确的坐姿是非常重要的.选择一把有靠背和扶手的椅子,工作的时候,一定要让自己的两前臂保持平行,膝盖与脚成9O度.另外,你可以给背的下部垫上一个柔软的靠垫.复印文件时复印文件的时候,你可在等候的过程中放松自己的脖子和肩膀肌肉,有节奏地转动自己的头部等,伸展自己的四肢.这些运动都可以帮助你缓解伏案工作时给身体带来的压迫.尽量少乘电梯中强度的身体锻炼可以帮助人加强心脏功能.因此要尽量少搭乘电梯,改为走楼梯.如果你的办公室在第5层,那么每天上下班步行上楼是最好不过的锻炼方式.午餐休息时间吃完午餐不要急于马上回到办公室工作.饭后一段短距离的散步不仅助消化,而且可以帮助自己放松身体各个部位以及心情.做下蹲运动双脚分离,距离为与两肩宽度相等,然后双手扶着椅子慢慢下蹲,起身站立.如此反复做1O次,休息片刻后继续做1O次.该运动可以帮助你增强大腿和背部肌肉强度.喝茶或咖啡时工作一段时间后就起身去给自己冲杯茶或者咖啡.冲茶或者冲咖啡的时候你可以单腿轮流站立,最大限度抬高一腿;或者双腿并拢站立,弯腰,让自己的双手掌触摸地面.。
连排扩容器说明书
连续排污扩容器Continuous Blowdown Flash Tank一、连续排污扩容器概述Continuous Blowdown Flash Tank Summary连续排污扩容器也称为连续排污膨胀器，是与锅炉的连续排污口连接的，是用来将锅炉的连续排污减压扩容，排污水在连续排污膨胀器内绝热膨胀分离为二次蒸汽和废热水，并在膨胀器内经扩容、降压、热量交换，然后排放，二次蒸汽由专门的管道引出，废热水通过浮球液位阀或溢流调节阀自动排走，热能可以得到回收再利用。
连续排污量随锅炉给水负荷变化自动调节，保持相对稳定的排污率。
所以对二次蒸汽和废热水作为热源加以利用，可以回收部分锅炉连续排污损失的热量，提高锅炉效率。
Continuous Blowdown Flash Tank is also called Continuous Blowdown Expand Vessel, which is connected with boiler continuous drain vent and used to reduce the pressure and expand the drained water. The drained water is isolated from heat and expanded to separate to senior steam and sewage, which are expanded、reduced pressure、exchanged heat and discharged. Senior steam is leaded out through special pipe, and sewage is automatically discharged through float ball hydro valve or overflow regulation nozzle. The heat is reclaimed and reused. The drained water is automatically regulated according to boiler water supply to keep stable drain rate. Therefore to reuse the heat from senior steam and sewage that could reclaim part of boiler heat loss and improve the boiler efficiency.二、连续排污扩容器工作过程Operation Cycle锅炉排污水连续均匀地连入排污扩容器，排污水在外壳中部的圆筒隔板中作切向运动，并且立即汽化成二次蒸汽，它经过上部百叶窗式的汽水分离器进行汽水分离后，再经连排顶部的出口引进除氧器，而留下的排污水则通过水位调节阀排放。
660MW机组节煤最多的排污扩容器压力选择
660MW 机组节煤最多的排污扩容器压力选择李明，杨洋东北电力大学能源与机械工程学院，吉林 132012Optimization Calculation of Blowdown System for 660MW Generation UnitLI Ming ,YANG YangSchool of Energy Resources and Mechanical engineering,Northeast Dianli university,Jilin,132012ABSTRACT: Faced with the increasing scarcity of energy resources, especially coal resources. Energy saving is particularly important for thermal power plant. In this paper, the working principle of blowdown system was introduced firstly, and analysis of the economy. And then taking 660MW units for example, drawing a relationship curve between different pressure and the effect of coal saving, and determine the best pressure of Blowdown System which can make coal saving maximum.KEY WORD: sewage recycling; expansion pressure; coal saving摘要：面对能源的日益匮乏，尤其是煤炭资源，对于煤资源的消耗大户—火力发电厂来说，节能显得尤为重要。
锅炉排污扩容器设计计算及排污系统优化
锅炉排污扩容器设计计算及排污系统优化?10?热机技术第3期2006年8月锅炉排污扩容器设计计算及排污系统优化江苏省电力设计院李威[内容提要]本文针对锅炉排污系统经常出现定期排污扩容器超压及排汽带水现象,通过采用两种不同的设计标准结合实例进行扩容器设计计算,并根据对电厂调研情况的分析,找出问题根本所在,最后对排污系统设计提出优化建议,希望能为今后锅炉排污系统设计和运行提供借鉴.[关键词]锅炉排污系统扩容器1锅炉排污系统简述从锅炉蒸发段排出含盐分及杂质较多的炉水,经扩容器和热交换器(或只经过扩容器)回收部分工质和热量,最后排人下水道或其它出处的管道系统称为锅炉排污系统.排污可分为连续排污和定期排污两种.主要用于自然循环和辅助循环的锅筒锅炉上.在蒸发段出口设分离器的早期直流锅炉上也曾进行排污,从分离器下部引出排污水.随着给水品质提高,现代直流锅炉在正常运行时已不再进行排污.去图1锅筒锅炉排污系统图2排污系统存在的主要问题设置排污系统的主要目的是满足锅炉排污的需要,确保汽水品质,但排污就意味着工质和热量的损失,因此尽可能的回收工质和热量也是排污系统主要的任务.为了降低排污水压力以便更好的回收工质和热量,除在系统管路中设置截流孔板和减压阀以外还需在排污系统中设置排污扩容器.因此作为排污系统中的一个重要组成部分一排污扩容器,其选择设计就尤为重要.曾有设计院对国内几家有代表性的300MW和600MW机组燃煤电厂的锅炉排污系统进行过调研,发现存在与定期排污扩容器连接的管道法兰垫片经常"吹开",引起泄漏,定期排污扩容器排汽带水等现象.由于排汽携带大量的湿蒸汽和汽雾状的水滴被锅炉的一次风机和送风机吸风口吸人,对锅炉制粉系统的设备和管路等造成不良影响.有的电厂采用在排汽管上加装汽水分离器的措施来解决,结果使得排汽不畅,定排超压,严重时造成了汽水分离器"爆炸".造成以上问题的发生,除了有一定的电厂实际运行过程中不恰当操作的原因(如经常开启水冷壁下联箱或下降管上的锅炉放水门来保证锅炉炉水品质,造成大量汽水进人定期排污扩容器)以外,究其根本还是定期排污扩容器容量及尺寸选择不当造成的.第3期2006年8月热机技术3排污扩容器容量计算对于国产引进型锅炉,由于采用引进技术制造,排污系统设计均采用同一规范(美国依巴斯公司标准MNE--83,MNE--85),即连续排污扩容器容量按锅炉最大连续蒸发量(BMCR)的2,内部断面蒸汽流速按不大于1.22m/s设计;定期排污扩容器容量按锅炉最大连续蒸发量()的3,内部断面蒸汽流速按不大于2.44m/s设计.但实际按此标准计算选择的定期排污扩容器却普遍存在超压或排汽带水现象,这是为什么呢? 我们不妨以我院设计的扬州电厂四期工程(2×300MW机组)为例,按此标准对锅炉定期排污扩容器进行选择计算.3.1典型的通到定期排污扩容器的疏水有以下几种:a.在投入商业性运行以前的煮炉和烘炉过程中,从锅炉放水联箱来的周期性放水.b.正常运行时,从连续排污扩容器来的排污水.c从连续排污扩容器的旁路管道来的临时排污.d.汽包锅炉的汽包紧急放水管道.e.其它设备的疏放水,视系统的设计而定.注:在正常运行时,不应开启锅炉放水联箱的放水门,因为这样可能会影响炉水的循环,并伴随着损坏炉管的危险.由于在定期排污扩容器中的扩容蒸汽是通往大气的,所以只能允许释放到周围环境中去的流体才可以引入扩容器.3.2一般设计导则a.定期排污扩容器中释放的扩容蒸汽量释放的扩容蒸汽量可按下式求得:mf=m而hL--hf式中Inf——排往大气的扩容蒸汽,t/h;mIJ——从热水源来的排污水量,t/h;h——对应于水源压力饱和水的焓值,/kg; ht——在定期排污扩容器中对应于在扩容蒸汽压力下的饱和水的焓值,KJ/kg;Hf——对应于扩容蒸汽压力下饱和蒸汽的焓值,KJ/kg;b.扩容蒸汽的上升速度V在定期排污扩容器中,扩容蒸汽离开容器中分离面(即容器中的汽水接触面)的最大允许上升速度为8英尺/秒(2.44m/s).巳分离表面在定期连续排污扩容器中,分离表面的最小面积可按下式确定:A一其中A——最小分离面积,m2;m2——排往大气的扩容蒸汽,t/h;扩容蒸汽的比容,m3/kg;V——扩容蒸汽的最大容许上升速度,取2.44m/s;d.扩容器的结构参数定排扩容器水平布置时,分离面积为:A—D×L式中A——扩容器分离面的面积,m2;一扩容器的直径,m;I一扩容器长度,m;定排扩容器立式布置时,扩容器的内径按下式计算:D一√其中一扩容器的内径,m;A——扩容器的分离面积,m2;e.扩容器的工作压力应等于大气压力,排出管道中的流体静压头,排汽管道中的阻力损失与出口动压头损失之和. 排汽管道的尺寸选则应使压力损失尽可能地小.在设计工况下,通过排汽管道的总压力损失按接1.5磅/英寸(O.O11MPa)考虑是适当的.f.扩容器的工作温度取锅炉汽包压力下的饱和温度.?12?热机技术第3期2006年8月3.3扬州电厂四期工程扩容器设计原始数据该工程配备东方锅炉厂生产的1036t/h亚临界参数自然循环汽包炉过热器出口蒸汽流量:Q1—1036t/h汽包运行压力:Pa一18.7Mpa.a汽包运行压力下饱平时始:h=1764.789/kg定排运行压力:P3一O.11Mpa.a运行压力下饱和水焓:h3=428.84K]/kg定排运行压力下饱和汽焓:5"3=2679.61KJ/kg 定排扩容蒸汽比容:Vd一1.549244522m3/kg 定排蒸汽蒸发速度Vd:按依巴斯标准取为8 英尺/秒,即2.44m/s排污量Q5:考虑连排旁路进定排,连续排污2加定期排污3,定排接收的锅炉最大排污量为5,Q5—51.8t/h3.4定排扩容器最小分离面积定排排污扩容器放出的扩容蒸汽量Q6Q6一Q5一51.8×(1764.789—428.84)/(2679.61--428.84)一30.75t/h分离面积:一一(30.75×1.549244522)/(3.6×2.44)一5.42mz3.5扬州电厂四期工程定排实际选用尺寸扬州定排扩容器水平布置,简体内壁直径2m,直段长度4.084m,总长5.235m,工作容积12m3,全容积15ms,分离面积为:A—DXL一2×4—8mz(按直段长度较保守计算)式中A——扩容器分离面的面积,m2;扩容器的直径,m;L——扩容器长度,m;可见扬州工程实际选用定排扩容器分离面积A已明显大于计算最小分离面积,满足依巴斯公司标准关于扩容蒸汽离开容器中分离面的最大允许上升速度2.44m/s的要求.但实际扬州工程在工程调试和启动过程中,同样出现一定程度的定排排汽带水现象,定排排汽区域如降小雨,所幸投运期不是在冬季,否则还将引起地面较大范围结冰,影响运行维护安全.由此看来按依巴斯公司标准选择的定排扩容器偏小了一点.在此我们不妨换种计算标准来验算一下按依巴斯公司标准选定的扩容器是否偏小,我们按照原苏联推荐的按扩容器容积蒸发强度要求(即单位汽室体积允许发生的蒸汽量为:定排2000~ 3000m3/(h?m3);连排800~1000m3/(h?m3))计算所需定排容积,计算容积为(考虑3O水容积):Vd一(1+o.3)一[-(3O.75X1.549244522)/2]×1.3:=31m3可见扬州工程选用的实际定排全容积15m3明显小于计算容积Va,并不能满足原苏联推荐的定排扩容器容积蒸发强度的要求.根据国内某设计院对东北地区几家电厂调研的情况看,同样是300MW机组的双辽发电厂,铁岭发电厂共八台锅炉均配置15m3的卧式园筒型定期排污扩容器,同样发生较严重的定排排汽带水现象.而哈尔滨第三发电厂3,4号机组及元宝山发电厂三期的锅炉,按依巴斯公司标准所推荐的蒸汽离开液面速度2.44m/s选用DP一11.3型定排扩容器(容积为11.3m3)即可满足要求,但实际也发生定排超压及排汽带水,后通过把定排扩容器容积扩大到19.54m3或再增加一台DP一11.3型定排扩容器的方法才得到改善.第3期2006年8月热机技术?13?表1各电厂定期排污扩容器规范机组容量每台机内径直段长度容积电厂名称机组台数定排型式MW定排数量mmmmm3扬州发电厂四期30021卧式园筒2000400015双辽发电厂30041卧式园筒1800550015铁岭发电厂30041卧式园筒1800550015哈尔滨第三发电厂#3机组60011卧式园筒150058501l-3哈尔滨第三发电厂#4机组6001●1卧式园筒1800800019.54 元宝山发电厂三期60022卧式园筒}}1l-34结论我们至此可以推断,产生定期排污扩容器超压及排汽带水现象的主要原因是定排容积选择偏小.美国依巴斯公司标准考虑扩容器设计的关健参数是扩容蒸汽离开分离面的最大允许速度,该速度能保持或低于1.22m/s,则蒸汽中携带的水滴杂质等是最小的,对连排设计就选用了该推荐值,但对定排设计考虑这种场合下蒸汽污染不是关键,所以取用了该推荐值的两倍2.442m/s,可见推荐的定排内部断面蒸汽流速应该是上限.而按原苏联标准推荐扩容器容积蒸发强度2000m3/ (h?m3)选择定排容积,一般不会造成超压和排汽带水,但原苏联标准偏于保守,选择的扩容器容积偏大,不经济.通过以上两种计算方法的对比和对几家电厂的实际选用定排容量及运行情况的分析,建议在进行定排选择设计时,可先按依巴斯公司标准MNE一83确定扩容器尺寸,再按原苏联标准(容积蒸发强度可取3000m3/(h?m3)校核扩容器有效汽容积,最终确定扩容器容积.5排污系统设计及运行的优化建议按照美国CE公司的经验及当时自动化的水平,原引进技术中并没有锅炉汽包紧急放水管道.但锅炉制造厂在国产化的系统图中,按照以往的习惯和《蒸汽锅炉安全技术监察规程》规定增加了紧急放水,而紧急放水的量是多少又提不出具体数据,但其管道公称直径却定为DN100.按此DN100的通流面积计算,在临界流动下的放水量是相当大的,如果以此计算定期排污扩容器的容积也是相当大的,是不经济的.设计时,只能在定期排污扩容器人口处装设节流孔板限制流量,以正常运行工况扩容器接受的排水量先选定的定期排污扩容的容积,反算节流孔板的通径,以免排水量过大,危机定期排污扩容器的安全,并且计算后的限制流量应得道锅炉厂的认可.再考虑锅炉紧急放水的限流措施,并按以上推荐的方法计算选型并适当放大留有一定余量的情况下,还可以在系统设计时采取以下优化措施:提高定排进水口接口处法兰的压力等级,按《火力发电厂汽水管道设计技术规定》(DL/T5054—1996)中规定"锅炉排污管道排污阀门后管道设计压力,在锅炉压力大于10.301MPa时取6.2MPa";为便于监视定排内部压力,设计时可加装就地压力表;加大排汽管道管径,在考虑加大定排容量的同时可将原DN500排汽管道改为DN600,以防止定排超压;排污扩容器尽量布置在两炉外侧靠炉后,同时排汽管尽量引向高处并指向空旷处,减少排汽对周围建筑物和设备的影响;为近一步减少排汽带水及排汽噪音对周围的影响,还可考虑在排汽管上加装汽水分离器及消声装置.?14?热机技术第3期2006年8月当然在正确选择设计锅炉排污系统的同时,电厂后期实际运行操作也还有许多需注意的地方.如锅炉水冷壁下联箱或下降管上的锅炉放水门仅为锅炉停炉放水用,在锅炉正常运行时不应开启,否则排水量相当大,势必造成大量汽水进入定排引起超压和排汽带水.另外应规定不能在锅炉满负荷和最大压力下进行定期排污,以保证锅炉水循环安全.因为此时进行排污,排污量极大,并且有很高的势能极有可能引起锅炉运行异常及定排超压和排汽带水.上班族应该多做的六个动作亚博经济2OO6—7—12现代化的办公室中,我们需要进行体力锻炼的机会越来越少,下班后也没有太多时间去参加各种各样的健身班.据《洛杉矶时报》报道,来自美国的健康专家给你提供在办公室工作时可以抓住的6种锻炼机会.伏案工作时我们多数时间是坐在椅子上工作,因此让自己保持一个正确的坐姿是非常重要的.选择一把有靠背和扶手的椅子,工作的时候,一定要让自己的两前臂保持平行,膝盖与脚成9O度.另外,你可以给背的下部垫上一个柔软的靠垫.复印文件时复印文件的时候,你可在等候的过程中放松自己的脖子和肩膀肌肉,有节奏地转动自己的头部等,伸展自己的四肢.这些运动都可以帮助你缓解伏案工作时给身体带来的压迫.尽量少乘电梯中强度的身体锻炼可以帮助人加强心脏功能.因此要尽量少搭乘电梯,改为走楼梯.如果你的办公室在第5层,那么每天上下班步行上楼是最好不过的锻炼方式.午餐休息时间吃完午餐不要急于马上回到办公室工作.饭后一段短距离的散步不仅助消化,而且可以帮助自己放松身体各个部位以及心情.做下蹲运动双脚分离,距离为与两肩宽度相等,然后双手扶着椅子慢慢下蹲,起身站立.如此反复做1O次,休息片刻后继续做1O次.该运动可以帮助你增强大腿和背部肌肉强度.喝茶或咖啡时工作一段时间后就起身去给自己冲杯茶或者咖啡.冲茶或者冲咖啡的时候你可以单腿轮流站立,最大限度抬高一腿;或者双腿并拢站立,弯腰,让自己的双手掌触摸地面.。
连排扩容器说明书
连排扩容器说明书连续排污扩容器Continuous Blowdown Flash Tank一、连续排污扩容器概述Continuous Blowdown Flash Tank Summary连续排污扩容器也称为连续排污膨胀器，是与锅炉的连续排污口连接的，是用来将锅炉的连续排污减压扩容，排污水在连续排污膨胀器内绝热膨胀分离为二次蒸汽和废热水，并在膨胀器内经扩容、降压、热量交换，然后排放，二次蒸汽由专门的管道引出，废热水通过浮球液位阀或溢流调节阀自动排走，热能可以得到回收再利用。
连续排污量随锅炉给水负荷变化自动调节，保持相对稳定的排污率。
所以对二次蒸汽和废热水作为热源加以利用，可以回收部分锅炉连续排污损失的热量，提高锅炉效率。
Continuous Blowdown Flash Tank is also called Continuous Blowdown Expand Vessel, which is connected with boiler continuous drain vent and used to reduce the pressure and expand the drained water. The drained water is isolated from heat and expanded to separate to senior steam and sewage, which are expanded、reduced pressure、exchanged heat and discharged. Senior steam is leaded out through special pipe, and sewage is automatically discharged through float ball hydro valve or overflow regulation nozzle. The heat is reclaimed and reused. The drained water is automatically regulated according to boiler water supply to keep stable drain rate. Therefore to reuse the heat from senior steam and sewage that could reclaim part of boiler heat loss and improve the boiler efficiency.二、连续排污扩容器工作过程Operation Cycle锅炉排污水连续均匀地连入排污扩容器，排污水在外壳中部的圆筒隔板中作切向运动，并且立即汽化成二次蒸汽，它经过上部百叶窗式的汽水分离器进行汽水分离后，再经连排顶部的出口引进除氧器，而留下的排污水则通过水位调节阀排放。
排污扩容器热力除氧器
排污扩容器热力除氧器一、连续排污扩容器概述连续排污扩容器也称连续排污膨胀器，是与锅炉的连续排污口连接的,是用来将锅炉的连续排污减压扩容，排污水在连续排污膨胀器内绝热膨胀分离为二次蒸汽和废热水，并在膨胀器内经扩容、降压、热量交换，然后排放，二次蒸汽由专门的管道引出，废热水通过浮球液位阀或溢流调节阀自动排走，热能可以得到回收再利用。
连续排污量随锅炉给水负荷变化自动调节，保持相对稳定的排污率。
所以对二次蒸汽和废热水作为热源加以利用，可以回收部分锅炉连续排污损失的热量，提高锅炉效率。
二、连续排污扩容器工作过程锅炉排污水连续均匀地连入排污扩容器，排污水在外壳中部的圆筒隔板中作切向运动，并且立即汽化成二次蒸汽，它经过上部百页窗式的汽水分离器进行汽水分离后，再经连排顶部的出口引进除氧器，而留下的排污水则通过水位调节阀排放。
三、运行注意事项1、当锅炉需要大量排污时，或液位调节阀故障时，应开通旁路阀加大排污。
2、顶部排汽阀的开度应调控，以保持连排内的工作压力。
3、调整液位调节阀的开度，使连排的水位在水位计的中间位置。
4、安全阀的工作压力须按规定整定。
5、本设备可同时供两台锅炉排污，若只供一台，另一台进水法兰应加闷头闷住。
四、连续排污扩容器订货须知1、订货请说明所订设备的工作压力，工作温度。
2、用户若无其它要求，可按图供货。
定期排污扩容器一、概述定期排污膨胀器也称定期排污扩容器。
定期排污膨胀器是将锅炉定期排污水或压力比定期排污膨胀器更高的排出的废热水，经过减压、扩容分离出二次蒸汽和废热水。
二次蒸汽排入大气或作为热源利用，废热水一般经排污降温池排入下水系统。
锅炉排污水具有和锅炉相同的工作压力及其压力下的饱和水温，在定期排膨胀器前设有节流阀降低压力，以便在定期排污膨胀器内扩容、降温，分离出二次蒸汽。
所以对二次蒸汽和废热水作为热源加以利用，可以回收部分锅炉排污损失的热量，提高锅炉效率。
二、工作过程锅炉排污水均匀地排入排污扩容器，排污水在外壳中部的圆筒隔板中作切向运动，并且立即汽化成二次蒸汽，它经过上部百页窗式的汽水分离器进行汽水分离后，再经定排顶部的出口引出，而留下的排污水则通过水位调节阀排放。