板配筋计算程序

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PKPM软件说明书-复杂楼板分析与设计软件SLABCAD

前言随着现代多、高层建筑的发展,结构体系越来越呈现出多样化的特点,板柱结构、厚板转换层结构、楼板局部开大洞结构、以及大开间预应力板结构等越来越多。

对于这些特殊结构,其楼板的受力是相当复杂的,传统的楼板设计方法已难以适应这些复杂工程的要求。

而且,以往的结构软件大多不能给出楼板的配筋结果,楼板的设计主要还是通过读取内力结果再用手工进行设计。

SLABCAD程序正是针对这种现状而开发的,它采用有限元方法对各种复杂楼板进行分析,求出节点内力并进行节点配筋,并对相对规则楼板采用板带设计的方法进行板带配筋计算及裂缝、挠度、冲切验算,更好的满足工程设计的需要。

目录目录 (I)第1章简介 .. (11.1SLABCAD的功能 (11.2板带设计思路 (21.3适用范围 (21.4程序组成 (21.5主要文件列表 (31.6板带设计流程图 (4第2章复杂楼板有限元分析与设计 (52.1前处理 (52.1.1 计算楼层 (62.1.2 参数输入 (62.1.3 楼板修改 (82.1.4 荷载输入 (102.1.5 支座沉降 (102.1.6 约束输入 (102.1.7 预应力筋 (112.1.8 生成数据 (112.2有限元分析计算 (132.3后处理 (142.3.1 荷载工况 (142.3.2 板挠度 (152.3.3 板弯矩Mx、My (172.3.4 板配筋和设计控制内力 (17 2.3.5 预应力板 (172.3.6 计算结果文本文件 (19第3章板带交互设计及验算 (20 3.1板带前处理 (203.1.1 截面划分 (203.1.2 参数设置 (213.2板带修改 (233.2板带计算 (243.2.1. 内力计算 (243.2.2. 配筋&验算 (243.3板带后处理 (243.3.1 板带类型选择 (24 3.3.2 截面显示 (243.3.3 内力结果 (253.3.4 内力包络 (26I3.3.5 配筋结果 (263.3.6 验算结果 (273.3.7 板带信息 (293.3.8 文本输出 (313.4板带设计技术条件 (32 3.4.1 板带划分 (323.4.2 截面划分 (343.4.3 内力计算 (343.4.4 板带设计及验算 (363.4.5 板带设计及验算应用简明实例 (45 第4章预应力筋的交互输入 (534.1概述 (534.1.1 程序概述 (534.1.2 技术条件 (534.1.3 使用说明 (644.2参数设置 (654.2.1 材料参数 (654.2.2 设计与施工参数 (664.3重绘图形 (674.4布索 (674.4.1 基本概念 (684.4.2 定位 (724.4.3 修改 (784.4.4 删除 (804.4.5 复制 (804.5线型 (814.5.1 线型定义 (814.5.2 线型布置 (834.5.3 线型删除 (834.5.4 线型修改 (844.5.5 线型复制 (864.6数据检查 (864.7等效荷载 (874.8层间复制 (884.8.1 标准层的层间复制 (894.8.2 非标准层的层间复制 (894.9文件保存 (894.9.1 “保存文件”菜单 (904.9.2 “存盘退出”菜单 (90第5章预应力板施工图和施工资料 (91 5.1“归并统计”菜单 (915.2“绘平面图”菜单 (92II5.3“绘定位图”菜单 (935.4“铺索顺序”菜单 (94第6章近期修改及常见问题解答 (95 6.1最新修改说明 (956.1.1 前处理修改 (956.1.2 核心分析程序修改 (976.1.3 后处理修改 (976.1.4板带交互设计及验算修改 (986.2常见问题解答 (99IIISLABCAD 第1章简介1第1章简介复杂楼板分析与设计软件SLABCAD 可完成板柱结构、厚板转换层结构、楼板局部开大洞结构、以及大开间预应力板结构等复杂类型楼板的计算分析和设计。

关于地下外墙计算及配筋建议

关于地下外墙计算及配问题规定《建筑结构设计常遇问题及对策》434关于地下室外墙的配筋设计问题(SATWE 程序¾地下室外墙的平面外验算、配筋，程序按如下方式进行：¾1。

按单向板计算墙板上中下的弯矩，计算时取上下嵌固、和上端简支下端嵌固两种模型，取平均值设计；¾2。

按纯弯板设计、和压弯薄柱设计，两者配筋取大。

¾3。

按人防要求，验算延性比。

验算弯矩——白线按纯弯板配筋弯矩取上中下的大值按压弯配筋弯矩取上中下的大值，轴力取设计值地下外墙设计建议如下：1、如果有条件，地下外墙采用具有计算面外荷载的有限元程序进行计算，这种模型可以考虑地下外墙四周的边界支承情况，配筋量会比传统计算减少25%左右；2、如果没有条件，也要针对不同的地下外墙支承情况人工调整。

3、关于最小配筋率问题，要区分地下外墙受力情况，区别对待；情况一：如果地下外墙本身受力情况就是竖向单向板。

那么竖向钢筋的最小配筋率应不小于0.20%及45f t /f y 中的较大值，水平分布筋单面最小配筋率应不小于0.15%，间距不宜大于150mm;注意此时水平钢筋应设置在竖向钢筋外侧。

情况二：如果地下外墙本身受力情况就是双向板。

那么竖向和水平钢筋的最小配筋率应不小于0.20%及45f t /f y 中的较大值，间距不宜大于150mm;4、水平钢筋宜设置在竖向钢筋外侧；5、地下外墙与基础连接必须注明见11G101‐3 P58 (三)地下外墙筋在基础中的锚固或搭接交流沟通分享439图集注明：当图集有多种做法时，设计应写明在那页选用哪个具体节点。

当未指明时，则为设计人员自动授权施工人员可以按任意节点施工。

2014.12.10。

单向楼板配筋计算

单向楼板配筋计算单向楼板是指楼板在两个相邻方向上只有一个方向的配筋，通常在住宅建筑中采用。

其计算方法相对简单，主要分为楼板自重计算、楼板活载计算、楼板产生的弯矩计算、楼板配筋计算和计算的验证。

1.楼板自重计算楼板自重计算是指根据楼板的净面积和楼板的材料密度计算楼板的自重。

楼板的净面积就等于楼板的实际面积减去梁的截面积。

楼板的材料密度可以查表获得。

2.楼板活载计算楼板的活载通常由人员、家具、冰箱、洗衣机等引起，可以根据住宅建筑设计规范中给出的活载值进行计算。

3.楼板产生的弯矩计算楼板两个相邻方向上的弯矩计算方法不同。

在较宽的方向上，根据梁和板之间的协同作用，可以将楼板看作连续梁，采用一致均布荷载计算产生的楼板弯矩。

在狭窄的方向上，根据楼板自身的刚度，将楼板看作单自由度系统，根据活载位置的不同计算楼板的弯矩。

楼板配筋计算是指基于受力与弯矩的平衡条件，计算出楼板所需的配筋面积和数量。

楼板的配筋通常包括主筋和腹筋。

主筋用于承受弯矩，而腹筋用于抵抗剪力。

主筋的计算通常采用梁的截面设计原则，根据楼板的弯矩和受压区高度计算出主筋的截面面积和受压区深度。

主筋的间距和直径一般按照规范要求进行选取。

腹筋的计算通常采用最大剪力的方法进行计算，根据楼板的剪力计算出腹筋的截面面积和间距。

腹筋的直径一般按照规范要求进行选取。

5.计算的验证计算结束后，需要对计算结果进行验证。

验证的方法通常有两种，一种是根据楼板配筋的构造推算出楼板的抗弯承载力，与计算得到的弯矩进行比较。

另一种方法是根据楼板的最大剪力和腹筋的抗剪承载力进行比较。

以上就是单向楼板配筋计算的基本步骤。

在实际计算中，还应该考虑楼板的现浇混凝土强度、配筋率等因素。

此外，需要注意的是，楼板的受力分析应该细化到板的每一根梁的受力情况，以确保楼板在受到荷载时不发生破坏。

单向板及次梁的配筋计算

单向板及次梁的配筋计算单向板是指板的荷载主要作用在板的一个方向上的情况，通常采用单向配筋，即在板的一个方向上设置主筋，而在垂直方向上只设置少量的次筋，用来控制开裂和抗剪强度。

次梁是用来加强板的边缘部分，增加其刚度和承载能力的一种构造。

下面将分别介绍单向板和次梁的配筋计算方法。

一、单向板配筋计算：1.确定板的截面尺寸和受力情况：根据板的跨度和荷载确定板的厚度和宽度，并确定受力情况，如受力边界、荷载类型等。

2. 计算开裂控制筋的配筋量：根据截面受拉应变和开裂控制要求，计算主筋的配筋量。

可采用以下公式进行计算：As = (β1 * fctk,0.05* b * d) / (σs - 0.4 * fctk,0.05)其中，As为主筋面积，β1为开裂控制系数，fctk,0.05为0.05倍特征抗拉强度，b为板的宽度，d为板的有效高度，σs为主筋抗拉强度。

3. 计算抗剪配筋量：根据板的剪力以及抗剪设计公式，计算次筋的配筋量。

通常采用抗剪设计公式如下：VEd ≤ (VRd,max - VRd,cf)其中，VEd为设计剪力，VRd,max为剪力承载力的最大值，VRd,cf为剪力承载力的抗剪破坏控制值，可以通过以下公式计算：VRd,cf = VRd,c / γc + VRd,s / γs其中，VRd,c为混凝土的抗剪强度，VRd,s为主筋的抗剪强度，γc和γs为相应的安全系数。

4. 分布筋的配筋量计算：根据板的受力分布情况，计算分布筋的配筋量。

通常采用以下公式计算：Av,min = (0.12 * fctk,0.05 * b * s)/ (fyk / γs)其中，Av,min为分布筋的最小配筋量，fctk,0.05为0.05倍特征抗拉强度，b为板的宽度，s为分布筋的间距，fyk为钢筋的特征屈服强度，γs为安全系数。

5.检查截面尺寸：根据配筋量，检查截面尺寸是否满足要求，如不满足则重新调整板的截面尺寸并重新计算。

二、次梁配筋计算：1.确定次梁的受力情况：根据板的截面尺寸和边缘部分的受力情况，确定次梁的受力情况，如受拉或受压。

PKPM2010版-参数设置讲解

设计参数遍览——针对PKPM08版修改注：本文所述参数均以2010/03/04版本PKPM程序为准，其他版本程序可作参考。

一、结构模块PMCADPMCAD模块是后续模块TAT-8、TA T、SAT-8、SA TWE、JCCAD的基础，因此其数据的合理程度将直接影响到后续模块数据、计算的合理性。

它的数据检查发现的问题应消除，不能带入后续模块。

这里需要定义的设计参数不多，也比较简单，要在后续模块里检查是否已准确传入。

楼板计算也在该模块完成。

主菜单①建筑模型与荷载输入——设计参数1 设计参数1.1 总信息1.1.1 结构体系：按结构布置的实际状况确定。

分为框架结构、框剪结构、框筒结构、筒中筒结构、剪力墙结构、短肢剪力墙结构、复杂高层结构、砌体结构、底框结构、配筋砌体、板柱剪力墙、异形柱框架和异形柱框剪，共13种类型。

确定结构类型即确定与其对应的有关设计参数，进入后续模块尚需调整。

1.1.2 结构主材：钢筋混凝土、钢和混凝土、有填充墙钢结构、无填充墙钢结构和砌体。

一般按结构的实际情况确定，选定结构材料即确定结构设计的相关规范。

型钢混凝土和钢管混凝土结构属于钢筋混凝土结构，而非钢结构。

1.1.3 结构重要性系数：对安全等级为一级或设计使用年限为100年及以上的结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件，不应小于1.0；对安全等级为三级或设计使用年限为5年及以下的结构构件，不应小于0.9；在抗震设计中，不考虑结构构件的重要性系数。

参考《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）3.2.2条。

1.1.4 底框层数：仅在结构体系为底框结构才显亮，可填1、2、3或4；若选择其他结构体系则变灰。

参考《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第7章多层砌体房屋和底部框架砌体房屋。

1.1.5 地下室层数：当用TA T、SATWE计算时，对地震力、风力作用、地下人防等因素有影响。

PKPM配筋结果绘制施工图详解

第四章施工图的绘制作为结构工程师，施工图就是我们的思想的表达，为了正确表达我们的设计思想和设计理念，画出良好的施工图那是必不可少的。

第一节板钢筋图的绘制板可分为单向板和双向板。

单向板指两边支承或四边支承时长宽比>2。

双向板指四边支承时长宽比<2。

单向板的配筋计算只需计算短跨方向的底筋，长跨方向的底筋和四边的负筋按构造要求，负筋长度从梁边到板内的长度取短净跨的1/4。

双向板的配筋计算需计算两个方向的底筋和四边负筋，负筋长度从梁边到板内的长度取短净跨的1/4。

第二节梁钢筋图的绘制图中代表钢筋配筋如上（此图涉及的平法表示见03G101-1图集）1、梁下部纵筋面积（418）=10.182cm >9.02cm 2、梁上部左端纵筋面积（420）=12.572cm ≈132cm 3、梁上部右端纵筋面积（420）=10.182cm >112cm 4、梁加密区一个间距范围内箍筋面积（双肢箍8@100）=1.012cm >0.52cm 5、梁非加密区一个间距范围内箍筋面积（双肢箍8@200）=0.52cm ≈0.52cm6、考虑梁高≥450㎜在梁侧面配构造钢筋4127、上下纵筋之间的距离要≤200㎜注意：取某轴线上所有梁归为一类b≥350采用四肢箍h≥450加腰筋；框架梁截面高度一般>400，规范规定梁箍筋间距大于梁截面高度的1/4，如果截面高度小于400，则箍筋最小间距得<100，【特别注意】那么如何进行箍筋加密区和非加密区的箍筋间距转换。

已知：假定在SATWE上显示的结果为GAsv-Asv0，即加密区的箍筋面积为Asv，非加密区的箍筋面积为Asv0，在SA TWE中输入的箍筋间距为100。

加密区箍筋：梁通常采用的是n肢箍，选用单肢箍的面积为A的箍筋，则双肢箍的面积为nA。

如果nA>Asv，则可以选用这种钢筋。

非加密区箍筋：换算成间距为200的箍筋，nAx100/200，n是因为选择n肢箍。

某工程板、梁、柱、基础结构计算

某工程板、梁、柱、基础结构计算1.上部结构荷载取值1.1、板厚取值及荷载计算㈠面层1、板底抹灰：20×0.015=0.3kN/㎡2、楼层板面装修荷载：20×0.020（找平层）+20×0.020（粘结层）+0.4（贴面荷载）=1.2kN/㎡当用于卫生间时增加0.5kN/㎡。

3、屋面、露台面层荷：q=20x0.02（板底抹灰）+11.0×0.09（水泥炉渣找坡层,根据屋面建筑找坡情况调整）+0.2(防水及保温材料) +20×0.020（找平层）+25×0.04（细石混凝土）=3.0 KN/m2 ㈢各种板厚恒载1、楼面：板厚取 110mm,130mm,150mm 恒载输入1.5kN/㎡（板自重程序自动计算）卫生间输入2kN/㎡（板自重程序自动计算）2、上人屋面：板厚取120mm,130mm 恒载输入3kN/㎡（板自重程序自动计算）露台: 板厚取120mm,130mm 恒载输入3kN/㎡（板自重程序自动计算）㈣楼面活荷载1.2、外墙、隔墙及栏板荷载1.2.1、外墙：墙厚190，根据国标煤矸石容重为13.0kN/㎡,详细荷载取值见不同层高墙荷载取值表1.2.2、分户墙内墙：190厚煤矸石详细荷载取值见不同层高墙荷载取值表1.2.3、100厚煤矸石卫生间,厨房隔墙:详细荷载取值见不同层高墙荷载取值表1.2.4、100厚煤矸石房间隔墙:详细荷载取值见不同层高墙荷载取值表1.2.5、女儿墙荷载，玻璃顶线荷载:5.0 kN/m1.3、板厚取值及荷载1.3.1.P1恒载=面层板底抹灰0.3 kN/㎡+楼层板面装修荷载1.2kN/㎡+屋面、露台面层荷3.0 KN/m2+上人屋面板厚恒载3kN/㎡+绿化填土等3kN/㎡=10.5 kN/㎡1.3.2.P2楼面活荷载=8.0 kN/㎡2、板配筋结构计算按3.8×6.0m计算执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------按弹性板计算:2.1 计算条件计算跨度: L x=6.000mL y=3.800m板厚h=200mm板容重=25.00kN/m3；板自重荷载设计值=6.00kN/m2恒载分项系数=1.20 ；活载分项系数=1.40荷载设计值(不包括自重荷载):均布荷载q=23.80kN/m2砼强度等级: C35, f c=16.70 N/mm2, E c=3.15×104 N/mm2支座纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2, E s=2.00×105 N/mm2板底纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2, E s=2.00×105 N/mm2纵筋混凝土保护层=15mm, 配筋计算as=20mm, 泊松比=0.20支撑条件=四边上:固定下:固定左:固定右:固定角柱左下:无右下:无右上:无左上:无2.2 计算结果弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%弯矩计算方法: 双向板查表---------------------------------------------------------------2.2.2.1 跨中: [水平] [竖向]弯矩 6.9 15.9面积 400(0.20%) 400(0.20%)实配 E12@250(452) E12@250(452)2.2.2.2 四边: [上] [下] [左] [右]弯矩 -33.0 -33.0 -24.3 -24.3面积 526(0.26%) 526(0.26%) 400(0.20%) 400(0.20%)实配 E12@210(539) E12@210(539) E12@250(452) E12@250(452)-----------------------------------------------------------------------3、柱配筋结构计算3.1竖向荷载:1.板自重荷载(6×3.8×0.2×25 kN/m3)÷4=28.5kN;2.均布荷载(23.80kN/m2×6×3.8) ÷4=135.66 kN.每根标准荷载P=28.5kN+135.66 kN=164.16 kN3.2柱截面设计(ZJM-1)《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------3.2.1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形柱b=300mm，h=300mm计算长度 L=4.40m砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm2 ft=1.43N/mm2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm2，fy'=360N/mm2箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm2轴力设计值 N=164.16kN弯矩设计值 Mx=100.00kN.m，My=0.00kN.m剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算3.裂缝计算-----------------------------------------------------------3.2.2 受压计算3.2.2.1 轴压比===A ⨯b h ⨯30030090000mm2=3.2.2.2 偏压计算(1)计算相对界限受压区高度ξb 《混凝土规范》式6.2.7-1:b 1f E scu(2)计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离 e:=-=-=h 0h a s 30035265mme 1004 ==e a m a x {20,h /30}20.0mm=+=+=e i e 0e a 609.220.0629.2mm(3)计算配筋 ==>=e i 629.2mm 0.3h 0⨯0.326579.5mm===N b 1f cb h 0b⨯⨯⨯⨯1.0014.33002650.5176588487N且N=164.16kN ≤ N b =588.49kN, 按照大偏心受压构件计算, 根据《混凝土规范》6.2.17:1f 因x=38.3mm < 2a s =70mm, 取x=70.0mm=A-1f744.23.2.2.3 轴压验算(1)计算稳定系数φ根据《混凝土规范》表6.2.15: 插值计算构件的稳定系数φ=0.903 (2)计算配筋, 根据《混凝土规范》公式6.2.15:-9取A s =0mm 2偏压计算配筋: x 方向A sx =1019mm 2: y 方向A sy =0mm 2轴压计算配筋: x 方向A sx =0mm 2: y 方向A sy =0mm 2计算配筋结果: x 方向A sx =1019mm 2y 方向A sy =0mm 2最终配筋面积:x 方向单边: A sx =1019mm 2 > ρmin ×A=0.0020×90000=180mm 2y 方向单边: A sy =0mm 2 ≤ ρmin ×A=0.0020×90000=180mm 2, 取A sy =180mm 2全截面: A s =2×A sx +2×A sy =2399mm 2 > ρmin ×A=0.0055×90000=495mm 23.3 受剪计算3.3.3.1 x 方向受剪计算剪力为零, 采用构造配筋: 箍筋最小配筋率: 0.40%由于箍筋不加密, 故ρvmin =0.4%×0.5=0.2%min3.3.3.2 y 方向受剪计算=-h0h a s3*******mm==-7.55=yλy=7.5 > 3.0, 取λy=3.0(1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1:h w/b=0.9 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25k N 0.25c f c b h0⨯⨯⨯0.251.0014.3300265284.21kN⨯==<=V y50.00截面尺寸满足要求。

板配筋,普通大板、加腋大板,手册算法、有限元算法经济性比较

板配筋比较条件：5x5跨，8.4米跨度，恒载：25，活荷载：20，混凝土强度等级：C35，钢筋：HRB400 结论：加腋，腋长按1/6跨度，板厚250，板根部450，按手册算法（同按有限元，不考虑梁弹性变形），支座筋按计算配，底筋按计算值放大1.1倍双向板的计算方法选择（手册算法/ 塑性算法/ 有限元算法）：程序提供楼板计算的三种算法。

手册算法是指按《建筑结构静力计算手册》中板的弹性薄板算法；塑性计算方法是按照《建筑结构静力计算手册》（中国建筑工业出版社，1974）中板的极限平衡法计算四边支承板；有限元方法是程序将把全层的所有楼板板块都按照有限元算法计算。

调用有限元方法计算该块板，程序对这种板块自动划分单元并接着计算内力和配筋。

对于前两种的手册算法和塑性算法来说，各板块是分别计算其内力，不考虑相邻板块的影响，因此对于中间支座两侧，其弯矩值就有可能存在不平衡的问题。

对于跨度相差较大的情况，这种不平衡弯矩会更为明显。

为了考虑相邻板块的影响，特别是对于大小跨相连续的情况，全层所有板块均可采用有限元方法计算，该计算方法全层各板块内力在中间支座满足弯矩平衡的条件，同时也可以考虑相邻板块的影响。

有限元算法虽然费时较多，但是程序对楼板自动采用分区技术，忽略相距较远板块的影响，实际过程是分成若干互相重叠的小块板分别计算，因此即便是体量较大的平面也会计算较快，同时不管采用多么小的单元精细计算，容量也不会受限。

用户需输入有限元计算时单元划分的尺寸。

楼板有限元计算考虑梁刚度：在楼板有限元分析中，有考虑或者不考虑梁刚度两种方式。

不勾选此项则楼板计算不考虑梁刚度，在楼板有限元模型中只包含楼板单元，在梁跨中节点位置设有竖向支座。

勾选则考虑梁刚度，在楼板有限元模型中包含实际的梁单元，在梁的跨中节点不设置竖向支座。

需要注意的是，考虑梁刚度后，梁板之间都是按实际的刚度计算，交互定义的楼板边界条件不再起作用。

考虑用户设置的边界条件：考虑梁刚度后，梁板之间程序默认都是按实际的刚度计算，交互定义的楼板边界条件不再起作用。

PKPM楼板计算

PKPM楼板计算1.计算都是以房间、考虑四边支撑按静力计算手册查表独立计算。

目前主要应用两种计算方法：弹性和塑性分析法。

弹性分析法：当四周与梁整体现浇的板按弹性方法时，所得弯矩可以折减。

中间跨跨中与支座可折减20%，边跨跨中及自楼板边缘算起的第二支座，当Lb/L小于1.5时折减20%，当Lb/L 在1.5～2.0之间折减10%。

（L为垂直楼板边缘方向的长度，Lb为沿楼板边缘方向的长度）。

角区格不应折减。

上述折减的原因是板支座由于负弯矩作用上皮开裂，板跨中由于正弯矩作用下皮开裂，在荷载作用下，产生板平面内的推力，此推力对板的承载能力是有利的。

塑性分析法：北京建筑设计研究院采用塑性算法已经有50年历史，未出安全问题。

直接承受动力荷载作用和要求不出现裂缝的构件不能考虑塑性设计，考虑塑性设计结构中的钢筋应有足够的延性（伸长率），采用热扎钢筋而不宜采用冷加工钢筋。

采用塑性设计进行承载力计算时，还应满足正常使用极限状态（挠度、裂缝）的要求，并采取有效的构造措施加以保证。

2．PKPM中现浇板计算有自动计算、活载不利布置算法和连续板串算法。

自动计算对规则板按计算手册查表的方法计算，对凸形不规则板块，程序用边界元法计算，对凹形不规则板块，程序用有限元发计算，程序自动识别板的形状类型并选相应的计算方法。

程序只能对规则板显示计算书，而对不规则板不能显示计算书。

对于板底内力取该板块跨中之内力，支座内力则取其两侧板块分别计算后的较大值。

规则板的计算实质是查表计算，而表格中所涉及的边界条件，在一个边界上必须是唯一的。

对边界条件的选择，普遍的设计人员边缘梁处按简支边界考虑。

理想的简支支座很少，一般板在支撑边缘总有一定的约束。

尽管设计计算时可取为简支边而认为支座弯矩为0，但在板受力变形时仍将产生一定的弯矩，并在板边形成裂缝。

有资深人士认为应该按嵌固考虑，个人认为荷载不大时可按简支考虑，适当加大配筋。

当选择塑性算法时只针对规则板长宽比≤2适用，当为不规则或长宽比大于2时，程序自动按弹性算法。

水池侧壁及底板配筋计算表程序(带公式)

P(KN)
0
距悬臂端距离a(mm)
固定端支座反力RB=P (KN)
0
距悬臂端距离 x (mm) 0
460
弯距Mx(KN·m)
0.00
0.00
500
920 0.00
距固定端距离b(mm)
1380 0.00
1840 0.00
4100
2300 0.00
三、一段均部荷载q
q (KN/m)
0
距悬臂端距离d(mm)
一、截面信息板长l(mm)
4600
二、一个集中力P
P(KN)
0
距悬臂端距离a(mm)
固定端支座反力RB=P (KN)
0
距悬臂端距离 x (mm) 0
460
弯距Mx(KN·m)
0.00
0.00
500
920 0.00
距固定端距离b(mm)
1380 0.00
1840 0.00
4100
2300 0.00
二、一个集中力P
均部中点距悬臂端距离a(mm)
300
固定端支座反力RB=qc (KN)
0
距左端距离 x (mm)
0
460
弯距Mx(KN·m)
0.00
0.00
100
均部范围c(mm)
均部中点距固定端距离b(mm)
920 0.00
1380 0.00
1840 0.00
400 4300
2300 0.00
三、一段均部荷载q
q (KN/m)
2760 35.04
2760 0.00 35.04
3220 0.00
3220 0.00
3220 0.00

PKPM构件配筋详解

功能说明这项菜单主要以图形方式显示各构件设计及验算结果，可以直接输出DWG 图形文件。

图8.6.4 构件计算配筋简图各构件设计及验算结果功能说明简图上各构件的配筋结果表达方式如下：（1）钢筋混凝土梁和型钢混凝土梁（RC-Beam、SRC-Beam）图中：Asul-Asum-Asur：为梁上部左端、跨中、右端配筋面积（cm2）；Asdl-Asdm-Asdr：为梁下部左端、跨中、右端配筋面积（cm2）；GAsv：为梁加密区抗剪箍筋面积和剪扭箍筋面积的较大值（cm2）；GAsvm：为梁非加密区抗剪箍筋面积和剪扭箍筋面积的较大值（cm2）；VTAst ：为梁受扭纵筋面积（cm2）；VTAst1 ：为梁抗扭箍筋的单肢箍面积（cm2）；G、VT ：为箍筋及剪扭配筋标志。

注意事項（1）梁配筋简图如下：图8.6.4.1-1 梁配筋示意图（2）加密区和非加密区箍筋都是按用户输入的箍筋间距计算的，当输入的箍筋间距为加密区间距时，梁端箍筋加密区的计算结果可直接使用；如果非加密区与加密区的箍筋间距不同时，需要对非加密区的箍筋面积按非加密区的间距进行换算后再使用。

当梁受扭时，配置的箍筋单肢面积不应小于VTAst1。

（3）输出的箍筋面积为箍筋间距范围内所有肢的总面积，在确定单肢箍筋的面积时，需要除以箍筋肢数。

（4）输出的纵筋及箍筋面积都满足规范要求的最小配筋率要求，如果计算出的配筋面积小于最小配筋率时，按最小配筋面积来输出。

（5）VTAst和VTAst1都为零时，该行不输出。

功能说明（2）矩形钢筋混凝土柱和型钢混凝土柱（RC-Column、SRC-Column）图中：Asc ：为柱1根角筋的总面积（cm2）；Asy、Asz：分别为柱B边和H边的单边面积，包括两根角筋面积（cm2）；Asvj：为柱节点域抗剪箍筋面积（cm2）；GAsv ：为柱加密区抗剪箍筋面积（cm2）；GAsvm ：为柱非加密区抗剪箍筋面积（cm2）；Uc ：为非地震作用效应荷载组合下柱的轴压比；Ucs ：为地震作用效应荷载组合下柱的轴压比；G ：为箍筋配筋标志。

悬挑板结构计算说明（新规范）

悬挑板结构计算说明（新规范）挑檐板配筋、裂缝及挠度计算原理一、确定计算方法因为板的配筋面积研究的是1米板宽线荷载均为1米板宽的数值（b=1000mm）挑檐采用雨篷构件的计算方法二、确定荷载分类、统计数据1．均布恒荷载标准值gk (kN/m)板自重+板底板侧的抹灰、粉刷+找平、找坡（面层）+其他材料（轻质材料如SBS防水、附加层、掺入的防水剂等可取0.1）材料容重参考：混凝土（kN/m3）25纸筋石灰抹底（抹灰）（kN/m）16水泥砂浆找平、找坡（面层）（kN/m3）20C15细石混凝土（面层）（kN/m3）23水泥砂浆粉刷墙面单位自重（kN/m2）0.36=20×0.009（厚）×2 2．均布活荷载标准值qk (kN/m)取不上人屋面活荷标准值0.7与雪荷载标准值的最大值有翻边的（会产生积水）取积水荷载与以上值的最大值归纳一句话即取活荷载、雪荷载、积水荷载较大值注：不上人屋面活荷0.5+0.2（《楼梯阳台雨篷设计》第222页；《荷规》4.3.1注:1允许部分构件加0.2）积水荷载为1米板宽底板受到的积水线荷载雪荷载标准值=基本值0.45×μr积雪分布系数μr取值见《荷规》表6.2.1项次13．集中恒荷载标准值Fgk (kN/m)翻边+翻板自重（挑檐的翻边之上还有翻板）4．施工检修集中荷载F (kN)雨篷、挑檐取F=1kN三、采取最不利的荷载组合永久荷载控制的组合：P=1.35gk +1.4×0.7×qk可变荷载控制的组合：P=1.2gk +1.4qk以上组合分别定义了不同的荷载分项系数γg 与γq及组合值系数0.7没有集中恒荷载Fgk对弯矩的影响时只要取上述最大值如有集中恒荷载Fgk，取两种组合下产生的最大弯矩的组合四、进行弯矩计算计算原则：集中荷载F不与活荷载q同时考虑（算弯矩时不组合，并不是不考虑）M1=（γg·g k+γq·q k）l n2+F g·l nM2=γg·g k·l n2+F g·l n+1×l nM=max(M1，M2)注：有集中恒荷载时M要计算两种荷载组合下M1、M2的值，取产生最大弯矩的荷载组合，荷载分项系数取相应组合下的。

世纪旗云水池设计软件配筋设置简介

29Building Structure专业软件讲座We learn we go世纪旗云水池设计软件配筋设置简介郭素娟郭艳军（北京世纪旗云软件技术有限公司北京 100088）世纪旗云水池设计软件在计算完成后，设置了“配筋选项”菜单，如图1所示，该选项有多种功能设置，下面将分别介绍各个选项的具体功能。

图11. 钢筋直径间距选择点“钢筋直径间距选择”按钮，弹出如图2所示对话框，包括壁板、底板和顶板三项，用户可以在此选择某几个直径和间距，那么程序在配筋时将从选定的项中进行最接近计算方案的配筋，通过这项设置，可以使配筋结果更接近实际工程设计结果。

图22. 板按对称配筋对于水池配筋，每个位置的板都分内侧和外侧分别配置，由于内侧外侧受力不同，程序默认情况下按各自内力分别配筋。

但实际工程中，有时候内外侧配筋经常按对称来设计，因此软件分别提供“壁板按对称配筋”、“顶板底板按对称配筋”两个选项，可以对不同位置的板分别设置。

若勾选了该项，程序就会选择内侧或者外侧的最不利配筋方案作为该板的最终配筋方案。

3.按最大配筋点配筋对于某块板的某一个配筋位置（如跨中X 向或跨中Y 向或某一边），程序会对该位置所有节点在所有组合下的内力结果都进行一次配筋计算，最后取使配筋结果最大的那个节点的内力作为该位置的配筋内力。

4.按平均内力值配筋对于某块板的某一个配筋位置（如跨中X 向或跨中Y 向或某一边），程序对该位置所有节点在每种组合下的内力分别进行算术平均计算，根据平均后的内力值分别进行一次配筋计算，然后取使配筋结果最大的那个结果作为该位置的最终配筋内力。

对于这些节点，取平均内力时，按以下原则取用，最终取使配筋结果最大的那个方案进行配筋：（1）、对该位置所有弯矩为正的节点内力平均；（2）、对该位置所有弯矩为负的节点内力平均；（3）、对该位置所有轴力为正的节点内力平均；（4）、对该位置所有轴力为负的节点内力平均；（5）、对该位置所有轴力受拉且弯矩为正的内力平均；（6）、对该位置所有轴力受拉且弯矩为负的内力平均；之所以分六种情况，就是为了避免出现正负相加互相抵消的情况。

pkpm操作步骤流程及简单要点和命令 (1)

框架结构模型建立软件一：PMCAD操作步骤基本命令一PM交互式数据输入1．轴线输入两点直线平行直线正交轴网2．轴线命名网格生成－轴线命名3．构件定义（1）柱定义（2）梁定义4．楼层定义（1）柱布置（2）梁布置（3）本层信息（4）层编辑5．荷载定义6．楼层组装7．参数修改总信息地震信息风荷载信息二输入次梁楼板1．次梁布置2．修改板厚3．楼板错层三输入荷载信息1．楼面荷载2．梁间荷载四画结构平面图（1）参数修改：裂缝宽度（2）板配筋轴线标注板厚标注楼面标高图名软件二：SAT-8一接PM生成SATWE数据1．分析与设计参数补充定义不计算地震力2．生成SATWE数据文件3．数据检查二结构分析与构件内力计算三构件配筋设计与验算四PM次梁内力与配筋计算五分析结果图形与文本显示配筋简图六梁归并七梁平面图画法（1）参数修改：裂缝宽度（2）次梁吊筋轴线标注楼面标高图名八柱归并九平面图柱大样画法（1）参数设置：截面注写2 （2）柱子定位层高表图名操作要点分析：1．柱布置：根据建筑施工图平面布局，合理设计结构体系，选择适当的柱布置处。

2．梁布置：（1）根据结构体系布局，与框架柱形成双向框架结构体系；（2）有墙处下设梁；（3）现浇板短边尺寸大于5米以上，宜设梁置原则。

3．柱定义：截面尺寸取值：N/fc A≤1（N：柱子所承担的竖向轴力设计值；fc：柱所采用混凝土的轴心抗压强度设计值；A：柱子截面面积）一般多层框架结构柱截面尺寸在400mm左右。

4．梁定义：（1）截面宽度一般与墙等厚，取250mm；（2）截面高度与跨度有关，框架梁取跨度的1/8~1/12，次梁取跨度的1/12~1/15，悬挑梁取跨度的1/4~1/6。

5．楼板厚度：一般不大于楼板短边尺寸的1/30。

6．楼面荷载：（1）楼面恒载：一般4.0KN/M2左右15厚地砖面层＋25厚1:3水泥砂浆结合层＋110厚现浇板＋15厚板底粉刷：0.04X20+25X0.11+0.015X17=3.9KN/M2（2）楼面活载：根据国标《建筑结构荷载规范》取值，例如：住宅、宿舍：2.0KN/M2办公楼、教室：2.0KN/M2走廊、楼梯（住宅、宿舍）：2.0KN/M2 走廊、楼梯（办公楼、教室）：2.5KN/M2阳台（一般情况）：2.5KN/M2（3）屋面恒载：一般6.0KN/M2左右（4）屋面活载：根据国标《建筑结构荷载规范》取值，例如：不上人屋面：0.5KN/M2上人屋面：2.0KN/M27．梁间荷载：240厚多孔砖外墙： 4.8X(3.6-0.5)≈15.0KN/M240厚多孔砖外墙：（开窗） 4.8X(3.6-0.5)X0.8≈12.0KN/M240厚加气混凝土砌块内墙： 2.5X(3.6-0.5)≈8.0KN/M120厚多孔砖内墙： 2.5X(3.6-0.5)≈8.0KN/M栏杆： 5.0KN/M屋顶120厚砼栏板：(1.4M) 5.0KN/M8．常见问题：当出现超筋，在PMCAD软件的第一步“PM交互式数据输入”中修改梁柱截面尺寸后，退出在“是否生成接后面菜单的数据”时，必须选择“Y”；然后操作运行第二步“输入次梁楼板”和第三步“输入荷载信息”；再操作运行SAT-8中的第一步～第四步；最后在第五步“分析结果图形与文本显示”中的第二项“配筋简图”中检查是否还有超筋信息。

我们一般情况下进行钢筋计算的流程

我们一般情况下进行钢筋计算的流程1. 确定设计要求：在进行钢筋计算之前，首先需要明确设计要求，包括混凝土结构的受力状态、荷载情况、使用环境等。

这些设计要求将直接影响到钢筋计算的内容和方法。

2. 确定截面尺寸：根据设计要求和结构的受力状态，确定混凝土截面的尺寸和形状。

通常情况下，设计师会根据荷载大小、受力构件的长度和使用要求等因素来确定截面尺寸。

3. 计算荷载：根据设计要求和结构的使用情况，计算结构所受到的各种静载和动载。

这些荷载包括自重荷载、活载、风载等，并根据不同荷载的作用情况来分别计算。

4. 确定钢筋配筋率：根据混凝土的设计强度和结构的受力状态，确定钢筋的配筋率。

配筋率是指单位面积内的钢筋面积占混凝土截面面积的比例，通常根据设计要求和混凝土的承载能力来确定。

5. 确定钢筋数量和布置：根据截面尺寸、荷载情况和配筋率，计算出混凝土结构所需要的钢筋数量和布置方式。

钢筋的布置应符合设计规范和施工要求，保证结构的承载能力和使用性能。

6. 检验钢筋的受力状态：根据结构的受力状态和钢筋的布置方式，进行钢筋的受力计算。

主要包括钢筋的拉力、压力、弯曲和剪切等受力情况，确保钢筋在施工和使用过程中不会出现超载或破坏。

7. 调整设计：根据钢筋计算的结果和实际情况，对设计进行调整和优化。

主要包括调整截面尺寸、增加或减少钢筋数量、改变钢筋布置等，以保证结构的安全性、稳定性和经济性。

总结来说，钢筋计算是土木工程中非常重要的一部分，需要设计师和工程师根据设计要求和结构情况来进行精确计算和合理设计，以保证混凝土结构的承载能力和使用性能。

通过以上流程，可以有效地进行钢筋计算工作，并为工程施工和使用提供科学依据。

PKPM关于板计算原则

PKPM(2005)楼板计算常见问题详解1.计算都是以房间、考虑四边支撑按静力计算手册查表独立计算。

目前主要应用两种计算方法：弹性和塑性分析法。

弹性分析法：当四周与梁整体现浇的板按弹性方法时，所得弯矩可以折减。

中间跨跨中与支座可折减20%，边跨跨中及自楼板边缘算起的第二支座，当Lb/L 小于1.5时折减20%，当Lb/L在1.5～2.0之间折减10%。

（L为垂直楼板边缘方向的长度，Lb为沿楼板边缘方向的长度）。

角区格不应折减。

塑性分析法：北京建筑设计研究院采用塑性算法已经有50年历史，未出安全问题。

采用塑性设计进行承载力计算时，还应满足正常使用极限状态（挠度、裂缝）的要求，并采取有效的构造措施加以保证。

2．PKPM中现浇板计算有自动计算、活载不利布置算法和连续板串算法。

程序只能对规则板显示计算书，而对不规则板不能显示计算书。

对于板底内力取该板块跨中之内力，支座内力则取其两侧板块分别计算后的较大值。

规则板的计算实质是查表计算，而表格中所涉及的边界条件，在一个边界上必须是唯一的。

对边界条件的选择，普遍的设计人员边缘梁处按简支边界考虑。

理想的简支支座很少，一般板在支撑边缘总有一定的约束。

尽管设计计算时可取为简支边而认为支座弯矩为0，但在板受力变形时仍将产生一定的弯矩，并在板边形成裂缝。

有资深人士认为应该按嵌固考虑，个人认为荷载不大时可按简支考虑，适当加大配筋。

当选择塑性算法时只针对规则板长宽比≤2适用，当为不规则或长宽比大于2时，程序自动按弹性算法。

水池侧壁及底板配筋计算程序

一、截面信息板长l(mm)
4600
二、一个集中力P
P(KN)
0
距简支端距离a(mm)
α=a/l
0.109
简支座反力RA=Pb2(3-β)/2l2(KN)
0
距简支端距离 x (mm) 0
460
弯距Mx(KN·m)
0.00
0.00
500 距固定端距离b(mm)
β=b/l
固支座反力RB=Pa(3-α2)/2l(KN)
18.07
24.66
最大负弯距M-(KN· -62.08
28.34
28.13 23.05 12.13 -5.61 最大弯距M=Max(M+,| M- |)(KN·m)
-30.60 -62.08 62.08
-70.00
x (mm)
23.05 12.13
4000
0
-5.61
-30.60
-62.08
920
1380
1840
0.00
0.00
0.00
4100 0.891
0 2300 0.00
2760 0.00
二、一个集中力P
P(KN)
0
距简支端距离a(mm)
α=a/l
0.109
简支座反力RA=Pb2(3-β)/2l2(KN)
0
距简支端距离 x (mm) 0
460
弯距Mx(KN·m)
0.00
0.00
500 距固定端距离b(mm)
距简支端距离 x (mm) 0
460
920
21.2 1380
固支座反力RB=qc/2-RA(KN)
1840
2300
2760

40-水池侧壁及底板配筋计算程序

一、原始数据
板厚h (mm) 板长l (mm)
混凝土强度等级
500 7000 C30
受力钢筋强度设计值fy (N/mm2) 钢筋弹性模量ES (N/mm2) 构件受力特征系数αcr
纵向受拉钢筋表面特征系数ν
300 2.0E+05
2.1 0.7
二、常规数据
混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 系数α1
最大裂缝宽度限值ωlim (mm)
0.20
验算ωmax ≤ ωlim
0.0084 0.0100 28.6 0.200
20 0.05 满足
四、挠度验算
αEρ=ESAS/ECbh0
短期刚度BS=ESASh02/(1.15ψ+0.2+6αEρ) (N·mm2)
长期刚度Bl=BS*MS/(MS+Ml) (N·mm2)
σψsk==M1最.1S/-外η0.6层h50Af受tkS/拉ρ(N钢te/σm筋msk外2) 边缘至受-804拉..47底412边距受应离拉变c区不(2纵均0≤筋匀c等系≤ψ效数6≤5直ψ) 1(径m实.0m)d际e)q=取d值/ν(0(.m2≤m)
最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk/ES(1.9c+0.08deq/ρte) (mm)
挠度f=5MSl02/48Bl (mm)
3.77
挠度限值 l0/200
验算f ≤ l0/200
0.030 1.45E+14 9.61E+13
35.0 满足
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99.00 0.0327 0.9834 729.5
钢筋直径d (mm)