推挽正激变换器关键参数的计算及仿真
推挽正激变换器关键参数的计算及仿真
参考文献
输 出误差作为 不确定度 ，然后采用证据 理论进 行决策层 故障诊 断。当样本之 间存在 证据 冲突 时 ，采用加权证 据理论融合诊 断，首 先对 测点 ｌ 与测 点２ 的信息融 合 ，将 融合结 果再与测 点３ 的数据融 合得 到三个测 点的最终融合 结果，如 表４ ． ２ 所 示 ，ｍ （ ） 表示 不 确 定度 ，ｍ（ Ｆ １ ） 、 ｍ （ Ｆ ２ ） 、ｍ（ Ｆ ３ ） 分别表示对正 常状态、左ｌ 右６ 双 缸 断油、空气滤清器堵塞这 三个证据体的支持 程度 。 对 表４ ． ２ 中采 用经 典Ｄ — Ｓ 证 据理 论与 加权 Ｄ — Ｓ 理论 这两 种 融 合 方法 的融 合结 果 进 行分 析 。在故障Ｆ ２ 的数据 中，样 本１ 和样本２ 采用经 典Ｄ － Ｓ 证据 理论 融合后 ，ｍ（ Ｆ １ ） 和ｍ（ Ｆ ２ ） 的基本 概 率 分 配 值 几 乎 相 等 ，ｍ（ Ｆ １ ） ＝ ０ ． ４ ５ ５ ９ ， ｍ（ Ｆ ２ ） ＝ Ｏ ． ４ ５ ３ ８ ，因此 ，无法 依据融合结果进行 最 终决策 ，基 于加 权Ｄ — Ｓ 证据 理论组 合规则融 合ｍ （ Ｆ Ｉ ） 和鬲 得 到融合结果ｍ （ Ｆ Ｉ ） ＝ Ｏ ． ０ ２ ２ ４ ， ｍ （ Ｆ ２ ） ＝ ０ ． ９ ７ ４ ４ ，诊断结 果Ｆ ２ 故障是正确 的，为 进 一步决策奠定基础 。出现这种差异是 由于存 在 冲突证据 ，第二个测 点的传感器可能 出现偏
真 ，最后得 出，理论和仿真一致，推挽 正激变换器适用于低压大电流场合。
【 关键词 】推挽正激电路 ；参数计 算；Ｓ ａ ｂ ｅ ｒ
１ ． 引言
氢 是 宇宙 中含 量 最丰 富的 元素 ，氢 能清 洁 、高效、安全 ，被视 为２ １ 世纪最具发展潜力 的能源 。氢能的开发利用 对世界能源结构 的变 革举 足轻重 ，燃料 电池 （ Ｆ ｕ ｅ ｌ Ｃ ｅ ｌ １ ）则正是 其 突破 口 燃料 电池输 出为低压大 电流 的直流 电，在负载变化时其输 出电压变化范 围宽且动 态 响应速 度较慢 ，这要 求Ｄ Ｃ ／ Ｄ Ｃ 变换器 能适应 低压 大电流 、宽范 围输 入电压工作 ，并具有较 快 的动态响应速 度…。本 文提 出一种适用于燃 料 电池发 电系统 的推挽 正激拓扑 电路 ，并通过 Ｓ ａ ｂ ｅ ｒ 仿真软件对其进行分析 。 ２ ． 推挽正激电路分析 ２ ． １推挽正激 电路基本原理 图ｌ 为推挽正 激 电路 ，整个 电路有开 关管 、 ， Ｉ 、ｖ ’ ，两个原边绕 组 Ｎ Ｎ 两 开关管之 间 串有箝位 电容 Ｃ，在变压 器副边 有副边绕组 Ｎ ，全桥式整流电路 由二极管Ｄ ，Ｄ ，Ｄ ，Ｄ 以及输 出滤波器Ｌ ｃ 组成 。其中Ｄ 、Ｄ 为开关管 Ｖ Ｉ 、 的寄生反并二极管， 、 为ｖ ｌ 、 寄 生 的结 电容。当开关管 Ｖ Ｉ 导通 时，输 入电源和 原边绕组 Ｎ 并联 ，电容 Ｃ和 Ｎ 并联 同时向负
2kW新型推挽正激直流变换器的研制
分析和第3.1.2节中箝位电容选取原则的正确性。
5结语
3）输入电流纹波安秒积分较其它拓扑小，减小了输入滤波器体积。
2kW新型推挽正激直流变换器的研制
2kW新型推挽正激直流变换器的研制
1推挽正激电路工作原理
在分析推挽正激电路工作模态前，做如下设定：
1）[t1－t2]在t1之前V1及V2都是关断的，输入电流沿电源正极
→Tp2→C→Tp1→电源负极回路环流工作，环流为Ia=nDIo[1]（具体分析在
第2节中给出）。原副边绕组电压为0，D1及D2同时导通。t1时刻V1开
位电容为开关管关断期间提供一个续流回路。正是由于续流回路的存在使推
挽正激电路工作的输入电流纹波的安秒积分较其它拓扑小。因此，可以减小
输入滤波器的体积。
4仿真和实验
4.2实验结果
图7为在相同Io（=16A），不同Uin与不同D时原边绕组电流和箝位
绕组Tp2电流波
通，Uin加在Tp1的漏感上，i1快速增加；Uc加在Tp2的漏感上，i2迅速减
小并反向增大。相应的，在副边流过D1电流iD1增大，流过D2的电流iD2
减小。t2时刻，D2截止iD2=0。此模态等效电路图如图3（a）所示，持续时
间为
2环流分析
3主要参数对电路工作的影响分析
2）减小输入滤波器体积与传统的推挽电路相比，推挽正激电路中的箝
加无源无损缓冲吸收的推挽正激变换器设计
加无源无损缓冲吸收的推挽正激变换器设计中心议题：推挽正激变换推挽正激变换器的工作原理加无源无损缓冲吸收缓冲吸收的推挽正激变换器变换器设计解决方案：缓冲吸收电路参数设计推挽正激变换器是低压大电流输入场合的理想拓扑之一，但其输出整流二极管上由于反向恢复产生很高的电压尖峰。
这将导致整流二极管选取困难，并影响其使用寿命。
本文研究了一种加无源无损缓冲吸收的推挽正激变换器，整流二极管上尖峰电压小，可靠性高。
并给出了该变换器的工作原理和缓冲电容的参数设计，还通过lkW实验样机给出了加缓冲吸收电路前后的实验波形。
样机取得了高效率和高可靠性。
0 引言在输入低压大电流场合，推挽正激变换器（Push-Pull Forward，PPF）因具有以下3方面的优点而得到广泛应用：(1)输入滤波器的体积和重最小；(2)箝位电容无损耗地抑制了功率管的电压尖峰；(3)变压器磁芯利用率高。
在输出高电压时(本文为360V)，变压器副边线圈匝数较多，副边漏感不可忽略。
在整流二极管反向恢复时间内，整流二极管上存在很高的电压尖峰，给整流二极管的选取带来困难，并降低了整流二极管的可靠性。
虽然RC或者RCD缓冲电路可以一定程度上抑制二极管的电压尖峰，但是电阻上损耗较大。
文献[3]提出了一种简单的无源无损缓冲吸收电路，可以较好地抑制整流二极管的电压尖峰。
本文将该无损缓冲吸收电路应用于蓄电池供电的推挽正激变换器中，显著降低了整流二极管的电压尖峰。
制作的原理样机电路结构简单，功率器件工作可靠性高，并且实现了高的整机变换效率。
1 工作原理图1为加无损缓冲吸收的PPF电路。
Ds1、Ds2分别为开关管S1、S2寄生的反并二极管，变压器的Np1=Np2=Np、Ns1=Ns2=Ns分别为原、副边的匝数，匝比n=Ns/Np，原边两个绕组的励磁电感均为Lm，Lo(图1中未标出)为变压器原边绕组的漏感．Lo’为折算到变压器副边绕组的漏感，D5、D6、D7、C1、C2构成无损缓冲吸收电路，且C1=C2=Cc。
2kW新型推挽正激直流变换器的研制.
2kW新型推挽正激直流变换器的研制2kW新型推挽正激直流变换器的研制类别：电源技术电路的工作原理，对环流过程进行了透彻分析，分析了箝位电容和变压器原边漏感对电路工作的影响。
通过仿真和实验对所述理论分析进行了验证。
基于此研制出输入电压dc24～32v，输出电压dc120v的2kw直流变换器样机，典型效率为93.2％,表明该电路具有可靠、效率高的特点，适合于低压大电流输入中大功率应用场合。
引言在低压大电流场合中，推挽电路以其结构简单、磁芯利用率高的优点而得到了广泛应用。
但是，传统的推挽电路存在如下几个缺点：1）由于原边漏感的存在,功率管关断时,漏源极产生较大的电压尖峰；2）输入电流纹波的安秒积分大，因而输入滤波器的体积较大。
本文在传统推挽电路的基础上增加了一个箝位电容，便可以解决上述传统电路存在的两个缺点。
图11 推挽正激电路工作原理如图1所示，该变换器的两个主功率开关管v1及v2和两个匝数均为np的初级绕组tp1及tp2交替连接成一个回路，在回路的两个中点之间连接一个箝位电容c。
cin为输入电容,dv1及dv2为两个主功率开关管寄生的反并二极管。
d1及d2组成双半波整流电路。
电源正极→tp2→c→tp1→电源负极构成一个回路。
忽略变压器漏感则加在变压器原边两个绕组的电压之和为零，c上的电压为uin，下正上负。
另外一个回路为电源正极→v1→c→v2→电源负极。
根据基尔霍夫电路定律可得uds1＋uds2=uin＋uc=2uin因此，当某一开关管导通时，另一开关管的电压被箝位在2uin；当两个开关管均关断时,开关管电压各为uin。
图2在分析推挽正激电路工作模态前，做如下设定：1）v1，v2，d1，d2均为理想器件，导通压降忽略不计；2）c较大，在工作过程中两端电压保持uin基本不变；3）滤波电感lf较大，在较短的时间内可以视为恒流源，电流维持不变；稳态时输出电流io=uo/r；4）原边绕组匝数同为np，励磁电感和漏感均相同为lm、lσ，副边匝数同为ns，匝比n=ns/np；5）开关周期ts，v1及v2每个周期开通时间均为ton，v1及v2工作的占空比均为d=ton/ts；图2为推挽正激电路工作原理波形图，一共分为8个工作模态。
推挽式开关电源变压器参数的计算
0.4．推挽式开关电源变压器参数的计算推挽式开关电源使用的开关变压器有两个初级线圈，它们都属于励磁线圈，但流过两个线圈的电流所产生的磁力线方向正好相反，因此，推挽式开关电源变压器属于双激式开关电源变压器；另外，推挽式开关电源变压器的次级线圈会同时被两个初级线圈所产生的磁场感应，因此，变压器的次级线圈同时存在正、反激电压输出；推挽式开关电源有多种工作模式，如：交流输出、整流输出、直流稳压输出，等工作模式，各种工作模式对变压器的参数要求会有不同的要求。
1-8-1-4-1．推挽式开关电源变压器初级线圈匝数的计算由于推挽式变压器的铁心分别被流过变压器初级线圈N1绕组和N2两个绕组的电流轮流进行交替励磁，变压器铁心的磁感应强度B，可从负的最大值-Bm，变化到正的最大值+Bm，因此，推挽式变压器铁心磁感应强度的变化范围比单激式变压器铁心磁感应强度的变化范围大好几倍，并且不容易出现磁通饱和现象。
推挽式变压器的铁心一般都可以不用留气隙，因此，变压器铁心的导磁率比单激式变压器铁心的导磁率高出很多，这样，推挽式变压器各线圈绕组的匝数就可以大大的减少，使变压器的铁心体积以及变压器的总体积都可以相对减小。
推挽式开关电源变压器的计算方法与前面正激式或反激式开关电源变压器的计算方法大体相同，只是对变压器铁心磁感应强度的变化范围选择有区别。
对于具有双向磁极化的变压器铁心，其磁感应强度B的取值范围，可从负的最大值-Bm变化到正的最大值+Bm。
关于开关电源变压器的计算方法，请参考前面“1-6-3．正激式变压器开关电源电路参数计算”中的“2.1 变压器初级线圈匝数的计算”章节中的内容。
根据（1-95）式：（1-150）式和（1-151）式就是计算双激式开关电源变压器初级线圈N1绕组匝数的公式。
式中，N1为变压器初级线圈N1或N2绕组的最少匝数，S为变压器铁心的导磁面积（单位：平方厘米），Bm为变压器铁心的最大磁感应强度（单位：高斯）；Ui为加到变压器初级线圈N1绕组两端的电压，单位为伏；τ = T on，为控制开关的接通时间，简称脉冲宽度，或电源开关管导通时间的宽度（单位：秒）；F为工作频率，单位为赫芝，一般双激式开关电源变压器工作于正、反激输出的情况下，其伏秒容量必须相等，因此，可以直接用工作频率来计算变压器初级线圈N1绕组的匝数；F 和τ取值要预留20%左右的余量。
推挽正激变换器关键参数的计算及仿真
本文就燃料电池发电系统常见拓扑推挽正激电路进行了原理分析，在此基础上对推挽正激电路的关键参数进行了选择，结合Saber仿真软件对电路进行了仿真，从仿真波形以及数据分析，仿真和理论分析基本一致，推挽正激电路是一种适用于低压大电流场合的电路拓扑。
参考文献
[1]E.M.Leal and J.L.Silveira，Study of fuel cell cogeneration systems applied to a dairy industry[J].Journal of Power Sources，2002.
2.2推挽正激电路关键参数计算
2.2.1设计指标
输入电压；输出电压；频率：50kHz；最大占空比：0.45；效率：大于90%；额定功率：1000W。
2.2.2变压器设计
（1）磁芯的选取
选取JP4铁氧体材料，其饱和磁密：，时，取最大工作磁密：，则：，磁芯初选南京720厂的EE58/28/17，其有效截面积为：
如图5所示可以看出任意时刻两个主功率管漏源极之间电压之和为当一个主功率管开通时另一个主功率管两端电压箝位在当两个主功率管都关断的时候每个管子两端电压均为当一功率管关断后其漏源极之间电压瞬间达到形成一个电压关断尖峰然后才进入环流阶段两端电压为
推挽正激变换器关键参数的计算及仿真
【摘要】本论文首先介绍了推挽正激变换器（PPFC）的基本原理，在此基础上给出了推挽正激电路关键参数的计算方法。运用了Saber仿真软件对PPFC主要波形进行了仿真，最后得出，理论和仿真一致，推挽正激变换器适用于低压大电流场合。
图7为箝位电容两端电压和流过滤波电感电流波形，可以看到箝位电容两端的电压值在输入电压值上下波动，波动的过程其实就是箝位电容充放电的过程，即在主功率管都不导通时吸收电源的能量（充电过程），当一功率管开通时，通过原边绕组释放能量（放电过程）。从滤波电感电流波形可以分析，滤波电感电流为锯齿波，脉动频率是工作频率的两倍，这可以有效地降低输出滤波器的体积。图8为电路输出电压动态响应图。
正激推挽电路的ZCS方案
i p2 ( t ) = - I av +
2
感平均电流 I av 在初级环流 , 负载电流通过 VDa 续 流 。谐振电感电流 i L r = 0 , 谐振电容电压 v Cr = 0 。
t 0 时刻 VS1 开通 , 次级电压 nV in 加在谐振电感 L r
( 12)
t 4 时刻 , i L r 减小到零 , VD1 , VD3 零电流关断 ,
ZCS Scheme of Push2pull For ward Converter
ZHAN G Fang2hua , WAN G Hui2zhen , YAN Yang2guang
( N anji ng U niversity of A eronautics and Ast ronautics , N anji ng 210016 , Chi na)
i p2 ( t ) = - I av +
2
Io +
式中 Zr — — — 谐振阻抗 , Zr =
L r / Cr
保持不变 ,这样输出滤波电感 L f 、 输出滤波电容 Cf 负载电阻 R L 就可以看成一个电流为 Io ( 平均负载 电流) 的电流源 。
ω— — — 谐振角频率 ,ω = 1/
经过 1/ 2 T r , t 2 时刻 , i L r ( t 2 ) = I 0 , v Cr ( t 2 ) =
2 工作原理分析
2. 1 稳态工作基本关系
设 : 初级匝数 N p1 = N p2 = W 1 , 次级匝数 N s =
W 2 ,匝比 n = W 2 / W 1 , T s 为开关周期 ,开关频率 f s
= 1/ T s 。电路的稳态工作基本关系和正激推挽电
PCCM下推挽正激变换器的研究与实现
Ａｂ ｔ ａ ｔ Ａ ｅ ｉ ｎ ｍｅｈ ｄ ｏ ４ １ Ａ ＤＣ ｃ ｎ ｅ ｔｒｉ ｎ ｒ ｄ ｃ ｄＴ ｅ ｍａｎ ｃ ｒ ｕ ｔａ ｏ ｔ ｕ ｈ ｐ ｌ ｆ ｒ ａ ｄ ｃｒ ｕ ｔ ｓ ｒ ｃ ： ｄ ｓｇ ｔ ｏ ｆ Ｗ ５ ｏ ｖ ｒ ｓ ｉｔｏ ｕ ｅ ．ｈ ｉ ｉ ｉ ｄ ｐ ｓｐ ｓ － ｕ ｌ ｏ ｗ ｒ ｉ ｉ ２ ｅ ｃ ｃ ｗｈ ｃ ｄ ｓａｃ ａ ｉｇ ｃ ｐ ｃ ｔｒ ｏｔ ｅ ｔ ｄｔ ｎ ｌｐ ｓ － ｕ ｌ ｉ ｕ ｔ ｏ ｕ ｐ ｅ ｓｎ ｅ ｈ ｓ ｒ －ｆ ｏｔｇ ｐ ｋ ｆ ｈ ｉ ｉ ｈａ ｄ ｌ ｍｐ ｎ ａ ａ ｉ ｈ ｒ ｉ ｏ ａ ｕ ｈ ｐ ｌ ｃｒ ｉ ｆｒｓ ｐ ｒｓ ｉ ｇｔ ｉ ｈｔ ｎ ｏ ｖ ｌ ｅ ｓ ｉｅ ｏ ｅｍａｎ ｏｔ ａ ｉ ｃ ｈ ｕ ａ ｔ ｓ ｉ ｈ ｓａ ｄｔ ｅ ｍａ ｎ ｔ ｉｓ ｅ ｃ ｎｒ ｌ ｄ ｅ ｋｃ ｒｅ ｔ ｏ ｔ ｌａ ｄ ｔ ｖ ｒ ｏ ｅ ｒ ｓ ｉｔ ｎ ｏ ｔ ｅ ｄ ｔ ｙ ｌ ｔ ｅ ｗ ｔ ｅ ｎ ｇ ｅｉ ｂ ａ ． ｏ ｔ ｃ ｈ ｃ ｈ Ｔ ｏ ｍｏ ｅ ｉ ｐ ａ ｕ ｎ ｎｒ ， ｎ ｏ ｅ ｃ ｍｅ ｔ ｅ ｔ ｃ ｉ ｆ ｈ ｕ ｙ ｃ ｃｅ ｈ ｓ ｃ ｏ ｏ ｈ ｒ ｏ ｓ ｐ ｏ ｅ ｓ ｔ ｎ ｓ ｇ ｎ ｓ ｄ ｅ ． ｔ ｒ ｅａ ｌｄ ｔ ｅ ｒ ｔ ａ ａｙ ｉ ｔ ｅ ｄ ｓｇ ａ ｕ ｅ ｆ ｏ ｅ ａ ａ ｔｒ ｆｍａｎ ｌ ｅｃ ｍｐ ｎ ａｉ ｅ ｍｅ ｔ ｄ ｄＡｆ ｔｉ ｈ ｏ ｉ ｌ ｌ ｓ ｈ ｅ ｉ ｎ ｍｅ ｓ ｒ ｓｏ ｍｅｋ ｙ ｐ ｒ ｍｅｅ ｓｏ ｉ ｏ ｏ ｉａ ｅｄ ｅ ｅ ｃ ａ ｎ ｓ ｓ
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为在下能正常工作，选取2倍裕量的开关管，实际功率开关管选用IXTQ110N10P。
（5）副边整流电路设计
副边采用全桥整流，工作频率相对较高，整流二极管应选用频率特性较好的快恢复二极管。
理想情况下，不考虑反向恢复引起的电压振荡时，整流二极管承受的最大反向电压。实际工作中，在二极管关断瞬间，由于线路杂散电感和整流管寄生电容的振荡，会产生很高的电压尖峰，一方面需要加缓冲吸收电路，一方面选取二极管的时候留有适当裕量。
4.结束语
本文就燃料电池发电系统常见拓扑推挽正激电路进行了原理分析，在此基础上对推挽正激电路的关键参数进行了选择，结合Saber仿真软件对电路进行了仿真，从仿真波形以及数据分析，仿真和理论分析基本一致，推挽正激电路是一种适用于低压大电流场合的电路拓扑。
参考文献
[1]E.M.Leal and J.L.Silveira，Study of fuel cell cogeneration systems applied to a dairy industry[J].Journal of Power Sources，2002.
如图5所示，可以看出任意时刻两个主功率管漏源极之间电压之和为，当一个主功率管开通时，另一个主功率管两端电压箝位在，当两个主功率管都关断的时候，每个管子两端电压均为，当一功率管关断后，其漏源极之间电压瞬间达到，形成一个电压关断尖峰，然后才进入环流阶段，两端电压为。
图6为变压器原副边电压仿真波形，可以看出变压器绕组两端电压正负对称，分为增磁和去磁两个过程，且幅值满足匝比关系。
通过整流二极管的最大电流有效值为：
实际电路中选用IXYS公司生产的快恢复外延型二极管DSEP12-12A。
（6）控制电路设计
本文实验所采用的控制芯片为SG3525，SG3525是美国SGS-Thomsmo公司生产的采用电压模式控制的集成PWM控制芯片，适合于驱动N沟道MOS功率管，它是采用双极型工艺制作的新型模拟数字混合集成电路，性能优异，所需外围器件少，外部接线图如图2所示。
原边输入电压，周期，开关管导通时间分别为，脉冲迟延时间为，箝位电容，变压器原边激磁电感，漏感，副边激磁电感，变比n=10，原边匝数，副边匝数，缓冲网络电容，滤波电感，滤波电容，负载R=130。
原边绕组电流波形如图4所示，从仿真图中可以看到在主功率管均关断的过程中，原边绕组电流值几乎相等，此时变换器进入环流过程。
图7为箝位电容两端电压和流过滤波电感电流波形，可以看到箝位电容两端的电压值在输入电压值上下波动，波动的过程其实就是箝位电容充放电的过程，即在主功率管都不导通时吸收电源的能量（充电过程），当一功率管开通时，通过原边绕组释放能量（放电过程）。从滤波电感电流波形可以分析，滤波电感电流为锯齿波，脉动频率是工作频率的两倍，这可以有效地降低输出滤波器的体积。图8为电路输出电压动态响应图。
[2]杨正龙，王慧贞.一种新型推挽正激变换器[J].电力电子技术，2002，36（1）：36-39.
[3]赵修科.实用电源技术手册磁性元器件分册[M].辽宁：辽宁科学技术出版社，2002：99-101.
[4]王贵刚，王艳，付月辉.磁集成技术在开关电源中的应用[J].电源技术应用，2008，2：48-53.
（4）主功率管的选取
由于本电源输入端具有低压大电流的特点，且IGBT具有电流拖尾的缺点，不宜使用；而MOSFET的导通电压低，导通电阻小，所以选用开关管封装形式的MOSFET作为主功率管较为适宜。
由工作原理可知：功率管承受的最大电压应力为，计及分布电感引起的电压尖峰及考虑可靠性设计，留出适当裕量，选取左右的管子。
2.2推挽正激电路关键参数计算
2.2.1设计指标
输入电压；输出电压；频率：50kHz；最大占空比：0.45；效率：大于90%；额定功率：1000W。
2.2.2变压器设计
（1）磁芯的选取
选取JP4铁氧体材料，其饱和磁密：，时，取最大工作磁密：，则：，磁芯初选南京720厂的EE58/28/17，其有效截面积为：
推挽正激变换器关键参数的计算及仿真
【摘要】本论文首先介绍了推挽正激变换器（PPFC）的基本原理，在此基础上给出了推挽正激电路关键参数的计算方法。运用了Saber仿真软件对PPFC主要波形进行了仿真，最后得出，理论和仿真一致，推挽正激变换器适用于低压大电流场合。
【关键词】推挽正激电路；参数计算；Saber
3.推挽正激电路的仿真
仿真波形分析：
推挽正激变换器作为静止变流器和燃料电池系统前置DC/DC变换环节，当后级DC/AC采用半桥或双降压式半桥逆变器时，为了防止由于上下电容值不均引起上下电压不一致，一般将PPFC设计为输出带中线地的对称正负电压。实际电路如图3所示：
在Saber仿真环境下搭建路分析
2.1推挽正激电路基本原理
图1为推挽正激电路，整个电路有开关管、，两个原边绕组、，两开关管之间串有箝位电容，在变压器副边有副边绕组，全桥式整流电路由二极管，，，以及输出滤波器LC组成。其中、为开关管、的寄生反并二极管，、为、寄生的结电容。当开关管导通时，输入电源和原边绕组并联，电容和并联同时向负载供电。在此期间，该电路相当于两个单端正激电路并联工作，故将此电路拓扑命名为推挽正激变换器电路[2]（PPFC）。
1.引言
氢是宇宙中含量最丰富的元素，氢能清洁、高效、安全，被视为21世纪最具发展潜力的能源。氢能的开发利用对世界能源结构的变革举足轻重，燃料电池（Fuel Cell）则正是其突破口。燃料电池输出为低压大电流的直流电，在负载变化时其输出电压变化范围宽且动态响应速度较慢，这要求DC/DC变换器能适应低压大电流、宽范围输入电压工作，并具有较快的动态响应速度[1]。本文提出一种适用于燃料电池发电系统的推挽正激拓扑电路，并通过Saber仿真软件对其进行分析。