料仓隔墙设计计算手册原版

料仓隔墙设计计算书原

料仓隔墙设计计算书一、工程概况根据本标段混凝土使用地为乐平互通式立体交叉、龙眼园高架桥、三花路高架桥、太院高架桥、芦泡涌大桥、卫东高架桥及涵洞和附属工程，为满足混凝土质量和施工需求，结和现场实际施工情况现于西二环MK62+50位置的线路右侧建立混凝土拌和站，共占地约11000m2。

料仓8个约2800m2，拟设置两座拌和楼，HZS120型，每座拌和楼每小时理论产量可达120m³。

按拌合站配料要求，不同粒径、不同品种分仓存放，不得混堆或交叉堆放，分料仓应采用50cm砼砌筑，2.5m高,采用水泥砂浆抹面，料仓内硬化C20砼浇筑20cm。

隔墙底部采用与之同宽的砼条形基础。

二、设计参数挡墙高度H=2.5m，挡墙厚度B=50cm，墙身采用C25砼浇筑成。

基础采用C25浇筑成的条形基础。

C25混凝土抗压强度设计值fc=mm2，混凝土抗拉强度设计值ft＝ (N/mm2)，混凝土弹性模量Ec＝28000 (N/mm2), 砼强度系数βc＝。

初步设计：条形基础采用500mm×400mm的C25砼浇筑，即b=500mm。

取挡墙钢筋混凝土：25~26KN/M3；每米挡墙荷载N=××25=m。

初步考虑条形基础底部承载力为200KPa。

即：b=500mm，h=400mm，考虑保护层ca=35mm，得h0=h-ca=365mm。

三、条形基础计算1、配筋计算（1）、主筋验算取受弯钢筋为4@φ16，得As=804mm2，N=4，φ＝16mm；ρ＝As/(b*h0)=804/（500*365）=%受拉钢筋为4@φ12，得Asy=452mm2，Ny=4，φy＝12mm；ρy=Asy/(b*h0)=452/（500*365）=%得ξ＝ρ*fy/(α1*fc)=＜ξb=…………………（α1＝）得受压区高度x=ξ*h0=*365=18mm＜2ca，满足要求。

4@φ124@φ16图1 条形基础配筋示意图图1 条形基础配筋示意图（箍筋按照构造进行配筋，计算如下）（2）、箍筋计算如上图1所示进行配筋，初步考虑为2道箍筋，采用φ10@150mm进行布置。

料仓隔墙设计计算书原版

料仓隔墙设计计算书原版Document number：PBGCG-0857-BTDO-0089-PTT1998料仓隔墙设计计算书一、工程概况根据本标段混凝土使用地为乐平互通式立体交叉、龙眼园高架桥、三花路高架桥、太院高架桥、芦泡涌大桥、卫东高架桥及涵洞和附属工程，为满足混凝土质量和施工需求，结和现场实际施工情况现于西二环MK62+50位置的线路右侧建立混凝土拌和站，共占地约11000m2。

料仓8个约2800m2，拟设置两座拌和楼，HZS120型，每座拌和楼每小时理论产量可达120m3。

按拌合站配料要求，不同粒径、不同品种分仓存放，不得混堆或交叉堆放，分料仓应采用50cm砼砌筑，2.5m高,采用水泥砂浆抹面，料仓内硬化C20砼浇筑20cm。

隔墙底部采用与之同宽的砼条形基础。

二、设计参数挡墙高度H=2.5m，挡墙厚度B=50cm，墙身采用C25砼浇筑成。

基础采用C25浇筑成的条形基础。

C25混凝土抗压强度设计值fc=mm2，混凝土抗拉强度设计值ft＝ (N/mm2)，混凝土弹性模量Ec＝28000 (N/mm2), 砼强度系数βc＝。

初步设计：条形基础采用500mm×400mm的C25砼浇筑，即b=500mm。

取挡墙钢筋混凝土：25~26KN/M3；每米挡墙荷载N=××25=m。

初步考虑条形基础底部承载力为200KPa。

即：b=500mm，h=400mm，考虑保护层ca=35mm，得h0=h-ca=365mm。

三、条形基础计算1、配筋计算（1）、主筋验算取受弯钢筋为4@φ16，得As=804mm2，N=4，φ＝16mm；ρ＝As/(b*h0)=804/（500*365）=%受拉钢筋为4@φ12，得Asy=452mm2，Ny=4，φy＝12mm；ρy=Asy/(b*h0)=452/（500*365）=%得ξ＝ρ*fy/(α1*fc)=＜ξb=…………………（α1＝）得受压区高度x=ξ*h0=*365=18mm＜2ca，满足要求。

隔墙计算书

计算书CALCULATION DOCUMENT工程编号：工程名称：项目名称：设计阶段：设计专业：计算内容：专业负责人：计算人：校对人：审核人：日期：________________________________________________________________________________ 3D3S 此处填写设计单位名称Name of the design company here目录1 设计依据 (1)2 计算简图、几何信息 (1)3 荷载与组合 (2)3.1 节点荷载 (3)3.2 单元荷载 (3)3.3 其它荷载 (4)3.4 荷载组合 (4)4 内力位移计算结果 (5)4.1 内力 (5)4.1.1 内力包络及统计 (5)4.2 位移 (10)5 设计验算结果 (13)5.1 设计验算结果图及统计表 (13)5.2 设计验算结果表 (17)附录 (17)1 设计依据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011）2 计算简图、几何信息计算简图(圆表示支座，数字为节点号)单元编号图各单元信息如下表：注：等肢单角钢的2、3轴分别对应u、v轴3 荷载与组合结构重要性系数： 1.003.1 节点荷载3.2 单元荷载1) 工况号: 0*输入的面荷载:室内轻质隔墙轻钢龙骨水泥纤维板防火墙做法参考：12mm厚水泥纤维板+150mm系列龙骨+100mm厚岩棉（100kg/m3）+12mm厚水泥纤维板水泥板密度2000kg/m3水泥板重量=2000kg/m3*0.024m=48kg/m2岩棉100kg/m3岩棉重量=100kg/m3*0.1m=10kg/m2龙骨及其他荷载27kg/m2合计：（48+10+27）kg/m2注：85kg/m2为恒载面荷载室内隔墙风荷载较小，考虑为恒载其他荷载部分。

料仓计算书

第三届湖北省“结构设计大赛”设计方案设计人：张学强、侯金穗、徐立一、料仓装料部分： <一>形状尺寸1、形状：采用直圆筒状主装料仓，如图所示：2、图中圆筒部分高h1，圆台状部分高h2，其中 h1、 h2由以下过程计算体积：kg mm kg V 6010410039≥⨯⨯-mm 70021≤+h h mm 2002≤h()V h h ≥⨯⨯⨯+++⨯⨯22212460200602004200ππ3、考虑到料仓稳定性，结构体重心较低，圆台倾斜角较小，结合上述计算，最优方案为：mm h 4972= mm h 1181≥4、又考虑到料仓内部加固的箍竹片会占据一定体积，所以使上部略大于计算理论值，最终确定料仓尺寸为：mm h 5501= mm h 1202= <二>加固方法1、圆筒部采用内部竖直方向装配竹片，外部横向加环形竹箍固定的方式。

2、圆台部分采用圆筒部分向内部弯折延续，并且在折点内侧环箍加固及下部外侧环箍加固的方式。

3、为使下部形成圆台状，应将竹片加工成向下部逐渐变窄的尖竹片。

4、弯折处细部结构如图所示：5、安装有环箍部位竹片受力如图所示：<三>竹片加工规格及数据计算1、由于圆筒部分向上部受力越来越小，并且由竹片箍紧，所以主要承力部分为圆台状部分，下面就圆台状部分荷载及稳定性作具体计算分析。

2、圆筒及圆台部分共由N根竹片组成，圆筒部分每根竹片宽度为D，圆台下端宽度为d由几何关系有：mm 200⨯=πNDmm 60d ⨯=πN3、考虑竖直方向荷载，忽略料仓内壁对物料的摩擦力，每根竹片平均分摊荷载1p ，弯折区域总荷载P1满足以下关系：11p P N =⨯ 并且P1在竹片上呈梯形状分布，如图所示：4、忽略物料颗粒之间的摩擦力，圆台底部承受荷载为P2，每根竹片承受竖直向下的集中荷载p2，则满足以下关系：22p P N =⨯5、由几何关系有：kg 6020060221⨯=Pkg 6021=+P P6、P1大小呈梯形分布，在计算端点力矩时可将其看作直接作用于中点，由折点静力（力矩）平衡条件得：0mm 200-mm 35mm 7012=⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛+⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛F N P N P则水平距离中心x 处的弯矩为：Fx p x p x xx M ⨯-⨯+⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-=720270007212021xm 10720x 114.5-54x 49000x 546-14000x 54612016-32⋅⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+⨯⨯=N N可得mm 29x =时弯矩值最大，此时m 426.01max ⋅⨯=N NM 此处的最大正应力为: ZW M maxmax =σ62λ∇=Z W其中： λ为竹片厚度d 2970d+⨯-=∇D 又由： a 60maxMP ≤σ 得： ≥λ0.34mm所以选用0.35mm 厚的竹片，而考虑到在弯矩最大处的安全性，所以在此处外侧额外加一环箍（图中为受力f 处）用以保护结构。

混凝土料棚计算书

中铁六局宜彝高速6标段搅拌站砂石料棚受力计算分析书施工单位：文安县宏达彩板钢构厂砂石料棚，尺寸为37m×92 m（跨度为：23m）。

砂石料棚结构计算书一、基础稳定性验算砂石料棚柱与屋架之间采用刚性连接，连接强度经验算满足受力要求，因此整个结构可以视为一个刚性的整体，在水平外力（风荷载）的作用下，可能出现两种位移现象，一是沿水平受力方向滑动，二是绕最外侧基础脚部转动，现对这两种情况进行验算。

1）沿水平方向滑动可能性分析整个结构自重N=588.04KN，基础与地面之间的摩擦系数μ取0.3，则结构与地面之间的最大静摩擦力：f=μN=0.3×588.04=176.412KN。

经计算，水平外力（风荷载）W=73.78KN，小于最大静摩擦力，因此，结构在风荷载作用下，不会发生水平滑动。

2）绕外侧基础脚部转动可能性分析水平外力（风荷载）对结构产生一个绕最外侧基础脚部旋转的力矩，当这个力足够大时，结构将发生倾覆。

水平外力（风荷载）W=73.78KN，对基础脚部产生的旋转力矩M W=73.78×3=221.34N·m同时结构自身重力将对结构产生一个反方向的旋转力矩，由于此结构各部件基本对称，因此可以设定结构中心点为重心点，则重力产生的旋转力矩M N=588.04×81=47631.24N·mM N＞M W结构在风荷载作用下不会发生任何倾覆。

二、 WG37*92强度校核砂石料棚结构尺寸：跨度：23m，共有4跨，32个钢结构柱，长度为92米，屋面长度为92米。

长度方向分为8个钢结构柱。

支腿高度为10米，屋面高度为12.5米。

根据该产品设计图样及使用工况，砂石料棚主要承受屋面重量、结构重量等永久载荷、承受风载荷、集灰载荷、雪载荷等可变载荷。

1）永久载荷（1）屋面：采用厚度为δ0.35彩钢板，沟槽对沟槽，上压下拼接而成。

制作防水处理。

重量为：13738kg。

（2）檁条：采用40×80×1.2矩形钢管与屋梁焊接而成。

料仓隔墙设计计算书原版

料仓隔墙设计计算书一、工程概况根据本标段混凝土使用地为乐平互通式立体交叉、龙眼园高架桥、三花路高架桥、太院高架桥、芦泡涌大桥、卫东高架桥及涵洞和附属工程，为满足混凝土质量和施工需求，结和现场实际施工情况现于西二环MK62+50位置的线路右侧建立混凝土拌和站，共占地约11000m2。

料仓8个约2800m2，拟设置两座拌和楼，HZS120型，每座拌和楼每小时理论产量可达120m³。

按拌合站配料要求，不同粒径、不同品种分仓存放，不得混堆或交叉堆放，分料仓应采用50cm砼砌筑，2.5m高,采用水泥砂浆抹面，料仓内硬化C20砼浇筑20cm。

隔墙底部采用与之同宽的砼条形基础。

二、设计参数挡墙高度H=2.5m，挡墙厚度B=50cm，墙身采用C25砼浇筑成。

基础采用C25浇筑成的条形基础。

C25混凝土抗压强度设计值fc=11.9N/mm2，混凝土抗拉强度设计值ft＝1.27 (N/mm2)，混凝土弹性模量Ec＝28000 (N/mm2), 砼强度系数βc＝1.00。

初步设计：条形基础采用500mm×400mm的C25砼浇筑，即b=500mm。

取挡墙钢筋混凝土：25~26KN/M3；每米挡墙荷载N=2.5×0.5×25=31.25KN/m。

初步考虑条形基础底部承载力为200KPa。

即：b=500mm，h=400mm，考虑保护层ca=35mm，得h0=h-ca=365mm。

三、条形基础计算1、配筋计算（1）、主筋验算取受弯钢筋为4@φ16，得As=804mm2，N=4，φ＝16mm；ρ＝As/(b*h0)=804/（500*365）=0.44%受拉钢筋为4@φ12，得Asy=452mm2，Ny=4，φy＝12mm；ρy=Asy/(b*h0)=452/（500*365）=0.25%得ξ＝ρ*fy/(α1*fc)=0.049＜ξb=0.55…………………（α1＝1.00）得受压区高度x=ξ*h0=0.049*365=18mm＜2ca，满足要求。

料仓围墙及隔墙

砖墙砌好后，双面用水泥砂浆粉刷，顶部用水泥砂浆找平。粉刷和顶部找平前，事先用水将墙面淋湿。兼做外墙和围护墙的，外侧压石灰膏，然后和围墙同时涂刷外墙涂料。
具体结构尺寸和做法详见料仓隔墙布置图。
二、安全交底内容
1、上班必须戴安全帽，不准穿拖鞋及易滑鞋；严禁上班前及上班时喝酒；
2、各专业工种必须持证上岗，严禁无证操作；
料仓砌筑时，砖墙的水平灰缝厚度和竖向灰缝宽度控制在10㎜，但不小于8㎜，也不大于12㎜㎜。水平灰缝的砂浆饱满度不应低于85%，按建筑施工规范搭接和错缝。
墙与构造柱及转角处，沿墙高每500㎜设置2φ6拉结筋，每边伸入墙内不少于600㎜。
砖墙的转角处和交接处应同时砌起，对不能同时砌而必须留槎时，应砌成斜槎，斜槎长度不应小于高度的2／3。如留置斜槎有空难时，除转角外，也可留直槎，但必须砌成阳槎，并加设2φ6拉结筋。
3、夜间施工必须有足够的照明；
4、所有参加施工的作业人员必须进行岗前安全培训教育及考核，未通过考核者不准上岗。
5、施工现场设置醒目的安全标语和安全警示标志；
6、施工用电不得乱接乱用，防止电缆碰破漏电，并应由专业电工作业，严格按有关规定安装线路及设备，用电设备都要安装接地线，不合格的电料器材严禁使用。
交底人
复核
接收人
技术安全交底记录
签发：年月日
工程名称
混凝土拌和站
交底位
工程部位
料仓围墙及隔墙
接收单位
一、技术交底内容
隔墙采用M7.5混合砂浆砌MU10普通标准粘土砖。靠外侧兼做围墙，高度3.0m,内分隔及围护墙高3.0m,墙厚0.5m,隔墙长度为60m,每仓宽度24m，用于砂石待检仓、合格仓;隔墙长度54m的有三个仓，分别24m、30m、30m，用于砂石备料仓。沿墙每5.5m设一截面500mm×500mm的钢筋混凝土构造柱，纵墙构造柱顶预埋带爪钢板，用以和钢棚柱连接。

料仓隔墙设计计算手册原版

料仓隔墙设计计算手册原版文件编码（GHTU-UITID-GGBKT-POIU-WUUI-8968）料仓隔墙设计计算书一、工程概况根据本标段混凝土使用地为乐平互通式立体交叉、龙眼园高架桥、三花路高架桥、太院高架桥、芦泡涌大桥、卫东高架桥及涵洞和附属工程，为满足混凝土质量和施工需求，结和现场实际施工情况现于西二环MK62+50位置的线路右侧建立混凝土拌和站，共占地约11000m2。

料仓8个约2800m2，拟设置两座拌和楼，HZS120型，每座拌和楼每小时理论产量可达120m3。

按拌合站配料要求，不同粒径、不同品种分仓存放，不得混堆或交叉堆放，分料仓应采用50cm砼砌筑，2.5m高,采用水泥砂浆抹面，料仓内硬化C20砼浇筑20cm。

隔墙底部采用与之同宽的砼条形基础。

二、设计参数挡墙高度H=2.5m，挡墙厚度B=50cm，墙身采用C25砼浇筑成。

基础采用C25浇筑成的条形基础。

C25混凝土抗压强度设计值fc=11.9N/mm2，混凝土抗拉强度设计值ft＝1.27(N/mm2)，混凝土弹性模量Ec＝28000(N/mm2),砼强度系数βc＝1.00。

初步设计：条形基础采用500mm×400mm的C25砼浇筑，即b=500mm。

取挡墙钢筋混凝土：25~26KN/M3；每米挡墙荷载N=2.5×0.5×25=31.25KN/m。

初步考虑条形基础底部承载力为200KPa。

即：b=500mm，h=400mm，考虑保护层ca=35mm，得h0=h-ca=365mm。

三、条形基础计算1、配筋计算（1）、主筋验算取受弯钢筋为4@φ16，得As=804mm2，N=4，φ＝16mm；ρ＝As/(b*h0)=804/（500*365）=0.44%受拉钢筋为4@φ12，得Asy=452mm2，Ny=4，φy＝12mm；ρy=Asy/(b*h0)=452/（500*365）=0.25%得ξ＝ρ*fy/(α1*fc)=0.049＜ξb=0.55…………………（α1＝1.00）得受压区高度x=ξ*h0=0.049*365=18mm＜2ca，满足要求。

料仓隔墙设计计算手册原版

料仓隔墙设计计算手册原版文件编码（GHTU-UITID-GGBKT-POIU-WUUI-8968）料仓隔墙设计计算书一、工程概况根据本标段混凝土使用地为乐平互通式立体交叉、龙眼园高架桥、三花路高架桥、太院高架桥、芦泡涌大桥、卫东高架桥及涵洞和附属工程，为满足混凝土质量和施工需求，结和现场实际施工情况现于西二环MK62+50位置的线路右侧建立混凝土拌和站，共占地约11000m2。

料仓8个约2800m2，拟设置两座拌和楼，HZS120型，每座拌和楼每小时理论产量可达120m3。

按拌合站配料要求，不同粒径、不同品种分仓存放，不得混堆或交叉堆放，分料仓应采用50cm砼砌筑，2.5m高,采用水泥砂浆抹面，料仓内硬化C20砼浇筑20cm。

隔墙底部采用与之同宽的砼条形基础。

二、设计参数挡墙高度H=2.5m，挡墙厚度B=50cm，墙身采用C25砼浇筑成。

基础采用C25浇筑成的条形基础。

C25混凝土抗压强度设计值fc=11.9N/mm2，混凝土抗拉强度设计值ft＝1.27(N/mm2)，混凝土弹性模量Ec＝28000(N/mm2),砼强度系数βc＝1.00。

初步设计：条形基础采用500mm×400mm的C25砼浇筑，即b=500mm。

取挡墙钢筋混凝土：25~26KN/M3；每米挡墙荷载N=2.5×0.5×25=31.25KN/m。

初步考虑条形基础底部承载力为200KPa。

即：b=500mm，h=400mm，考虑保护层ca=35mm，得h0=h-ca=365mm。

三、条形基础计算1、配筋计算（1）、主筋验算取受弯钢筋为4@φ16，得As=804mm2，N=4，φ＝16mm；ρ＝As/(b*h0)=804/（500*365）=0.44%受拉钢筋为4@φ12，得Asy=452mm2，Ny=4，φy＝12mm；ρy=Asy/(b*h0)=452/（500*365）=0.25%得ξ＝ρ*fy/(α1*fc)=0.049＜ξb=0.55…………………（α1＝1.00）得受压区高度x=ξ*h0=0.049*365=18mm＜2ca，满足要求。

水泥粉料仓计算书【专业版】

水泥粉料仓计算书【专业版】(文档可以直接使用，也可根据实际需要修订后使用,可编辑放心下载）1：仓段计算1.1：直段：（一）受力分析（标准值）直段高H=8.7m 直径D=6m H/D=8.7/6=1.45 接近1.5 ，且D>4m，可按深仓理论计算。

仓顶荷载：袋式除尘器：424kg,其它等共600kg～kg/m仓顶自重1211kg～65kg/m。

壁板：δ=4 31.4kg/m2δ=5 39.25kg/m2u：贮料与摩擦系数，k：侧压力系数k=tg(450-φ/2)s：仓顶到计算截面距离p：水力半径Cn：水平压力修正系数Cv：垂直压力修正系数。

r：贮料密度.1.6t/m3=15.68KN/m3(二、) 壁板厚度及横劲1、区段A：高度（0～.1.25m）a、壁板厚度：P环=18.12KN/m P压=18.12KN/m取δ=4mmσ切=[(18.12/9.8)x100]/(0.4x100)=46.2kg/cm2σ法Arrayσ总=b、横劲r2）径向力：Nφ=o）=14.56 KN/m环向力：Nθ=cos9o ctg9o=28.41 KN/m环向拉力：T=14.56x3xcos9o=43.14 KN=4.4T取[10 A=12.74Cm2λ=4402/12.74=345kg/ cm22、区段：Ca、壁板厚度：P环=92.43KN/m P压=3.73+37.74=41.47KN/m 取δ=5mmσ切=[(92.43/9.8)x100]/(0.5x100)=188.7kg/cm2σ法=[(41.47/9.8)x100]/(0.5x100)=84.63kg/cm2σ总=207kg/cm2<1700 kg/cm2b、横劲环向力P环=80.67KN/m N环=100.84KN/m取[10 A=12.74Cm2λ=23、区段：Da、壁板厚度：P环=103.5KN/m P压=4.29+49.36=53.65KN/m 取δ=6mmσ切=[(103.5/9.8)x100]/(0.6x100)=176kg/cm2σ法=[(53.65/9.8)x100]/(0.6x100)=91.24kg/cm2σ总=198kg/cm2<1700 kg/cm2b、横劲环向力P环=92.43KN/m N环=113.22KN/m取[14 A=18.51Cm2 λ=21.2、锥段：法向拉力：P N=ξP V ξ=cos2α+ksin2α=0.5 k=0.3333 α=60o 环向拉力：N P=P N ctgαl=38.838 l斜拉力：Nmin=(l ctgαl/2){P V+[ r(sinα)/(3 l2) ] (l3- l13 )}吊挂设备引起的斜拉力忽略+34.8x152+2x48.1x402=579698 cm4W=7246 cm3λ跨中=(36.27x100000)/7246=500kg/ cm2 2;排架2．1：荷载1、贮料：350t自重：21.682t附属物重：1.5t2、风载：W=ΒZ U s U z W o=51kg/m2W O基本风压35kg/m2(北京地区十年一遇最大风力)U s<0.7U z=1.14βZ =1.83自振周期T=0.56+0.4x10-3(h2/D)h=19.75mD=6mT=0.586s>0.25s所以考虑风振系数βZ =1+[(ξυφZ)/ U z ]=1+[(1.88)/ 1.14 ]=1.83风载作用点：S=6x8.7x(8.7/2+4.81)+(6+0.4)x(4.841/20x(4.841x2/3)=480+50=530Z=7.8m风载P=51xA=51x67.69=3452kg2．2；内力：1、立柱：N1=(350+21682+1.5)/4=93.3t用L80x8 A=12.3 cm2λ=2675/1.57=217 kg/ cm2<250 kg/ cm2②N压=1.726t λ=424.3/2.44=174>150φ=0.932 λ=23、连接件：①斜撑螺栓：M20 精制螺栓抗剪承载力4.241t/个3x4.241t=12.723t②立站：M36 地脚螺栓抗剪承载力8.99t/个4x8.99t=35.96t毕业设计题目一榀框架计算书班级土木工程 2006级高本学生姓名孟凡龙指导老师2021.5摘要本工程为济南某综合教学楼楼，主体三层，钢筋混凝土框架结构。

料仓结构计算书

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混凝土料仓隔墙抗倾覆验算

混凝土料仓隔墙抗倾覆验算1. 引言混凝土料仓是用于储存和保护混凝土原料的重要设备，而隔墙则起到了分隔料仓内不同材料的作用。

隔墙的抗倾覆能力对料仓的稳定性和安全性具有重要影响。

本文将对混凝土料仓隔墙的抗倾覆进行验算，并介绍验算的基本原理和步骤。

2. 隔墙抗倾覆验算原理隔墙的抗倾覆验算是为了保证料仓在受到外力作用时不发生倾覆。

验算过程主要包括以下几个步骤：2.1 确定设计参数在进行隔墙抗倾覆验算之前，需要明确一些设计参数，包括料仓的高度、宽度、隔墙的高度、材料的重量等。

这些参数将作为计算的基础数据。

2.2 计算倾覆力矩倾覆力矩是指施加在料仓上的外力对料仓产生倾覆的力矩。

根据静力学原理，倾覆力矩可以通过计算施加在料仓上的水平力和垂直力的合力矩得到。

2.3 计算抗倾覆力矩抗倾覆力矩是指隔墙提供的反向力矩，用于抵消倾覆力矩。

抗倾覆力矩可以通过计算隔墙的抗倾覆力矩系数和隔墙的倾覆力矩得到。

2.4 比较抗倾覆力矩和倾覆力矩将抗倾覆力矩与倾覆力矩进行比较，如果抗倾覆力矩大于倾覆力矩，则隔墙具有足够的抗倾覆能力，料仓不会发生倾覆。

如果抗倾覆力矩小于倾覆力矩，则需要采取相应的措施增加隔墙的抗倾覆能力。

3. 隔墙抗倾覆验算步骤3.1 确定设计参数假设料仓的高度为H，宽度为W，隔墙的高度为h，材料的重量为G。

3.2 计算倾覆力矩倾覆力矩可以通过计算施加在料仓上的水平力和垂直力的合力矩得到。

水平力可以通过计算料仓受到的风载荷或地震力得到，垂直力可以通过计算料仓受到的重力或其他垂直力得到。

3.3 计算抗倾覆力矩抗倾覆力矩可以通过计算隔墙的抗倾覆力矩系数和隔墙的倾覆力矩得到。

抗倾覆力矩系数可以根据隔墙的形状和材料的特性进行计算，倾覆力矩可以通过计算料仓受到的倾覆力矩得到。

3.4 比较抗倾覆力矩和倾覆力矩将抗倾覆力矩与倾覆力矩进行比较，如果抗倾覆力矩大于倾覆力矩，则隔墙具有足够的抗倾覆能力，料仓不会发生倾覆。

如果抗倾覆力矩小于倾覆力矩，则需要采取相应的措施增加隔墙的抗倾覆能力。

料仓挡墙设计

料仓悬臂挡料墙设计1.概况本工程骨料调节料仓仓壁采用悬臂式挡土墙结构，4级建筑物，墙高6.5m，埋深0.5m。

其位于松绑水电站右岸，承担NO1、NO2两座拌合楼临时储料。

料仓底部设置地弄作为供料通道。

其型号尺寸如下图：挡料墙尺寸图2.设计依据2.1 主要设计规范及参考资料1）《水工挡土墙设计规范》（SL379-2007）；2）《水工混凝土结构设计规范》（SL191-2008）；3）《水工建筑物荷载设计规范》（DL5077-1997）；2.2 地质条件2.3设计参数1）悬臂式挡土墙为钢筋混凝土结构，结构和强度计算采用以下数据，土压力荷载分项取1.2，设置排水孔，根据本工程特点，可不考虑水压力作用。

2）地基容许承载力[R]=500kN/m2；基底摩擦系数f=0.4；墙后填料12；为砂砾石料，内摩擦角33.5°，重度16.5kN/m3；抗滑稳定系数Kt15。

抗倾稳定系数K3）混凝土采用C20,各项强度指标如下：110MPa;fc96MPa,ft钢筋采用HRB335级，各项强度指标如下：fy300MPa。

3.挡料墙稳定性计算3.1土压力计算按假想墙背计算得到:第1破裂角： 31.6°，判断是否存在第二破裂面，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=17.7 °。

Ea=290.63kN/m，Ex=180.42kN/m， Ey=227.84kN/m，作用点高度Zy=2.65m。

墙身截面积=11.48m2，重量=189.47kN/m，重心距前趾水平距离=2.26m整个墙踵上的土重=111.75(kN) 重心前趾水平距离=1.36m3.2稳定性验算1) 滑动稳定性验算基底摩擦系数= 0.400滑移力= 180.42(kN) 抗滑力=558.45(kN)滑移验算满足: Kc =1.238>1.200 。

2) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.402 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=2.39 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx=3.01 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy=2.650(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 478.79(kN.m) 抗倾覆力矩= 1350.82(kN.m)倾覆验算满足: K0 = 2.82> 1.500 。

料仓隔墙设计计算书原版

料仓隔墙设计计算书一、工程概况根据本标段混凝土使用地为乐平互通式立体交叉、龙眼园高架桥、三花路高架桥、太院高架桥、芦泡涌大桥、卫东高架桥及涵洞和附属工程，为满足混凝土质量和施工需求，结和现场实际施工情况现于西二环MK62+50位置的线路右侧建立混凝土拌和站，共占地约11000m2。

料仓8个约2800m2，拟设置两座拌和楼，HZS120型，每座拌和楼每小时理论产量可达120m3。

按拌合站配料要求，不同粒径、不同品种分仓存放，不得混堆或交叉堆放，分料仓应采用50cm砼砌筑，2.5m高,采用水泥砂浆抹面，料仓内硬化C20砼浇筑20cm。

隔墙底部采用与之同宽的砼条形基础。

二、设计参数挡墙高度H=2.5m，挡墙厚度B=50cm，墙身采用C25砼浇筑成。

基础采用C25浇筑成的条形基础。

C25混凝土抗压强度设计值fc=mm2，混凝土抗拉强度设计值ft＝ (N/mm2)，混凝土弹性模量Ec＝28000 (N/mm2), 砼强度系数βc＝。

初步设计：条形基础采用500mm×400mm的C25砼浇筑，即b=500mm。

取挡墙钢筋混凝土：25~26KN/M3；每米挡墙荷载N=××25=m。

初步考虑条形基础底部承载力为200KPa。

即：b=500mm，h=400mm，考虑保护层ca=35mm，得h0=h-ca=365mm。

三、条形基础计算1、配筋计算（1）、主筋验算取受弯钢筋为4@φ16，得As=804mm2，N=4，φ＝16mm；ρ＝As/(b*h0)=804/（500*365）=%受拉钢筋为4@φ12，得Asy=452mm2，Ny=4，φy＝12mm；ρy=Asy/(b*h0)=452/（500*365）=%得ξ＝ρ*fy/(α1*fc)=＜ξb=…………………（α1＝）得受压区高度x=ξ*h0=*365=18mm＜2ca，满足要求。

4@φ124@φ16图1 条形基础配筋示意图图1 条形基础配筋示意图（箍筋按照构造进行配筋，计算如下）（2）、箍筋计算如上图1所示进行配筋，初步考虑为2道箍筋，采用φ10@150mm 进行布置。

120T水泥仓结构计算书

120T水泥仓结构计算一、120T水泥仓简介云桂线120T水泥仓主要包括9节直径为3m筒体、顶锥体、底锥体、底架体、爬梯、顶护栏等组成，另外包括除尘器等附属设备。

二、计算主要参数:水泥密度：1.35x103kg/m2水泥仓水泥重量(满载时)：120T单个水泥仓结构件重量：约8T三、计算依据1.《钢结构设计规范》(GB50012-2003)2.《路桥施工常用数据手册》(杨文渊)3.《粮食钢板仓设计规范》(GB50322-2001)4.《钢制焊接常压容器》(JB/T4735-1997)四、计算方法采用有限元法，分2次建模进行计算，即筒体和底架体2部分。

五、筒体检算1、结构概述：筒体直径为3m,共9节，每节1.28m,面板采用4mm钢板，每2节之间环向接缝位置设置一圈环向[6.3抱箍；底锥体一节2.4m,面板采用5mm钢板；2、结构荷载结构所受荷载主要包括以下3种:①储料作用于仓壁水平压力P h;②储料作用于漏斗顶面处的竖向压力P v;③筒体自重；其中水平压力P h：Ch=2.0 ρ=3m/4=0.75m μ=0.3 k=0.333所以 P h=67.5(1-e-0.1332s)由上式可知道，筒体水平压力为一随着高度增加曲线压力递增加的函数，在s=11.52m时，其水平压力最大值为：P hmax=67.5(1-e-0.1332s)=67.5（1- e-0.1332x11.52)=52.65kpa由于流体压力荷载：P mas=γs(γ为重力密度)=13.5Kn/m3x11.52m=155.5Kn/m2>52.65kpa,为便于施加水平荷载，水平压力按流体压力荷载P hmax=γs(γ为重力密度)加载。

竖向压力P v：Cv=1.4 ρ=3m/4=0.75m μ=0.3 k=0.333所以 P h=142(1-e-0.1332s)在s=11.52m时，其竖向压力最大值为：P hmax=142(1-e-0.1332s)=142（1- e-0.1332x11.52)=111kpa偏安全，模型加载的竖向压力按P v=120T/3.14X1.52m2=170kpa考虑图5-1 筒体计算模型简图3、结构模型及计算结果面板按板单元，环向抱箍（[6.3）按梁单元进行筒体结构建模型如下：0.0-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.2-0.1-0.1-0.2-0.1-0.2-0.0-0.0-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.2-0.1-0.20.00.0-0.0-0.0-0.1-0.1-0.1-0.1-0.2-0.20.0-0.0-0.0-0.0-0.0-0.0-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.2-0.1-0.1-0.20.00.0-0.0-0.0-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.0-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.2-0.1-0.20.00.0-0.0-0.0-0.0-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.2-0.1-0.20.0-0.0-0.0-0.0-0.0-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.2-0.1-0.2-0.00.00.0-0.1-0.2-0.1-0.1-0.2-0.0-0.0-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.20.00.0-0.1-0.0-0.10.00.0-0.0-0.0-0.0-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2--0.20.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2-0.2图5-2 筒体计算模型计算结果如下： a 、支点反力：(见图5-3)F MAX =31T图5-3 筒体反力图（单位：T ）b 、变形：(见图5-4) δmax =4.7mm ，满足要求！图5-4 筒体位移图（单位：mm）c、板单元应力：(见图5-5/6)1、板单元组合应力(见图5-5)σmax=85.3Mpa<[σ]=215mpa 安全系数K=215/85.3=2.5,满足要求！图5-5 筒体板单元组合应力图（单位：MPa）2、板单元剪应力：(见图5-6)τmax=91Mpa<[τ]=129mpa 安全系数K=129/91=1.4,满足要求！图5-6 筒体板单元剪切应力图（单位：MPa）d、筒体梁单元应力：(见图5-7/8)1、筒体梁单元组合应力：（见图5-7）在筒体第一节位置，因σmax=340Mpa>[σ]=215mpa，考虑到由于施加的水平荷载值偏大，实际在此位置的组合应力应远小于215mpa。

料仓计算

Kg Kg Kg Kg Kg Kg Kg Kg
292495.47 28928.20 9703.90 20593.20 0.00 233270.17 0.00 0.00
Kg
233270.17
MPa MPa
0.07791582 0.07233551 0.23788308 32000 22000
mm mm
I-I E
N.mm mm
212444600 0
N.mm
265555750
N.mm
265555750
(八)、雪载荷设备安装在室内，无需考虑雪载荷 (九)、仓筒应力计算 1、轴向应力计算
1.1、摩擦力、物料轴向压力及气相压力产生的轴向应力环型支撑以上部分产生压应力对δ 1部分：公式：σ 对δ 2部分：公式：σ
θ
MPa MPa
25 19.0692403
＝Di(Pn+P2)/(2δ
3eφ
cosθ ）
MPa
34.3544708
1.2、经向应力公式：σ z=DiPv/(4δ eφ cosθ )+Wc/(π Diδ eφ cosθ ) 式中：Wc：锥体自重与锥体部分所储物料重量之和，按下式计算： Wc=π Di2Hcγ 1/12+W锥锥体自重W锥为： 2、锥体任意截面上的应力计算 2.1、锥体任意截面上的垂直力公式：Pv=γ 1Di/(4kμ cosθ )(1-e^(-4kμ hcosθ /Di))1E-6 h：料仓计算截面以上的储料高度 2.2、锥体任意截面上的水平力公式：Ph=kPv 2.3、锥体任意截面上的法向力公式：Pn=Ph(sinα )^2+Pv(cosα )^2 2.4、周向应力公式：σ
（压应力）