预应力张拉详细的钢绞线计算公式及说明
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预应力钢绞线张拉伸长量计算(设计参数）
张拉钢绞线对称布置,故取半简支梁考虑(以下所有分段均对应于半简支梁):
输入已知数据 (注意单位)
NK(KN) = 195.3 Ay(mm2)= 140 Eg(MPa)= 195000
k= 0.0015
μ= 0.17
—单股张拉控制力 —预应力钢绞线截面面积 —预应力钢绞线弹性模量 —局部偏差对摩擦的影响系数 —预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数
1.965 0.33528 ####### 0.941816 195.010 #######
ΔL2=
分段三
伸长量
L(m) 2.045
θ(rad) 0
kx #######
e (kx) 0.996937
起点力 终点力 各分段平均 Pq(KN) Pz(KN) 力Pp(KN)
183.664 #######
μ= 0.17
—预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数
N1分段输入各段参数
分段一
伸长量
L(m) 5.612
θ(rad) 0
kx e(kx)
####### 0.991617
分段二
起点力 终点力 各分段平均 Pq(KN) Pz(KN) 力Pp(KN) ΔL1= 195.300 #######
伸长量
L(m) θ(rad) kx e(kx)
5.669 0 ####### 0.991533 190.187 #######
ΔL3=
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
ΔL=2* （ΔL1+Δ
计参数）
半简支梁):
数 摩擦系数
精确计算法
简化计算法
7.07348E-06 7.07348E-06
精确计算法
简化计算法
1.3624E-05 1.36281E-05
精确计算法
简化计算法
1.37369E-05 1.37369E-05
起点力 终点力 各分段平均 Pq(KN) Pz(KN) 力Pp(KN) ΔL2=
0.979 0.09790 ####### 0.982052 193.663 #######
ΔL2=
分段三
伸长量
L(m) θ(rad) kx e(kx)
起点力 终点力 各分段平均 Pq(KN) Pz(KN) 力Pp(KN)
N3分段输入各段参数
分段一
伸长量
L(m) 0.99
θ(rad) kx e(kx)
起点力 终点力 各分段平均 Pq(KN) Pz(KN) 力Pp(KN)
0 ####### 0.998517 195.300 #######
ΔL1=
分段二
伸长量
L(m) θ(rad) kx e(kx)
起点力 终点力 各分段平均 Pq(KN) Pz(KN) 力Pp(KN)
3、1Mpa（兆帕）=10^6 N/m^2 是压力的单位（力 积） ）
6.88239E-06 6.88258E-06
精确计算法
简化计算法
3.9326E-05 3.93262E-05
分切线的夹角之和，对于圆曲线，为 平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲
角为β，则θ=Arccos（cosα×cos 。
按照以下公式：
论伸长值（mm）； 的平均张拉力（N）； 长度（mm）； 面积（mm2）； 模量（Mpa）； 数中，T表示切线长：即自预应力筋延伸交点至 筋弯起点的距离；E表示偏心距 度=弧长/半径，1rad(弧度)=180°/π ）=10^6 N/m^2 是压力的单位（力除以单位面
积） ）
ΔL3=
N1系列单股预应力钢绞线张拉伸长量计算
张拉钢绞线对称布置,故取半简支梁考虑(以下所有分段均对应于半简支梁):
输入已知数据 (注意单位)
NK(KN) = 195.3 Ay(mm2)= 140 Eg(MPa)= 195000
k= 0.0015
—单股张拉控制力 —预应力钢绞线截面面积 —预应力钢绞线弹性模量 —局部偏差对摩擦的影响系数
3.44344E-05
长量计算
半简支梁):
数 摩擦系数
精确计算法
简化计算法
3.99789E-05 3.99791E-05
精确计算法
简化计算法
6.88239E-06 6.88258E-06
《公 路桥
P— 预应
θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为 该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲 夹角之矢量和。设水平角为α，竖直角为β，则θ=Arccos（cosα×cos
β）。 x— 从张 k— 孔道 每束 μ —预
（1） 预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式：
ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；
Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）； Ap—预应力筋的截面面积（mm2）； Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；
（注：1、图纸设计参数中，T表示切线长：即自预应力筋 预应力筋弯起点的距离；E表示偏心距 2、弧度=弧长/半径，1rad(弧度)=180°
张拉钢绞线对称布置,故取半简支梁考虑(以下所有分段均对应于半简支梁):
输入已知数据 (注意单位)
NK(KN) = 195.3 Ay(mm2)= 140 Eg(MPa)= 195000
k= 0.0015
μ= 0.17
—单股张拉控制力 —预应力钢绞线截面面积 —预应力钢绞线弹性模量 —局部偏差对摩擦的影响系数 —预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数
1.965 0.33528 ####### 0.941816 195.010 #######
ΔL2=
分段三
伸长量
L(m) 2.045
θ(rad) 0
kx #######
e (kx) 0.996937
起点力 终点力 各分段平均 Pq(KN) Pz(KN) 力Pp(KN)
183.664 #######
μ= 0.17
—预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数
N1分段输入各段参数
分段一
伸长量
L(m) 5.612
θ(rad) 0
kx e(kx)
####### 0.991617
分段二
起点力 终点力 各分段平均 Pq(KN) Pz(KN) 力Pp(KN) ΔL1= 195.300 #######
伸长量
L(m) θ(rad) kx e(kx)
5.669 0 ####### 0.991533 190.187 #######
ΔL3=
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
ΔL=2* （ΔL1+Δ
计参数）
半简支梁):
数 摩擦系数
精确计算法
简化计算法
7.07348E-06 7.07348E-06
精确计算法
简化计算法
1.3624E-05 1.36281E-05
精确计算法
简化计算法
1.37369E-05 1.37369E-05
起点力 终点力 各分段平均 Pq(KN) Pz(KN) 力Pp(KN) ΔL2=
0.979 0.09790 ####### 0.982052 193.663 #######
ΔL2=
分段三
伸长量
L(m) θ(rad) kx e(kx)
起点力 终点力 各分段平均 Pq(KN) Pz(KN) 力Pp(KN)
N3分段输入各段参数
分段一
伸长量
L(m) 0.99
θ(rad) kx e(kx)
起点力 终点力 各分段平均 Pq(KN) Pz(KN) 力Pp(KN)
0 ####### 0.998517 195.300 #######
ΔL1=
分段二
伸长量
L(m) θ(rad) kx e(kx)
起点力 终点力 各分段平均 Pq(KN) Pz(KN) 力Pp(KN)
3、1Mpa（兆帕）=10^6 N/m^2 是压力的单位（力 积） ）
6.88239E-06 6.88258E-06
精确计算法
简化计算法
3.9326E-05 3.93262E-05
分切线的夹角之和，对于圆曲线，为 平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲
角为β，则θ=Arccos（cosα×cos 。
按照以下公式：
论伸长值（mm）； 的平均张拉力（N）； 长度（mm）； 面积（mm2）； 模量（Mpa）； 数中，T表示切线长：即自预应力筋延伸交点至 筋弯起点的距离；E表示偏心距 度=弧长/半径，1rad(弧度)=180°/π ）=10^6 N/m^2 是压力的单位（力除以单位面
积） ）
ΔL3=
N1系列单股预应力钢绞线张拉伸长量计算
张拉钢绞线对称布置,故取半简支梁考虑(以下所有分段均对应于半简支梁):
输入已知数据 (注意单位)
NK(KN) = 195.3 Ay(mm2)= 140 Eg(MPa)= 195000
k= 0.0015
—单股张拉控制力 —预应力钢绞线截面面积 —预应力钢绞线弹性模量 —局部偏差对摩擦的影响系数
3.44344E-05
长量计算
半简支梁):
数 摩擦系数
精确计算法
简化计算法
3.99789E-05 3.99791E-05
精确计算法
简化计算法
6.88239E-06 6.88258E-06
《公 路桥
P— 预应
θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为 该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲 夹角之矢量和。设水平角为α，竖直角为β，则θ=Arccos（cosα×cos
β）。 x— 从张 k— 孔道 每束 μ —预
（1） 预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式：
ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；
Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）； Ap—预应力筋的截面面积（mm2）； Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；
（注：1、图纸设计参数中，T表示切线长：即自预应力筋 预应力筋弯起点的距离；E表示偏心距 2、弧度=弧长/半径，1rad(弧度)=180°