满堂楼板模板支架计算(1)
盘扣式满堂楼板模板支架计算书
盘扣式满堂楼板模板支架计算书————————————————————————————————作者 :————————————————————————————————日期 :盘扣式满堂楼板模板支架计算书楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) 、《混凝土结构工程施工规范》 (GB50666６ -2011 ）、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（ＪGJ2３１-2010) 、《混凝土结构设计规范》（GＢ5001０-2010 ）、《钢结构设计规范》（ GB 5０ 01７- ２00３) 、《组合钢模板技术规范》（ GＢ 5０ 21４-２ 0０ 1) 、《木结构设计规范》（ GＢ５0０0５━ 2003) 、《建筑结构荷载规范》(G Ｂ 5 ０00９-2 ０１ 2）等编制。
一、参数信息：楼板楼板现浇厚度为 0．20米 , 模板支架搭设高度为 3.00 米,搭设尺寸为：立杆的纵距 b ＝1．20米，立杆的横距 l=1. ２０米 , 立杆的步距 h＝１ .20 米。
模板面板采用胶合面板 , 厚度为 1８ｍ m，板底龙骨采用木方 :５0×８０；间距：300mm；托梁采用双楞设置 , 梁顶托采用 10号工字钢。
采用的钢管类型为60×3.2 ，立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30 米。
图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算依据《混凝土结构工程施工规范》ＧB5066６ - ２0１1，4.3.5 和4. ３ .6 计算。
面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算。
使用模板类型为：胶合板。
(1)钢筋混凝土板自重（ kN／ m)：q11 =２5．1００× 0.200×１.200＝6.024kN/ｍ(2)模板的自重线荷载（ kN/ ｍ） :q 12= 0. ３50×１ . ２00=０.420kN/ ｍ(3)活荷载为施工荷载标准值 ( ｋN／m)：ｑ13 =２.５00×1.200=3.00０ｋN／ｍ均布线荷载标准值为：ｑ= ２５ .100 ×０． 200×1.200+0. ３5０× 1. ２０ 0＝6.444k Ｎ/ ｍ均布线荷载设计值为 :ｑ１ = 0.9 ０×［1.35 ×（6.0 ２４ +0. ４2０）＋1.4 ×0．９×３ .000] ＝1１．231k Ｎ/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :本算例中 , 截面抵抗矩 W和截面惯性矩 I 分别为：W = 1 ２0.00 ×1. ８０× 1.80 ／6 ＝ 64.3８ 0cm;I = 1２ 0.00 × 1.8 ０× 1. ８0×1.80/12 =5８．３ 2cｍ4；(1 ）抗弯强度计算M=0.1ｑ１ｌ２ = 0. １×１１． 231×０． 3002=0.101kN.mσ = Ｍ / Ｗ < [ ｆ]其中２σ——面板的抗弯强度计算值 ( Ｎ /mm ) ；M——面板的最大弯距（ N.ｍｍ );W ——面板的净截面抵抗矩 ;[f]——面板的抗弯强度设计值 , 取 15.00 Ｎ／ｍｍ2;经计算得到面板抗弯强度计算值σ = 0．101×1０00×1000/6 ４８ 0０=1. ５60N／ mm2面板的抗弯强度验算σ＜ [f], 满足要求！(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值, 仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。
模板及满堂支架计算
九江兴城大道下穿铁路工程模板及支架施工方案第一章、工程概况九江市兴城大道北起长虹西大道，终于前进西路。
下穿昌九城际铁路及京九铁路。
采用2-16m框架结构，全宽35.4m；下穿昌九城际铁路DK6+579(左线)框架桥桥长17.7 m，全高13.1 m，净高10.4 m；下穿京九铁路K1316+333.9(左线)框架桥桥长14.4 m，全高10.7 m，净高8m。
下穿京九铁路框架桥轴线与京九铁路斜交4°27'，交点里程为京九铁路左线K1316+333.9、右线K1316+334.7;下穿昌九城际铁路框架桥轴线与昌九城际铁路斜交4°30'，框架桥结构均按斜交5°设计，交点里程为DK6+579.00（左线）。
框架桥采用C40钢筋混凝土，顶板厚1.2 m，底板厚1.5 m，中墙厚1.0 m，边墙厚1.2 m。
第二章、边墙模板及支撑方案本方案以昌九侧框架桥施工为例计算模板及支撑等，京九侧框架桥按此施工。
已知：昌九侧框架桥全高为13.1米，底板厚1.5米，顶板厚1.2米，边墙厚1.2米，中墙厚1.0米，边中墙高10.4米。
砼施工时在冬季，根据实际情况砼施工时气温定为5~70C,砼浇筑速度为0.5~2m/h,采用15mm厚竹胶板；模型加固内外楞边墙及中墙采用200Cm*8Cm*6Cm杉木，间距按0.2米布设；顶板采用200Cm*10Cm*10Cm杉木，间距均按0.25米布设。
（见下图）方木200cm×10cm×10cm杉木,@20cm 方木间搭接50cm钢管@20Cm顶板方木布置示意图钢管 @20cm方木200cm×8cm×6cm杉木,@20cm 方木间搭接50cm墙身方木布置示意图九江1、侧压力计算：V/T=2/7=0.286>0.035h=1.53+3.8 V/T=1.53+3.8*2/7=2.617(m)Pm=Krh=1*26*2.617=68.04(KPa/m2)考虑震动荷载4Kn/m2，则重侧压力：p=68.04+4=72.04(KPa/m2)作用于模板的线荷载：q =72.04*1=72.04 (Pa/m2)式中：Pm---新浇砼对侧模板的最大压力，KPa；h---有效压头高度，m；T---砼入模时的温度，0C；K---外加剂影响修正系数，不加时K=1，掺缓凝外加剂时K=1.2；V---砼的浇筑速度，m/h；H---砼浇筑层（在水泥初凝时间以内）的高度，m；r---砼的容重，26Kn/m3;2、对拉螺栓计算拉杆横、纵向间距均按0.6米布设；拉杆承受的拉力：F=26000*0.6*0.6=9360（N）M12螺栓容许拉力为12900N>9360 N;故：拉杆横、纵向间距均按0.4米布设时，采用M14的对拉螺栓可以。
满堂支架计算
满堂支架计算1、荷载计算根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。
钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。
截面积转动惯量回转半径 截面模量钢材弹性系数钢材容许应力，按照《钢管满堂支架预压技术规程》中关于旧钢管抗压强度设计值的规定需要乘以折减系数0.85，故验算时按照170MPa 的容许应力进行核算。
1、支架结构验算荷载计算与荷载的组合：A 、钢筋混凝土自重：W 砼= 0.4×26=10.4KN/m2(钢筋混凝土梁重量按26kN/m 3计算)B 、支架模板重① 模板重量：(竹胶板重量按24.99kN/m 3计算)②主次楞重量：主楞方木：(方木重量按8.33KN/m3计算)次楞钢管：C 、人员与机器重W =1KN/ m 2 (《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规X 》)D 、振捣砼时产生的荷载2/4.0015.099.24m kN h W p =⨯==模板模板ρ2/47.033.81.01.025.011.01.06.01m kN h W p =⨯⨯⨯+⨯⨯==）（方木方木ρ22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-⨯=-=π344078.5)8.432()]1.48.4(14.3[cm =⨯÷-⨯=D d D W 32/)(44-=πcmA J i 58.1)/(2/1==44444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-⨯=-=πMPa E 51005.2⨯=MPa f 205][=2/12.0105.33.01m kN kg W =⨯⨯=钢管W =2KN/ m 2 ( 《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规X 》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载W =3KN/ m 2 (采用汽车泵取值3.0KN/m 2)F 、风荷载按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规X 》，风荷载W k =0.7u z u s W o其中u z 为风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规X 》取值为1；u s 为风荷载体型系数，按照《建筑结构荷载规X 》取值为0.8；W o 为基本风压，按照XX 市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3 KN/m 2。
满堂楼板模板支架计算(板厚120mm高度2.88m)
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为3.0m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方40×90mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.5+2.0kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
7
= Asfy/bh0fcm = 2563.00×300.00/(4500.00×100.00×6.95)=0.245 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.241 此层楼板所能承受的最Байду номын сангаас弯矩为：
M1= sbh02fcm = 0.241×4500.000×100.0002×6.95×10-6=75.37kN.m 结论：由于 Mi = 75.3> Mmax=41.388 所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。
三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。
2.44kN
2.44kN
2.44kN
A
B
900
900
900
支撑钢管计算简图
满堂支撑架计算规范
满堂支撑架计算规范根据JGJ 130-2011135．4 满堂支撑架计算5．4．1满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。
5．4．2满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应符合本规范第6．9．3条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5．4．6条规定。
5．4．3立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。
不组合风荷载时: N/φA≦f （5.2.6-1）组合风荷载时: N/φA+Mw/W≦f （5.2.6-2）式中：N——计算立杆的轴向力设计值（N），不组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+1.4ΣNQk（5.2.7－1）组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+0.85×1.4ΣNQk（5.2.7－2）式中：NG1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值；NG2k——构配件自重产生的轴向力标准值；ΣNQk——施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值;表A.0.6 轴心受压构件的稳定系数φ(Q23511钢)注：当λ＞250时，φ=7320/λ2λ——长细比, λ=l 0/i ；l 0——计算长度（mm ），应按本规范式第5.4.6条的规定计算;i ——截面回转半径，可按本规范附录B 表B.0.1采用; 表 B.0.1 钢管截面几何特性外径Φ，d 壁厚t 截面积 A (cm 2) 惯性矩 I (cm 4) 截面模量 W (cm 3) 回转半径i (cm) 每米长质量(kg/m)mm 48.3 3.6 5.06 12.71 5.26 1.59 3.97A ——立杆截面面积（mm 2），可按本规范附录B 表B.0.1采用;M w ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N ·mm ），可按下式计算：M w =0.9×1.4M wk =0.9×1.4ωk l a h 2/10 （5.2.9）式中：M wk ——风荷载产生的弯矩标准值（N ·mm ）；w w ——风荷载标准值（kN/m 2），应按本规范式（4.2.5）式计算；l a ——立杆纵距（m ）。
满堂支架受力计算
支架高度以7米计算： 则支架自重：P=7×0.0384+6×0.6×0.0384=0.41KN 支架最大荷载为N=21.54+0.41=21.95KN 立杆长细比，查表得＝0.676 [N]=>N 查表得外径48mm壁厚3.5mm钢管在步距120mm时，容许荷载 [N]=33.1KN>N。 故在此应力下，立杆是安全的 5）地基承载力计算 支架底托下辅设30*30*7cmC30砼块。其单根立杆有效承压面积为 30cm×30cm=0.09㎡ 地基承载力： 3.腹板处受力计算（60cm×60cm间距处） 其荷载与横梁处相同。 因横梁处支架是满足施工要求的，故腹板处也是满足要求的。
最大弯矩为：
弯曲强度： 最大挠度： <600/400=1.5 4) 支架受力 模板自重：0.43KN/㎡ 支架顶承受重力为：23.0KN/㎡+0.43KN/㎡=23.43KN/㎡ N1＝0.9×0.6×23.43＝12.65KN 支架高度以7米计算： 则支架自重：P=7×0.0384+6×0.9×0.0384=0.48KN 支架最大荷载为N=12.65+0.48=13.13 立杆长细比，查表得＝0.676 [N]=>N 查表得外径48mm壁厚3.5mm钢管在步距120mm时，容许荷载 [N]=33.1KN>N。 故在此应力下，立杆是安全的。 5）地基承载力计算 支架底托下辅设30*30*7cmC30砼块。其单根立杆有效承压面积为 30cm×30cm=0.09㎡ 地基承载力：<15 2、横梁处受力计算（60cm×60cm间距处）
一、横杆和钢管架受力计算
1、标准截面处受力计算（90cm×60cm间距处） 1）荷载 箱梁自重：q=ρgh=2.6×10×0.5＝13.0KN/㎡ (钢筋砼密度按ρ=2.6*10kg/m，g=10N/KG,h为砼厚度) 施工荷载和风载：10KN/㎡ 总荷载：Q=13.0+10=23.0KN/㎡ 2）顺向条木受力计算（10cm×10cm） 大横杆间距为90cm，顺向条木间距为30cm，故单根单跨顺向条木
满堂支架设计计算
满堂支架计算书一、设计依据1.《小乌高速公路改2 + 122.6互通桥工程施工图》2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-853.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-20044.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20015.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-866.《简明施工计算手册》二、地基容许承载力本桥实际施工已新建土模为基础，在原地面清表后采用砾类土分层填筑，分层填筑层厚不大于30cm。
要求碾压后压实度不小于95%，经检测合格后再进行下一层的填筑，填筑至砾类土顶面，然后填筑厚30cm的砾石土，以提高地基承载力。
为了增加土模表面的强度，保证地基承载力不小于12t/*浇注一层10cm 厚C30垫层。
钢管支架和模板铺设好后，按120%设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。
三、箱梁砼自重荷载分布根据BK2 + 122.6互通立交桥设计图纸，上部结构为25+35x2+25m 一联现浇预应力连续箱梁。
箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽8.50 m , 顶宽13.00 m，梁高2.0m。
箱梁采用C50混凝土现浇，箱梁混凝土数量为1186.6m3。
25m 边跨梁单重为704.67t( 247.21x2.6+61.92 ); 35m 中跨梁单重为986.52t( 346.09x2.6+86.68 )。
墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。
对于空心段箱梁，箱梁顶板厚0.25m，底板厚0.22m，翼缘板前端厚0.20m，根部0.45m，翼板宽2.0m，腹板厚0.5m,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。
四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载本桥箱梁底模、外模均采用6=12mm厚竹胶板，芯模采用6=10mm竹胶板。
底模通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上，支架采用①48mmx3.5mm钢管，通过顶托调整高度。
满堂支架计算书
海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。
海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度，箱梁顶宽。
对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。
1 荷载分析荷载分类作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。
⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。
①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。
②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
荷载取值（1）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为m2。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur×so式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；ur——顶面积雪分布系数；So——基本雪压(kN/m2)。
根据规《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）规定，按照矩形分布的雪堆计算。
由于角度为小于25°，因此μr取平均值为，其计算过程如下所示。
Sk=ur×so=×1=m2（2）风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）风荷载计算公式如下式所示。
满堂支架设计与计算
普通满堂均布钢管支架1、普通钢管采用外经48mm，壁厚3.5mm组成,底板下采用0.6米×0.6米布设,在墩柱附近底板增设0.3米×0.3米,纵桥向三排,横杆间距均为1.2米.2、横向搁木和纵向搁木的布设为0.4米×0.4米,材料采用15cm×7.5cm松木，横向摆放采用15cm（高）×7.5cm,纵向摆放采用7.5cm(高) ×15cm,横向搁木摆放在横杆上。
3、横向斜撑在底板每9排形成一个剪刀斜撑，翼板每7排形成一个剪刀斜撑，剪刀斜撑与剪刀斜撑纵向间距为5×0.6=3米，即在平面布置图中按6～16布置，纵向斜撑在底板中间搭设一道，在底板边搭设一道，即（1）（2）（5）搭设布置，翼板边各搭设一道，斜撑减半，即（3）（4）搭设布置。
4、因钢管长度不够，用2个固定卡子卡住以调整标高和拆落支架，每个卡子能承受1.3T,两个卡子为2.6T能满足施工要求。
一、地基处理１、泥浆池、沉淀池的处理将泥浆池、沉淀池内泥浆挖干净，分层每20cm夯实后，用C25砼硬化20cm厚。
２、绿岛采用C25砼硬化，厚度为20cm，布设∮8钢筋网，间距为20cm×20cm。
３、23#~30#墩、36#~39#墩原地面硬化为：先将建筑垃圾清理干净，然后用压路机充分压实，铺30cm厚石碴后，用C25砼进行硬化，硬化厚度为20cm。
支架设计计算一、扣件式满堂均布钢管支架的计算（以１９＃～２０＃为例）1、荷载分布及计算为计算简便，统一简化为均布荷载，根据设计图纸的尺寸及混凝土方量，每跨梁(24#) (23#) （19#）（20#）150 200 400 980 980 500 100 125 3440（注：本图以厘米计）N1=50934kg/m N2=29750kg/m N3=25606kg/m N4=21400kg/mN5=19643kg/m N6=21124kg/m N7=26850kg/m N8=50920kg/m(20#) (21#)(21#) (22#)(22#) (23#) 125 100 500 995×2 500 100 125（注：本图以厘米计）N1=N8=50920kg/m N2=N7=26850kg/mN3=N6=21124kg/m N4=N5=19641kg/m根据纵向支架分布图和横向支架分布图，以（2）为例进行检算，荷载分布如下图：=20702×1.25+19641×5.75=138813kgP119641kg/m（2）（3）7．0mP2=19641×7=137487kgP= P1× P2=138813+137487=276300kgP=276300/2=138150kg设计为7根ф60cm钢管桩,壁厚为0.5CM,高度为6m，每根钢管桩受力为:P3=138150/7=19736kg/根考虑到模板、工字钢重量及施工荷载影响，取1.2系数则：P4=19736×1.2=23683kg/根2、应力检算：σ压 = P4/A=23683/（302-29.522）π=254kg/cm2〈［σ］=1700kg/ cm23、失稳检算钢管桩底部与混凝土调整块用螺栓连接，因此可看成为一端固定，另一端自由受压杆件，取长度系数μ=2，惯性距I=π（D4-d4）/64=π（604-594）/64=41342cm4圆转半径r=I/A=41342/π(302-29.52)=21.04cm柔度λ=μL/=2×600/21.04=57查相关资料A3钢λP=100 λ0=61.4 λ<λ0,因此钢管桩属于短粗或小柔度杆,只需按强度问题进行检算即P0=A*σS=π（302-29.52）×1700=158806kg实际每根钢管桩的工作力为P4=23683kg<P0=158806kg。
模板支架钢管用量计算
精品文档
模板支架钢管用量计算
立杆
1、立杆高度=层高-楼面板厚-模板厚度-30~50mm
2、立杆根数=X方向根楼×Y方向根数
X方向根数=X方向结构楼面长度÷立杆X向间距+1
Y方向根数=Y方向结构楼面长度÷立杆Y向间距+1
3、立杆总量=立杆高度×立杆根数+其他特殊部位立杆根数×该特殊部位立杆高度
4、说明：
（1）当结构楼面形状不规则时，应以实际需要设定或计算其根数和长度。
（2）当结构层高为非常见层高时，在选用钢管长度规格时应考虑相近钢管长度+可调底座的形式。
水平杆
1、需了解知识点：扫地杆定义、立杆步距定义及纵、横向水平杆的定义。
2、纵（横）向水平杆根数=纵（横向）向结构楼面长度÷立杆纵（横）距+1。
3、纵（横）向水平杆长度≈纵（横）向结构楼面长度。
4、单步架纵（横）向水平杆总量=纵（横）向水平杆根数×纵（横）向水平杆长度。
5、水平杆层数=楼层净高÷立杆步距+1
6、水平钢管总用量=（单步架纵向水平杆总量+单步架横向水平杆总量）×水平杆层数+其他部位水平钢管用量。
剪刀撑
1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）关于剪刀撑布置的相关规定：
（1）满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；
（2）高于4米的模板支架其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
2、剪刀撑钢管的长度应根据实际搭设的角度及楼层高度来计算。
3、剪刀撑钢管一般为对称双向布置，计算剪刀撑钢管根数时应注意。
.。
满堂支架受力计算
一、横杆和钢管架受力计算1、标准截面处受力计算（90c m ×60cm 间距处）1）荷载箱梁自重：q=ρgh=2.6×10×0.5＝13.0KN/㎡(钢筋砼密度按ρ=2.6*103kg/m 3，g=10N/KG,h 为砼厚度)施工荷载和风载：10KN/㎡总荷载：Q=13.0+10=23.0KN/㎡2）顺向条木受力计算（10cm ×10cm ）大横杆间距为90cm ，顺向条木间距为30cm ，故单根单跨顺向条木受力23.0×0.3＝6.9KN/m按最不利因素计算即顺向条木（10cm ×10cm ）以简支计算最大弯矩为：m KN ql M ⋅==69.0812max 弯曲强度：Mpa Mpa bh M W M 1114.41.069.06max 632max <=⨯===σ（落叶松木容许弯应力） 最大挠度：mm EI ql f 8.01.0)12/1(1090003849.0109.65384546434max=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==<900/400＝2.2mm3）横向10cm*10cm 条木计算横向条木以5跨连续计算，即每根条木至少长3.0米，小横杆间距0.6m 。
横向条木受到集中荷载为：P=0.6×23.0×0.3＝4.14KN/m最大弯矩为：弯曲强度： Mpa Mpa W M 1126.41.071.063max <=⨯==σ 最大挠度：mm EI Pl f 1.01.0)12/1(1090001006.01014.4764.1100764.146433max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=<600/400=1.54) 支架受力模板自重：0.43KN /㎡支架顶承受重力为：23.0KN/㎡+0.43KN/㎡=23.43KN/㎡N1＝0.9×0.6×23.43＝12.65KN支架高度以7米计算：则支架自重：P=7×0.0384+6×0.9×0.0384=0.48KN支架最大荷载为N=12.65+0.48=13.13立杆长细比7678.151200==λ，查表得φ＝0.676 [N]=KN N A 1.7171071215489676.0][==⨯⨯=σφ>N 查表得外径48mm 壁厚3.5mm 钢管在步距120mm 时，容许荷载[N]=33.1KN>N 。
满堂支架计算(1)
钢管满堂支架计算及应用摘要：本文通过对钢管满堂支架从受力要求和构造要求两个方面进行分析。
其中受力要求对满堂支架的力学模型进行探讨，按照力学模式对支架的强度、刚度、稳定性、地基承载力方面验算。
从而寻找理论的满堂钢管支架的计算方法。
关键词受力要求强度刚度稳定性构造要求长期以来，我国施工现场普遍采用扣件与φ48×3.5钢管搭设模板支架。
任何一技术上可行、经济上合理的钢管支架必须满足受力要求和构造要求。
其中受力要求（计算）必须通过强度、刚度、稳定性验算。
一、受力要求，支架的承载能力按概率极限状态设计的要求，采用分项系数表达式进行荷载组合。
荷载的选用应遵循对可能出现的最不利荷载组合情况进行验算，产生相应的最大力学效应，即“最不利荷载组合”按最不利的状态进行力学计算，以校核结构的承载能力。
1、强度强度的计算的最不利的荷载通常由①、模板、支架自重②、新浇筑砼、钢筋砼或其他圬工结构物的重力③、施工人员和施工材料，机具行走运输堆放的荷载④、振捣砼时产生的荷载⑤、其它可能产生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等。
将上述荷载按不同的分项系数予以组合。
当结构重力产生的效应与可变荷载产生的效应同号时，恒载分项系数为1.2，基本可变荷载为1.4。
即Sd(rgG;rqΣQ)=1.2SG+1.4 SQ’式中SQ’：基本可变荷载产生的力学效应SG：永久荷载中结构重力产生的效应Sd：荷载效应函数rg ：永久荷载结构重力的安全系数rq：基本可变荷载的安全系数强度满足的条件为：Sd(rgG;rqΣQ)≤rbRd式中rb：结构工作条件系数Rd：结构抗力系数对于钢管支架为σ=N/An≤f式中N：轴心压力设计值（N）An：钢管净截面积㎜2f：钢管抗压强度设计值值得说明的是上式中用σ=N/An，而不用σ= N/An +M /W中隐含的一个条件，钢管支架的偏心力矩在计算中可以忽略不计。
这是因为在下文的钢管支架的构造要求中限定偏心距e≤55㎜；在满足此条件下，偏心力产生的弯曲应力不大。
完整版 模板支架计算书
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600mm，沿梁方向梁下立杆间距为800mm，最大层高4.7m，施工采用Ф48×3.5mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/m3浇注砼自重标准值：24KN/m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0KN/m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2qK1＝1.2×4.32＝5.184KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4qK2＝1.4×3＝4.2KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/m2＜205N/m2＝f滿足要求挠度：V＝14×（0.667q1＋0.99qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6mm＜5000/1000＝5mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
2014.3.1满堂支撑架承载力计算
F 0 .28 C t 0 V
F CH
1 2
(A.0.4-1) (A.0.4-2)
混凝土结构工程施工规范GB50666-2011讲座
式中： F——新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压 力标准值 (kN／m2)； γc——混凝土的重力密度(kN／m3)； t0——新浇混凝土的初凝时间(h)，可按实测确 定；当缺乏试验资料时可采用下式计算： t0 = 200／(T+15) ，T为 混凝土的温度（℃）； β——混凝土坍落度影响修正系数，当： 50mm＜坍落度≤ 90mm时， β取0.85；（原规范为1.0） 90mm ＜坍落度≤130mm时，β取0.9； （原规范为1.15） 130mm ＜坍落度≤180mm时，β取1.0； V——混凝土浇筑高度（厚度）与浇筑时间的 比值，即浇筑速度(m／h)；
当浇筑速度大于10m／h，或混凝土坍落度大 于180mm时,侧压力(G4)的标准值可按公式(A.04-2) 计算。（即：F C H ） 原GB50204-92，以及JGJ162-2008 的公式为：
1 2
F 0.22 C t0 1 2V
（掺缓凝剂时β1=1.2）
F CH
〔说明〕新规范计算公式中的固定系数由原0.22提 高到0.28，但原β1及β2值的取值与修订后的β取值 不同，修订后公式计算的新浇混凝土的侧压力的 设计值并未增大，见下对比图。
四周连续式垂直剪刀撑
竖向连续式垂直剪刀撑
竖向剪刀撑底部和顶部 加设水平剪刀撑
图3 剪刀撑布置之一
四周连续式垂直剪刀撑
竖向连续式垂直剪刀撑 之字撑
竖向剪刀撑底部和 顶部加设水平剪刀撑
剪刀撑之间 加设之字撑
图4 剪刀撑布置之二
四周连续式垂直剪刀撑
满堂支架简易验算
验算过程中仅对段进行验算，对于进单独验算以计算是否满足要求。
大小横杆均按照70cm*70cm计算，所以单位面积内砼、模板自重、施工人员荷载及其砼倾倒时所产生的荷载为:q=0.4*26*0.7+2*2*0.7=10.08KN/m1、小横杆件验算σ=qL12/10*4.49*103=10.08*700*700/(10*4.49*103)=110.004Mpa<215 Mpa满足杆件要求。
f =ql4/150*2.1*105*1.215*105=10.08*7004/（150*2.1*105*1.215*105）=0.632mm<3 mm满足杆件要求。
2、大横杆验算按照三跨连续计算，大横杆件的荷载全部由小横杆传递而来。
所以大横杆所受到的集中力为：7.056 KN。
a、刚度计算：σ=0.26*F*L2/4.493*103=0.26*7.056*0.7*106/（5.078*103）=252.89 Mp a>250 Mp a不满足杆件要求，需要调整间距。
b、扰度计算：f =1.883*F L22/100*2.1*105*1.215*105=1.883*7.056*7002/100*2.1*105*1.215*105=0.002mm<3mm满足杆件的需要。
3、立杆计算立杆所承受的荷载由大横杆传递而来，所以立杆所要承受的荷载为7.056KN。
步距为1m,长细比为λ=h/i=1/1.58=63.291,φ=0.772；立杆容许荷载：N=0.772*489*215=81.16KN>35.7KN满足杆件要求。
4、扣件抗滑验算扣件所要抵抗的荷载来自于立杆和横杆所以:R=7.056KN<8.5KN;满足扣件要求。
5、地基承载力验算地基所要承受的全部荷载由立杆传递7.056/（0.5*0.7）=21.45。
midas标准满堂支架计算书1
1编制依据⑴“XX桥”相关施工图纸；⑵《公路桥涵施工技术规范》（JTG/ F50-2011）；⑶《钢结构设计规范》(GB50017-2003)；⑷《木结构设计规范》（GB50005－2003）；⑸《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；⑹《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)；⑺《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)；⑻《路桥施工计算手册》（人民交通出版社2001.5）；⑼《Midas Civil 2012 有限元分析软件》；⑽《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）。
2工程概况项目工程概况现浇梁概况（文字+梁截面构造图）3支架布置形式支架正面、侧面、平面布置图。
翼板下横向设置100mm×100mm的方木，轴间距600mm；纵向设置150×150mm的方木，轴间距600mm；碗扣式支架横向间距600mm，纵向间距900mm，横杆水平步距1200mm。
底腹板下横向设置100mm×100mm的方木，轴间距400mm；纵向设置150×150mm的方木，腹板区间距600mm，顶底板区间距900mm；碗扣式支架纵向间距900mm，腹板区横向间距600mm，顶底板区横向间距900mm，横杆水平步距1200mm。
基础采用60cm厚C20素混凝土+30cm厚37灰土换填压实。
所有模板均为15mm厚优质竹胶板。
满堂支架其余布置，如天杆、扫地杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑等参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
4设计参数及材料强度4.1 设计参数表4.1-1 材料设计参数表4.2 材料设计强度表4.2-1 钢材设计强度值（N/mm2）5荷载取值及荷载组合5.1荷载类型①模板、背带自重②新浇筑混凝土自重（取26kN/m3）③施工人员、材料及机具等施工荷载（2.5kPa）④倾倒混凝土产生的冲击荷载（2kPa）⑤振捣混凝土产生的荷载（2kPa）⑥新浇筑混凝土对侧面模板的压力标准值混凝土侧压力按下列两公式计算，并取其中的较小者：F = 0.22γc t0β1β2V(5.1-1)F = γc H (5.1-2)式中：F──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(kPa)；h──为有效压头高度(m)；υ──混凝土的浇筑速度(m/h)，可按实测确定(暂定为2m/h)；t0──新浇混凝土的初凝时间(h)，可按实测确定(暂定为6小时),当缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算；T──混凝土的温度（℃）；γc──混凝土的容重(kN/m3)；β1──外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺缓凝作用的2.8外加剂时取1.2；β2──混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
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扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为4.00米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.5米，立杆的横距l=1.2米，立杆的步距h=1.20米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为Φ48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1 = 25×0.2×1.2+0.35×1.2=6.42kN/m活荷载标准值q2 = (2+1)×1.2=3.6kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120×1.8×1.8/6 = 64.8cm3；I = 120×1.8×1.8×1.8/12 = 58.32cm4；(1)强度计算f = M / W < [f]其中f ——面板的强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的强度设计值，取15N/mm2；M = 0.100ql2其中q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.2×6.42+1.4×3.6)×0.3×0.3=0.115kN.m经计算得到面板强度计算值f = 0.115×1000×1000/64800=1.775N/mm2面板的强度验算f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×6.42+1.4×3.6)×0.3=2.294kN截面抗剪强度计算值T=3×2294/(2×1200×18)=0.159N/mm2截面抗剪强度设计值[T]= 1.4N/mm2抗剪强度验算T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×10.02×3004/(100×6000×583200)=0.157mm 面板的最大挠度小于300/250,满足要求!二、模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25×0.2×0.3=1.5kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.35×0.3=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2 = (1+2)×0.3=0.9kN/m静荷载q1 = 1.2×1.5+1.2×0.105=1.926kN/m活荷载q2 = 1.4×0.9=1.26kN/m2.方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 3.823/1.2=3.186kN/m最大弯矩M = 0.1ql2=0.1×3.186×1.2×1.2=0.459kN.m最大剪力Q=0.6×1.2×3.186=2.294kN最大支座力N=1.1×1.2×3.186=4.206kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5×8×8/6 = 53.33cm3；I = 5×8×8×8/12 = 213.33cm4；(1)方木强度计算截面应力=0.459×106/53330=8.61N/mm2方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值T=3×2294/(2×50×80)=0.86N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变形v =0.677×2.505×12004/(100×9500×2133300)=1.735mm 方木的最大挠度小于1200/250,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=4.36kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩M max=3.139kN.m最大变形v max=17.689mm最大支座力Q max=23.89kN截面应力=3.139×106/5080=617.91N/mm2支撑钢管的计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求!支撑钢管的最大挠度大于1500/150或10mm,不满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤R c其中R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=23.89kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：N G1 = 0.161×4.00=0.644kN(2)模板的自重(kN)：N G2 = 0.35×1.5×1.2=0.63kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：N G3 = 25×0.2×1.5×1.2=9kN经计算得到，静荷载标准值N G = N G1+N G2+N G3 = 10.274kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值N Q = (1+2)×1.5×1.2=5.4kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N ——立杆的轴心压力设计值(kN)；N = 19.89——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 查表得到；i ——计算立杆的截面回转半径(cm)；i = 1.58A ——立杆净截面面积(cm2)；A = 4.89W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1——计算长度附加系数，取值为1.155；u ——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.75a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；公式(1)的计算结果：= 136.49N/mm2，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!公式(2)的计算结果：= 54.23N/mm2，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!七、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取6m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋2级钢筋级钢筋，配筋面积A s=2160mm2，f y=300N/mm2。
板的截面尺寸为b×h=3600mm×200mm，截面有效高度h0=180mm。
按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边6m，短边6×0.6=3.6m，楼板计算范围内摆放5×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为q=2×1.2×(0.35+25×0.2)+1×1.2×(0.644×5×4/6/3.6)+1.4×(2+1)=17.76kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=3.6×17.76=63.94kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接双向板计算M max=0.0793×ql2=0.0793×63.94×3.62=65.71kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到5天后混凝土强度达到48.3%，C40混凝土强度近似等效为C19.32。
混凝土弯曲抗压强度设计值为f cm=9.23N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ= A s f y/bh0f cm = 2160×300/(3600×180×9.23)=0.108查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.104此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=s bh02f cm = 0.104×3600×1802×9.23×10-6=111.97kN.m结论：由于ΣM i = 111.97 =111.97 > M max=65.71所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑可以拆除。